DE4112528A1 - Spektralfotometer fuer die hochdruckfluessigkeitschromatographie - Google Patents
Spektralfotometer fuer die hochdruckfluessigkeitschromatographieInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Spektralfotometer mit einer Licht
quelle, die elektromagnetische Strahlung in einem
Wellenlängenbereich emittiert, in dem die zu erfassenden Sub
stanzen absorbieren können, und deren Strahlung über eine
Meßküvette und eine Transferoptik auf einen fotoelektrischen
Detektor fällt.
Solche Spektralfotometer werden unter anderem in der
Hochdruckflüssigkeitschromatografie (HPLC) seit einigen Jahren
eingesetzt und als UV-HPLC-Detektoren bezeichnet.
Gebräuchliche UV-Detektoren für die HPLC verwenden Deuterium-
Lampen, Quecksilber-Lampen oder Xenon-Blitzlampen als
Strahlungsquelle und eine lange, dünne und röhrenförmige Kü
vette als Absorptionsküvette. Typische Abmessungen sind: In
nendurchmesser 1 mm, Länge 10 mm. Der Nachteil dieser Spek
tralfotometer ist oft eine Abhängigkeit vom Brechungsindex,
wodurch Gradientenelution mit kontinuierlich variierendem Bre
chungsindex erschwert wird. Außerdem tritt immer eine soge
nannte Totzeitspitze am Anfang des Chromatogramms auf. Beide
Effekte gehen auf die räumlich inhomogene Strömungsverteilung
(dynamische thermische Linse) innerhalb der Kapillarküvette
zurück und werden in der Fachliteratur ausführlich beschrie
ben. Zur Kompensation müssen aufwendige Optiken verwendet wer
den. So wird in DE 33 06 763 ein optisches System beschrieben,
das drei Linsen und zwei Blenden enthält, die exakt justiert
sein müssen.
In der DE-OS 39 33 592 und dem GM 89 11 983 wird ein Spektral
fotometer mit einer UV-Lichtquelle beschrieben, die auf dem
Prinzip der Beta-induzierten Lumineszenz beruht. Als Absorp
tionsküvette dient eine Durchflußküvette mit großem Quer
schnitt und kurzer Länge. Durch diese Zellengeometrie erreicht
man zum einen ein völlig anderes Stromungsprofil, wodurch ein
Einfluß des Brechungsindex′ auf das Meßsignal vermieden wird.
Zum anderen gelangt wegen des großen Querschnittes viel Licht
durch diese Zelle, so daß trotz der geringen UV-Intensität
eine Fotodiode statt sonst üblicher Fotomultiplier eingesetzt
werden kann. Leider ist das Rauschen dieses Spektralfotometers
im Vergleich zu herkömmlichen HPLC-Detektoren relativ groß.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Spektralfotome
ter zu entwickeln, das insbesondere als UV-Detektor in der
Prozeß-HPLC eingesetzt werden kann, eine geringe Nachweis
grenze hat, unabhängig von Schwankungen des Brechungsindex′
ist und einfach und kostengünstig herzustellen ist. Diese Auf
gabe wird mit einem Spektralfotometer gelöst, welches die
Merkmale des Anspruchs 1 aufweist.
Zur Lösung dieser Aufgabe werden mehrere optische Elemente in
vorteilhafter Weise kombiniert. Zunächst läßt sich auf einfa
che Weise eine Absorptionsküvette mit geringem Einfluß des
Brechungsindex dadurch realisieren, indem eine planare Geome
trie verwendet wird, wie sie bereits in dem GM 89 11 983 be
schrieben ist. Diese Zelle weist ein geringes Zellvolumen von
ca. 10 µl auf, wie es in der HPLC nötig ist und führt weiter
hin auch zu keinem schlechteren Ausspülverhalten im Vergleich
zu konventionellen Kapillarküvetten.
Um den Nachteil des relativ hohen Rauschens (siehe DE-OS 39 33 592)
beim Einsatz dieser Zelle zu vermeiden, wird statt der
dort verwendeten, lichtschwachen UV-Lichtquelle eine Quecksil
berniederdrucklampe verwendet, die eine wesentlich größere In
tensität aufweist. Statt dessen können aber auch andere Entla
dungslampen, wie z. B. phosphorbeschichtete Hg-, Zink-, Cad
mium-, Jod-, Xenon- und Deuteriumlampen sowie thermische
Strahlungsquellen für den sichtbaren Spektralbereich verwendet
werden.
Um möglichst viel Licht auf den Fotodetektor zu bekommen, müs
sen weiterhin alle Abstände zwischen den optischen Komponenten
und dem fotoelektrischen Detektor so kurz wie möglich sein.
Mit beiden Maßnahmen, der intensiven UV-Lampe und der
lichtstarken Absorptionsküvette, ist die notwendige Vorausset
zung geschaffen, große Signale am Fotodetektor zu erhalten und
damit an das physikalisch limitierende Schrotrauschen heranzu
kommen, das ein maximales Signal-Rausch-Verhältnis ergibt.
Beim Schrotrauschen ist das elektrische Signal proportional
zur Lichtintensität, das Rauschen wird mit der Wurzel aus der
Lichtintensität größer, so daß das Signal-Rausch-Verhältnis
I/δI mit der Wurzel aus der Lichtintensität größer wird. Die
Lichtintensität am Fotodetektor wird andererseits mit dem
Raumwinkel Ω = A/l2 größer, wobei A die Querschnittsfläche
des Lichtdurchtritts und l den maßgebenden Abstand angibt.
Wird nun wie in der HPLC gefordert, das Zellvolumen nicht
größer als typisch 10 µl sein, dann ergibt sich bei einem als
konstant betrachteten Volumen V (= A·l) eine Raumwinkelabhän
gigkeit von Ω = V/l3. Die Nachweisgrenze hängt nun sowohl
vom Signal-Rausch-Verhältnis als auch von der Absorptionslänge
ab. Mit dem Lambert-Beerschen Gesetz gilt, daß T - 10-E = 10⁻ε cd
ist, wobei T die Transmission, E die Extinktion, ε der Ex
tinktionskoeffizient, c die Konzentration und d die Absorpti
onslänge bedeutet. Das Signal-Rausch-Verhältnis I/δI ent
spricht einem Rauschen der Transmission δT = δI/I, was wie
derum einem Rauschen der Extinktion von δE = 0,4 δT ent
spricht. Die Nachweisgrenze cmin ist dann cmin = δE/(εd) = 0,4
δT/(εd). Ist die Absorptionsküvette das optische Bauteil, das
die Intensität auf dem Detektor begrenzt, dann kann näherungs
weise d = l gesetzt werden und die Nachweisgrenze cmin ist
dann proportional zur Wurzel aus der Absorptionslänge. D. h.
trotz Verringerung der Absorptionslänge wird die Nachweis
grenze kleiner.
Diese Betrachtung enthält einige Annahmen und gilt auch nur
näherungsweise. So wird bei kleinen Absorptionslängen bei
spielsweise der Raumwinkel so groß, daß dies technisch gar
nicht zu realisieren ist. Außerdem begrenzen auch noch andere
Quellen wie z. B. das Verstärkerrauschen die obige Abschät
zung. Aus diesem Grund wird es eine optimale Absorptionslänge
geben, die von der Optik und dem Verstärkerrauschen bestimmt
wird. Trotzdem ist ersichtlich, daß nicht nur eine Kapillar
küvette zu guten Nachweisgrenzen führen muß, sondern daß auch
eine kurze Zelle gute oder sogar bessere Ergebnisse bringen
kann.
Eine geringe Nachweisgrenze kann jedoch durch diese Abwandlung
des früheren Aufbaus allein noch nicht erreicht werden. Dazu
muß zunächst die Intensitätsfluktuation der Entladungslampe
kompensiert werden. Zur Lösung wird ein Glasfaserstrahlteiler
verwendet, der die von der UV-Lampe kommende Strahlung in zwei
Strahlengänge aufteilt. In einem dieser Zweige ist die bereits
erwähnte Absorptionsküvette angeordnet, der andere Zweig kann
eine weitere Zelle enthalten, muß es aber nicht. Wesentlich
dabei ist die mechanische Stabilität des Strahlteilers, da ge
ringste Bewegungen zu Unterschieden in beiden Strahlengängen
führen und zu Grundlinienbewegungen oder auch Rauschen führt.
Eine weitere Maßnahme zur Erhöhung der Meßgenauigkeit besteht
in der Thermostatisierung dieses Gerätes. Damit werden gering
fügige Änderungen der inhomogen leuchtenden UV-Lampe, Luftkon
vektion, die Temperaturabhängigkeit des Brechungsindex aller
optischer Komponenten sowie die der Fotodetektoren und der
Elektronik vermieden.
Durch oben beschriebene Maßnahmen ergeben sich stabile und
rauscharme Detektorsignale, die von der folgenden
Signalverarbeitselektronik unverfälscht verarbeitet werden
müssen. Übliche UV-HPLC-Detektoren zeigen ein Rauschen von ca.
10-5 a.u. (absorbance units), so daß auch der Verstärker ein
Eingangsrauschen in dieser Größenordnung aufzuweisen braucht.
In diesem Fall ist jedoch die Absorptionsküvettenlänge kürzer
als üblich und das Signal-Rausch-Verhältnis aufgrund der hohen
Lichtintensität größer, so daß auch der Verstärker dafür ge
eignet sein muß. Typisch sind Werte von 10-6 a.u.
Eine vorteilhafte Weiterbildung ist der Einsatz einer ab
dichtenden Schottwand zur Trennung von einer nicht explosions
geschützten von einem explosionsgeschütztem Raum. Der Grund
ist, daß die UV-Lampe u. U. ein gasförmiges Gemisch zünden
kann und daher prinzipiell in einem explosionsgeschützten Raum
untergebracht sein muß. Die Transferoptik läßt dagegen auf
grund ihres geringen Lichtleitwertes nur einen kleinen Teil
der gesamten UV-Strahlung passieren, so daß diese Optik auch
in einem explosionsgefährdetem Raum angeordnet sein kann. Die
Elektronik muß sich im explosionsgeschützten Raum befinden,
wenn keine besonderen Maßnahmen getroffen werden. Wird sie je
doch eigensicher (Ex-i) ausgeführt, dann kann sie auch in
einem explosionsgefährdetem Raum untergebracht werden.
Eine andere, vorteilhafte Weiterbildung besteht darin, die
Strahlung der UV-Lichtquelle zu modulieren und eine dazu ange
paßte Elektronik zu verwenden, um das Rauschen noch weiter zu
verringern und die Stabilität zu erhöhen (Lock-in-Verfahren).
Zu diesem Zweck wird die Strahlung der Lichtquelle z. B.
mechanisch durch einen Chopper periodisch unterbrochen. Eine
weitere Möglichkeit besteht in der direkten Modulation des
Lampenstroms oder der Lampenspannung. Das letztgenannte Ver
fahren kann allerdings nicht bei allen Lampentypen eingesetzt
werden. Geeignet sind z. B. Hg-Niederdrucklampen, die aufgrund
des geringen Gasdrucks schnellen Modulationsfrequenzen gut
folgen können, während Hochdruckbogenentladungen nur einen ge
ringen Modulationsgrad ergeben. Die Signalverarbeitungs
elektronik kann nunmehr so aufgebaut werden, daß nur die
Komponente mit der Modulationsfrequenz verstärkt wird. Das
wird durch phasensensitive Lock-in-Verstärker erreicht. Durch
die Transformation des benutzten Frequenzbereiches bei niedri
gen Frequenzen entsprechend der oberen Grenzfrequenz des Ver
stärkers zu einem Bereich höherer Frequenz entsprechend der
Modulationsfrequenz kann bei gleicher elektrischer Bandbreite
das Rauschen reduziert werden. Das ist deswegen möglich, weil
oft ein sogenanntes 1/f-Rauschen, z. B. durch die Fotodioden
oder den Verstärker, auftritt, das für kleine Frequenzen f
stark ansteigt und das bei der Modulationsfrequenz schon we
sentlich geringer ist. Ein weiterer Vorteil der wechselspan
nungsmäßig gekoppelten Verstärker liegt bekanntlich in der
größeren Stabilität, da Gleichspannungsdriften unberücksichtigt
bleiben.
Die. Erfindung wird nachstehend anhand der in der Zeichnung
dargestellten Ausführungsform erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 Gesamtansicht des HPLC-Detektors,
Fig. 2 Durchflußküvette,
Fig. 3 Chromatogramm eines konventionellen HPLC-Detektors,
Fig. 4 Chromatogramm des neuen HPLC-Detektors,
Fig. 5 Ausspülverhalten eines konventionellen HPLC-Detektors,
Fig. 6 Ausspülverhalten des neuen HPLC-Detektors.
Die Gesamtansicht des HPLC-Detektors ist in Fig. 1 schema
tisch dargestellt. In dem Lampengehäuse 1 ist die UV-Licht
quelle 2 starr eingebaut, deren Strahlung nur durch eine
kleine Öffnung 3 austreten kann. In der Halterung 4 ist eine
Linse 5 und das Interferenzfilter 6 untergebracht, wobei die
Linse 5 die UV-Strahlung durch den Hohlraum 7 auf den in der
Halterung 8 eingegossenen Lichtleiter 9 fokussiert.
Dieser Lichtleiter 9 spaltet sich in zwei Lichtleiter 10, 11
auf und dient als Strahlteiler. Die aus dem Lichtleiter 11
austretende Strahlung gelangt nach Durchgang durch die
Adapterplatte 12 auf die in der Halterung 13 eingebaute
Durchflußküvette 14 und bestrahlt die Fotodiode 15. Die aus
dem Lichtleiter 10 austretende Strahlung durchstrahlt eine
Bohrung 16 und gelangt auf die Fotodiode 17. Beide Fotodioden
15, 17 sind in einer gemeinsamen Halterung 18 untergebracht,
in der sich auch die Vorsignalverarbeitungselektronik 19 be
findet und die direkt mit den Anschlüssen der beiden Fotodi
oden 15, 17 verbunden ist. Ein Deckel 20 verschließt die Hal
terung 18. Durch diesen Aufbau werden elektrische Einstreuun
gen unterrückt und weiterhin ein gutes Temperaturverhalten der
Fotodioden 15, 17 und der Elektronik 19 erreicht.
Diese Lampe 2 ist im explosionsbeschützten Bereich unterge
bracht, da die UV-Intensität zu stark ist. Zur Abtrennung des
explosionsgeschützten vom explosionsgefährdetem Raum dient
eine Schottwand 21 aus 4 mm dickem Stahl, in die das Lichtlei
terende 9 dichtend eingebaut ist.
Die Vorsignalverarbeitungselektronik 19 muß eigensicher (Ex-i)
ausgeführt sein, weil sie im explosionsgefährdeten Bereich un
tergebracht ist.
Zur weiteren Signalverarbeitung ist eine gekapselte Elektronik
22 an der Schottwand 21 angebracht, die über ein Kabel mit der
Vorsignalverarbeitungselektronik 19 verbunden ist, das eben
falls dicht durch die Schottwand 21 herausgeführt wird. Zur
Spannungsversorgung der UV-Lampe 2 dient das Netzteil 23, das
über ein Kabel mit der UV-Lampe 2 verbunden ist.
Die in Fig. 2 dargestellte Durchflußküvette 14 besteht aus ka
pillaren Zu- und Ableitungen 24, zwei Quarzplatten 25 und ei
nem Quarzabstandsstück 26. Dieses Quarzabstandsstück 26 be
steht aus einem gefärbten, für UV-Strahlung undurchlässigen
Quarzglas und enthält eine runde Aussparung 26a, deren Durch
messer D den durchstrahlbaren Bereich der Durchflußküvette 14
bestimmt. Dieser Durchmesser D der Aussparung 26a ist an die
Dimensionen der die Durchflußküvette 14 umgebenden Komponen
ten, Lichtleiter 11 auf der einen und Fotodiode 15 auf der an
deren Seite, angepaßt, so daß die gesamte durchstrahlbare
Fläche der Durchflußküvette 14 auch durchstrahlt wird und das
gesamte aus der Durchflußküvette 14 tretende Licht in der wei
terführenden Optik erfaßt wird. Das Quarzabstandsstück 26 be
stimmt mit seiner Dicke die Absorptionsweglänge L und legt da
mit zusammen mit dem Durchmesser D seiner Aussparung 26a das
Durchflußküvettenvolumen fest. Die zwei Quarzplatten 25 sind
mit dem Quarzabstandsstück 26 ohne Verformung der einzelnen
Teile zu einem Stück verschmolzen. Dadurch kann der Eluent
oder die Probensubstanz nicht zwischen die Quarzplatten 25 und
das Quarzabstandsstück 26 eindringen und zu Substanzverschlep
pungen führen. In diese zusammengeschmolzene Einheit aus den
zwei Quarzplatten 25 und dem Quarzabstandsstück 26 sind senk
recht zu zwei gegenüberliegenden Längsflächen in der Mitte
dieser Längsflächen zwei Bohrungen bis zur Aussparung 26a des
Quarzabstandsstücks 26 angebracht, in die die Zu- und Ablei
tungen 24 in Kapillarform mit einer kegelförmigen Teflonfolie
dichtend eingeschoben sind. Alternativ können die Zuleitungen
auch geklebt werden, sofern der Kleber chemisch resistent ge
genüber der Eluentenflüssigkeit ist.
In den folgenden Figuren sind einige Meßergebnisse zusammenge
stellt, die mit diesem HPLC-Detektor und anderen Detektoren
zum Vergleich erhalten wurden.
Fig. 3 zeigt zunächst das Chromatogramm eines konventionellen
HPLC-Detektors, das mit 5 ng Naphthalin in 100% Methanol, ei
nem 9:1 Methanol-Wassergemisch, einer C-18 (7 µm) Säule bei
0,8 ml/min Durchfluß, einer Absorptionsküvette mit 10 mm
Schichtdicke und bei 254 nm Wellenlänge und einer elektrischen
Zeitkonstanten von 0,25 s aufgenommen wurde. Das Rauschen be
trägt 3 10-5 a.u. (absorbance units) und die Höhe des Naphtha
lin-Peaks 1,75 10-3 a.u., woraus sich eine Nachweisgrenze von
0,3 ng ergibt, wenn das dreifache Rauschen als Grenze betrach
tet wird. Beachtenswert ist der Peak zu Beginn des Chromato
gramms, der zunächst in positiver Richtung der Extinktion,
dann in negativer Richtung ausschlägt. Ursache für diesen so
genannten Totzeitpeak ist der Unterschied des Brechungsindex
zwischen Eluent (9:1 Methanol-Wassergemisch) und dem der inji
zierten Lösung (100% Methanol). Es ergibt sich eine Kurven
form, die wie die Differentiation eines normalen Peaks aus
sieht. Als Ursache kann das Strömungsprofil mit seiner inhomo
genen Verteilung des Brechungsindex herangezogen werden und
ist in der Fachliteratur unter dem Begriff "dynamische Linse"
bekannt.
Fig. 4 zeigt das Chromatogramm mit dem neuen HPLC-Detektor,
das unter denselben Bedingungen wie in Fig. 3 aufgenommen
wurde. Als Durchflußküvette diente eine 1 mm Zelle. Das Rau
schen beträgt 3 10-6 a.u. (absorbance units) und die Höhe des
Naphthalin-Peaks 1,70 10-4 a.u., woraus sich ebenfalls eine
Nachweisgrenze von 0,3 ng ergibt. Bei einer neueren Version
dieses Detektors wurde das Rauschen durch eine bessere Elek
tronik auf 1 10-6 a.u. verbessert, so daß sich sogar eine
Nachweisgrenze von nur 100 pg ergibt. Im Gegensatz zu Fig. 3
ist der "differenzierte" Peak hier nicht zu erkennen. Statt
dessen werden an dieser Stelle zwei kleine Peaks beobachtet.
Als Grund wird das andere Strömungsprofil angesehen: Die
Strahlung gelangt nicht in Flußrichtung durch die Durchflußkü
vette, was zu der dynamischen Linse führt, sondern senkrecht
dazu. Aus diesem Grund wird hier lediglich ein Ausschlag in
positiver Richtung der Extinktion beobachtet, der durch die
unterschiedliche Absorption zwischen dem 9:1 Methanol-
Wassergemisch und den 100% Methanol der injizierten Lösung
bewirkt wird.
Diese Messungen zeigen, daß der neue HPLC-Detektor hinsicht
lich Nachweisgrenze und Brechungsindexeinfluß gute Ergebnisse
liefert. Ein weiterer Vergleich mußte jedoch noch bezüglich
des Ausspülverhaltens gemacht werden.
Fig. 5 zeigt dazu zunächst einen gespreizten Peak, der mit ei
nem konventionellen HPLC-Detektor durchgeführt wurde. Die Be
dingungen ähneln denen aus Fig. 3; es wurde allerdings eine
größere Menge injiziert. Daraus ergibt sich eine Halbwerts
breite von 5,1 s, eine 5%-Breite von 11,5 s und ein Symmetrie
verhältnis bei der 5%-Linie von 1:1,4.
Zum Vergleich dazu ist in Fig. 6 ein entsprechender Peak
dargestellt, der mit dem neuen HPLC-Detektor erhalten wurde.
Daraus ergibt sich eine Halbwertsbreite von 4,8 s, eine 5%-
Breite von 10,0 s und ein Symmetrieverhältnis bei der 5%-Linie
von 1:1,4. Diese guten Ergebnisse sind nur möglich, weil die
neue Durchflußküvette sehr gute Strömungseigenschaften und
kaum ein Totvolumen hat.
Bezugszeichenliste
1 Lampengehäuse
2 UV-Lichtquelle
3 Öffnung
4 Halterung
5 Linse
6 Interferenzfilter
7 Hohlraum
8 Halterung
9 Lichtleiter
10 Lichtleiter
11 Lichtleiter
12 Adapterplatte
13 Halterung
14 Durchflußküvette
15 Fotodiode
16 Bohrung
17 Fotodiode
18 Halterung
19 Vorsignalverarbeitungselektronik
20 Deckel
21 Schottwand
22 Elektronik
23 Netzteil
24 Zu- und Ableitung
25 Quarzplatten
26 Abstandsstück
26a Aussparung
D Durchmesser
L Absorptionsweglänge
2 UV-Lichtquelle
3 Öffnung
4 Halterung
5 Linse
6 Interferenzfilter
7 Hohlraum
8 Halterung
9 Lichtleiter
10 Lichtleiter
11 Lichtleiter
12 Adapterplatte
13 Halterung
14 Durchflußküvette
15 Fotodiode
16 Bohrung
17 Fotodiode
18 Halterung
19 Vorsignalverarbeitungselektronik
20 Deckel
21 Schottwand
22 Elektronik
23 Netzteil
24 Zu- und Ableitung
25 Quarzplatten
26 Abstandsstück
26a Aussparung
D Durchmesser
L Absorptionsweglänge
Claims (3)
1. Spektralfotometer als Detektor für die Hochdruckflüssig
keitschromatographie (High Pressure Liquid Chromatography
(HPCL)) mit einer Lichtquelle (2), die elektromagnetische
Strahlung in einem Wellenlängenbereich emittiert, in dem
die zu erfassenden Substanzen absorbieren können, und deren
Strahlung über einen Lichtleiterstrahlteiler zum einen auf
eine Meßküvette (14) mit zugehörigem fotoelektrischen De
tektor (15) und zum anderen auf einen Referenzdetektor (17)
fällt, dadurch gekennzeichnet, daß
- - die Lichtquelle (2) eine ultraviolette Entladungslampe ist,
- - die Meßküvette (14) eine Durchflußküvette mit zwei parallelen Fenstern (25) ist, die durch ein Abstands stück (26) zur Bildung eines Hohlraumes (26a) voneinan der getrennt sind, wobei die die Absorptionsweglänge be stimmende Dicke (L) dieses Abstandsstückes (26) kleiner ist als die Wurzel der Hohlraumquerschnittsfläche,
- - zwischen der Lichtquelle (2) und den fotoelektrischen De tektoren (15, 17) ein Lichtleiter (9, 10, 11) ist und
- - zwischen Lichtquelle (2) und dem Lichtleiter (9, 10, 11) eine Schottwand (21) als dichtendes Element zur Trennung von Ex-freien und Ex-geschützten Räumen eingebaut ist.
2. Spektralfotometer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die ultraviolette Lichtquelle eine reine oder phosphor
beschichtete Quecksilberlampe, Zink-, Cadmium-, Jod-,
Xenon- oder Deuteriumlampe ist.
3. Spektralfotometer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß die UV-Lampe mechanisch oder elektrisch modu
liert ist und darauf abgestimmte frequenz- und phasensensi
tive Verstärker eingesetzt werden.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914112528 DE4112528C2 (de) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | Spektralfotometer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19914112528 DE4112528C2 (de) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | Spektralfotometer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4112528A1 true DE4112528A1 (de) | 1992-10-22 |
DE4112528C2 DE4112528C2 (de) | 1995-04-06 |
Family
ID=6429780
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19914112528 Expired - Fee Related DE4112528C2 (de) | 1991-04-17 | 1991-04-17 | Spektralfotometer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE4112528C2 (de) |
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1991
- 1991-04-17 DE DE19914112528 patent/DE4112528C2/de not_active Expired - Fee Related
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US10551303B2 (en) | 2008-11-24 | 2020-02-04 | Ge Healthcare Bio-Sciences Ab | Flow cell optical detection system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4112528C2 (de) | 1995-04-06 |
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D2 | Grant after examination | ||
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