DE3940883A1 - Spannungsstabilitaets-diskriminiersystem fuer ein energieversorgungsnetz - Google Patents
Spannungsstabilitaets-diskriminiersystem fuer ein energieversorgungsnetzInfo
- Publication number
- DE3940883A1 DE3940883A1 DE3940883A DE3940883A DE3940883A1 DE 3940883 A1 DE3940883 A1 DE 3940883A1 DE 3940883 A DE3940883 A DE 3940883A DE 3940883 A DE3940883 A DE 3940883A DE 3940883 A1 DE3940883 A1 DE 3940883A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- load flow
- solution
- voltage stability
- supply network
- calculation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/24—Arrangements for preventing or reducing oscillations of power in networks
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Spannungsstabilitäts-Diskrimi
niersystem für ein Energieversorgungsnetz zum Rechnen eines
Paars von Mehrfachlastflußlösungen, die hinsichtlich der
Spannungsstabilitäts-Diskriminierung für das Energiever
sorgungsnetz nahe beieinander liegen.
Da moderne Energieversorgungsnetze groß und komplex sind,
wird manchmal gefunden, daß eine Stabilitätsgrenze des
Netzes sowohl durch die Spannungsstabilität als auch die
dynamische Stabilität von Stromgeneratoren bestimmt werden
kann. Fig. 1 ist ein Last-Spannungs-Verlauf (nachstehend
als P-V-Kurve bezeichnet); wenn dabei das Energieversor
gungsnetz eine Charakteristik entsprechend Kurve A hat und
die Last mit P 1 vorgegeben ist, werden die beiden Lastfluß
lösungen zu A 1 und A 2. Die Tatsache, daß A 1 und A 2 gemäß
diesem Diagramm nahe beieinander liegen, bedeutet, daß die
Energie P A stabilitätsbegrenzt ist und über diesen Punkt
hinaus ein Spannungszusammenbruch auftreten kann. Im Fall
der Kurve B sind die beiden Lastflußlösungen B 1 und B 2.
(Eine Lösung B 2 liegt in einem bestimmten Fall nicht vor.)
Da die Lösungen B 1 und B 2 gegenüber denjenigen der Kurve A
weit auseinanderliegen, sind sie bei der Übertragung der
Energie P B weit von einer Stabilitätsgrenze entfernt, an
der der Spannungszusammenbruch aufzutreten beginnt, und sie
haben daher Spannungsstabilität. Obwohl also die Spannungs
stabilität in enger Beziehung zu einem Paar von Mehrfach
lastflußlösungen steht und Untersuchungen angestellt wur
den, um ein Verfahren zum Rechnen von Mehrfachlösungen
unter Erzielung der gleichen Effekte zu finden, besteht ein
Bedarf nach einem robusten und schnellen Rechenverfahren
zur Ermittlung einer Mehrfachlastflußlösung (einer niedri
geren Lösung), die nahe einer normalen Betriebsspannungs-
Lösung (einer höheren Lösung) liegt, da eine solche Lösung
die Spannungsstabilität nachteilig beeinflussen kann.
Unter Bezugnahme auf die vorstehende Erläuterung wird nach
stehend eine Methode zur Ermittlung eines Paars von Last
flußlösungen in dem bekannten Spannungsstabilitäts-Diskri
minierungssystem für ein Energieversorgungsnetz beschrie
ben, wobei diese Methode z. B. bekannt ist aus "A Method of
finding a pair of multiple load flow solutions in Practical
System" von Iba, Iwamoto und Tamura (Theory of Electricity,
Bd. 100-B, Nr. 5, S. 257-264, Mai 1980). Eine Strom-Grund
gleichung für die P-te Sammelschienenleitung in einem n-ten
Sammelschienenleitungssystem kann unter Anwendung recht
winkliger Koordinaten wie folgt geschrieben werden:
wobei
Dann werden die erste und die zweite Gleichung in die folgenden
Gleichungen (4) und (5) umgeschrieben:
P p = G pp (ep² + fp²) + A pep + B pfp (4)
Q p = B pp (ep² + fp²) - B pep + A pfp (5)
mit der Maßgabe, daß
Ferner werden die Werte von A p und B p als unveränderlich
angenommen und wie folgt in eine Standard-Kreisform umge
schrieben:
und dann werden Lösungen des obigen Gleichungssystems (6)
und (7) gewonnen. Bei dem bekannten System wird eine solche
lokale Information, wie oben angegeben, angewandt, mehrere
Anfangswerte zum Rechnen der Mehrfachlastfluß-Lösung werden
vorbereitet, und dann werden Mehrfachlastfluß-Lösungen mit
diversen Wiederholungen von Rechenvorgängen erstellt.
Ein Spannungszusammenbruch tritt auch dann plötzlich auf,
wenn keine erschwerten Bedingungen vorliegen, und wenn sich
der Spannungszusammenbruch einmal fortsetzt, ist das kon
ventionelle Vorgehen zur Spannungshaltung kaum wirksam, es
zeigt sogar eher eine gegenteilige Auswirkung. Daher ist es
bisher notwendig, eine schnelle und genaue Berechnung eines
Paars von Mehrfachlastflußlösungen zur Diskriminierung der
Spannungsstabilität zu bekommen sowie eine rasche Beein
flussung der Generatoren, der Lastabschaltung und der Sper
rung der automatischen Einstellregelung von Transformatoren
zu erreichen. Die Einrichtung zum Rechnen von Mehrfachlast
flußlösungen im Spannungsstabilitäts-Diskriminiersystem des
bekannten Energieversorgungsnetzes mußte aber mehrere An
fangswerte bilden und den konventionellen Lastflußrechen
vorgang auf der Basis einer empirischen Näherung wieder
holen. Ganz allgemein bestand das Problem, daß die bekannte
Methode sehr viel Rechenzeit bis zum Erreichen von Mehr
fachlastflußlösungen benötigte.
Die Erfindung dient dem Zweck, die vorgenannten Probleme zu
beseitigen, und die Aufgabe der Erfindung ist die Bereit
stellung eines Spannungsstabilitäts-Diskriminiersystems
eines Energieversorgungsnetzes zur Bestimmung eines Paars
von nahe beieinander liegenden Lastflußlösungen mit einer
geringeren Anzahl von Rechenvorgängen, wobei die Spannungs
stabilität schnell und exakt diskriminierbar ist.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Ermittlung eines Paars
von Mehrfachlastflußlösungen basiert auf den folgenden
Beobachtungen bzw. dem folgenden mathematischen Hinter
grund:
- 1. Die konventionelle Newton-Raphsonsche Methode mit recht eckigen Koordinaten hat eine spezielle konvergente Charak teristik mit der Tendenz, gerade entlang der Linie A-B zu konvergieren (wobei A und B die beiden Lösungen eines Lö sungspaars sind).
- 2. Es kann eine Optimalmultiplikator-Methode, die in "A Load Flow Calculation Method for I11-Conditioned Power Svstems" (Iwamoto und Tamura, IEEE PAS-100, S. 1736-1742, April 1981) beschrieben ist, angewandt werden, um die drei reellen Wurzeln des Multiplikators zu erhalten. Unter An wendung der drei reellen Wurzeln des Multiplikators können Mehrfachlastflußlösungen leicht berechnet werden.
Es folgt ein kurzer Ablaufplan dieser Methode:
- 1. Lastflußberechnung mit der konventionellen Newton- Raphsonschen Methode in rechteckigen Koordinaten von einem Ausgangszustand (z. B. flacher Start) beginnen.
- 2. Die Optimalmultiplikatoren in jedem Iterationsprozeß berechnen. Wenn drei reelle Wurzeln (µ1 < µ2 < µ3) erhal ten werden, Lösung B unter Anwendung der Gleichung (8) ab schätzen; dann den zuletzt abgeschätzten Wert speichern. Xo = Xe + µ³ ΔX (8)
- 3. Iteration fortsetzen und die erste Lösung A abschätzen.
- 4. Xo daraufhin prüfen, ob es eine exakte Lösung sein
kann. Wenn die Ungleichung (9) erfüllt ist, kann der
Schätzwert Xo selbst die andere Lösung B sein. Im übrigen
zum nächsten Schritt weitergehen.
mit
ε: Lastflußtoleranz
ε m: maximaler Fehler (Fehlanpassung)
n: Anzahl Sammelschienen. - 5. Die zweite Lastflußberechnung beginnen, indem die An fangsbedingung mit Xo vorgegeben wird; dann Lösung B er halten.
Anhand der Zeichnung wird die Erfindung beispielsweise
näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Diagramm, das eine P-V-Kurve zeigt, die
die Spannungsstabilität bezeichnet; und
Fig. 2 ein Ablaufdiagramm, das eine Methode zum Auf
finden eines Paars von Mehrfachlastflußlösun
gen gemäß einer bevorzugten Ausführungsform
der Erfindung erläutert.
Unter Bezugnahme auf das Ablaufdiagramm von Fig. 2 wird
nachstehend eine bevorzugte Ausführungsform der Methode zum
Auffinden eines Paars von Mehrfachlastflußlösungen erläu
tert. Dabei ist Schritt ST 1 eine Anfangswert-Vorgaberou
tine, Schritt ST 2 ist ein Rechenteil für einen Korrektur
vektor Δ X, Schritt ST 3 ist ein Rechenteil für einen Opti
malmultiplikator, Schritt ST 4 ist ein Diskriminierteil, in
dem bestimmt wird, ob der erhaltene Optimalmultiplikator zu
drei reellen Wurzeln oder einer reellen Wurzel und zwei
imaginären Wurzeln wird, Schritt ST 5 ist ein Teil zum Rech
nen des Schätzwerts einer Mehrfachlastflußlösung, und
Schritt ST 6 ist ein Korrekturteil für eine Lösung, der dem
bekannten Lastflußrechenvorgang entspricht.
Schritt ST 7 ist ein Teil zur konvergenten Diskriminierung
für eine Lastflußberechnung, Schritt ST 8 ist ein Speicher
halteteil für die erste Lastflußlösung, Schritt ST 9 ist ein
Prüfteil, in dem geprüft wird, ob der in Schritt ST 5 be
rechnete Mehrfachwurzel-Schätzwert der zweiten Lastfluß
lösung eine der Lösungen sein kann, und Schritt ST 10 ist
der zweite Lastflußrechenteil, wobei der Schätzwert der
zweiten Lastflußlösung ein Anfangswert ist. Das Resultat
der Berechnung von Schritt ST 10 wird gespeichert und als
zweite Lastflußlösung des Schritts ST 11 gehalten.
In der Figur bezeichnet 1 eine von einer Lastflußrechen
einrichtung ausgeführte Operation, 2 bezeichnet eine von
einer Optimalmultiplikator-Recheneinrichtung durchgeführte
Operation, und 3 bezeichnet eine von einer Energiefluß
lösungs-Bestimmungseinrichtung durchgeführte Operation.
Nachstehend werden die in jedem Schritt ablaufenden Vor
gänge erläutert.
Ein Anfangswert wird in gleicher Weise wie bei der allge
meinen Stromberechnung vorgegeben (Schritt ST 1). Beispiels
weise genügt es, einen als Flachstart bezeichneten Anfangs
wert (Xinit: Anfangswert) vorzugeben. In Schritt ST 2 wird
der Korrekturvektor Δ X berechnet. Anschließend wird in
Schritt ST 3 ein später erläuterter Rechenvorgang zum Erhalt
von drei Wurzeln der Optimalmultiplikatoren µ1, µ2 und µ3
ausgeführt.
Unter der Annahme, daß Ys ein spezifischer Wert und X eine
Sammelschienenspannung ist und die Lastflußgleichung wie
folgt geschrieben werden kann:
Ys = Y(X) (10)
und der weiteren Annahme, daß Xe ein geschätzter Spannungs
wert ist, kann diese Gleichung unter Anwendung einer Funk
tionalmatrix J wie folgt geschrieben werden:
Ys = Y(Xe) + J Δ X + Y( Δ X) (11)
Nachdem der Korrekturvektor Δ X durch eine allgemeine N-R-
Methode unter Auslassung des dritten Terms der Gleichung
(11) berechnet wurde, wird der Korrekturvektor mit einem
skalaren Multiplikator u multipliziert, und dann wird eine
Zielfunktion der Gleichung (12) minimiert:
F = || Ys - Y(Xe) - µJ Δ X + µ²Y(Δ X) ||² (12)
Der optimale µ zur Minimierung der Gleichung (12) kann
durch Auflösen der Gleichung dritten Grades der Gleichung
(11) erhalten werden:
Die Wurzel der Gleichung (13) kann generell zu drei reellen
Wurzeln oder einer reellen Wurzel und zwei imaginären Wur
zeln werden. In Schritt ST 4 wird diskriminiert, ob die drei
Wurzeln drei reelle Wurzeln oder eine reelle Wurzel und
zwei imaginäre Wurzeln sind. Nur wenn es sich bei der Wur
zel um drei reelle Wurzeln handelt, wird die maximale Wur
zel der drei Wurzeln angewandt, um einen Schätzwert (Xest)
einer Mehrfachlastflußlösung in Schritt ST 5 zu errechnen.
Was eine Konvergenz-Charakteristik betrifft, so ist die
erste Lastflußberechnung die gleiche wie die normale Last
flußberechnung. Nach diesem Rechenvorgang wird geprüft, ob
der in Schritt ST 5 errechnete und gespeicherte Mehrwurzel-
Schätzwert (Xest) selbst eine exakte Lösung sein kann. Wenn
der Schätzwert (Xest) selbst die zweite Lösung ist, ist der
Schätzwert (Xest) die zweite Lastflußlösung (eine endgül
tige Lastflußlösung) Xb, und der Rechenvorgang ist damit
beendet (Schritt ST 11).
Wenn sein Fehler groß ist, wird der Schätzwert zum Aus
gangswert gemacht und die zweite Lastflußberechnung durch
geführt (Schritt ST 10). Die erhaltene Lösung wird zur
zweiten Lastflußlösung Xb.
In Verbindung mit dem oben beschriebenen bevorzugten Aus
führungsbeispiel wird im wesentlichen die hochgenaue Be
stimmung der Mehrfachlastflußlösung beschrieben. Die zweite
Lastflußberechnung in Schritt ST 10 von Fig. 2 könnte jedoch
entfallen. Die Genauigkeit leidet zwar geringfügig darun
ter, aber die Methode ist praktisch auch dann anwendbar,
wenn der Mehrfachwurzelschätzwert als zweite Lastflußlösung
(als endgültige Lastflußlösung) behandelt wird. Auch hin
sichtlich der Berechnung des Optimalmultiplikators in
Schritt ST 3 von Fig. 2 wird mit einer bestimmten Methode
geprüft, ob die drei reellen Wurzeln erhalten wurden;
dadurch ist es ebenfalls möglich, aufwendige Mittel zum
Rechnen einer imaginären Wurzel zu eliminieren oder einzu
sparen.
Wie vorstehend erläutert, hat die vorliegende Erfindung die
Auswirkung, daß die Spannungsstabilität rasch und genau
aufgrund der folgenden Merkmale bestimmt werden kann:
- 1. Das angegebene Spannungsstabilitäts-Diskriminiersystem ist aus der traditionellen N-R-Methode und einem weiteren Unterprozeß aufgebaut. Es ist somit leicht anwendbar und installierbar.
- 2. Der Unterprozeß, der ein Optimalmultiplikator-Verfahren anwendet, kann eine Mehrfachlastflußlösung errechnen oder abschätzen. Die für diesen Unterprozeß erforderliche Re chenzeit ist gegenüber dem Stand der Technik extrem schnell.
- 3. Die gebildete zweite Lösung (d. h. eine Mehrfachlast flußlösung) kann wertvolle Information bezüglich der Span nungsstabilität liefern.
Claims (2)
1. Spannungsstabilitäts-Diskriminiersystem für ein
Energieversorgungsnetz zur Bestimmung einer
Mehrfachlastflußlösung eines Energieversorgungsnetzes mit
einer Mehrfachlastflußlösungs-Recheneinrichtung und zur
Diskriminierung der Spannungsstabilität,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Mehrfachlastflußlösungs-Recheneinrichtung gebildet
ist durch eine Lastflußrecheneinrichtung (1) zur Durchfüh
rung der Lastflußberechnung und eine Optimalmultiplikator-
Recheneinrichtung (2), die einen Schätzwert der Mehrfachlast
flußlösung aufgrund eines Zwischenausgangswerts der Last
flußrecheneinrichtung (1) berechnet, wobei der Schätzwert
der Mehrfachlastflußlösung auf der Basis des Ausgangswerts
der Lastflußrecheneinrichtung geprüft wird, um die Lastfluß
lösung zu bestimmen.
2. Spannungsstabilitäts-Diskriminiersystem für ein Ener
gieversorgungsnetz nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Schätzwert der Mehrfachlastflußlösung als Anfangs
wert genützt wird und eine Lastflußlösungs-Bestimmungsein
richtung (3) den Schätzwert an die Lastflußrecheneinrich
tung liefert.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1020812A JPH0785623B2 (ja) | 1989-02-01 | 1989-02-01 | 電力系統の電圧安定性判定システム |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3940883A1 true DE3940883A1 (de) | 1990-08-02 |
Family
ID=12037450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3940883A Ceased DE3940883A1 (de) | 1989-02-01 | 1989-12-11 | Spannungsstabilitaets-diskriminiersystem fuer ein energieversorgungsnetz |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4974140A (de) |
JP (1) | JPH0785623B2 (de) |
DE (1) | DE3940883A1 (de) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5483462A (en) * | 1990-05-07 | 1996-01-09 | Cornell Research Foundation, Inc. | On-line method for determining power system transient stability |
JPH0421962A (ja) * | 1990-05-16 | 1992-01-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 浮上現象解析装置 |
US5173273A (en) * | 1990-10-11 | 1992-12-22 | Brewer Charles A | Cassette for dental instruments |
US5566085A (en) * | 1992-09-24 | 1996-10-15 | Hydro-Quebec | Stability transfer limit calculation in a power transmission network |
US5383107A (en) * | 1992-11-06 | 1995-01-17 | Sundstrand Corporation | Harmonic control for an inverter by use of an objective function |
WO1995030267A1 (en) * | 1994-04-29 | 1995-11-09 | Michigan State University | Method for improving voltage stability security in a power transmission system |
CA2188678A1 (en) * | 1994-04-29 | 1995-11-09 | Robert Anthony Schlueter | Method for performing a voltage stability security assessment for a power transmission system |
US5796628A (en) * | 1995-04-20 | 1998-08-18 | Cornell Research Foundation, Inc. | Dynamic method for preventing voltage collapse in electrical power systems |
US6496757B1 (en) | 1999-07-30 | 2002-12-17 | Illinois Institute Of Technology | Nonlinear contingency screening for voltage collapse |
KR100397377B1 (ko) * | 2000-10-25 | 2003-09-13 | 한국전력공사 | 최적화 조류측정방법을 이용한 전압안정도 해석방법 및 그시스템 |
US20050125104A1 (en) * | 2003-12-05 | 2005-06-09 | Wilson Thomas L. | Electrical power distribution control systems and processes |
US7069117B2 (en) * | 2002-04-01 | 2006-06-27 | Programmable Control Services, Inc. | Electrical power distribution control systems and processes |
CA2400580A1 (en) * | 2002-09-03 | 2004-03-03 | Sureshchandra B. Patel | Systems of advanced super decoupled load-flow computation for electrical power system |
US7519506B2 (en) * | 2002-11-06 | 2009-04-14 | Antonio Trias | System and method for monitoring and managing electrical power transmission and distribution networks |
US20040158417A1 (en) * | 2002-11-06 | 2004-08-12 | Bonet Antonio Trias | System and method for monitoring and managing electrical power transmission and distribution networks |
US8670876B2 (en) | 2006-04-04 | 2014-03-11 | Utilidata, Inc. | Electric power control system and process |
US8390227B2 (en) | 2006-04-04 | 2013-03-05 | Utilidata, Inc. | Electric power control system and efficiency optimization process for a polyphase synchronous machine |
US8838284B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-09-16 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized Volt/VAR control |
US9570909B2 (en) | 2011-07-26 | 2017-02-14 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized power loss reduction control |
US8965588B2 (en) | 2011-07-26 | 2015-02-24 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized voltage control |
US8838285B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-09-16 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized power factor control |
US8761954B2 (en) | 2011-07-26 | 2014-06-24 | General Electric Company | Devices and methods for decentralized coordinated volt/VAR control |
US9563722B2 (en) | 2012-11-13 | 2017-02-07 | Gridquant, Inc. | Sigma algebraic approximants as a diagnostic tool in power networks |
CA2894256C (en) | 2013-05-14 | 2017-07-25 | Joe Hong Chow | Methods of computing steady-state voltage stability margins of power systems |
CN103915835B (zh) * | 2013-12-26 | 2016-04-06 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种计算直流送端孤岛方式暂态电压稳定极限的方法 |
US9971371B2 (en) | 2015-03-17 | 2018-05-15 | Mitsubishi Electric Research Laboratories, Inc. | Method for predicting a voltage collapse in a micro-grid connected to a power distribution network |
US11063435B2 (en) | 2017-08-07 | 2021-07-13 | Raytheon Company | Energy-based adaptive stability control system |
US11349292B2 (en) | 2019-04-09 | 2022-05-31 | Raytheon Company | Arc flash protection of power systems |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4620283A (en) * | 1983-11-29 | 1986-10-28 | Lehigh University | Programmable load controller |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3863270A (en) * | 1972-05-19 | 1975-01-28 | Paul H Haley | Hybrid computer system including an analog calculator for rapidly generating electric power system loadflow solutions |
US3883724A (en) * | 1973-09-11 | 1975-05-13 | Westinghouse Electric Corp | Hybrid analyzer for fast load flow and transient solution of power systems |
GB1479904A (en) * | 1974-10-15 | 1977-07-13 | Ass Elect Ind | Alternating current power transmission systems |
US4135128A (en) * | 1977-09-28 | 1979-01-16 | General Electric Company | Apparatus for sensing the reactive or real components of current |
US4272692A (en) * | 1979-02-23 | 1981-06-09 | Westinghouse Electric Corp. | Power supply distribution system |
JP2612690B2 (ja) * | 1986-06-06 | 1997-05-21 | 株式会社小糸製作所 | 交流電力制御装置 |
-
1989
- 1989-02-01 JP JP1020812A patent/JPH0785623B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-19 US US07/423,982 patent/US4974140A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-11 DE DE3940883A patent/DE3940883A1/de not_active Ceased
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4620283A (en) * | 1983-11-29 | 1986-10-28 | Lehigh University | Programmable load controller |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
DE-Z.: Sonderdruck aus "Siemens-Zeitschrift", 44. Jg., Juli 1970, H. 7, S. 456-462 * |
US-Z.: "Theory of Electicity, Bd. 100-B, Nr. 5, S. 257-264, Mai 1980 * |
US-Z.: IEEE PAS-100, S. 1736-1742, April 1981 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH02206329A (ja) | 1990-08-16 |
US4974140A (en) | 1990-11-27 |
JPH0785623B2 (ja) | 1995-09-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3940883A1 (de) | Spannungsstabilitaets-diskriminiersystem fuer ein energieversorgungsnetz | |
DE2932929C2 (de) | Anordnung zur Fehlerortsbestimmung in einer elektrischen Übertragungsleitung | |
EP2614573B1 (de) | Verfahren zur stabilisierung eines elektrischen versorgungsnetzes | |
EP1286444B1 (de) | Vorrichtung zum gleichberechtigten Parallelbetrieb von ein- oder dreiphasigen Spannungsquellen | |
DE1931928C3 (de) | Verfahren zur Auswahl des oder der mit einem unsymmetrischen Fehler behafteten Leiter an einer Dreiphasenleitung zur Energieübertragung | |
DE102005032864A1 (de) | Verfahren zum Auffinden eines Leistungsmaximums eines Photovoltaik-Generators | |
DE10222621A1 (de) | Verfahren und Schaltungsanordnung zur Steuer- und Regelung von Photovoltaikanlagen | |
CH656742A5 (de) | Ueberstromschutzschaltung. | |
EP3980795B1 (de) | Verfahren und photovoltaik-wechselrichter zur bestimmung der anlagenkapazität einer photovoltaik-anlage gegen erde | |
EP3987297A1 (de) | Verfahren und photovoltaik-wechselrichter zur bestimmung des isolationswiderstands einer photovoltaik-anlage gegen erde | |
EP3308442B1 (de) | Verfahren zur rechnergestützten parametrierung eines umrichters in einem stromnetz | |
WO1996013888A1 (de) | Verfahren zum erfassen eines erdkurzschlusses auf einer elektrischen energieübertragungsleitung | |
WO2018041363A1 (de) | Einrichtung zur dynamischen stabilisierung der energieübertragung über eine elektrische leitung | |
DE112018007516T5 (de) | Leistungsumwandlungsvorrichtung | |
DE102012100673A1 (de) | Vorrichtung zur elektrischen Energieeinspeisung aus einer dezentralen Eigenerzeugeranlage in ein Stromnetz | |
DE2050184A1 (de) | ||
EP3361592B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur stabilisierung einer frequenz in einem wechselspannungsnetz | |
DE2941191C2 (de) | System zur Erzeugung und Selbstkontrolle des Kurvenverlaufs von Spannung oder Strom beim elektrolytischen Einfärben von eloxiertem Aluminium | |
CH662015A5 (de) | Verfahren zum statischen kompensieren der blindleistung eines stromversorgungssystems. | |
WO1997020219A2 (de) | Verfahren zum gewinnen von fehlerbehaftete schleifen in einem mehrphasigen elektrischen energieversorgungsnetz kennzeichnenden signalen | |
DE69216074T2 (de) | Störungsverminderung in einem versorgungsnetz | |
DE4029117A1 (de) | Vorrichtung zum elektrischen schweissen mit digitaler regelung und einstellung | |
DE102021128152A1 (de) | Stromverteilungsvorrichtung, stromverteilungsverfahren und programm | |
DE2155903A1 (de) | Anordnung zur Beseitung der Unsymmetrie oder Instabilität einer Spannung | |
DE69824420T2 (de) | Steuer- und Überwachungseinrichtung für die Öffnung oder die Schliessung eines elektrischen Betätigungselementes |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8131 | Rejection |