DE3741390C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Probenahmesystem mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1 (Vortragsmanuskript Prof. Dr. Wurz "Überblick über die Meßverfahren zur Analyse von Rohgas und Reingas", gehalten bei der 3. Jahrestagung der VDJ-Gesellschaft Energietechnik, 25./26. Februar 1986, Darmstadt).

Feuerungsanlagen werden zunehmend mit Rauchgasentstickungsanlagen ausgestattet. Das dominierende Verfahren ist zur Zeit die selektive katalytische Reduktion (SCR). Hierbei wird Ammoniak (NH₃) in das noch ca. 350°C heiße Rauchgas eingeleitet; im nachgeschalteten Katalysator reagiert das Ammoniak mit dem Stickstoffmonoxid, und es entstehen Stickstoff sowie Wasserdampf. Ein wesentliches Problem liegt darin, Ammoniak in einer Dosis entsprechend dem lokalen Gehalt an Stickoxid im Stickoxidstrom zuzugeben. Bei überstöchiometrischer Zugabe von Ammoniak tritt im Rauchgas hinter dem Katalysator ein entsprechend hoher Ammoniakschlupf auf. Auch bei abnehmender Aktivität der Katalysatoren erhöht sich der Ammoniakschlupf. Dieser Ammoniakschlupf kann zu erheblichen Problemen führen. Das hinter dem Katalysator noch vorhandene Ammoniak lagert sich bei der Temperaturabsenkung im Luftvorwärmer überwiegend an der Flugasche an. Die Verwertbarkeit der im nachgeschalteten Elektrofilter anfallenden Flugasche als Zementzusatz ist in Frage gestellt, wenn sie eine zu hohe Ammoniumbelastung aufweist.

Neben der Bestimmung des NH₃-Gehaltes von Rauchgasen spielt auch die meßtechnische Ermittlung des SO₃- Gehaltes eine wichtige Rolle. In SCR-Entstickungsanlagen wird nicht nur NO _x mit NH₃ umgesetzt, sondern auch SO₂ zu SO₃ konvertiert. Diese SO₂/SO₃-Konversion ist unerwünscht, weil eine Erhöhung des SO₃-Gehaltes einen Anstieg des Schwefelsäuretaupunktes bewirkt. Um Schwefelsäurekorrosion zu vermeiden, müssen die Rauchgase dann auf einem höheren Temperaturniveau gehalten werden; dies führt zu Energieverlusten.

Aus diesen Gründen werden der maximal zulässige Ammoniakschlupf sowie die Grenze für die SO₂/SO₃-Konversion in Garantievereinbarungen festgelegt, so daß diese Größen zuverlässig erfaßt werden müssen. Dabei tritt folgende Schwierigkeit auf: Das Rauchgas, dessen NH₃- und SO₃-Beladungen zu bestimmen sind, weist Temperaturen von ca. 320-370°C auf. Schon bei einer Temperaturabsenkung unter ca. 280°C beginnt die Ablagerung von Ammoniumhydrogensulfat. Wenn also in einer Probegasleitung, über die ein Rauchgasteilstrom zur Bestimmung des NH₃- und SO₃-Gehaltes zu dem nach dem Stand der Technik außerhalb des Rauchgaskanals angeordneten Abscheider geleitet wird, die Wandtemperatur unter ca. 280°C fällt, ist mit erheblichen Meßfehlern zu rechnen. Ein Teil der NH₃- bzw. SO₃-Fracht fällt dann auf den Wänden der Probenahmesonde aus. Es besteht demnach die Notwendigkeit, die Probenahmeleitung zuverlässig zu beheizen. Es ist an sich bekannt, ein Filter eines Probenahmesystems zur Gewinnung von Proben fester, im Rauchgas enthaltener Inhaltsstoffe zu beheizen (DE 33 18 339 A1).

Die Probenahmeleitungen sollten aus Glas, vorzugsweise Quarzglas, gefertigt sein, um katalytische Nachreaktionen von Ammoniak mit noch reichlich vorhandenem Stickoxid weitgehend zu vermeiden. Wegen der langen erforderlichen Probenahmeleitungen entsprechend den oft beträchtlichen Querschnittsmaßen des Rauchgaskanals (bis zu 18 m) und des geringen Platzes außerhalb des Rauchgaskanals ist dies mit beträchtlichen Montageproblemen verbunden, zumal die gläsernen Leitungen nicht in gerolltem Zustand angeliefert werden können.

Es ist deshalb bei großen Rauchgasquerschnitten üblich, mehrere Sonden stationär im Kanalquerschnitt einzubauen und an diese Sonden jeweils von außen ein Meßgerät anzuschließen, welches die Abscheidevorrichtung für NH₃ und SO₃ enthält. Hierbei ist nachteilig, daß es keineswegs ausreicht, das Probegas nur an bestimmten Stellen abzuziehen. Gelegentlich variiert der Ammoniakschlupf über dem Meßquerschnitt sehr stark, so daß die Messungen mit stationären Sonden kein wahres Bild über den NH₃-/SO₃-Gehalt des Rauchgases vermitteln.

Die genannten Anforderungen sind sämtlich erfüllbar, sofern die Abmessungen des Rauchgaskanalquerschnitts nicht zu groß sind und ausreichend Platz um den Rauchgaskanal herum zur Verfügung steht. In diesem Fall hat man auch schon längs einer Meßstrecke verschiebliche Sonden eingesetzt. Auch hat man zur gleichzeitigen Temperaturermittlung und Probenahme im Kernstrom des Rauchgases ein rechtwinkliges Abbiegen des Meßteiles der verschiebbaren Sonde vorgesehen (DE 33 03 371 A1). Auch in diesen Fällen enthält ein außerhalb des Kanals angeordnetes Meßgerät den Abscheider für NH₃/SO₃. Grund für die Anordnung der Abscheider stets außerhalb des Rauchgaskanals war die Ansicht der Fachwelt, daß eine von Meßfehlern freie, zuverlässige Abscheidung im Rauchgaskanal selbst nicht möglich sei.

Bei Großfeuerungsanlage sind die Querschnitte der Katalysatorgehäuse sehr groß (z. B. 12 m×18 m) und die Bühnenflächen um den Katalysator herum verhältnismäßig klein. Mit einer einteiligen starren Verschiebesonde lassen sich die gestellten Anforde­ rungen nicht erfüllen, und Glasrohre mit einem Durchmesser von ca. 10 mm kann man nicht mehr auf­ rollen. Bisher half man sich dadurch, daß man bei jeder Messung gestückelte, beheizbare und ab­ schnittsweise verschiebbare Glassonden in den Kanal einbaute. Personal- und Zeitaufwand für die Durch­ führung von Messungen waren hierbei jedoch sehr groß. Häufig kam es zu erheblichen Verlusten durch Glasbruch, und Undichtigkeiten ließen sich nur mit großem Aufwand verhindern.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Probenahmesystem zur Bestimmung des NH₃- und SO₃-Gehaltes zu schaffen, bei dem die beschriebenen Nachteile vermieden sind. Mit dem Probenahmesystem nach der Erfindung soll es insbesondere möglich sein, den Ammoniakschlupf auch in größten Kanalquerschnitten durch traversie­ rende Probenahmen zuverlässig zu bestimmen, wobei lange Glassondenrohre vermieden werden sollen.

Die gestellte Aufgabe wird bei einem Probenahme­ system zur Bestimmung des NH₃- und SO₃-Gehaltes von Rauchgasen mit einer längs einer Meßstrecke in einem Rauchgaskanal o. dgl. verschiebbaren Sonde erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die zur quanti­ tativen Abscheidung von NH₃- und SO₃ dienenden Systemkomponenten in der verschiebbaren Sonde angeord­ net sind.

Bei dem Probenahmesystem nach der Erfindung sind lange Glassondenleitungen dadurch vermieden, daß die Abscheidevorrichtung in der Sonde selbst integriert ist.

Mit dem Probenahmesystem nach der Erfindung läßt sich der NH₃-/SO₃-Gehalt des Rauchgases längs der Meßstrecke an beliebigen Orten ermitteln, z. B. auch in sehr kurzen Abständen quasi-kontinuierlich. Durch Abfahren mehrerer solcher Meßstrecken mit ein- und derselben Sonde oder einer weiteren Sonde läßt sich die Verteilung des NH₃-/SO₃-Gehalts im Rauchgas gezielt im Hinblick auf die Maxima des NH₃-/SO₃-Gehaltes über den Rauchgaskanalquerschnitt erfassen, was mit den bisherigen Systemen nicht oder nur mit sehr großem Aufwand möglich war. Dabei läßt sich eine Messung unter Verwendung von nur einer (oder einer weiteren) Sonde in relativ kurzer Zeit durchführen.

Das Probenahmesystem nach der Erfindung kann aus einem chemisch weitgehend inerten Material gefertigt werden und aufgrund seines modularen Aufbaus durch Austausch von Komponenten an die unterschiedlichen Rauchgaszusammensetzungen angepaßt werden. Das Gesamtsystem ist einfach handhabbar, was insofern wichtig ist, als derartige Messungen bei Raumtempe­ raturen bis zu 50°C durchgeführt werden; die mensch­ liche Konzentrationsfähigkeit leidet zwangsläufig bei derart erschwerten Arbeitsbedingungen.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Die Erfindung ist im folgenden anhand schematischer Zeichnungen mit weiteren Einzelheiten näher erläu­ tert. Es zeigt

Fig. 1 einen Längsschnitt durch eine typische SCR-Ent­ stickungsanlage großer Abmessungen, in welchem der NH₃-/SO₃-Gehalt der Rauchgase ermittelt werden soll;

Fig. 2 einen Schnitt durch ein Probenahmesystem nach dem Stand der Technik;

Fig. 3 eine schematische Darstellung eines Probenahme­ systems nach der Erfindung;

Fig. 4 einen Querschnitt durch eine Sonde in einem Probenahmesystem gemäß der Erfindung;

Fig. 5 einen Längsschnitt durch eine Sonde gemäß der Erfindung und

Fig. 6 einen Längsschnitt durch eine abgewandelte Sonde gemäß der Erfindung.

In einer in einem Rauchgaskanal eingebauten SCR-Ent­ stickungsanlage gemäß Fig. 1 sind vier Meßebenen mit I, II, III und IV bezeichnet, wobei die Meßebenen II, III und IV gewöhnlich horizontal liegen. Bei 1 wird NH₃ in den Rauchgaskanal eingedüst. Mit 2 ist ein Gleichrichter bezeichnet, der gemäß der eingezeichneten Pfeilrichtung in Strömungsrichtung hinter der NH₃-Eindüsung 1 gelegen ist. In Strömungs­ richtung wiederum dahinter sind drei Katalysatorlagen 3 angeordnet. Die Meßebenen II und III befinden sich zwischen dem Gleichrichter 2 und der ersten Katalysatorlage 3. Eine vierte Meßebene befindet sich in Strömungsrichtung hinter den drei Katalysator­ lagen.

Eine längs einer Meßstrecke in einem der Querschnitte verschiebbare Sonde nach dem Stand der Technik ist in Fig. 2 dargestellt. Die eigentliche Sonde ist von einem Gas-Entnahmerohr 11 aus Glas gebildet, das an dem in Fig. 2 linken Ende offen zur Aufnahme von Rauchgas ist. Das Gas-Entnahmerohr 11 ist in einem inneren Führungsrohr 12 geführt, das seinerseits in einem Stützrohr 13 aufgenommen ist. Dieses ist von einem beheizbaren Hohlraum 13′′ umgeben, der über eine Wärmeisolierung 13′ in einem Edelstahlmantel­ rohr 14 ausgebildet ist. Mit 15 ist eine Heißluft-Be­ gleitheizung bezeichnet, welche mit dem Hohlraum 13′′ in Verbindung steht. Das Edelstahlmantelrohr 14 läßt sich über einen Verschiebeflansch 16 längs der Meßstrecke verschieben. Bei 17 befindet sich eine Temperaturmeßstelle. Getrennt von der Sonde und außerhalb des Rauchgaskanals ist ein nicht näher beschriebener Abscheider 18 für NH₃ und SO₃ angeordnet, der über gläserne Verbindungselemente mit dem aus dem Rauchgaskanal herausgeführten äußeren Ende des Gas-Entnahmerohres 11 verbindbar ist.

Es ist ersichtlich, daß das Gebilde aus dem Stützrohr 13 und dem Edelstahlmantelrohr mit dem dazwischen befindlichen Hohlraum 13′′ zwischen der Wärmeisolierung 13′ und dem inneren Stützrohr 12 längs des den ganzen Rauchgaskanal durchsetzenden inneren Führungs­ rohres 12 mit Gas-Entnahmesonde 11 verfahren läßt, um Messungen an unterschiedlichen Stellen der Meß­ strecke durchzuführen.

Fig. 3 zeigt den prinzipiellen Aufbau eines Probenahme­ systems nach der Erfindung für die Bestimmung des NH₃-/SO₃-Gehaltes staubbeladener Rauchgase. In einem mit einem Längsschlitz 20 versehenen Rohr 22 ist eine Sonde 19 mit Sondengehäuse 23 verschieb­ lich angeordnet. Das vorzugsweise aus Edelstahl bestehende Sondengehäuse 23 enthält einen Zyklon­ abscheider 24, in welchen ein Ansaugrüssel 21 zum Einleiten von Rauchgas durch den Schlitz 20 hindurch mündet. Das Sondengehäuse enthält ferner eine dem Zyklonabscheider 24 nachgeschaltete Filterkette 25 und einen dieser nachgeordneten Kondensator 26 mit Aerosolfilter 26′, für die NH₃-/SO₃-Abscheidung. Der Kondensator 26 steht über in einem Ringwellenschlauch 33 nach außen aus dem Rauchgaskanal herausgeführte Leitungen 27, 31, 32, 35 mit der äußeren Umgebung wie folgt in Verbindung: Die Probegasleitung 27 verbindet den Kondensatoraustritt mit einem Gaswäscher 28 mit nachgeschalteter Vakuumpumpe 29 und Durchfluß­ meßstrecke 30, 31 und 32 sind Kühlmittelzulauf- und -ablaufleitungen zum Kühlen der Sonde 19 auf die gewünschte, mittels Thermostat 34 geregelte Betriebstemperatur. Mit 35 ist eine Spülflüssigkeits­ leitung zum Spülen des Kondensators bezeichnet. Aus dem Zyklonabscheider 24 führt eine Absaugleitung 36 zur Unterstützung der Zyklonfunktion heraus. Diese Absaugleitung verbindet den Zyklonabscheider 24 außerhalb des Rauchgaskanales mit einem Gebläse 37, das über eine Rückleitung 38 einen Teilstrom des Rauchgases wieder in den Rauchgaskanal einführt. Mit 39 sind eine Beheizung und mit 41 eine Meßstelle für NO _x und O₂ bezeichnet.

Der modulare Aufbau der Sonde 19 mit den Komponenten 24, 25, 26 erlaubt eine Anpassung an unterschiedliche Bedingungen. Bei hoher Staubbeladung wird das Rauch­ gas zunächst durch den Zyklonabscheider 24 geleitet, der aus Glas oder Quarzglas besteht. Nach den Erkennt­ nissen der Erfinder ist es wichtig, daß die Haupt­ menge des Staubes möglichst schnell vom Probegas abgetrennt wird, um eine das Ergebnis verfälschende katalytische Nachreaktion (NH₃+NO _x ) weitgehend zu vermeiden. Stattdessen können Rauchgas und Staub schnell gemeinsam abgekühlt werden, z. B. in einem Waschsystem 18 gemäß Fig. 2. Jedenfalls sollte eine Aufkonzentrierung des Staubes in Filtern in diesen Systemen vermieden werden, weil dadurch eine große reaktive Oberfläche bei langen Verweilzeiten angeboten werden würde.

Anschließend wird das Rauchgas zur Reststaubabscheidung durch die Filterkette in Form einer mit Quarzglas­ watte gestopften Glashülse geleitet. Daran schließt sich unmittelbar der thermostatisierte Abscheider 26 in Form eines Kondensators ab, in welchem NH₃ und SO₃ quantitativ erfaßt werden. Das Probegas wird durch den Kondensator 26 hindurchgeleitet, und die Ammoniumverbindungen bzw. das zu Schwefel­ säure umgewandelte SO₃ werden weitgehend auf den gekühlten Wänden niedergeschlagen. Es können sich jedoch auch Ammonium- und Schwefelsäure-Aerosole bilden, zu deren Abscheidung ein Quarzglasfaserfilter 26′ (Fig. 3) nachgeschaltet werden kann. Das Quarzglas­ faserfilter kann anstatt unmittelbar am Kondensator auch außerhalb des Rauchgaskanales angeordnet sein. Von der Sonde 19 sind die beschriebenen flexiblen Leitungen 27, 31, 32, 35 durch die Durchführung mit dem äußeren Edelstahlwellschlauch 33 und einer darin untergebrachten Wärmeisolierung aus Silikon­ kautschuk aus dem Rauchgaskanal nach außen geführt.

Um den hohen Volumenstrom, der für eine effiziente Abscheidung im Zyklonabscheider 24 erforderlich ist, auch dann noch halten zu können, wenn der über den Kondensator 26 geleitete Probegasstrom niedrig gehalten werden soll, kann zusätzlich eine frei wählbare Gasmenge über die Gasleitung 16 abge­ saugt werden.

Zur Messung wird die Sonde 19 in dem geschlitzten Rohr 22, das den ganzen Querschnitt des Rauchgaskanals durchsetzt, verschoben. Stattdessen kann die Sonde auch an einem Drahtseil hängend zum Meßort gezogen werden (nicht gezeigt). Über die Kühlmittelleitungen 31, 32 wird die Sonde von dem außerhalb des Rauch­ gaskanals angeordneten Thermostat 34 mit Kühlmittel versorgt. Der Thermostat 34 wird ausgehend von einem Temperatur-Istwert geregelt, welcher mittels eines in der Sonde 19 angeordneten Temperaturfühlers (nicht gezeigt) erfaßt wird. Das Probegas wird über die ebenfalls außerhalb des Rauchgaskanals angeordnete Pumpe 29 abgesaugt und das durchsetzte Normvolumen nach Passieren eines Trockenturmes oder dgl. mittels einer Durchflußmessung (Gasuhr) bei 30 bestimmt.

Bei der konstruktiven Ausführung der wie beschrieben modular ausgeführten Sonde 19 bereitete das Dichtheits­ problem besondere Schwierigkeiten. Dieses Problem ist bei den konstruktiven Ausführungen der Erfindung, wie sie in den Fig. 5 und 6 gezeigt sind, durch Ausbildung von zusammenpassenden Schliffen an den einzelnen Komponenten und Zusammendrücken dieser Komponenten an den Schliffen mittels Federkraft gelöst, wie im folgenden noch beschrieben ist.

Die Fig. 5 zeigt eine vergleichsweise einfache Konstruktion der Sonde 19. Ein Ansaugrüssel 21 führt von dem Sondengehäuse 23 zum Ansaugen von Rauchgas in das Sondeninnere zu einer Filterhülse 42, die Quarzglaswatte 44 und einen Quarzglasplan­ filter 45 enthält, der von einer nicht bezeichneten Stützfritte gehalten ist. Über eine Druckfeder 43 wird die Filterhülse 42 mit einem Schliff 41 gegen einen entsprechenden Schliff an einem Kondensator 46 dicht angedrückt. Die Probegasableitung 53 durch­ setzt den Kondensator und ist wie oben beschrieben aus dem Rauchgaskanal herausgeführt. In den Konden­ sator 46 münden eine Kühlflüssigkeitszuleitung 54 und eine Kühlflüssigkeitsableitung 52. Die Leitungen 52, 53 und 54 sind durch eine Verbindungsscheibe 49 mit Stütze aus dem Sondengehäuse 23 heraus in die Durchführung mit Edelstahlwellschlauch 51 und Wärmeisolierung 55 aus Silikonkautschuk geführt.

Der Kondensator 46 ist von einer Wärmeisolierung 48 umgeben.

Die Ausführung nach Fig. 5 liefert insbesondere bei geringer Staubbeladung der Rauchgase bei den meisten Einsatzfällen hinreichend genaue Ergebnisse. Über die in Fig. 5 nicht dargestellte Spülflüssig­ keitsleitung 35 können die vom Kondensator abge­ schiedenen Ammoniumverbindungen zur quantitativen Bestimmung ausgespült und außerhalb des Rauchgaskanals aufgefangen werden, ohne daß hierzu ein Ausbau der Sonde 19 erforderlich ist. Die gasführenden Teile 21, 42, 46 der Sonde 19 sind aus Quarzglas hergestellt, um kritische Wärmespannungen zu ver­ meiden.

Eine aufwendigere Ausführung einer Sonde 19 gemäß der Erfindung ist in Fig. 6 dargestellt. Gleiche Teile wie bei der Ausführung nach Fig. 5 sind dabei mit gleichen Bezugszahlen versehen und nicht nochmals beschrieben. Unterschiedlich gegenüber der Ausführung nach Fig. 5 ist die Sonde insbesondere in ihrem vor dem Kondensator 46 gelegenen Teil: ein Isokinetik- Ansaugrüssel 61 mündet in den Zyklonabscheider 62, der über einen vorgespannten Kompensator 63 und Kugelschliffe 60, 70, 80 gegen eine Filterhülse 67 angedrückt ist. Diese Filterhülse 67 ist mit Quarzglaswatte 66 und einem Quarzglasfaser­ planfilter 68 ausgestattet, welcher von einer Stütz­ fritte 69 in der Filterhülse 67 unterstützt ist. Die Filterhülse 67 ist ihrerseits über Kugelschliffe 50 wiederum durch den vorgespannten Kompensator 63 gegen den Kondensator 46 dicht angedrückt.

Der Innenraum des Zyklonabscheiders 62 steht über ein Tauchrohr 66 mit der Filterhülse 67 und über ein zweites, entgegengesetztes Tauchrohr 65 mit dem Kompensator 63 und über diesen mit einer Leitung 64 in Verbindung, welche zu dem Gebläse 37 gemäß Fig. 3 führt. Durch die so mittels des Gebläses 37 ermöglichte Stützabsaugung wird bewirkt, daß der vom Rauchgas mitgeführte Staub auch bei geringen Probegasströmen, die über das Tauchrohr 66 abgesaugt werden, weitgehend abgeschieden wird.

Die Kühlflüssigkeits- und Probegasleitungen 52, 53, 54 sind aus einem flexiblen, chemisch und thermisch beständigen Kunststoff, vorzugsweise Teflon oder Silikonkautschuk, gefertigt und thermisch isoliert in der Wärmeisolierung 55 über den Edelstahl­ wellschlauch 51 nach außen geführt.

Es ist ersichtlich, daß bei beiden konstruktiven Ausführungen der Sonde 19 gemäß Fig. 5 und 6 keine langen Glasrohre erforderlich sind, weil der Ab­ scheider in Form des Kondensators 46 in der Sonde selbst liegt und deshalb die vorzugsweise aus Quarz­ gas bestehende Verbindung zwischen der Probegasein­ leitung in den Zyklonabscheider 42; 62 und Konden­ sator 46 sehr kurz gehalten werden kann. Die kon­ struktive Ausgestaltung des Kondensators und ins­ besondere die Versorgung und Entsorgung des Konden­ sators mittels der beschriebenen Durchführung mit Edelstahlwellschlauch 51 und innerer Wärmeisolierung 55 gewährleistet überraschenderweise eine betriebs­ sichere und durch die hohen Temperaturen im Rauch­ gaskanal nicht beeinträchtigte Abscheidefunktion im Kondensator 46.

Mit der Sonde 19 können nacheinander traversierende Messungen längs beliebig vieler Meßstrecken in den einzelnen Meßebenen I-IV (Fig. 1) mit geringem zeitlichen Aufwand bei einfacher Handhabung durchge­ führt werden.

Claims (8)

1. Probenahmesystem zur Bestimmung des NH₃- und SO₃-Gehaltes von Rauchgasen mit einer längs einer Meßstrecke in einem Rauchgaskanal o. dgl. verschiebbaren Sonde, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die zur quantitativen Abscheidung von NH₃ und SO₃ dienenden Systemkom­ ponenten (24, 25, 26; 46; 62, 67, 68) in der verschieb­ baren Sonde (19) angeordnet sind.

2. Probenahmesystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Sonde (19) in einem geschlitzten Führungsrohr (22) verschiebbar ist und daß der Schlitz (20) des Führungsrohres (22) zum Ansaugen des Probegases dient.

3. Probenahmesystem nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Sonde (19) modular aus einem Zyklonab­ scheider (24; 62) zur Staubvorabscheidung, einem Filter (42, 44, 45; 67, 68) und einem Kondensator (26; 46) zum thermostatisierten Auskondensieren bzw. -sublimieren von NH₃ und SO₃ bzw. deren Verbindungen aufgebaut ist.

4. Probenahmesystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Module (Zyklonabscheider, Filter, Kondensator) über Schliffe (41; 50, 60, 70, 80) miteinander verbunden sind, und daß die Schliffe über Federkraft (Feder 43; 63) ineinandergepreßt werden.

5. Probenahmesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die verschiebbare Sonde (19) über flexible, von einer Wärmeisolierung (55) umgebene Leitungen (27, 31, 32, 35; 52, 53, 54), die in einem Ringwell­ schlauch (33; 51) verlaufen, mit peripheren Geräten (28, 29, 30) verbunden ist.

6. Probenahmesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß im Zyklonabscheider (62) eine Aufteilung des Probegasstromes dergestalt erfolgt, daß auch bei einem geringen, über Filterhülse (67) und Kondensator (46) geleiteten Probegasteilstrom der für eine effiziente Staubabscheidung im Zyklon erforderliche große Rauchgas-Volumenstrom angesaugt werden kann.

7. Probenahmesystem nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das geschlitzte Führungsrohr (22) den gesamten Rauchgaskanalquer­ schnitt überbrückt, und daß die zwei Rauchgasteil­ ströme zu den entgegengesetzten Enden des Füh­ rungsrohres hin abgezogen werden.

8. Probenahmesystem nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß dem Kondensator (26) ein Aerosolfilter (26) nachgeschaltet ist.