DE3720876A1 - Messvorrichtung zur ermittlung der bei einer belasteten schraubendruckfeder auftretenden kraefte und momente - Google Patents
Messvorrichtung zur ermittlung der bei einer belasteten schraubendruckfeder auftretenden kraefte und momenteInfo
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- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/16—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring several components of force
- G01L5/161—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring several components of force using variations in ohmic resistance
- G01L5/1627—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring several components of force using variations in ohmic resistance of strain gauges
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Description
Es ist bekannt, daß bei einer belasteten Schraubendruck
feder die Wirkungslinie der resultierenden Kraft im all
gemeinen nicht deckungsgleich mit der geometrischen Mit
telachse der Feder verläuft. Ursache dafür ist die durch
die Schraubenlinie bedingte Art der Krafteinleitung, die
eine über den Umfang gleichmäßige Belastung der Feder
enden nicht zuläßt. Dies bewirkt, daß in den Federauf
standsflächen sowohl Querkräfte als auch Momente auftre
ten, die bei einer ganzen Reihe von Konstruktionen uner
wünscht sind und daher so klein wie möglich gehalten wer
den sollten.
Probleme dieser Art sind überall da zu erwarten, wo be
wegliche Teile über Schraubendruckfedern abgestützt wer
den und die Funktionssicherheit durch Reibung und Ver
schleiß infolge der bereits erwähnten Reaktionskräfte
beeinträchtigt wird. Als Konstruktionsbeispiele können
hier Federbeine, Bremszylinder, Ventile, Kolbenführungen
und ähnliche Elemente genannt werden. Es ist wünschens
wert, die Wirkungen der außermittigen Krafteinteilung
bereits bei der Berechnung und Auslegung von Schrauben
druckfedern zu berücksichtigen.
Da eine Berechnung der Lage des Kraftmittelpunktes in
folge der großen Anzahl von nicht exakt erfaßbaren Ein
flüssen meist zu ungenauen Ergebnissen führt, wurden
für die wichtigsten Einflußgrößen wie Windungszahl, Be
lastungsgrad und Federendenform empirische Werte er
mittelt. Damit ist die Bestimmung von Kraftmittelpunkt
lage, Querkraft und Querkraftrichtung jedoch nur unter
der Voraussetzung möglich, daß die durch die Symmetrie
achse getrennten Federhälften identisch sind.
Es wurde bereits eine Meßvorrichtung zur Ermitt
lung der Kraftmittelpunktlage vorgeschlagen. Die Ab
stutzung der zu untersuchenden Feder erfolgt hierbei
über eine verwindungssteife Platte und durch drei pen
delnd gelagerte Zugstäbe, deren Kraftwirkungslinien
die Eckpunkte eines gleichseitigen Dreiecks bilden. Die
Mittelachse von Feder und Druckstempel stehen senkrecht
im Schwerpunkt dieses Dreiecks. Die Platte wird über
seitliche Rollen zentriert und geführt, wodurch eine
Verlagerung durch auftretende Querkräfte verhindert
wird.
Die in den Zugstäben dieser Meßvorrichtung mittels
Dehnungsmeßstreifen gemessenen Dehnungen ermöglichen die
Berechnung der Koordinaten des resultierenden Kraftmittel
punktes, wodurch Betrag und Richtung der Exzentrizität
sowie die Richtung der Querkraft gegeben sind.
Bei dieser Meßvorrichtung mit nur drei vertikalen Kraft
sensoren kann der Kraftmittelpunkt jedoch nur an einer
Seite und - weil die Kraft-resultierende meist auch schräg
auf die Auflage wirkt - auch nur dann richtig gemessen
werden, wenn die Auflageebene der Feder und die Meßebene
identisch sind. Dies erfordert jedoch eine weit ausein
ander liegende Anordnung der drei Kraftsensoren, außerhalb
der von der größten Feder gebildeten Kreisfläche. Damit
wird auch die Messung der Außermittigkeit unempfindlicher.
Es muß ferner sichergestellt werden, daß die von der Aus
führung der Federenden abhängigen Federaufnahmen einheit
lich hoch sind.
Der Neuerung liegt die Aufgabe zugrunde, die Nachteile
dieser bekannten Meßvorrichtung zu vermeiden und eine
solche Vorrichtung anzugeben, welche die Möglichkeit bietet,
Betrag, Wirkrichtung und Lage im Raum der Kraftresultierenden
einer auf Druck belasteten Schraubenfeder aus einem Meß
vorgang zu ermitteln.
In der Neuerung wird von einer Meßvorrichtung zur Ermitt
lung der bei einer belasteten Schraubendruckfeder auftre
tenden, von der Schraubenachsrichtung abweichenden Kräfte
und Momente ausgegangen, welche einen Druckstempel sowie
eine verwindungsfreie Druckplatte als Auflage für die zu
prüfende Schraubendruckfeder enthält.
Gemäß der Neuerung ist die Druckplatte auf drei, aus
schließlich in Achsrichtung (z-Achse) verlaufende Druck
kräfte aufnehmenden Pendellagern oder auf sowohl Druck-
als auch Zugkräfte aufnehmenden biegeelastischen Doppel
kreuzgelenken gelagert; an dieser Druckplatte sind fer
ner drei biegeelastische Doppelkreuzgelenke derart be
festigt, daß die Achse eines Doppelkreuzgelenkes in
Richtung der x-Achse (y-Achse) und die Achsen der beiden
anderen Doppelkreuzgelenke parallel zur y-Achse (x-Achse),
jedoch symmetrisch zur z-Achse verlaufen und ferner sind
sowohl die jeweils freien Enden der Doppelkreuzgelenke
als auch die drei die Druckplatte tragenden Pendellager
oder Doppelkreuzgelenke jeweils durch Kraftsensoren ab
gestützt.
Dabei wird unter einem Doppelkreuzgelenk ein bekanntes
Kraftübertragungsglied verstanden, welches nur in seiner
Achsrichtung Zug- und Druckkräfte übertragen kann, aber
in die beiden zu seiner Achsrichtung senkrecht verlaufen
den Richtungen in geringfügigem Maße ohne wesentliche
Krafteinwirkung ausweichen kann. Bei biegeelastisch
ausgebildeten Doppelkreuzgelenken erfolgt diese seit
liche Ausweichung spiel- und reibungsfrei; sie ist kraft
proportional und kann daher meßtechnisch berücksichtigt
werden.
Die vertikal wirkende Prüfkraft wird zweckmäßig von drei
Kraftsensoren erfaßt, die jeweils um 120° versetzt konzen
trisch auf einem Teilkreis um die vertikale Hauptachse (z-
Achse) der Meßvorrichtung angeordnet sind.
Die horizontal wirkenden Kräfte werden durch drei Kraft
sensoren erfaßt, die in einer Ebene unterhalb der Druck
plattenauflagefläche, der Meßebene, angeordnet sind. Es
sind vorgesehen zwei Kraftsensoren parallel zueinander
und symmetrisch zur x-Achse mit tangentialem Angriff an
die Druckplatte und einem Kraftsensor, der direkt in der
y-Achse mit radialen Kraftangriff wirkt.
Die Kraftsensoren sind zweckmäßig von elektro-mechani
scher Bauart, deren kraftproportionale elastische Ver
formungen über aufgeklebte Dehnungsmeßstreifen in analoge
elektrische Signale umgeformt werden. Die maximale Ver
formung dieser Kraftsensoren, bezogen auf die Stelle der
Krafteinleitung, beträgt etwa 0,2 mm bei der jeweils zu
lässigen maximalen Prüfkraft.
Zur Wirkungsweise dieser Meßvorrichtung ist folgendes zu
sagen.
Die auf die Druckplatte wirkende vertikale Prüfkraft wird
über selbst einstellende Pendellager auf die Vertikal-Kraft
sensoren übertragen. Diese Pendellager bewirken, daß sich
die Druckplatte seitlich nach allen Richtungen praktisch
reibungsfrei bewegen kann (schwimmende Lagerung). Sie sind
allerdings nur für die Übertragung von Druckkräften geeignet.
Deshalb muß die vertikale Kraftkomponente F z auch innerhalb
der aus den drei vertikalen Kraftaufnehmern gebildeten Drei
ecksflächen liegen. Wenn auch Zugkräfte übertragen werden
müssen, müssen in dieser Meßvorrichtung an Stelle der Pen
dellager zweckmäßig biegeelastische Doppelkreuzgelenke vor
gesehen werden.
Die horizontalen Komponenten Fx und Fy der Kraftresultieren
den werden von der Druckplatte über biegeelastische Doppel
kreuzgelenke auf die horizontalen Kraftsensoren übertragen.
Damit können von der Druckplatte nur Zug- oder Druckkräfte,
aber keine Seitenkräfte oder Momente auf die Kraftsensoren
übertragen werden. Diese Gelenke sind absolut spiel- und
reibungsfrei. Ihre wegproportionalen Auslenkkräfte sind
- wegen der kleinen Wegänderung von maximal 0,2 mm - prak
tisch vernachlässigbar und werden zudem bei der Kalibrierung
der jeweils beeinflußten Kraftsensoren berücksichtigt.
Diese Anordnung der horizontalen Kraftaufnehmer bietet die
Möglichkeit, nicht nur die horizontalen Kräfte in x- und
y-Richtung sondern gleichzeitig auch das Drehmoment um den
Druckplattenmittelpunkt (z-Achse) zu messen. Die beiden
parallel in x-Richtung angeordneten Kraftsensoren messen
nicht nur die Kräfte in x-Richtung sondern auch dieses Dreh
moment. Da diese beiden Kraftsensoren symmetrisch und im
gleichen Abstand von der x-Achse angeordnet sind, wird eine
horizontale Kraft in x-Richtung auf beide Sensoren gleich
mäßig übertragen. Ein Drehmoment um den Druckplattenmittel
punkt (z-Achse) bewirkt dagegen, daß beide Kraftaufnehmer
dieselbe Tangentialkraft, aber mit jeweils umgekehrter Rich
tung übertragen müssen. Damit errechnet sich die Horizontal
kraft F x immer aus der Summe der von diesen beiden Kraftsen
soren gemessenen Kräfte F 4 und F 5, das Drehmoment aus
der Differenz multipliziert mit dem Abstand a zur x-
Achse.
Aus den Meßgrößen dieser sechs Kraftsensoren lassen
sich für jede Ebene zwischen der Meßebene und der oberen
Federaufnahme die vertikale und die beiden horizontalen
Kraftkomponenten und ihre jeweiligen Abstände zur Haupt
achse der Meßvorrichtung (z-Achse) und damit auch die
Größe und Lage im Raum der Federkraft rechnerisch er
mitteln. Dieser Berechnung liegt die Überlegung zugrunde,
daß - bezogen auf die Meßebene - alle Kräfte in x-, y-
und z-Richtung und alle Momente um diese Achsen im Gleich
gewicht sein müssen. Aus den gemessenen Reaktionskräften
F 1 bis F 6 können deshalb die Größe der vertikalen und
der beiden horizontalen Komponenten der Prüfkraft und
ihre Abstände d und dy zur geometrischen Mitte
berechnet werden. Die vertikalen und die horizontalen
Komponenten der Prüfkraft sind in allen Ebenen gleich
groß, weil keine äußeren Kräfte einwirken; nur ihre Ab
stände zur Meßebene und zur Hauptachse der Meßvorrichtung
sind unterschiedlich.
Bei der beschriebenen Meßvorrichtung kann der Abstand
zwischen Auflageebene und Meßebene durch Eingabe der
aktuellen Bauhöhe der Federaufnahme in einfacher Weise
berücksichtigt werden.
Mit der neuerungsgemäßen Meßvorrichtung kann aus den ge
messenen Werten auch noch das Drehmoment der Feder um
die z-Achse rechnerisch ermittelt werden.
Zur Berechnung der gesuchten Kräfte und Momente aus den
mit Hilfe der Kraftsensoren gemessenen Werte dienen die
im folgenden wiedergegebenen Gleichungen:
Fx
= F 4 + F 5
Fy
= F 6
F
z
= F 1 + F 2 + F 3
Mx
= (F 3 - F 2) · · r - Fy · h
My
= F 1 · r - (F 2 + F 3) · r/2 + Fx · h
Mz
= (F 5 - F 4) · a
dx
= My/F 2
dy
= Mx/F 2
Ein Ausführungsbeispiel der neuerungsgemäßen Meßvorrich
tung ist in den Zeichnungen dargestellt. Es zeigt
Fig. 1 das Prinzip dieser Meßvorrichtung in der y-z-Ebene,
Fig. 2 das Prinzip dieser Meßvorrichtung in der x-z-Rich
tung,
Fig. 3 das Prinzip dieser Meßvorrichtung in der x-y-Ebene,
Fig. 4 eine perspektivische Darstellung einer solchen Meß
vorrichtung mit angeschlossener Auswerteeinrichtung.
Wie sich aus den Fig. 1 bis 3 ergibt, wird die zu unter
suchende Schraubendruckfeder 10 zwischen eine obere Druck
platte 7 und eine untere Druckplatte 12 unter Zwischenschal
tung von der oberen Federaufnahme 8 und der unteren Fe
deraufnahme 11 eingespannt. Die untere Druckplatte 12
ruht auf drei um 120° gegeneinander versetzten Pendel
lagern 14, die ihrerseits durch die drei Kraftsensoren
1, 2 und 3 abgestützt sind.
In einer Ebene 13 unterhalb der Druckplattenauflage
fläche sind an die Druckplatte 12 drei biegeelastische
Doppelkreuzgelenke 15 angesetzt, welche mit ihren freien
Enden an den drei Kraftsensoren 4, 5 und 6 abgestützt
sind. Eines dieser drei Doppelkreuzgelenke verläuft ge
nau in Richtung der y-Achse, während die beiden anderen
Doppelkreuzgelenke 15 jeweils im Abstand a von der x-
Achse tangential an der Druckplatte 12 angreifen.
In einem Diagramm sind in den Fig. 1 und 2 die Horizon
talkräfte Fx und Fy, ferner die Vertikalkraft Fz sowie
die resultierende Kraft F dargestellt. Die Drehmomente
sind mit Mx und My bezeichnet.
Aus der perspektivischen Darstellung nach Fig. 4 erkennt
man die Ausbildung einer solchen Meßvorrichtung, welche
als Säulenkonstruktion 16 ausgeführt ist. In dieser Säu
lenkonstruktion ist die untere Druckplatte 12 gehalten,
während in dem oberen Teil die verstellbare Druckplatte 7
geführt ist. Die zu prüfende Feder ist in dieser Figur
ebenfalls mit 10 bezeichnet.
Die von den sechs Kraftsensoren gewonnenen Meßwerte wer
den über das Kabel 18 der Auswerteeinrichtung 19 zugeführt;
die errechneten Meßwerte erscheinen dann in einer An
zeigetafel 20 oder werden von einem Protokolldrucker 21 ausgegeben.
In Fig. 4 erkennt man noch eine im Arbeitsbereich der
zu prüfenden Feder 10 angeordnete Schutzvorrichtung 17
aus Plexiglas.
Claims (4)
1. Meßvorrichtung zur Ermittlung der bei einer belaste
ten Schraubendruckfeder auftretenden, von der Schrau
benachsrichtung abweichenden Kräfte und Momente, ent
haltend einen Druckstempel sowie eine verwindungs
freie Druckplatte als Auflage für die zu prüfende
Schraubendruckfeder, dadurch gekennzeichnet, daß die
Druckplatte (12) auf drei, ausschließlich in Achsrich
tung (z-Achse) verlaufende Druckkräfte aufnehmenden
Pendellagern (14) oder auf sowohl Druck- als auch Zug
kräfte aufnehmenden biegeelastischen Doppelkreuzge
lenken gelagert ist, daß an dieser Druckplatte (12)
drei biegeelastische Doppelkreuzgelenke (15) derart
befestigt sind, daß die Achse eines Doppelkreuzgelenkes
in Richtung der x-Achse (y-Achse) und die Achsen der
beiden anderen Doppelkreuzgelenke parallel zur y-Achse
(x-Achse), jedoch symmetrisch zur z-Achse verlaufen
und daß sowohl die jeweils freien Enden der Doppelkreuz
gelenke (15) als auch die drei die Druckplatte (12)
tragenden Pendellager (14) oder Doppelkreuzgelenke
jeweils durch Kraftsensoren (1, 2, 3, 4, 5, 6) ab
gestützt sind.
2. Meßvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich
net, daß die drei Pendellager (14) auf einem konzen
trisch zur z-Achse verlaufenden Teilkreis und gegenein
ander jeweils um 120° versetzt angeordnet sind.
3. Meßvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß die drei Doppelkreuzgelenke (15) an der
Druckplatte (12) in einer Ebene (13) unterhalb der Druck
plattenauflagefläche befestigt sind.
4. Meßvorrichtung nach Anspruch 1 bis 3, dadurch ge
kennzeichnet, daß die Kraftsensoren (1, 2, 3, 4, 5, 6)
von elektromechanischer Bauart sind, deren kraft
proportionale elastische Verformungen über aufgeklebte
Dehnungsmeßstreifen in analoge elektrische Signale
umgeformt werden.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19873720876 DE3720876A1 (de) | 1986-07-15 | 1987-06-24 | Messvorrichtung zur ermittlung der bei einer belasteten schraubendruckfeder auftretenden kraefte und momente |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE8618984U DE8618984U1 (de) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | Meßvorrichtung zur Ermittlung der bei einer belasteten Schraubendruckfeder auftretenden Kräfte und Momente |
DE19873720876 DE3720876A1 (de) | 1986-07-15 | 1987-06-24 | Messvorrichtung zur ermittlung der bei einer belasteten schraubendruckfeder auftretenden kraefte und momente |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3720876A1 true DE3720876A1 (de) | 1988-02-11 |
Family
ID=25856907
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873720876 Withdrawn DE3720876A1 (de) | 1986-07-15 | 1987-06-24 | Messvorrichtung zur ermittlung der bei einer belasteten schraubendruckfeder auftretenden kraefte und momente |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3720876A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100139359A1 (en) * | 2008-12-07 | 2010-06-10 | Robert Bosch Gmbh | Spring force component tester |
CN106181811A (zh) * | 2015-05-07 | 2016-12-07 | 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 | 扭转弹簧测力工装 |
CN118010221A (zh) * | 2024-04-08 | 2024-05-10 | 华融科创生物科技(天津)有限公司 | 一种扭矩检测工装 |
-
1987
- 1987-06-24 DE DE19873720876 patent/DE3720876A1/de not_active Withdrawn
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20100139359A1 (en) * | 2008-12-07 | 2010-06-10 | Robert Bosch Gmbh | Spring force component tester |
US8151638B2 (en) * | 2008-12-07 | 2012-04-10 | Robert Bosch Gmbh | Spring force component tester |
DE102009056543B4 (de) | 2008-12-07 | 2022-02-17 | Robert Bosch Gmbh | System zum Prüfen und Verfahren zum Untersuchen einer Feder und Verfahren zum Kalibrieren einer Federprüfvorrichtung |
CN106181811A (zh) * | 2015-05-07 | 2016-12-07 | 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 | 扭转弹簧测力工装 |
CN106181811B (zh) * | 2015-05-07 | 2018-04-03 | 哈尔滨飞机工业集团有限责任公司 | 扭转弹簧测力工装 |
CN118010221A (zh) * | 2024-04-08 | 2024-05-10 | 华融科创生物科技(天津)有限公司 | 一种扭矩检测工装 |
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8130 | Withdrawal |