DE3600373C2 - Partikelfiltersystem mit porösem Filtermaterial für gasförmige Medien - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Partikelfiltersystem mit porösem Filtermaterial für gasförmige Medien, bei dem die Besei­ tigung der abgeschiedenen Partikel durch Oxidation erfolgt.

Zur Reduzierung der Partikelemissionen bei Dieselmotoren werden Nachbehandlungssysteme in das Abgas eingebaut. Diese bestehen im wesentlichen aus Filtersystemen, die die festen wie flüchtigen Anteile an der Partikelphase auffangen und sammeln. Die im Filter abgelagerten Partikel führen zu einer Erhöhung des Strömungswider­ standes im Abgassystem, wodurch sich der Abgasgegendruck für den Motor erhöht. Mit zunehmender Partikelmenge kann dieses in Abhän­ gigkeit von Last und Drehzahl zu einem Stillstand des Motors führen. Aus diesem Grunde ist es erforderlich, kontinuierlich oder inter­ mittierend die im Filter abgelagerten Partikel zu beseitigen. Dies wird zweckmäßigerweise durch Oxidation der Partikel er­ folgen.

Als Filtersysteme zur Sammlung der Partikel mit intermittierender oder kontinuierlicher Partikelverbrennung haben sich u. a. keramische Filter mit Wabenstruktur, Stahlwollefilter und keramischer Schaum mit und ohne katalytische Beschichtung bewährt.

Zur Einleitung der Ruß- bzw. Partikelverbrennung im Filter sind genügend hohe Temperaturen und Sauerstoffgehalt erforderlich. Diese sogenannte unterste Regenerationstemperatur hängt dabei ab von der im Filter angesammelten Partikelmasse, vom Sauerstoffgehalt des Abgases sowie vom antransportierten und im Filter abgelagerten Par­ tikelmassenstrom. Für Serien-PKW-Dieselmotoren bei einem Filter­ wirkungsgrad für feste Bestandteile von ca. 90% beträgt die un­ terste Regenerationstemperatur ohne zusätzliche Maßnahmen ca. 500°C, wobei der Sauerstoffgehalt größer als 3% sein muß.

Da diese hohen Temperaturen im dieselmotorischen Abgas ohne zu­ sätzliche Maßnahmen nur im Bereich der Vollast erreicht werden, andererseits aber auch eine Filterregeneration bei tieferen Lasten und Temperaturen erforderlich ist, sind mehrere Maßnahmen denkbar. Mit Hilfe motorischer Maßnahmen, wie z. B. Förderbeginnverstellung und Ansaugluftdrosselung sowie Abgasgegendruckerhöhung, kann die Abgastemperatur zur Regeneration in Bereiche niedriger Lasten und Drehzahlen verschoben werden. Durch katalytische Beschichtun­ gen des Filters kann eine Absenkung der Regenerationstemperatur erreicht werden. Weiterhin gibt es die Möglichkeit, durch Zusätze (Additive zum Kraftstoff) eine Verringerung der Rußzündtemperatur und Regeneration zu erreichen.

Untersuchungen haben gezeigt, daß bei Einleitung der Regeneration an einem Ort im Partikelfilter die Rußoxidation beginnt (Zündkern) und von diesem Ort ausgehend in axialer wie in radialer Richtung des Filters fortschreitet. Bei freier Anströmung des Filters, bei der man in erster Näherung von einer weitgehend homogenen Verteilung der Partikel im Filter ausgehen kann, zeigte sich besonders bei Verwendung von Additiven zum Kraftstoff als Regenerationshilfe, daß die Lage des Zündkerns im Partikelfilter räumlich stochastisch ver­ teilt ist. Erschwerend bei der Verwendung von Additiven kommt hinzu, daß hierbei Rußzündungen bei Abgastemperaturen deutlich unter 500°C erreicht werden können (im Bereich von 100-150°C). Bei diesen Abgastemperaturen arbeitet die Maschine in Kennfeldbereichen mit niedriger Last und Drehzahl, aber hohem Sauerstoffgehalt im Abgas.

Ausgehend von diesen Zündkernen setzt sich die Rußverbrennung in axialer wie in radialer Richtung fort, wobei vor allem bei tiefen Lasten und Drehzahlen bevorzugt die Oxidationen in axialer Richtung stattfinden und anschließend die Rußverbrennung sich radial zum Zündkanal fortsetzt. Das nacheinander Freibrennen von Filterbe­ reichen hat zur Folge, daß in den Filterbereichen, in denen der Ruß verbrannt ist, der Strömungswiderstand deutlich geringer ist als in den Bereichen, in denen der Ruß noch gelagert ist. Hier­ durch strömt der größere Teil des Abgases durch die Filterbereiche mit geringem Strömungswiderstand (regenerierte Filterbereiche), wodurch in den Bereichen, in denen der Ruß noch abgelagert ist und die Rußoxidation stattfindet, ein kleiner Abgasstrom durch­ strömt. Da die Rußoxidation ein exothermer Vorgang ist, wird hierbei Wärme frei, die durch das Abgas abgeführt werden kann. Durch die inhomogene Verteilung des Abgasmassenstroms bei teil­ regeneriertem Filter ist die Wärmeabfuhr in den Filterbereichen, die gegen Ende der Regeneration freigebrannt werden, sehr klein. Hierdurch treten hohe Temperaturen in der verbrennenden Rußschicht und damit auch hohe Wandtemperaturen im Filtermaterial auf. Das Ergebnis ist eine sehr stark inhomogene Temperaturverteilung im Filter mit kühlen Bereichen (regenerierte Filterpartien, Filtermaterialtemperatur gleich Abgastemperatur) und den regene­ rierenden Filterbereichen mit geringer Wärmeabfuhr durch das Ab­ gas, in denen hohe Spitzentemperaturen auftreten. Diese hohen Temperaturgradienten führen zu thermischen Spannungen, wodurch das Filter häufig zerstört wird. Weiterhin treten bei der Ruß­ oxidation bei geringer Wärmeabfuhr durch das Abgas hohe Tempera­ turen im Wandbereich auf, so daß das Filtermaterial (z. B. keramisches Material mit einer Schmelztemperatur von 1350°C) schmilzt. Ange­ brochene Filter sowie Filter mit Schmelzungen des Materials in den Kanälen führen zu einer deutlichen Verringerung des Filterwirkungs­ grades. So kann mit einer Reduktion des Filterwirkungsgrades um ca. 30% gerechnet werden, wenn in einem keramischen wabenförmigen Fil­ terkörper mit 100 Zellen/inch² und einem Durchmesser von 4,66′′ ca. 3-4 Kanäle defekt sind.

Um nun eine homogenere Temperaturverteilung beim Ruß­ abbrand zu erzielen, wurde in der US-PS 44 62 812 ein Partikel-Filtersystem vorgeschlagen, bei dem der ein­ strömende Abgasstrom durch einen Regeleinsatz im Einlauf­ bereich geführt wird, so daß auch die Randbereiche des Filters der Einstromabgastemperatur ausgesetzt sind. Dadurch wird erreicht, daß auch der äußere Bereich am Filtereintritt durch das Abgas aufgeheizt wird, was die Regeneration auf der gesamten Filterfläche erleichtert. Der vorbekannte Filter weist jedoch den Nachteil auf, daß sich bei der Regeneration des Filters Temperaturgra­ dienten in dem Filter einstellen, die zu einem thermi­ schen Verzug bis hin zur Zerstörung des Filters führen können.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Partikelfiltersystem mit porösem Filtermaterial der eingangs bezeichneten Art zu schaffen, bei dem die durch die exotherme Reaktion des Oxidationsvorgangs frei­ gesetzte Wärme hinreichend homogen über das poröse Filtermaterial verteilt wird, so daß hohe örtliche Spitzentemperaturen vermieden werden, der Filterwirkungsgrad im wesentlichen unbeeinträchtigt bleibt und das Filter eine optimale Lebensdauer hat.

Diese Aufgabe wird bei einem Partikelfiltersystem mit porösem Filter­ material für gasförmige Medien, bei dem die Beseitigung der abgeschie­ denen Partikel durch Oxidation erfolgt, dadurch gelöst, daß eine Strömungsführung vorhanden ist, deren Querschnitt in Richtung auf das Filtermaterial abnimmt und durch die der zu reinigende Gasstrom derart auf das poröse Filtermaterial gelenkt wird, daß vorgegebene Reinigungszonen bevorzugt von dem zu reinigenden Gas angeströmt werden.

Durch die sich dadurch einstellende inhomogene Rußschichtdickenver­ teilung wird eine Homogenisierung der Temperaturverteilung bei der Oxidation erreicht, und zwar derart, daß die Rußverbrennung in der dicken Rußschicht (große Rußmasse) am Anfang erfolgt, wobei dort örtlich ein genügend großer, die Wärme abführender Abgasmassenstrom vorhanden ist, während in anderen Bereichen bei der Oxidation nur eine dünne Rußschicht (wenig Masse) vorhanden ist und dementsprechend weniger Wärme durch den niedrigeren örtlichen Abgasmassenstrom abge­ führt werden muß.

Hinsichtlich weiterer bevorzugter Ausführungsformen der Erfindung wird auf die nachfolgende Beschreibung und die Unteransprüche Bezug genommen.

Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß es vorteilhaft ist, mit Hilfe einer düsenartigen Strömungsführung eine gezielte inhomogene Rußbeladung des Filters zu erreichen. Durch diese inhomogene Rußbe­ ladung gibt es Filterbereiche mit hoher Partikelmasse und niedriger Partikelmasse. In den Bereichen mit hoher Partikelmasse findet repro­ duzierbar die Zündung des Rußes statt. Durch die Lage des ersten Zündkernes im Bereich hoher Partikelbeladung und durch die Oxidation mit relativ größerem Abgasmassenstrom in diesem Bereich wird bei der Rußverbrennung ein größerer Teil der Wärme abgeführt, die vor allen Dingen bei hoher Beladungsdichte, d. h. großer Rußschicht in den Kanälen, auftritt. Hierdurch regenerieren die Filterbereiche mit großer Rußschichtdicke zu Anfang, wobei durch den Strömungswiderstand in Bereichen mit niedriger Beladung und in Kombination mit der gerich­ teten Strömung ein genügend hoher Abgasmassenstrom zur Abfuhr der Wärme bei der Rußoxidation im Bereich hoher Beladung zur Verfügung steht. Da im Bereich niedriger Beladung die Rußmassen auf dem Filter geringer sind, ist auch die bei der Oxidation frei werdende Wärme geringer. Damit treten bei gleicher Wärmeabfuhr durch den Abgasmassen­ strom keine so hohen Spitzentemperaturen auf. Weiterhin vorteilhaft ist, daß durch die gerichtete Strömung im Bereich dieser Strömung nach Freibrennen des Filters hier vorwiegend wieder eine Partikelbe­ ladung stattfindet, so daß in diesen Bereichen sehr schnell der Strö­ mungswiderstand angehoben und damit der Abgasmassenstrom in den Fil­ terbereich niedriger Beladung zum Zeitpunkt des Filterregenerations­ endes geleitet wird. Hierdurch erhöht sich der Wärmeabtransport in den zuletzt regenerierenden Filterbereichen. Dies führt weiterhin zu einer Verminderung der Spitzentemperaturen in den zuletzt rege­ nerierten Filterbereichen. Infolge der bewußt produzierten inhomoge­ nen Filterbeladung und Anströmung ergibt sich eine bessere Gleich­ verteilung der Temperaturen im Filter zu Beginn und Ende der Regene­ ration. Dadurch treten geringere Temperaturgradienten und damit ge­ ringere Risiken im Hinblick auf thermischen Bruch des Filters auf. Weiterhin werden die Spitzentemperaturen in den Filterbereichen abge­ senkt, die zuletzt regenerieren, wodurch die Gefahr der Materialüber­ beanspruchung durch Schmelzen verringert wird.

Dadurch, daß der Querschnitt der Strömungsführung in Richtung auf das Filtermaterial abnimmt, ergibt sich auf der Zuströmseite die vorteil­ hafte Wirkung, daß der gerichtete Gasstrom durch die Beschleunigung der Strömung eine vorgegebene Richtung und Wirkung unabhängig von der Rußschichtdicke im wesentlichen beibehält und dadurch der Zündvorgang bei vorgegebenem Zündort stabilisiert wird. Dies ist insbesondere bei niedrigen Abgasmassenströmen von besonderem Vorteil, da regenerieren­ de Rußfilter konventioneller Bauart gerade dann zu örtlichen Über­ hitzungen neigen. Bei hohen Abgasmassenströmen kann der negativen Abgasgegendruckerhöhung durch seitliches Abströmen entgegengewirkt werden.

Auch auf der Abströmseite kann es vorteilhaft sein, eine Strömungs­ führung vorzusehen, deren Querschnitt in Richtung auf das Filtermate­ rial abnimmt, da sich dann eine Diffusorwirkung einstellt, die die Richtwirkung des Gasstromes bewirkt bzw. zusätzlich verbessert.

Ein weiterer Vorteil der inhomogenen Filterbeladung durch eine düsen­ artige Strömungsführung ist die Einleitung der Zündung bei niedrigen Temperaturen. Untersuchungen haben gezeigt, daß die Zündtemperatur, z. B. bei Verwendung von Additiven wie aber auch ohne Additive, abhängig ist von der Rußmasse im Filter. Die örtliche Erhöhung der Rußmasse im Filter in bevorzugten Sektoren führt zu einer Zündung bei niedrigeren Filterbeladungsmengen. Bei Verwendung von Additiven kann durch die gerichtete Strömung gezielt eine erhöhte Konzentration der Additive sowie etwaiger Zündverbesserer erreicht werden, wodurch eine Zündein­ leitung sowohl bei tieferen Temperaturen wie auch bei geringeren Rußmassen erfolgen kann.

Bei Verwendung von chemischen Zündhilfen in Kombination mit Additiven, wie z. B. Mangan, kann eine gezielte Regenerationseinleitung in Ab­ hängigkeit von der Filterbeladung wie auch bei niedrigen Temperaturen und Partikelmassen im Filter erreicht werden.

Der Vorteil niedriger Rußmassen im Filter bei der Regeneration liegt zum einen in der größeren Sicherheit gegenüber thermischer Zerstö­ rung des Filters, zum anderen infolge geringeren Abgasgegendruckes in einer Absenkung des Mehrverbrauches bei Verwendung von Partikelfil­ tern im Abgas. Weiterhin kann eine Verringerung der zur Regenerations­ einleitung notwendigen Additivmenge erreicht werden, wobei vorteil­ haft zum einen die größere Standzeit des Filters bis zur Verstopfung durch Additivrückstände, zum anderen die Verminderung der Emission der Additive hinter dem Filter ist.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachfolgend anhand der Zeichnungen näher beschrieben.

Fig. 1-3 zeigen schematisch im Längs- und Querschnitt Partikel­ filtersysteme gemäß der Erfindung, bei denen die Strömungsführung so ausgebildet ist, daß der zu reinigende Gasstrom gerichtet auf die Eintrittsfläche des porösen Filtermaterials gelenkt wird.

Fig. 4 und 5 zeigen in gleicher Darstellungsweise Partikelfilter­ systeme gemäß der Erfindung, bei denen der gereinigte Gasstrom gerich­ tet von der Austrittsfläche des porösen Filtermaterials abgeführt wird.

Fig. 6 und 7 zeigen schematisch und im Längsschnitt Ausführungs­ formen, bei denen das Verhältnis der Menge des zu vorgegebenen Rei­ nigungszonen geführten Gases zu der übrigen Menge des zu reinigenden Gases variabel ist.

Bei dem in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel gelangt die zu reinigende Gasmenge entsprechend Pfeil 1 aus Rohr 2 in einen sich verengenden Kanal 8 innerhalb eines Übergangsraumes 3, so daß das zu reinigende Gas zentral oder nahezu zentral auf die Eintrittsfläche von Filtermaterial 5 auftrifft. Durch den zwischen dem Ende des Kanals 8 und dem Filtermaterial 5 vorhandenen Luftspalt kann Gas entsprechend der Richtung der den Gasstrom andeutenden Pfeile auch zu den übrigen Teilen der Eintrittsfläche gelangen, insbesondere bei hohen Abgas­ massenströmen.

Das in Fig. 2 dargestellte Ausführungsbeispiel ermöglicht durch die besondere Bauart eines Kanals 9 ein dezentrales Auftreffen des ge­ richteten Gasstroms auf Filter 5. Durch diese asymmetrische Zuführung können sich sowohl funktionell als auch räumlich Vorteile ergeben.

Das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 ermöglicht, den Strom des zu reinigenden Gases gerichtet und beschleunigt auf mehrere Stellen der Eintrittsfläche des Filtermaterials zu verteilen. Zu diesem Zweck ist der Übergangsraum 3 nach unten durch eine Lochplatte oder ein Loch­ blech 10 abgeschlossen. An die einzelnen Durchtrittsöffnungen schließen sich düsenartig verengte Kanäle 11 an, die mit einem vorgegebenen Ab­ stand vor der Eintrittsfläche des Filtermaterials 5 enden.

Bei den in den Fig. 4 und 5 dargestellten Ausführungsformen sind Strömungsführungen vorgesehen, durch die der gereinigte Gasstrom ge­ richtet von der Austrittsfläche des porösen Filtermaterials abgeführt wird. Auch durch Maßnahmen dieser Art läßt sich die durch die Erfindung vorgesehene vorteilhafte Wirkung erreichen, wobei naturgemäß auch Kombinationen mit den in den Fig. 1 bis 3 dargestellten Merkmalen möglich und zweckmäßig sind.

Bei den in den Fig. 4 und 5 dargestellten Ausführungsformen gelangt der zu reinigende Abgasstrom, der durch Pfeil 1 angedeutet ist, über Rohrleitung 2 und Übergangsraum 3 in das Filtermaterial 5. Von dort strömt das gereinigte Gas in einen Übergangsraum 14 und dann zur Rohrleitung 17.

Wie aus Fig. 4 erkennbar ist, befindet sich in dem Übergangsraum 14 ein Lochblech 18 mit Durchtrittsöffnungen 19 in größerem Abstand von dem Filtermaterial 5, und an die Durchtrittsöffnungen 19 schließen sich diffusorartig erweiterte Kanäle 20 an, die in geringem Abstand un­ ter dem Filtermaterial 5 enden.

Bei dem Gegenstand der Fig. 5 endet mit geringem Abstand unterhalb des Filtermaterials 5 ein sich diffusorartig erweiternder Kanal 21, der in der Nähe des Filtermaterials 5 einen verhältnismäßig engen Querschnitt hat; der Querschnitt erweitert sich anschließend auf den Querschnitt des Rohres 17.

Bei dem in Fig. 6 dargestellten Ausführungsbeispiel gelangt der durch Pfeil 1 dargestellte Gasstrom ähnlich wie bei dem Gegenstand der Fig. 1 über Rohrleitung 2 in einen sich verengenden Kanal 8 inner­ halb des Übergangsraumes 3 und trifft dann zentral auf die Eintritts­ fläche des Filtermaterials 5 auf. In der Wandung des Kanals 8 befin­ det sich eine Öffnung, die mit einer Klappe 22 oder einer ähnlichen Einrichtung abgeschlossen ist. Dabei ist gemäß einer bevorzugten Aus­ führungsform der Erfindung vorgesehen, daß die Klappe 22 durch (nicht dargestellte) federnde Mittel in der in Fig. 6 gezeigten ge­ schlossenen Lage gehalten wird.

Wenn nun mit zunehmender Drehzahl der Maschine der Gasmengenstrom zunimmt, so kann der Druck des zuströmenden Gases die Klappe 22 in Richtung des Pfeiles 23 gegen den Uhrzeigersinn schwenken. Die Fol­ ge ist, daß die durch Pfeil 24 repräsentierte Gasmenge relativ zu der durch Pfeil 25 repräsentierten Gasmenge abnimmt, je größer die je Zeiteinheit zuströmende Gasmenge ist. Durch diese Maßnahme ge­ lingt es in vorteilhafter Weise, den erwünschten Homogenisierungs­ effekt der Temperaturverteilung innerhalb des Filtermaterials den jeweiligen Betriebsbedingungen anzupassen.

Fig. 7 zeigt eine weitere bevorzugte Ausführungsform, die in ihrer Bauart dem Gegenstand der Fig. 3 entspricht. Über dem Lochblech 10 befindet sich mit geringem Abstand eine verschiebbare oder schwenk­ bare Scheibe 26 mit Öffnungen 27, deren Abstand bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel dem Abstand der beiden rechten Kanäle 11 ent­ spricht. Die Lage der Scheibe 26 wird durch ein Betätigungsglied 28 abhängig von den jeweiligen Betriebsbedingungen gesteuert, beispiels­ weise derart, daß die Scheibe 26 bei niedriger Drehzahl die in Fig. 7 dargestellte Lage einnimmt, während sie bei zunehmender Drehzahl weiter nach rechts bewegt wird, so daß ein größerer Gasanteil durch die beiden rechten Kanäle 11 in das Filtermaterial 5 eindringen kann. Hierdurch wird ebenfalls in vorteilhafter Weise die zunächst bewußt inhomogene Filterbelastung bei steigenden Drehzahlen teilweise wieder aufgehoben, so daß ebenfalls bei allen Betriebszuständen eine gute Gleichverteilung der Temperaturen im Filter erreicht wird.

Claims (12)

1. Partikelfiltersystem mit porösem Filtermaterial für gasförmige Medien, bei dem die Beseitigung der abgeschiedenen Partikel durch Oxidation erfolgt, gekennzeichnet durch eine Strömungsführung, deren Querschnitt in Richtung auf das Filtermaterial abnimmt und durch die der zu reinigende Gasstrom derart auf das poröse Filtermaterial ge­ lenkt wird, daß vorgegebene Reinigungszonen bevorzugt von dem zu rei­ nigenden Gas angeströmt werden.

2. Partikelfiltersystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der zu reinigende Gasstrom durch die Strömungsführung unmittelbar und gerichtet auf die Eintrittsfläche des porösen Filtermaterials gelenkt wird.

3. Partikelfiltersystem nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der gereinigte Gasstrom durch die Strömungsführung gerichtet von der Austrittsfläche des porösen Filtermaterials abgeführt wird.

4. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das poröse Filtermaterial im wesentlichen parallele, nebeneinander angeordnete Reinigungs- und Ableitkanäle bildet und die Strömungsführung den zu reinigenden Gasstrom derart auf die Einström­ öffnungen der Reinigungskanäle lenkt und/oder von den Ableitkanälen abführt, daß vorgegebene Reinigungskanäle oder Gruppen von Reinigungs­ kanälen bevorzugt von dem zu reinigenden Gas angeströmt werden.

5. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-4, gekennzeich­ net durch eine solche Ausbildung der Strömungsführung, daß das Ver­ hältnis der Menge des zu vorgegebenen Reinigungszonen geführten Gases zu der übrigen Menge des zu reinigenden Gases variabel ist.

6. Partikelfiltersystem nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch eine solche Ausbildung der Strömungsführung, daß die Menge des zu vorge­ gebenen Reinigungszonen geführten Gases im Verhältnis zu der übrigen Menge des zu reinigenden Gases mit zunehmendem Gasmengenstrom abnimmt.

7. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Strömungsführung auf der Zuströmseite des porösen Filtermaterials angeordnet ist.

8. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Strömungsführung auf der Abströmseite des porösen Filtermaterials angeordnet ist.

9. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-6, dadurch gekenn­ zeichnet, daß Strömungsführungen sowohl auf der Zuström- als auch der Abströmseite des porösen Filtermaterials angeordnet sind.

10. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Strömungsführung im zu- und/oder abströmenden Gasstrom als in Zu- bzw. Abströmrichtung sich verengender bzw. er­ weiternder Kanal derart ausgebildet ist, daß ein zentraler oder de­ zentraler Bereich des porösen Filtermaterials von dem zu reinigenden Gas bevorzugt angeströmt wird.

11. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Strömungsführung im zu- und/oder abströmenden Gasstrom mehrere im wesentlichen parallele Kanäle mit abnehmendem bzw. zunehmendem Querschnitt enthält.

12. Partikelfiltersystem nach einem der Ansprüche 1-11, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Ausström- bzw. Zuströmseite der Strömungsführung so nah an dem porösen Filtermaterial angeordnet ist, daß das gasförmige Medium in seitlich gelegene Bereiche des porösen Materials abströmen und/oder aus seitlichen Bereichen des porösen Materials zuströmen kann.