DE3439487A1 - Energieguenstiges verfahren zur erzeugung von synthesegas mit einem hohen methangehalt - Google Patents
Energieguenstiges verfahren zur erzeugung von synthesegas mit einem hohen methangehaltInfo
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Description
Anmelder: M. A. N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg Aktiengesellschaft
Bahnhofstraße 4200 Oberhausen
Titel: Energiegünstiges Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas mit einem hohen Methangehalt
Vertreter: Patentanwälte
Dipl. Ing. S. Schulze Horn M. Sc. Dr. H. Hoffmeister Goldstrafte 36
4400 Münster
Energiegünstiges Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas mit einem hohen Methangehalt
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas, bei dem das in einem Reaktor durch Vergasung
von C-haltigem Brennmaterial gewonnene Synthesegas in einem Regenerator abgekühlt und einer Gasaufbereitung
unterzogen wird, und ein Teil des Gases als Kreislaufgas dem Reaktor wieder zusammen mit Verbrennungsgas und C-haltigen
Brennmaterial zugeführt wird, wobei das Gas vor dem Wiedereintrittt in den Reaktor von dem Regenerator
aufgeheizt wird.
Durch das Patent 32 23 702 der Anmelderin ist ein Verfahren der genannten Art zur Erzeugung von Synthesegas
bekannt. Dieses Verfahren zeichnet sich durch einen niedrigen Energieverbrauch aus, da die Hochtemperaturenergie
des aus dem Synthesegas austretenden Gases dafür verwendet wird, um das Kreislaufgas vor dem Wiedereintritt
in den Reaktor aufzuheizen.
Unter den im Reaktor herrschenden Vergasungsbedingungen wird bei diesem Verfahren ein Rohgas erhalten, bei dem
der Wasserstoffgehalt relativ niedrig liegt und das so
gut wie kein Methan enthält. Um den Wasserstoffgehalt des Gases aufzubessern, ist es weiterhin erforderlich,
das Gas durch einen Hochtemperatur-Konverter zu schicken.
c 3A39487
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas mit einem relativ hohen
Methangehalt anzugeben, das einen besonders niedrigen Energieverbrauch aufweist und daher besonders wirtschaftlich
durchgeführt werden kann. Das Verfahren soll ferner ohne einen Konvertierungsschritt auskommen und
ein Synthesegas liefern, das sich insbesondere für die Erzdirektreduktion gut eignet.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren gemäß der Erfindung dadurch gelöst, daß bei der Gasaufbereitung das
Synthesegas in einem 4-Pol-Wärmetauscher und einem Kondensator weiter abgekühlt wird, einer Gaswäsche zur
Entfernung des Hauptanteils von Methan und Kohlendioxid unterzogen wird und nach erneutem Durchtritt durch den
4-Pol-Wärmeaustauscher aufgeheizt einem Erhitzer zugeführt
wird,
und daß zumindest ein Teil des im Erhitzer zusätzlich gebildeten Prozeßdampfes dem Vergasungsreaktor zugeführt
wird.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das Rohgas nach Durchlaufen des Regenerators in dem 4-Pol-Wärmetauscher
und dem Kondensator soweit abgekühlt, daß es seinen Taupunkt unterschreitet. Die dem Gas entzogene Wärmeenergie
wird aber nicht abgeführt, sondern an den Stellen in den Kreislauf wieder eingespeist, an denen die
Wärmeenergie benötigt wird. Durch das Verfahren läßt sich auf einfache Weise ein wasserstoffreiches Synthesegas
für die Erzdirektreduktion darstellen, wobei als wertvolles Nebenprodukt auch noch Methan anfällt, das
als Synthesegas zur Erzeugung chemischer Produkte, z. B. bei der Methanolerzeugung, oder als Brenngas bei anderen
Verfahren eingesetzt werden kann.
Bei einer zweiten Variante des Verfahrens kann das Synthesegas derart geführt werden, daß es nach dem ersten
Durchtritt durch den ^Pol-Wärmeaustauscher den Erhitzer
durchläuft.
Bei dem Verfahren ist weiterhin vorgesehen, daft in den Vergasungsreaktor Sauerstoff als Verbrennungsgas eingeleitet
wird. Zusammen mit dem Prozeßdampf, der die Reaktionsfähigkeit der im Reaktor eingesetzten Kohle
steigert, wird durch den Sauerstoff das Vergasungsverhalten der Kohle verbessert. Vorteilhaft für die Energiebilanz
des Verfahrens ist es, wenn ein Teil der im Überschuß anfallenden Prozeßdampfenergie zur Sauerstofferzeugung
für den Reaktor eingesetzt wird.
Im folgenden wird anhand eines Schemas ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens näher beschrieben.
Die einzige Figur der Zeichnung zeigt ein Blockdiagramm einer Anlage zur Erzeugung von Synthesegas,
mit dem ein Erzreduktionsreaktor beschickt wird.
Gemäß der Figur wird einem Wirbelbett-Reaktor 1 Kohlenstoff in Form von feinkörnigem, reaktivem Kohlenstaub
zugeführt. Als Vergasungsmittel für den Kohlenstaub werden hocherhitzter Prozeftdampf, Sauerstoff und Kreislaufgas
in den Reaktor 1 geleitet. Die Zusammensetzung dies Kreislauf gases ist aus Tabelle 1, Spalte 3.0 ersichtlich.
In dem Reaktor 1 erfolgt die Vergasung der Kohle bei
ο
einer Temperatur von 800 C und einem Druck von 10 bar. Die bei der Kohlevergasung anfallende Asche wird unten aus dem Reaktor abgezogen. Das Synthese-Rohgas verläßt den Reaktor über Kopf mit einer Zusammensetzung gemäß Spalte 4.0, Tabelle 1.
einer Temperatur von 800 C und einem Druck von 10 bar. Die bei der Kohlevergasung anfallende Asche wird unten aus dem Reaktor abgezogen. Das Synthese-Rohgas verläßt den Reaktor über Kopf mit einer Zusammensetzung gemäß Spalte 4.0, Tabelle 1.
Nach Passieren eines Flugasche- oder Staubabscheiders 2 tritt das Rohgas dann in das Kühlelement eines Regene-
o ο rators 3 ein, in dem es von 800 C auf 578 C abgekühlt
wird. Geeignete Regeneratoren, die über ein Kühlelement einem heißen Gasstrom Wärme entziehen, speichern und
über ein Heizelement die Speicherwärme auf einen anderen Gasstrom übertragen, sind dem Fachmann z. B. aus der
Hochofentechnik und der Glasherstellung bekannt und brauchen daher nicht besonders beschrieben zu werden.
Eine weitere Abkühlung erfährt das Gas in einem 4-Pol-Wärmeaustauscher
4 und einem Kondensator 5, in dem das
ο
Gas bis auf 60 C abgekühlt wird. Das im Kondensator anfallende Kondensatwasser wird abgeleitet.
Gas bis auf 60 C abgekühlt wird. Das im Kondensator anfallende Kondensatwasser wird abgeleitet.
Im Anschluß an den Kondensator 5 wird das Gas einer sogenannten PSA-Gaswäsche bei 6 unterzogen, durch die
der Methan- und Kohlendioxid-Anteil des Synthesegases selektiv aus dem Gasstrom abgetrennt wird. Bei dieser
Gaswäsche handelt es sich um ein bekanntes Absorbtionsverfahren, bei dem bestimmte, aus einem Gasstrom abzutrennende
Gase an einem Feststoff absorbiert und anschließend durch ein Spülgas, z. B. Stickstoff, nach
Druckentspannung entfernt werden. Das abgetrennte Methan und das Kohlendioxid werden aus dem Gaskreislauf ausgeschelust
und stehen zur anderweitigen Verwendung zur Verfügung.
Durch die Gaswäsche 6 wird der Wasserstoffgehalt des Synthesegases erheblich heraufgesetzt, wie aus Tabelle
1, Spalte 6.0 ersichtlich ist. Das Synthesegas hat jetzt die Gaszusammensetzung, die für die spätere Erzreduktion
benötigt wird.
Im Anschluß an die Gaswäsche 6 wird das Synthesegas einem Kompressor 7 zugeführt und durchläuft danach erneut
den 4-Pol-Wärmeaustauscher 4, in welchem es auf
ο
466 C aufgeheizt wird. Bevor das Gas dann in einen
466 C aufgeheizt wird. Bevor das Gas dann in einen
Reduktionsreaktor 9 eingeleitet wird, durchläuft der Gasstrom einen Erhitzer 8, in dem zusätzlich der bei dem
Verfahren benötigte Prozeßdampf erzeugt wird und in dem
das Synthesegas durch Verbrennen eines Teils des bei der Gaswäsche 6 abgetrennten Methans hoch erhitzt wird, daft
nach Durchlaufen des Erhitzers 8 das Synthesegas mit
ο
einer Temperatur von 900 C in den Reduktionsreaktor 9
einer Temperatur von 900 C in den Reduktionsreaktor 9
eintritt.
In dem Reduktionsreaktor 9, in dem Eisenerz direkt zu
Eisenschwamm reduziert wird, wird das Synthesegas bei der Reduktion teilweise oxidiert und verläßt anschliessend
den Reaktor 9 mit einer wasserstoffärmeren Zusammensetzung gemäß Tabelle 1, Spalte 3.0. Dieses sogenannte
Gichtgas wird dem Heizelement des Regenerators 3
ο
zugeführt, durch das es auf 750 C aufgeheizt wird und anschließend hocherhitzt als Kreislaufgas wieder in den Reaktor 1 eingeleitet wird.
zugeführt, durch das es auf 750 C aufgeheizt wird und anschließend hocherhitzt als Kreislaufgas wieder in den Reaktor 1 eingeleitet wird.
Der im Erhitzer 8 erzeugte hocherhitzte Wasserdampf treibt eine Dampfturbine 10 an, deren Leistung praktisch
den gesamten elektrischen Energiebedarf des Verfahrens deckt. Ein Teil der Turbinenleistung wird dazu verwendet, den bei der Kohle-Vergasung benötigten Sauerstoff
durch Luftzerlegung bei 11 herzustellen. Der Sauerstoff wird anschließend komprimiert und dem Reaktor 1 zugeführt.
Der aus der Dampfturbine 10 austretende Dampf wird als Prozeßdampf dem Reaktor 1 zugeführt, wobei er zuvor im
ο
Regenerator 3 auf 750 C aufgeheizt wird. Dadurch, daß zusätzlich zum Gichtgas auch der Prozeßdampf im Regenerator 3 aufgeheizt wird, wird die Energiebilanz des Verfahrens weiterhin verbessert. Selbstverständlich brauchen der Gichtgas- und Prozeßdampfstrom nicht in getrennten Leitungen geführt zu werden, sondern können vor dem Eintritt in den Regenerator 3 vereinigt und gemeinsam in dem Regenerator aufgeheizt werden.
Regenerator 3 auf 750 C aufgeheizt wird. Dadurch, daß zusätzlich zum Gichtgas auch der Prozeßdampf im Regenerator 3 aufgeheizt wird, wird die Energiebilanz des Verfahrens weiterhin verbessert. Selbstverständlich brauchen der Gichtgas- und Prozeßdampfstrom nicht in getrennten Leitungen geführt zu werden, sondern können vor dem Eintritt in den Regenerator 3 vereinigt und gemeinsam in dem Regenerator aufgeheizt werden.
25
30
Verfahrensgröße:
Volumenstrom
Massenstrom gas
fest
Temperatur Druck
Gasanalyse H /CO
Gasanalyse H /CO
Zm
H +CO 2
H 2
CO CO
H 2
CH
H S
2 N
35
Verfahrensgröße:
Volumenstrom
Ein | Kohle | Oxidator | 2.1 | Rohgas | 4.2 | Gichtgas | - | 3.1 |
heit | 1.815 | |||||||
1.0 | 2.0 | 4.1 | 3.0 | |||||
Nm /s | — | 1.815 | 2.585 | 34.05 | 4.3 | |||
37,93 | ||||||||
kg/s | - | 2.585 | - | 20.71 | ||||
450 | 20.38 | 750 | ||||||
kg/s | 6.23 | - | 10 | - | 10 | |||
O C |
20 | 20 | - | 402 | ||||
bar | 10 | 1 | 10 | |||||
- | - | - | 5.45 | |||||
5.87 | ||||||||
Vol% | - | - | - | 53,84 | ||||
53,73 | ||||||||
Vol% | - | - | - | 45,49 | ||||
45,91 | ||||||||
- | - | - | 8.35 | |||||
7.82 | ||||||||
- | - | - | 7.30 | |||||
6.90 | ||||||||
- | - | - | 31,32 | |||||
31,32 | ||||||||
- | - | - | 4,93 | |||||
2.0 | 5,22 | |||||||
- | - | 0,00 | ||||||
- | 2.0 | 98,0 | 2,61 | |||||
2,83 | Dry- | |||||||
- | 98,0 | gas | ||||||
Ein | 5.0 | |||||||
heit | 43,8 | |||||||
4.0 | ||||||||
Nm /s | 50,25 |
Verfahrens | fest | fest | N | Ein | 4.0 | Rohgas | Dry- |
größe: | heit | 24,33 | gas | ||||
0,32 | 4.1 4.2 4.3 | 5.0 | |||||
H2/CO | H2/CO | kg/s | 800 | 29,84 | |||
H +CO 0 |
H +CO | kg/s | 10 | 0,0 | |||
Massenstrom gas | Δ H |
2 CO |
ο ■ C |
6,23 | 800 578 358 | 60 | |
2. CO |
CO O |
bar | 59,21 | 9,5 9,2 8,9 | 8,5 | ||
Temperatur | CO 2 82° CH Λ |
Z H O 2 CH |
51,03 | 6,23 | |||
Druck | 4 H S |
4 | Vol% | 8,19 | 67,92 | ||
Gasanalyse | Z N 1 |
Vol% | 17,49 | 58,52 | |||
O 2 Verfahrens |
14,99 | 9,39 | |||||
größe: | 6,25 | 20,06 | |||||
0,09 | 2,49 | ||||||
1,97 | 7,17 | ||||||
— | 0,10 | ||||||
Volumenstrom | 2,26 | ||||||
Massenstrom gas | Ein | 6.0 | Reduktionsgas | Brenn | |||
heit | 34,30 | gas | |||||
Temperatur | 13,58 | 6.1 6.2 6.3 | 7.0 | ||||
Druck | Nm /s | 1,746 | |||||
Gasanalyse | kg/s | 60 | 1,356 | ||||
kg/s | 80 | ||||||
O C |
6,23 | 86 466 900 | 60 | ||||
bar | 86,75 | 100 10 10 | 10 | ||||
74,75 | - | ||||||
Vol% | 12,00 | - | |||||
Vol% | 3,18 | - | |||||
3,12 | - | ||||||
4,64 | - | ||||||
0,00 | - | ||||||
2,31 | 88,66 | ||||||
- | |||||||
11,34 | |||||||
Verfahrensgröße:
Ein- FE-heit Schw. 8.0
Rest- Staub Kond. Tails Koks sat gasw.
9.0 10.0 11.0 12.0
Volumenstrom
Massenstrom gas
fest
Temperatur
Druck
Gasanalyse H /CO
Druck
Gasanalyse H /CO
H +CO 2
H 2
CO
CO 2 HO
2 CH
4 H S
2 N
2 0 2
Verfahrensgröße:
Volumenstrom
Massenstrom gas
fest
Temperatur
Druck
Druck
Gasanalyse H /CO
H +CO 2
H 2
CO
CO 2 HO
2 CH
H S 2
3 Nm /s
kg/s
kg/s ο
C
C
bar
Vol% Vol%
Nm /s kg/s
kg/s ο
C
C
bar
Vol% Vol%
20,62
900
900
7,76 15f20
0,339 0,324 5,20 800 60 60 60
Ein- Prozeßheit Dampf
13.0 13.1
6,53
5,24
5,24
350
10
10
750
100
89,14 0,26 0,59
Überschußgas
(Abget | .0 | r. | CH ) |
14 | 764 | 14 | .1 |
1, | 356 | 0 | ,0 |
1, | 0 | ,0 | |
60 | 0 | ||
1, |
88,66 0
-Al"
1 | Verfahrens | Ein | Prozeß- | .1 | überschußgas |
größe: | heit | Dampf | (Abgetr.CH ) | ||
13.0 13 | 14.0 14.1 | ||||
11,34
Kohleanalyse | Gew.-% | 33,06 | - |
C | 79,7 | 31,44 | - |
H 2 |
5,1 | 0,42 | 900 |
O 2 |
7,7 | 10 | |
N | 1,5 | 800 | 0,945 |
S | IrI | 10 | 0,67 |
Asche | 4,9 | 750 | |
Wasser | 0,0 | 60 | |
Heizwert H waf ■ -ι |
MJ/kg | 8 | |
H real ■ 1 |
MJ/kg | ||
U Energie O -Erzeugung |
kwh/Nm | ||
Unverbranntes | 4,2 | ||
Vergasungs-Temperatur | O C |
||
Vergasungsdruck | bar | ||
Topgas-Temperatur | C | ||
Gaswäsche-Temperatur | \j C |
||
Gaswäsche-Druck | bar | ||
Prozeßdampf f. Gaswä. | kg/Nm | ||
El. Energie f. Gaswä. | kwh/Nm | ||
Reduktions-Temperatur | O C |
||
Reduktions-Druck | bar | ||
Reduktionsgrad Fe-Schw. | |||
Fe-Gehalt im Erz | |||
Energieumsatz im Vergaser
Kohle
Topgas 5 Oxidator Prozeftdampf Gesamtzufuhr Rohgas Verluste Gesamtabfuhr Korrektur f. Pr.-Dampf
Topgas 5 Oxidator Prozeftdampf Gesamtzufuhr Rohgas Verluste Gesamtabfuhr Korrektur f. Pr.-Dampf
Elektrischer Energieverbrauch 15
Luftzerlegung PO 0 -Kompressor PKO Gaskompressor PKG Gaswäsche PW Sonstiges
Gesamtverbrauch Intern abgedeckt Extern abgedeckt
Primärenergieverbrauch
MW +Γ |
8 |
201, | 3 |
322, | 1 |
1, | 8 |
19, | 0 |
545, | 5 |
515, | 5 |
29, | 0 |
545, | 0 |
5, | |
MW e |
|
2,74 | |
0,96 | |
1,50 | |
0,30 | |
5,50 | |
5,50 | 8 MW |
206,; | |
ι |
- Leerseite -
Claims (7)
1. Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas, bei dem das in einem Reaktor durch Vergasung von C-haltigem
Brennmaterial gewonnene Synthesegas in einem Regenerator abgekühlt und einer Gasaufbereitung unterzogen
wird, und ein Teil des Gases als Kreislaufgas dem Reaktor wieder zusammen mit Verbrennungsgas und C-haltigem
Brennmaterial zugeführt wird, wobei das Gas vor dem Wiedereintritt in den Reaktor von dem Regenerator
aufgeheizt wird,
dadurch gekennzeichnet, daß
dadurch gekennzeichnet, daß
bei der Gasaufbereitung das Synthesegas in einem 4-Pol-Wärmetauscher
(4) und einem Kondensator (5) weiter abgekühlt wird, einer Gaswäsche (6) zur Entfernung
des Hauptanteils von Methan und Kohlendioxid unterzogen wird und nach erneutem Durchtritt durch
den 4-Pol-Wärmeaustauscher (4) aufgeheizt einem Erhitzer (8) zugeführt wird,
und daß zumindest ein Teil des im Erhitzer (8) gebildeten Prozeßdampf dem Vergasungsreaktor (1)
zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Synthesegas nach dem ersten Durchtritt durch
den 4-Pol-Wärmeaustauscher (4) den Erhitzer (8) durchläuft.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Synthesegas im Anschluß an die
Gasaufbereitung in einem Erzreduktionsreaktor (9) partiell oxidiert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in den Vergasungsreaktor (1) Sauerstoff als
Verbrennungsgas eingeleitet wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil der Prozeßdampfenergie zur Sauerstofferzeugung
für den Reaktor (1) eingesetzt wird.
6. Verfahren nach Anspruch lf dadurch gekennzeichnet,
daß in der Gaswäsche (6) der Methan-Anteil des in dem Vergasungsreaktor (1) erzeugten Synthesegases selektiv
entfernt und aus dem Gaskreislauf zur anderweitigen Verwendung ausgeschleust wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der im Erhitzer (8) gebildete Prozeßdampf vor dem
Eintritt in den Vergasungsreaktor (1) durch den Regenerator (3) aufgeheizt wird.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19843439487 DE3439487A1 (de) | 1984-10-27 | 1984-10-27 | Energieguenstiges verfahren zur erzeugung von synthesegas mit einem hohen methangehalt |
EP85111795A EP0182992B1 (de) | 1984-10-27 | 1985-09-18 | Energiegünstiges Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas mit einem hohen Methangehalt |
DE8585111795T DE3565996D1 (en) | 1984-10-27 | 1985-09-18 | Low energy process for producing synthesis gas with a high methane content |
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