DE3306824A1 - Oxidationsbestaendige nickellegierung - Google Patents
Oxidationsbestaendige nickellegierungInfo
- Publication number
- DE3306824A1 DE3306824A1 DE19833306824 DE3306824A DE3306824A1 DE 3306824 A1 DE3306824 A1 DE 3306824A1 DE 19833306824 DE19833306824 DE 19833306824 DE 3306824 A DE3306824 A DE 3306824A DE 3306824 A1 DE3306824 A1 DE 3306824A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- weight
- molybdenum
- alloy
- tungsten
- max
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft Legierungen auf Nickelbasis zur Verwendung unter schwierigen Oxidationsbedingungen und
hohen Temperaturen und insbesondere Legierungen auf Nickelbasis, die Chrom, Wolfram und Molybdän als wesentliche Elemente
hinsichtlich der optimalen Oxidationsbeständigkeitsund Verarbeitungseigenschaften enthalten.
Superlegierungen auf Nickelbasis wurden zur Verwendung unter schwierigen Bedingungen einschließlich Korrosion, hoher
Temperatur und mechanischer Belastungen entwickelt. Typische Beispiele umfassen eine Gruppe von kürzlich patentierten
Legierunger, t wie sie in den US-Patentschriften
3 865 581, 4 006 015, 4 110 110 und 4 194 909 beschrieben sind. Die Zusammensetzungen dieser Legierungen sind in der
Tabelle 1 gezeigt. Die Tabelle 1 zeigt die breitesten Bereiche aller nötigen oder Wahlkomponenten, wie sie offenbart
sind. Die Legierungen scheinen hinsichtlich ihrer Zusammensetzung nahe verwandt zu sein. Die Unterschiede
der Zusammensetzungen der einzelnen Legierungen sind jedoch, obwohl sie nur klein zu sein scheinen, sehr wirksam
in der Beziehung, daß jede der Legierungen eine unterschiedliche Legierung mit physikalischen und mechanischen
Eigenschaften darstellt, die sie für spezielle Anwendungszwecke geeignet macht. Dies ist eine ganz allgemeine Situation
in der Metallurgie und insbesondere in der Technik der Superlegierungen.
Die Legierung nach der US-PS 3 865 531 ist besonders geeignet
zur Verwendung bei hohen Temperaturen und wenn eine gute Torsionsfestigkeit gefordert wird. Die Eigenschaften
dieser Legierung hängen ab von der Verwandtschaft von Bor,
Magnesium, Beryllium und insbesondere kritischer Gehalte
an Zirkon und Zer zur Erzielung optimaler Ergebnisse.
Die Legierung der US-PS 4 006 015 ist insbesondere geeignet zur Verwendung bei hohen Temperaturen unter Bedingungen,
unter denen gute Kriechbrucheigenschaften gefordert werden. Die Legierung enthält kritische Anteile an Nickel, Chrom,
Wolfram und Titan.
Die Legierung der US-PS 4 110 110 ist insbesondere geeignet zur Verwendung in der Kerntechnik in schwach oxidierenden
Atmosphären, z.B. in Argon oder im Vakuum. Die wirksamen Eigenschaften werden durch entsprechende Gehalte an
Chrom, Mangan, Silizium mit kritischen Grenzen an Titan und Aluminium erhalten.
Die Legierung der US-PS 4 194 909 ist speziell für die Verwendung in gasgekühlten Reaktoren geschaffen worden. Die
gewünschten Eigenschaften (einschließlich des Kriechbruchs) werden durch eine spezielle Einstellung der Gehalte an
Kalzium, Magnesium, Zirkon, Niob, Hafnium und eines seltenen Erdmetalls erreicht. Weiterhin soll die Legierung
kein Kobalt und Titan enthalten.
Die genannten Patentschriften scheinen eine spezielle Gruppe verwandter Legierungen zu offenbaren. Die grundlegenden
Zusammensetzungen sind allgemein ähnlich.
Die genannten Patente lehren im allgemeinen einen kritischen Gehalt von einem oder mehreren Nebenelementbestandteilen,
die u.a. die optimalen Ergebnisse bewirken. Der Offenbarungsgehalt ist jedoch unterschiedlich, während
beispielsweise eine Patentschrift einen niedrigen Alu-
miniumgehalt offenbart, beschreibt eine andere einen
höheren Aluminiumgehalt als kritisch. Dies zeigt, daß das Fachwissen hinsichtlich dieser Legierungsklasse
nicht gesichert ist und zusätzliche Verbesserungen erfordert.
Eine grundlegende Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, neue Legierungen zu schaffen, bei denen die
Korabination der guten technischen Eigenschaften noch verbessert ist.
Ein weiteren Ziel der vorliegenden Erfindung ist die Schaff-r.^ einer Legierung mit einem hohen Grad an
Oxidationsbeständigkeit und hoher Festigkeit in einem breiten Bereich erhöhter Temperaturen. Weitere Ziele
und Vorteile v/erden dem Fachmann in der folgenden Beschreibung
offenbart.
Gelöst wird die erfindungsgenäße Aufgabe dadurch, daß
eine Legierung entsprechend der Zusammensetzung der Tabelle 2 geschaffen wird. Im Gegensatz zu der bisher
allgemein akzeptierten Feststellung, daß Wolfram und Molybdän oft ganz oder teilweise gegeneinander austauschbar
sind, ist es bei der Legierung der vorliegenden Erfindung erforderlich, daß sowohl Wolfram als
auch Molybdän immer innerhalb der in Tabelle 2 gezeigten Bereiche, d.h. innerhalb kritischer Mengenverhältnisse,
anwesend sein müssen. Der Gehalt an Wolfram muß den Molybdängehalt immer in einem Verhältnis
von jeweils mindestens etwa 4,5 zu 1 innerhalb der in Tabelle 2 angegebenen Bereiche überschreiten.
Weiterhin muß in der erfindungsgemäßen Legierung der
Gehalt an Chrom, Wolfram und Molybdän in dem kritischen Verhältnis
- = etwa 2>05 bis 2»65
worin Cr = Gew.-2ο Chrom
Mo = ,Gev/,-% Molybdän W = Gew.:-# Wolfram
bedeutet, zugegen sein. Das W:Mo-Verhältnis sollte etwa
7:1 und das Verhältnis sollte von 2,2 Ms 2,6 betragen, um die optimalen Vorteile der vorliegenden Erfindung
zu erhalten.
Es wurde als wesentliches Merkmal der vorliegenden Erfindung gefunden, daß die Einstellung der Elektronenleerstellenzahl
(Nv) wesentlich ist, um die Ziele der vorliegenden Erfindung zu erreichen. Das Verfahren zur Bestimmung
der Elektronenleerstellenzahl ist in The Journal of Metalsf
Oktober, 1966, von CT. Sims und in der US-PS 4 118 223
diskutiert.
Es wurde gefunden, daß die Bildung erwünschter intermetallischer Niederschläge durch Einstellung einer ausgewogenen
Zusammensetzung vermieden werden kann, bei der Mv einen Wert von nicht mehr als 2?5 und vorzugsweise weniger als
etwa 2,4 hat. Die Nv-Werte für die experimentellen Legierungen sind in der Tabelle 2 gezeigt.
Die Einstellung der Zusammensetzung der Legierung, um den
niedrigsten Nv-Wert zu erhalten, bedeutet eine zusätzliche Beschränkung bei der Herstellung der erfindungsgemäßen
Legierung. Es ist aber wesentlich, einen sehr niedrigen Nv-Wert aufrechtzuerhalten, um die vollen Vorteile der vorliegenden
Erfindung zu erreichen.
Obgleich der exakte Mechanismus der der Erfindung zugrundeliegenden
Theorie nicht völlig aufgeklärt v/erden konnte, v/ird angenommen, daß die kritischen Mengen und Verhältnisse
an Chrom, Wolfram und Molybdän in synergistischer V/eise zusammenwirken, um die wertvolle Kombination der
Oxidationsbeständigkeit und Festigkeit zu erhalten. Diese Elemente scheinen in einem kritischen Anteil an Carbidbildnern
und in fester Lösung vorhanden zu sein. Infolge dieses kritischen Verhältnisses in der MikroStruktur ist
die erfindungsgemäße Legierung beständig gegenüber dynamischen Oxidationsverlusten und weist einen hohen Grad an
Spannungsbruch-Lebensdauer (stress rupture life) auf.
Eisen, Kobalt, Niob, Tantal, Vanadium, Zirkon und dergl.
sind in der Legierung als zufällige Nebenbestandteilselemente, v/ie sie in Legierungen dieser Klasse gefunden
v/erden können, tolerierbar. Auch Aluminium kann infolge
der Herstellung, d.h. der Deoxidation und entsprechenden Einstellung an Lanthan zugegen sein. Ein Gehalt bis zu
etwa 0,50 % Aluminium kann vorhanden sein.
Um die Vorteile der neuen Legierungen zu zeigen, wurde eine Serie an Legierungen, wie sie in Tabelle 3 beschrieben ist,
hergestellt. Die Legierungen enthielten zufällige Nebenbestandteile an Kobalt, Aluminium, Eisen und anderen Elementen,
die normalerweise in Legierungen dieser Klasse gefunden werden. Der gesamte Zusammensetzungsbereich der vier
Legierungen war relativ eng. Mit diesen Legierungen erhaltene Versuchsergebnisse zeigten ein unerwartetes Ergebnis.
Innerhalb des bereits engen Bereiches der Zusammensetzung wurde gefunden, daß ein kritisches Verhältnis
Cr
' e^-ne iierausragende Kombination wertvoller Eigen-
' e^-ne iierausragende Kombination wertvoller Eigen-
schäften bewirkte. Die vorliegende Erfindung stellt somit
eine Legierung zur Verfügung mit einem engen Bereich der Zusammensetzung und einem erforderlichen Mengenverhältnis
zwischen Chrom, Wolfram und Molybdän. Die Legierung I3178
ist die für die vorliegende Erfindung repräsentative Legierung. Die nachfolgenden Werte und Ausführungen sollen
zeigen, daß die Legierung 13178 die anderen untersuchten Legierungen überragt und daß diese Verbesserung völlig
Cr
unerwartet ist. Die Werte für ^r üie vier bearbeiteten Legierungen liegen im Bereich von 1,52 bis 2,74, während der Gehalt aller anderen Elemente relativ konstant bleibt. Die nachfolgenden Daten zeigen die Veränderung der Eigenschaften in Abhängigkeit von den Werten
unerwartet ist. Die Werte für ^r üie vier bearbeiteten Legierungen liegen im Bereich von 1,52 bis 2,74, während der Gehalt aller anderen Elemente relativ konstant bleibt. Die nachfolgenden Daten zeigen die Veränderung der Eigenschaften in Abhängigkeit von den Werten
Cr
des νθΓΐι3ΐ^ηΐε3ε3· Die Werte zeigen in jedem Fall, daß die beste Kombination an Eigenschaften bei einem Verhältniswert von etwa 2,2 bis etwa 2,6 erhalten wird. Dies ist überraschend. Da alle Elemente relativ konstant bleiben, wäre zu erwarten gewesen, daß die beste Legierung eine solche mit dem höchsten oder niedrigsten Verhältniswert gewesen wäre.
des νθΓΐι3ΐ^ηΐε3ε3· Die Werte zeigen in jedem Fall, daß die beste Kombination an Eigenschaften bei einem Verhältniswert von etwa 2,2 bis etwa 2,6 erhalten wird. Dies ist überraschend. Da alle Elemente relativ konstant bleiben, wäre zu erwarten gewesen, daß die beste Legierung eine solche mit dem höchsten oder niedrigsten Verhältniswert gewesen wäre.
Die Legierungen wurden durch Vakuuminduktionsschmelze (VIM) und anschließendes Elektroschlackenumschmelzen (ESR)
zur Raffinierung der Zusammensetzung hergestellt.
Jede Charge wurde als ein 10 cm-Cußblock hergestellt, dann
zu einem 2,5 cm-Block heißgeschmiedet. Nach einem Glühen bei 1177°C (21500F) wurden die Chargen bei 1177°C (21500F)
zu einem 1,25 cm dicken Block heißgewalzt. Die Chargen wurden dann bis auf 0,25 cm kaltgewalzt, bei 1177°C (21500F)
geglüht und bis auf 0,125 cm (0,05 inch) kaltgewalzt. Die
endgültige Glühtemperatur war 12320C (22500F), gefolgt von
einem schnellen Abkühlen.
Da das Schmelzen der erfindungsgemäßen Legierung relativ
ohne Schwierigkeiten durchzuführen ist, ist zu erwarten, daß die Legierung nach bekannten Verfahren hergestellt
v/erden kann. Da weiterhin die Gieß- und Verarbeitungscharakteristiken der erfindungsgemäßen Legierung relativ
wenig Schwierigkeiten bereiten, kann die Legierung in einer großen Vielzahl handelsüblicher Formen einschließlich Gußstücken,
Drähten, Pulvern, Schweißstücken und Hartbeschich- ^on und dergl. hergestellt v/erden.
Versuchsproben der vier hergestellten Legierungen wurden unter verschiedenen schwierigen Oxidationsbedingungen untersucht.
Das bekannte dynamische Oxidationstestverfahren wurde wie folgt verwendet:
1. Herstellung von Proben in Abmessungen von etwa 0,16 χ
0,95 χ 7,62 cm (1/16 χ 3/8 χ 3 inches).
2. Schleifen aller Oberflächen auf eine Körnung von 125 um
(120 grit) und Entfetten in einem Lösungsmittel, wie z.B. Aceton.
3. Hessen der exakten Oberfläche und des Gewichts jeder Probe.
4. Aussetzen der Proben in einem Halter, der mit 30 UpH rotiert,
den Verbrennungsprodukten einer mit Öl gespeisten Flamme
plus einem Überschuß Luft, die sich mit einer Geschwindigkeit von etwa 0,3 Mach bewegt.
5. Abkühlen jeweils auf Umgebungstemperatur über einen Zeitraum
von 30 Minuten.
6. Wiegen jeder Probe nach jeweils 25 Stunden Versuchsdauer -während der gesamten Dauer des Versuchs.
7. Schnitt in jede Probe an einem Punkt 5»08 cm von der Basis,
Befestigen- für eine metallographische Untersuchung und eine mögliche Messung der Tiefe der kontinuierlichen
Einwirkung, der Tiefe der inneren Oxidation und der
nicht beeinflußten Dicke.
8. Berechnung des durchschnittlichen Gewichtsverlustes (mg/cm ).
9. Berechnung der Gesamttiefe des beeinflußten Metalls.
Figur 1 zeigt eine graphische Darstellung der Werte des Metallgewichtsverlustes, die im dynamischen Oxidati onsversuch bei 9820C (18000F) über eine Zeitdauer
von 500 Stunden erhalten wurde.
Figur 2 zeigt eine graphische Darstellung dor Werte der
Tiefe des beeinflußten Metalls, die in dem dynamischen Oxidationstest bei 98 20C (18000F) über
eine Zeitdauer von 500 Stunden erhalten wurde.
Figur 3 zeigt eine graphische Darstellung der Werte des Metallgewichtsverlustes, die im dynamischen Oxidationstest
bei 10930C (20000F) über eine Zeitdauer
von 500 Stunden erhalten wurden. Die Figur 3 enthält auch die Vierte- die für zwei bekannte handeis-
übliche Legierungen erhalten wurden: Legierung und Legierung X. Die Legierung 188 ist eine Legierung
auf Kobaltbasis, die 22 % Chrom, 22 % Nickel, 14,5 % Wolfram, 0,07 % Lanthan enthält.
Die Legierung X ist eine Legierung auf Nickelbasis, die 22 % Chrom, 9 % Molybdän und 18,5 % Eisen enthält.
Figur 4 ist eine graphische Darstellung der Vierte des Metallgewichtsverlustes,
die im dynamischen Oxidationstest bei 10930C (20000F) über einen Zeitraum
von 300 Stunden erhalten vurde.
Figur 5 ist eine graphische Darstellung der Spannungsbruch- Lebens Zeitwerte, die durch den bekannten
Spannungsbruchtest ("Stress Rupture Test") erhalten wurden. Die dargestellten Werte wurden bei
9820C (18000F) und einer Belastung von 2760 N/cm2 =
27,6 MPa (4000 psi) gemessen.
Die Werte zeigen deutlich, daß sowohl die Legierung (1)
mit den höheren Werteverhältnissen und die Legierung (2)
mit den niedrigeren Werteverhältniscen schlechter sind als
die erfindungsgemäße Legierung, die einen Verhältniswert
von 2,37 hat. Die Versuchswerte zeigen, daß der Wert für
Ct r
von e'tvJa 2>2 Dis e1:v-'a 2,ο variieren kann und daß
dabei die Vorteile der vorliegenden Erfindung beibehalten werden. Diese Vierte müssen bei der Herstellung von Legierungen
dieser Klasse beachtet werden. Es entspricht nicht den Erfordernissen der Praxis, zu erwarten, daß
genaue Zielpunkte in ^der Herstellungscharge erhalten werden.
Vielmehr ist ein vernünftiger Boreich zu erwarten. Aus diesem Grunde werden die breiteren und bevorzugten
Bereiche der Zusammensetzung der erfindungsgemäßen Legierung vorgeschlagen.
Ausgewählte "bekannte Nickellegierungen Zus ammens etzung, Gev;. -%
U.S. | Patent | - 10.0 | - | |
3,865,581 | -0.2 | - | ||
Al | O.05 | - 1.0 | -0.2 | |
B | O.0005 | -0.5 | - 3.0 | |
Be | O.OOl | - | - 10 | |
C | 0.Ol | - 10 | - 2.0 | |
Ca | - 30 | - 10 | ||
Cb | O.05 | - 40 | - 10.0 | |
Co | 0.1 | - 10 | - 10 | |
Cr | 10 | Rest | - 10 | |
Cu | O.05 | - 10 | ||
Fe | - 6.0 | |||
Hf | O.OOl | -O.5 | ||
La | 0.Ol | |||
Mg | 0.1 | |||
Mn | 0.Ol | - SO | ||
Mo | O.05 | |||
Si | O.05 | |||
Ta | O.05 | |||
Ti | 0.1 | |||
V | O.05 | |||
W | O.OOl | |||
Y | O.OOl | |||
Zr | ||||
R/E* | Verunrei | |||
Ni + | nigungen 22 |
U.S. Patent 4,006,015 0.1 0.001 -O.05
0.001 -O.I
O.05 -O.7
18 - 25
1 max O.01 -O.5
O.OOl -O.05 O.5 max
0.5 max O.05 -O.7
16 - 22 O.005 -O.2 O.01 -0.12
Rest U.S. Patent
4,110,110 O.OOl -0.2 O.OOl -O.05
O.04 -0.25 O.OOl "-O.05
O.05 - 30 10 - 25
0.1 - 30
O.OOl -O.02
0.4 -
0.1 - 10
O.05 -0.5
O.OOl -O.05
0.1 - 25
O.01 -0.1
O.OOl -O.02
Rest
U.S. Patent 4,194,909 0.1 -
O.04 -0.25
O.005 -O.05
O.01 -
10 -
0.1 O.OOl -O.02
10 -
O.005 O.OOl
-0.1 -O.02
Rest
:R/E - Seltene Erdmetalle
CO O OD OO
Allgemeiner Bereich |
|
Al | 0. 50 max |
B | 0.02 max |
C | 0.05 -0.15 |
Cb | 0.2 max |
Co | 5 max |
Cr | 20 - 24 |
Fc | 5 max |
La | Spuren -0.05 |
Mn | 0.3 - 1.0 |
Mo | 1.0 - 3.5 |
P | 0.03 max |
S | O.015 max |
Si | 0.20 -0.7 5 |
Ta | 0. 2 max |
Ti | 0 - 2 max |
V | 0.2 max |
W | 10 - 20 |
Zr | 0-2 max |
Ni | Rest* |
W: Mo Cr |
4.5 to 12:1 |
Tabelle 2 Erfindungsgemäße Legierung
Zus ammens e tzung, Gew.
-%
Bevorzugter Bereich
0.50 max O.OOl -O.015 0. 0 5 -0.15 0.2 max
3 max 20 - 24
3 max
O.005 -0.05 0.3 -
1-3 0.02 max 0.008 max O.20 -0.60
0.2 max 0.2 max 0.2 max
13 - 15 0. 2 max Rest* 5:1 to 10 :1
Flo + T72W 2·05 " 2-6S
^Nickel plus Verunreinigungen
2.2 Typische Legierung
0.50 max etwa O.Ol etwa O.IO 0. 2 max 3 max
etwa 22 3 max etwa 0.02 etwa 0.50 etwa 2.0 O.0 2 max
O.008 max etwa O.40 0.2 max 0. 2 max 0.2 max
etwa 14 0.2 max Rest*
" ■ - /. etwa 7: ]
etwa 2.ί
Tabelle 3 | 13178 | 13278 | 13378 | |
Experimentelle Legierungen | O.06 | O.0 5 | O.04 | |
ELEMENT | 13078 | O.006 | O. 006 | 0. 006 |
Al . | O.05 | 0.10 | O. 09 | 0.11 |
B | 0.003 | 21.40 | 20.14 | ■18.00 |
C | 0.16 ■ | 0.021 | O.021 | . O.0.28 |
Cr | 21.13 | 0.42 | 0.41 | 0.41 |
La | O.019 | 2.00 | 3.04 | 4.04 |
Mn | O.40 | 0.23 | 0.19 | 0.22 |
Mo | Spuren | 14.08 | 14.83 | 15.66 |
Si | 0.28 | |||
W | 15.44 | 2.37 | 1.93 | 1.52 |
Cr | 7.04 | 4.88 | 3.88 | |
Mo + 1/2W | 2.74 | |||
W: Mo | +100 | |||
Nv-Zahl 2.19 2.27
*Rest Wickel plus Verunreinigungen
2.31
2.32
CO CO O CD OO
Eine oxidationsbeständige Nickellegierung enthält Chrom, Wolfram und Molybdän in einem kritischen Verhältnis, wodurch
sich eine Kombination guter Verarbeitungseigenschaften einschließlich einer hohen dynamischen Oxidationsbeständigkeit
und einer hohen Festigkeit ergibt.
Die Legierung ist insbesondere geeignet zum Einsatz unter erschwerten Bedingungen, beispielsweise für Bauteile von
Gasturbinen.
Claims (6)
- r. HardarePstsntanwaiiePostfach 7GÖS45Schnecken hofstmßö 27D-6C00 Frankfurt am Mein 70Telefon (0611)61707925. Februar 1983 Ha/Ra.Cabot Corporation, Boston, Massachusetts, U.S.A.Oxidationsbestänaige NickellegierungPatentansprücheOxidationsbestänaige Nickellegierung, dadurch gekennzeichnet, daß sie im wesentlichen die folgende Zusammensetzung hat:bis 0,5 Gew.-Jo Aluminium,bis 0,02 Gew.-% Bor,0,05 Ms 0,15 Gew.-% Kohlenstoff,bis 5 Gew.-% Kobalt,20 bis 24 Gew.-9ό Chrom,bis 5 Gew.-?6 Eisen,eine wirksame Menge bis 0,05 Gew.-?o Lanthan,0,3 bis 1,0 Gew.-% Mangan,1 bis 3,5 Gc-v;.-% Molybdän,bis 0,03 Gev;.-?o Phosphor,bis 0,015 Ge\}.-% Schwefel,0,2 bis 0,75 Ge\i.-% Silicium,10 bis 20 Gev.-% Wolfram,wobei der Gesamtgehalt an Niob, Tantal, Titan, Vanadium und Zirkon insgesamt bis 1,0 Gew.-% betragt und der Rest Nickel plus Verunreinigungen ist,Cr
wobei der Wert für im Bereich von 2>°5 2,65 liegt, das Verhältnis von Wolfram zu Molybdän von 4,5 zu 1 bis 12 zu 1 beträgt und die Nv-Zahl niedriger als etwa 2,5 ist. - 2. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Gehalt an0,001 bis 0,015 Gew.-9» Bor,jeweils bis zu 3 Gew.-/-6 Kobalt und Eisen,0,005 bis 0,05 Gew.-% Lanthan,1 bis
- 3 Gew.-95 Molybdän,bis zu 0,02 Gew.-96 Phosphor,bis zu 0,008 Gew.-% Schwefel,0,2 bis 0,6 Gew.-9o Silicium,13 bis 15 Gew.-9° Wolfram,Cr
worin der Wert für von 2»2 bis 2»6und das Verhältnis von Wolfram zu Molybdän von 5 zu 1 bis 10 zu 1 und vorzugsweise 7 zu 1 beträgt.Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Gehalt anetwa 0,01 Gew.-% Bor,etwa 0,10 Gew.-9S Kohlenstoff,etwa 22 Gew.-^i Chrom,jeweils etwa 3 Gq\i.-% Kobalt und Eisen,etwa 0,02 Gew.-% Lanthan,etwa 0,50 Gew.-νί Mangan,etwa 2 Gew.-c/o Molybdän,etwa 0,40 Gew.-?o Silicium, undetwa 14 Gew.-% Wolfram. - 4. Legierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Gehalt anetwa 0,006 Gew.-# Bor, etwa 0,10 Gew.-Sj Kohlenstoff, etwa 21,4 Gew.-^ Chrom, etwa 0,021 Gew.-?6 Lanthan, etwa 0,42 Gew.-Ά Mangan, etwa 2,0 Gew.-^ Molybdän, etwa 0,23 Gew.-Ji Silicium, etwa 14 Gev,'.-?o Wolf ram,wobei der Y7ert für ■ ' etwa 2,4 beträgt und das Verhältnis von V/olfram zu Molybdän etv/a 7 zu 1 beträgt und die Nv-Zahl kleiner als etwa 2,4 ist.
- 5. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Anteile und Verhältnisse so eingestellt sind, daß eine hohe Oxidationsbeständigkeit und Festigkeit erreicht wird.
- 6. Verwendung der Legierung nach Anspruch 1 für Komponenten von Gasturbinenmaschinen, die eine hohe Oxidationsbeständigkeit und Festigkeit erfordern.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/353,459 US4476091A (en) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | Oxidation-resistant nickel alloy |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3306824A1 true DE3306824A1 (de) | 1983-09-15 |
DE3306824C2 DE3306824C2 (de) | 1995-12-14 |
Family
ID=23389195
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3306824A Expired - Lifetime DE3306824C2 (de) | 1982-03-01 | 1983-02-26 | Verwendung einer Nickellegierung als Werkstoff für Maschinenteile |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4476091A (de) |
JP (1) | JPS58153751A (de) |
CA (1) | CA1215255A (de) |
DE (1) | DE3306824C2 (de) |
FR (1) | FR2522335B1 (de) |
GB (1) | GB2116211B (de) |
IT (1) | IT1160481B (de) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5424029A (en) * | 1982-04-05 | 1995-06-13 | Teledyne Industries, Inc. | Corrosion resistant nickel base alloy |
US4692305A (en) * | 1985-11-05 | 1987-09-08 | Perkin-Elmer Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
US4762682A (en) * | 1986-08-21 | 1988-08-09 | Haynes International, Inc. | Nickel-base super alloy |
US4889696A (en) * | 1986-08-21 | 1989-12-26 | Haynes International, Inc. | Chemical reactor for nitric acid |
US5372662A (en) * | 1992-01-16 | 1994-12-13 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-base alloy with superior stress rupture strength and grain size control |
GB2279966A (en) * | 1993-07-17 | 1995-01-18 | Special Melted Products Limite | Improving alloy compositions |
CN1151191A (zh) * | 1994-06-24 | 1997-06-04 | 特勒达因工业公司 | 镍基合金及方法 |
ATE218167T1 (de) * | 1995-12-21 | 2002-06-15 | Teledyne Ind | Nickel-chrom-cobalt-legierung mit verbesserten hochtemperatureigenschaften |
JP4546318B2 (ja) * | 2005-04-15 | 2010-09-15 | 株式会社日立製作所 | Ni基合金部材とその製造法及びタービンエンジン部品並びに溶接材料とその製造法 |
US7803237B2 (en) | 2005-07-20 | 2010-09-28 | Damascus Steel Casting Company | Nickel-base alloy and articles made therefrom |
US9540714B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-10 | Ut-Battelle, Llc | High strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
US9377245B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-06-28 | Ut-Battelle, Llc | Heat exchanger life extension via in-situ reconditioning |
US10017842B2 (en) | 2013-08-05 | 2018-07-10 | Ut-Battelle, Llc | Creep-resistant, cobalt-containing alloys for high temperature, liquid-salt heat exchanger systems |
US9435011B2 (en) | 2013-08-08 | 2016-09-06 | Ut-Battelle, Llc | Creep-resistant, cobalt-free alloys for high temperature, liquid-salt heat exchanger systems |
US9683280B2 (en) | 2014-01-10 | 2017-06-20 | Ut-Battelle, Llc | Intermediate strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
US9683279B2 (en) | 2014-05-15 | 2017-06-20 | Ut-Battelle, Llc | Intermediate strength alloys for high temperature service in liquid-salt cooled energy systems |
US9605565B2 (en) | 2014-06-18 | 2017-03-28 | Ut-Battelle, Llc | Low-cost Fe—Ni—Cr alloys for high temperature valve applications |
EP3269472B1 (de) * | 2016-07-13 | 2022-09-07 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Verfahren zur herstellung von mechanischen komponenten |
CN112553505A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-03-26 | 江苏新核合金科技有限公司 | 一种镍基板材及其制备方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4110110A (en) * | 1975-08-27 | 1978-08-29 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Nickel-base alloy excellent in corrosion resistance at high temperatures |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5129316A (de) * | 1974-09-06 | 1976-03-12 | Nippon Steel Corp | |
JPS5274509A (en) * | 1975-12-18 | 1977-06-22 | Mitsubishi Metal Corp | Ni-base sintered alloy |
-
1982
- 1982-03-01 US US06/353,459 patent/US4476091A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-01-17 JP JP58005773A patent/JPS58153751A/ja active Granted
- 1983-01-20 FR FR8300817A patent/FR2522335B1/fr not_active Expired
- 1983-02-23 GB GB08305081A patent/GB2116211B/en not_active Expired
- 1983-02-25 IT IT19778/83A patent/IT1160481B/it active
- 1983-02-25 CA CA000422383A patent/CA1215255A/en not_active Expired
- 1983-02-26 DE DE3306824A patent/DE3306824C2/de not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4110110A (en) * | 1975-08-27 | 1978-08-29 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Nickel-base alloy excellent in corrosion resistance at high temperatures |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1215255A (en) | 1986-12-16 |
IT8319778A0 (it) | 1983-02-25 |
US4476091A (en) | 1984-10-09 |
IT1160481B (it) | 1987-03-11 |
JPH0411614B2 (de) | 1992-03-02 |
FR2522335A1 (fr) | 1983-09-02 |
DE3306824C2 (de) | 1995-12-14 |
GB2116211A (en) | 1983-09-21 |
GB8305081D0 (en) | 1983-03-30 |
GB2116211B (en) | 1985-06-26 |
FR2522335B1 (fr) | 1987-05-29 |
JPS58153751A (ja) | 1983-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2415074C2 (de) | Verwendung einer Superlegierung auf Nickelbasis zur Herstellung von Gasturbinenteilen | |
DE3634635C2 (de) | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen | |
DE3306824A1 (de) | Oxidationsbestaendige nickellegierung | |
DE2244311C2 (de) | Verwendung von hochtemperaturbeständigen Nickellegierungen | |
DE68915095T2 (de) | Legierung auf Nickelbasis und Verfahren zu ihrer Herstellung. | |
DE1952877C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von GuOteilen aus einer Nickelgußlegierung | |
DE69208538T2 (de) | Hitzebeständige Legierung auf Nickelbasis | |
DE3921626C2 (de) | Bauteil mit hoher Festigkeit und geringer Ermüdungsriß-Ausbreitungsgeschwindigkeit | |
DE3823140C2 (de) | ||
DE2445462B2 (de) | Verwendung einer Nickellegierung | |
DE68916414T2 (de) | Titanaluminid-Legierungen. | |
DE3024645A1 (de) | Titanlegierung, insbesondere titan- aluminium-legierung | |
DE3887259T2 (de) | Gamma-Prime-Phase enthaltende Legierungen und Verfahren zu ihrer Formung. | |
DE69006887T2 (de) | Korrosionsbeständige Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen. | |
DE3125301A1 (de) | Korrosionsbestaendige nickellegierung | |
DE69106372T2 (de) | Legierung mit niedrigem wärmeausdehnungskoeffizient und daraus hergestellter gegenstand. | |
DE2456857C3 (de) | Verwendung einer Nickelbasislegierung für unbeschichtete Bauteile im Heißgasteil von Turbinen | |
DE1558683C2 (de) | Verwendung einer Kobalt-Chrom-Wolfram-Nickel-Knetlegierung | |
EP1061150B1 (de) | NiAl-B-Phase enthaltende Beschichtung | |
DE1921359B2 (de) | Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei hohen Temperaturen von Gußlegierungen auf Nickelbasis | |
DE2916959A1 (de) | Legierung aus eisen, chrom, aluminium, yttrium und silicium | |
DE3248134C2 (de) | ||
DE3427206C2 (de) | Legierung auf Nickelbasis | |
DE2010055B2 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Werkstoffs mit hoher Zeitstandfestigkeit und Zähigkeit | |
DE2451697C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Superlegierungen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: GOERTZ, H., DIPL.-ING. FUCHS, J., DR.-ING. DIPL.-I |
|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: HAYNES INTERNATIONAL, INC., KOKOMO, IND., US |
|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: FUCHS, J., DR.-ING. DIPL.-ING. B.COM. LUDERSCHMIDT |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition |