DE3244940C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung geht aus von einem Verfahren zur Auswertung der Ausgangssignale eines an einer Brennkraftmaschine befindlichen, Meßgrößen zur Kennzeichnung des Betriebszustandes der Brennkraftmaschine ermittelnden Meßwertaufnehmers, der in zeitlicher Folge von der Meßgröße abhängige, elektrische, in ihrer Linienform charakteristischen Ausgangssignale liefert und von einer Schaltungsanordnung zur Durchführung dieses Verfahrens.

Eine wichtige Kenngröße zur Charakterisierung des Betriebszustandes einer Brennkraftmaschine bzw. zur Steuerung oder Regelung auf ein optimales Betriebsverhalten ist die der Brennkraftmaschine zugeteilte Kraftstoffmenge. Insbesondere bei Brennkraftmaschinen mit direkter Einspritzung ergibt sich die Möglichkeit, die zugeteilte Kraftstoffmenge bei bekanntem Druck in der Kraftstoffleitung über die Öffnungszeitdauer der Einspritzventile zu bestimmen. Ein spezielles Verfahren zur Bestimmung der Einspritzzeitdauer besteht darin, den Hub bzw. die Geschwindigkeit der Düsennadel über einen Sensor zu detektieren.

So wird z. B. in der DE-OS 30 32 381 eine elektronische Steuereinrichtung vorgeschlagen, bei der das Spritzdauersignal zur Steuerung bzw. Regelung einer der Größen Spritzbeginn, Einspritzmenge oder Abgasrückführrate verwendet wird. Als Meßwertaufnehmer dient beispielsweise ein Nadelhubsensor, bei dem die elektrischen Ausgangssignale durch die Bewegung der Düsennadel der Einspritzdüse in einer Induktivität erzeugt werden. Entsprechend Fig. 4 der genannten Offenlegungsschrift wird die Induktivität durch eine Konstantstromquelle versorgt. Zur Auswertung werden diese Ausgangssignale ein oder mehrmals zur Erhöhung der Flankensteilheit differenziert und dann Schwellwertschaltern zugeführt.

Nachteilig an diesen bekannten Anordnungen erweist sich, daß aufgrund der Drehzahlabhängigkeit der Nadel­ hubsensorausgangsspannung unter Umständen größere Fehler in der Bestimmung von Einspritzbeginn und Einspritzende auftreten können. Darüber hinaus sind den Nadelhubsensorsignalen höherfrequente Störsignale mit zum Teil großer Amplitude überlagert, die aus dem in der Praxis recht komplizierten Bewegungsablauf der Düsennadel beim Öffnen und Schließen des Einspritzventils resultieren. Auch infolge von Streuungen der elektrischen Daten der Nadelhubsensoren treten von Exemplar zu Exemplar unterschiedliche Ausgangsspannungen auf, so daß die Schwellwerte der Schwellwertschalter individuell eingestellt werden müssen.

Die Aufgabe, die der Erfindung zugrundeliegt, besteht darin, die Auswertung der Ausgangssignale eines Meßwertaufnehmers an einer Brennkraftmaschine so zu verbessern, daß der Einfluß von Störsignalen deutlich verringert wird und die drehzahlabhängigkeit schwankende sowie durch Fertigungstoleranzen bedingt uneinheitliche Amplitude der Ausgangssignale des Meßwertaufnehmers keine negativen Auswirkungen bezüglich der erzielbaren Genauigkeit verursacht.

Gelöst wird diese Aufgabe durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1.

Vorteile der Erfindung

Gegenüber dem Bekannten weist das erfindungsgemäße Verfahren zur Auswertung der Ausgangssignale eines an einer Brennkraftmaschine befindlichen Meßwertaufnehmers mit den Merkmalen des Anspruchs 1 sowie die zugehörige Schaltungsanordnung zur Durchführung dieses Verfahrens mit den Merkmalen des Anspruchs 9 den Vorteil auf, daß aufgrund eines auf die charakteristische Signalform der Ausgangssignale des Nadelhubsensors zugeschnittenen Auswerteverfahrens und aufgrund einer amplituden­ abhängigen Nachführung der Triggerschwellen eine wesentlich höhere Präzision und Störsicherheit in der Bestimmung der Einspritzzeitdauer erreicht wird. Insbesondere lassen sich durch eine amplitudenabhängige Schwellennachführung Zeitfehler in der Spritzbeginnbestimmung aufgrund von drehzahlabhängigen und durch Fertigungstoleranzen bedingten Amplitudenschwankungen vermeiden.

Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, daß es aufgrund der bekannten, charakteristischen Linienform des Nadelhubsensorausgangssignals möglich ist, einen Teil des Signals bei der Bestimmung des Spritzendes auszublenden. Es wird sozusagen ein Zeitfenster über das Signal gelegt, in dem der Zeitpunkt des Spritzendes aufgrund der bekannten Signalform zu erwarten ist. Somit können Störimpulse, die außerhalb dieses Fensters dem Signal überlagert sind und von der Signalform her zufällig die Bedingungen für das Spritzende erfüllen, unterdrückt werden.

Weitere Vorteile ergeben sich durch die in den Unteransprüchen aufgeführten Maßnahmen. Beispielsweise wird bei einem längeren Aussetzen der Kraftstoffeinspritzung, wie es im Schiebebetrieb der Fall sein kann, die Triggerschwelle zur Bestimmung des Spritzbeginnzeitpunktes von der Drehzahl oder anderen Kenngrößen der Brennkraftmaschine abgeleitet. Dadurch wird eine fehlerhafte Einstellung der Triggerschwellen bei Wiedereinsetzen der Kraftstoffzumessung nach Beendigung des Schiebebetriebes vermieden.

Zeichnungen

Es zeigt Fig. 1 einen an sich bekannten Nadelhubsensor mit der zugehörigen charakteristischen Linienform des Ausgangssignales, Fig. 2 ein Blockschaltbild der Schaltungsanordnung zur Durchführung des Auswerteverfahrens, Fig. 3 ein einfaches Ausführungsbeispiel des positiven Spitzenspannungsspeichers und der gesteuerten Speicherentladungseinheit und Fig. 4 ein Signal- und Pulsdiagramm zur Erläuterung der Anordnung von Fig. 2.

Beschreibung der Ausführungsbeispiele

In Fig. 1a ist mit 10 ein aus dem Stand der Technik bekannter Nadelhubsensor bezeichnet. Dieser Nadelhubsensor 10 wird aus der Serienschaltung einer Stromquelle 11 sowie einer, durch die Düsennadelbewegung zeitlich veränderlichen Induktivität 12 gebildet. Die über der Induktivität 12 abgegriffene Ausgangsspannung U_A ist im Diagramm der Fig. 1b in Abhängigkeit von der Zeit t aufgetragen. Beim Öffnungsvorgang der Einspritzdüse wird durch die Bewegung der Düsennadel in der Induktivität der Induktionsfluß in der Weise geändert, daß die Ausgangsspannung am Nadelhubsensor 10 auf positive Werte bis zum Scheitelwert Û₊ anwächst. Diese positive Scheitelspannung entspricht der maximalen Geschwindigkeit der Nadel im Verlauf des Öffnungsvorganges. Im weiteren Verlauf setzt eine Verzögerung der Düsennadel aufgrund der wachsenden, der Bewegungsrichtung entgegengesetzten Kraft der Druckfeder ein, so daß die Ausgangsspannung U_A wieder auf kleine Werte abfällt. Beim Schließvorgang der Einspritzdüse bewegt sich die Düsennadel in entgegengesetzter Richtung, und die an der Induktivität 12 auftretende Spannung nimmt nun negative Werte an. Während dieser Abwärtsbewegung der Düsennadel entstehen durch mechanische Schwingungen hochfrequente, dem eigentlich interessierenden Signalverlauf überlagerte Störsignale. Der steile Anstieg der Ausgangsspannung U_A vom negativen Scheitelwert Û_- ist auf die abrupte Abbremsung der Düsennadel am Einspritzende t_E zurückzuführen. Die anschließende gedämpfte Schwingung beruht auf Prellschwingungen der Düsennadel.

Praktische Untersuchungen haben gezeigt, daß es sinnvoll ist, den Spritzbeginnzeitpunkt t_B als einen bestimmten Prozentsatz des Wertes der positiven Scheitelspannung zu definieren. Der Spritzendezeitpunkt t_E ist durch den zweiten Nulldurchgang der Ausgangsspannung U_A festgelegt. Weiterhin ist für diese Signalform charakteristisch, daß der Wert Û_- des negativen Scheitelwertes stets größere Beträge als der Wert Û₊ des positiven Scheitelwertes annimmt.

Das an diese spezielle Signalform angepaßte Auswerteverfahren sowie die dazugehörige Schaltungsanordnung sollen anhand des Blockschaltbildes der Fig. 2 näher erläutert werden.

Der wie in Fig. 1a mit 10 bezeichnete Nadelhubsensor ist ausgangsseitig mit einem Schwellwertschalter 13, einem positiven Spitzenspannungsspeicher 14, sowie mit einem weiteren Schwellwertschalter 15 verbunden. Ausgangsseitig ist der Schwellwertschalter 13 über ein Monoflop 16 an einen Flipflop 17 angeschlossen. Die Ausgangssignale des positiven Spitzenspannungsspeichers 14 werden einem Inverter 18 sowie einer gesteuerten Speicherentladungseinheit 19 zugeführt. Der Inverter 18 liefert die Schwellwerte für den weiteren Schwellwertschalter 15, der seinerseits das Flipflop 17 ansteuert. Ein Monoflop 20, das eine drehzahlproportionale Impulsfolgefrequenz liefert, ist an die gesteuerte Speicherentladungseinheit 19 und alternativ auch an einen gestrichelt eingezeichneten Integrator 21 angeschlossen. Die Ausgangssignale der gesteuerten Speicherentladungseinheit 19 sowie des Integrators 21 werden dem Schwellwertschalter 13 zugeführt. An den Ausgängen des Flipflops 17 steht die Information über die Spritzdauer zur Verfügung, die z. B. einem Steuergerät zu Regelungszwecken zugeführt oder zur Anzeige des momentanen Kraftstoffverbrauchs verwendet werden kann.

Ein einfaches Ausführungsbeispiel des positiven Spitzen­ spannungsspeichers 14 sowie der gesteuerten Speicherentladungseinheit 19 ist in Fig. 3 dargestellt. Eine Diode 22 ist über einen Kondensator 23 an Masse­ potential angeschlossen. Dem Kondensator 23 ist ein Widerstand 24 parallel geschaltet, wobei diese Parallelschaltung jedoch über einen Schalter 25, der z. B. von Drehzahlsignalen angesteuert wird, unterbrochen werden kann.

Die Wirkungsweise der in Fig. 3 dargestellten Schaltung ist wie folgt:
Ist der Kondensator 23 zum Anfangszeitpunkt entladen, so wird die Diode 22 bei positiven, der Anode zugeführten Eingangssignalen im Durchlaßbereich betrieben. Über die Diode 22 fließt ein Ladestrom, der den Kondensator 23 auf entsprechende Werte auflädt. Sinkt die Eingangsspannung wieder auf kleinere oder sogar auf negative Werte ab, sperrt die Diode 22 und die gespeicherte Ladung des Kondensators 23 bleibt bei geöffnetem Schalter 25 und als ideal angenommenen Bauelementen ungeändert. Eine gezielte Steuerung der Entladung des Kondensators 23 ist durch die Betätigung des Schalters 25 möglich. Der Grad der Entladung ist zum einen vom Wert des Widerstandes 24 und zum anderen von der Schließdauer des Schalters 25 abhängig. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel wird dieser Schalter 25 durch von der Drehzahl abhängige Signal betätigt. Es ist jedoch genauso eine Steuerung der Entladung von anderen Parametern, wie z. B. von der Temperatur, von Abgaswerten oder auch vom Druck möglich.

Die Funktionsweise der Schaltungsanordnung von Fig. 2 soll anhand der Diagramme der Fig. 4 erläutert werden. Die auf der Ordinate aufgetragenen Spannungen sind durch Zahlen gekennzeichnet, die sich auf die Blöcke der Fig. 2 beziehen. In allen Diagrammen ist auf der Abzisse die Zeit aufgetragen. Die Ausgangsspannung U₁₀ des Nadelhubsensors 10 ist für eine bestimmte, konstante Drehzahl in Fig. 4a dargestellt. Die Signalform kann von einer Einspritzung zur folgenden Einspritzung leicht varriieren, wie es in Fig. 4a übertrieben dargestellt ist. Bei einer Änderung der Drehzahl ändert sich sowohl der zeitliche Abstand der Signale als auch ihre Amplitude. Das invertierte Signal U₁₈ des positiven Spitzenspannungsspeichers 14, durch das die Schwelle des weiteren Schwellwertschalters 15 bestimmt wird, ist in Fig. 4b aufgetragen. Damit diese Spannung U₁₈ betragsmäßig mit dem positiven Spitzenwert Û₊ übereinstimmt, ist eine Haltezeitkonstante des positiven Spitzenspannungsspeichers erforderlich, die wesentlich größer als der maximal mögliche Zeitabstand zwischen zwei Spritzsignalen ist. Aus Fig. 4c ist das Schaltverhalten des weiteren Schwellwertschalters 15, der zur Festlegung des Spritzendes bestimmt ist, ersichtlich. Das Spritzende wird durch einen positiven Spannungssprung der Spannung U₁₅ charakterisiert. Bevor der weitere Schwellenwertschalter 15 überhaupt das Spritzende, nämlich den auf die scharfe Flanke des Spritzsignals folgenden Nulldurchgang detektieren kann, muß er zunächst gesetzt werden. Als Voraussetzung zur Detektion des Nulldurchganges wird gefordert, daß die Signalspannung U₁₀ die durch die Spannung U₁₈ gesetzte Schwelle unterschreitet. Erst zu diesem Zeitpunkt wird der weitere Schwellwertschalter 15 auf Low gesetzt, und der drauffolgende Nulldurchgang durch einen positiven Spannungssprung von Low auf High angezeigt. Zur Einschränkung des Zeitintervalls zur Detektion des Spritzendes wird im vorliegenden Beispiel also eine charakteristische Eigenart der Spritzsignallinienform ausgenutzt, nämlich die Tatsache, daß der vor dem Spritzende auftretende negative Scheitelwert Û_- stets größer als der positive Scheitelwert Û₊ ist.

Mit Hilfe des Monoflops 20 werden die zur Drehzahl der Brennkraftmaschine proportionalen, analogen Signale in Rechteckimpulse konstanter Breite, wie in Fig. 4d mit U₂₀ bezeichnet, umgesetzt. Durch diese Signale U₂₀ wird der Schalter 25 der gesteuerten Speicherentladungseinheit 19, der als mechanischer oder elektrischer Schalter ausgebildet sein kann, angesteuert. Die resultierende, am Ausgang der gesteuerten Speicherentladungseinheit 19 anstehende Spannung U₁₉ ist in Fig. 4e dargestellt. Im Rhythmus der drehzahlproportionalen Impulse U₂₀ wird der Kondensator 23 in dem Zeitraum zwischen zwei Spritzsignalen entladen. Der mit x% Û₊ bezeichnete Endwert ergibt sich durch geeignete Dimensionierung des Kondensators 23 bzw. des Widerstandes 24 und der Pulsbreite der drehzahlproportionalen Impulse U₂₀. Unter Konstanthaltung dieser Größen beruht eine Variation des Absolutwertes von x% Û₊ ausschließlich auf einer Änderung der Spritzsignalamplitude U₁₀. Dadurch ist gewährleistet, daß bei einer Änderung der Signalamplitude U₁₀ des Spritzsignals auch die Schwelle x% Û₊ zur Bestimmung des Spritzbeginns im gleichen Sinn mitgeführt wird. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel wird die Schwelle für das (n+1)-te Spritzsignal vom n-ten Signal abgeleitet. Es sind jedoch auch Situationen denkbar, in denen nicht jedes Spritzsignal zur Schwellwertbestimmung herangezogen wird oder in denen das n-te Spritzsignal zur Schwellwertbestimmung für das (n+m)-te Signal benutzt wird.

Liegt Gleichheit zwischen der Spritzsignalspannung U₁₀ des (n+1)-ten Signal mit der vom n-ten Signal abgeleiteten Schwelle vor, so steuert der Schwellwertschalter 13 einen Monoflop 16 an, der die in Fig. 4f dargestellten Impulse konstanter Länge erzeugt. Die Pulslänge T_M dieser Pulse wird so groß gewählt, daß die mit Sicherheit das gesamte Spritzsignal überdecken.

Zur Spritzbeginnbestimmung wird also die Tatsache ausgenutzt, daß sich die Linienform als auch die Amplitude aufeinanderfolgender Spritzsignale nur unerheblich von­ einander unterscheidet. Die in Fig. 4g dargestellten Spritzdauersignale liegen am Ausgang des Flipflops 17, der mit den Signalen U₁₅ sowie U₁₆ beaufschlagt wird, an. Diese werden zu Steuer- und Regelzwecken einem Steuergerät oder weiteren Komponenten der Brennkraftmaschine zugeführt.

Es besteht weiterhin die Möglichkeit, die Schwelle des Schwellwertschalters 13 durch andere Kenngrößen der Brennkraftmaschine, wie z. B. Drehzahl oder auch Druck zu beeinflussen. Ist bei der Brennkraftmaschine eine Abschaltung der Kraftstoffzuteilung im Schiebebetrieb vorgesehen, so bleiben im Schiebebetrieb die Einspritzventile geschlossen und die Einspritzsignale U₁₀ verschwinden. Dementsprechend sinken auch die Schwellwerte U₁₉ auf sehr kleine Werte bzw. auf Null ab, so daß bei einem Wiedereinsetzen der Einspritzung nach Beendigung des Schiebebetriebes die Schwelle U₁₉ der tatsächlichen Amplitude des Einspritzsignals U₁₀, die bei Schiebebetriebende dadurch hohe Werte (hohe Drehzahl) annehmen kann, nicht angepaßt ist. In dieser Situation erweist es sich als sinnvoll, den Schwellwert zur Bestimmung des Einspritzzeitpunktes nach Wiedereinsetzen der Einspritzung zunächst beispielsweise von der Drehzahl abzuleiten. Hierzu wird der in Fig. 2 mti 21 bezeichnete Integrator verwendet, der beispielsweise die Ausgangsimpulse des Monoflops 20 aufintegriert, so daß die Ausgangsspannung ein drehzahlabhängiges Verhalten aufweist. Statt des Drehzahlsignals wäre es auch möglich, andere den Betriebszustand der Brennkraftmaschine charakterisierende Größen zur Schwellwertbeeinflussung zu verwenden.

Das hier beschriebene Verfahren sowie die Anordnung zur Durchführung dieses Verfahrens lassen sich vorteilhaft auch zur präzisen Auswertung von anderen, in zeitlicher Folge auftretenden Meßgrößen wie z. B. Drehzahlsignale, Zündzeitpunktsignale oder auch Signale zur Getriebesteuerung und ähnliches verwenden. Einzige Voraussetzung zur Anwendung dieses Verfahrens ist die Kenntnis der prinzipiellen Linienform. Dann läßt sich aufgrund der Ausblendung von bestimmten Signalbereichen eine erhöhte Störsicherheit erreichen, sowie durch eine amplitudenabhängige Schwellennachführung, die auf einer nur schwachen Amplitudenänderung aufeinanderfolgender Signale beruht, eine erhöhte Meßgenauigkeit erzielen.

Claims (14)

1. Verfahren zur Auswertung der Ausgangssignale eines an einer Brennkraftmaschine befindlichen, Meßgrößen zur Kennzeichnung des Betriebszustandes der Brennkraftmaschine ermittelnden Meßwertaufnehmers, der in zeitlicher Folge von der Meßgröße abhängige, elektrische, in ihrer Linienform charakteristische Ausgangssignal liefert, aus denen eine weitere Meßgröße ableitbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß ausgehend vom n-ten Ausgangssignal des Meßwertaufnehmers wenigstens zwei Schwellwerte festgelegt werden, mit denen ein folgendes (n+m)-tes Ausgangssignal verglichen wird, wobei abhängig vom Vergleichsergebnis Erkennungssignale (S_B, S_E) erzeugt werden und Zeitfenster (T_M) gebildet werden, innerhalb derer keine Erkennungssignale erzeugt werden können.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß abhängig vom ersten Schwellwert ein erstes Erkennungssignal (S_B) erzeugt wird und ein erstes Zeitfenster (T_M) gebildet wird, innerhalb dem kein weiteres Erkennungssignal (S_B) erzeugt werden kann, daß abhängig vom zweiten Schwellwert ein zweites Zeitfenster gebildet wird, innerhalb dem Erkennungssignale (S_E) erzeugbar sind, wobei ein Erkennungssignal (S_E) dann erzeugt wird, wenn das Ausgangssignal einen dritten, festen Schwellwert erreicht.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß weitere Betriebskenngrößen der Brennkraftmaschine, vorzugsweise die Drehzahl zur Beeinflussung der Schwellwerte herangezogen werden.

4. Verfahren nach Anspruch 1 und/oder 2 und/oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Bruchteil des Spitzenwertes des n-ten Ausgangssignals des Meßwertaufnehmers als erster Schwellwert für das (n+m)-te Ausgangssignal benutzt wird.

5. Verfahren nach wenigstens einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Brennkraftmaschine eine Dieselbrennkraftmaschine ist und als Meßwertaufnehmer ein auf die Düsennadel einer Einspritzdüse der Brennkraftmaschine empfindlichen Nadelhubsensor (10) vorgesehen ist.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß aus dem Nadelhubsensorausgangssignal eine Information über die Einspritzzeitdauer (S_D) und damit über die der Brennkraftmaschine zugeteilte Kraftstoffmenge gewonnen wird.

7. Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 5, 6, dadurch gekennzeichnet, daß eine Detektion des als Signalnulldurchgang definierten Spritzendes erst nach einem Durchlaufen einer vom Scheitelwert des Spritzsignals abgeleiteten zweiten Schwelle durchgeführt wird.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Einspritzzeitdauer (S_D) aus dem zeitlichen Abstand der Signale (S_B und S_E) ermittelt wird.

9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß wärend einer Zeitdauer (T_M), die länger ist als das gesamte Spritzsignal und die bei Erkennung des Spritzbeginns gestartet wird, keine weitere Spritzbeginnerkennung möglich ist.

10. Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß im Fall einer Unterbrechung der Kraftstoffzuteilung, beispielsweise im Schiebebetrieb, die beiden Schwellwerte von anderen Kenngrößen der Brennkraftmaschine, vorzugsweise der Drehzahl abgeleitet werden.

11. Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 5 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß aus der Einspritzdauer (S_D) abgeleitete, von der Last der Brennkraftmaschine abhängiges Signal einem Steuergerät zur Mengenregelung des Kraftstoffes und/oder zur Abgasrückführungsregelung und/oder zur Leerlaufregelung zugeführt und/oder zur Anzeige des momentanen Kraftstoffverbrauchs verwendet wird.

12. Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens nach wenigstens einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß dem Meßwertaufnehmer (10) Schwellwertschalter (13, 15) zugeordnet sind, deren Schwellwerte von einem an den Meßwertaufnehmer (10) angeschlossenen Speicher (14) mit nachfolgender Speicherentladungseinheit (19) beeinflußt werden, wobei der Schwellwert des Schwellwertschalters (15) mittels eines Inverters (18) gebildet wird und der Schwellwert des Schwellwertschalters (13) über die gesteuerte Speicherentladungseinheit (19) veränderbar ist und die Schwellwertschalter (13, 15) mit einem Flipflop (17) in Verbindung stehen.

13. Schaltungsanordnung nach Anspruch (12), dadurch gekennzeichnet, daß die gesteuerte Speicherentladungseinheit (19) von drehzahlabhängigen Signalen angesteuert wird.

14. Schaltungsanordnung nach wenigstens einem der Ansprüche (12, 13), dadurch gekennzeichnet, daß die Schwelle des Schwellwertschalters (13) und/oder des weiteren Schwellwertschalters (15) durch andere Betriebskenngrößen der Brennkraftmaschine beeinflußt wird.