DE3224605C2 - Brenner für eine Verbrennungskammer zum Verbrennen korrodierender Stoffe oder korrodierende Verbindungen liefernder Stoffe - Google Patents
Brenner für eine Verbrennungskammer zum Verbrennen korrodierender Stoffe oder korrodierende Verbindungen liefernder StoffeInfo
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Abstract
Vorrichtung zur Verbrennung von korrodierenden Produkten aus einer Verbrennungskammer, einem Verteilerkopf mit einer axialen Zuleitung für die zu verbrennenden Produkte, Zuführungen für die Verbrennungsluft und einer Verbindungsplatte zwischen dem Verteilerkopf und der Verbrennungskammer.
Description
nung des Brennerkopfes, des Mantels, der tangentialen : Luftzuführung und des Bodens oberhalb der Stützplatte,
die die Fixierung des erfindungsgemäßen Brenners im Boden der Verbrennungskammer bewirkt
Der in F i g. 2 dargestellte Brennerkopf weist in einer Führung 9 eine Zuführung 12 auf. Für die zu verbrennenden
Stoffe oder Rückstände in der dargestellten Ausführungsform ist diese Zuführung 12 koaxial umgeben
von einer Zuführung 13 für Zusatzbrennstoff und diese wieder von einer koaxialen Zuführung 14 für Luft
Der in F i g. 3 gezeigte Teil des erfindungsgemäßen Brenners dient zur Erzeugung des Strahls der Zerstäubungsluft
für den zu verbrennenden Stoff. In einem Mantel 16 befindet sich ein Einsatz 17, der stromauf
perforiert ist und der stromab in einen Stutzen 18 übergeht Die tangential Luftzuführung 15 gestattet den
Lufteintritt in den Raum zwischen Mantel und Einsatz und durch die Perforationen des Einsatzes unter Ausbildung
eines schraubenlinienförmig sich verengenden Luftstroms, der die enge öffnung des kegelstumpfförmigen
Stutzens 18 stromab verläßL
Die F i g. 4 zeigt den Zusammenbau des Brerjaerkopfes
beispielsweise nach Fig.2 und des Bauteils der
F i g. 3 mit Hilfe einer Stützplatte 19 am Boden 25 der Verbrennungskammer. Die Stützplatte 19 umgibt den
Stutzen 18 an seinem Übergang zum Einsatz 17 über den gesamten freien Raum des Kammerbodens, durch
den die Flamme sich in die Verbrennungskammer erstrecken solL Die Stützplatte 19 weist mehrere öffnungen
21 auf. Mit Hilfe der Fixierung 22 ist die Stützplatte am Kammerboden beispielsweise mit Hilfe von Bolzen
und Muttern fixiert Auf der Stützplatte 19 ist ein kegelstumpfförmiges
Ablenkblech 24 vorgesehen. Ringe 20 zwischen Stützplatte 19 und der Öffnung des Ablenkbleches
dienen zur Fixierung der Anordnung. Die Befestigung der Stützplatte 19 über die Fixierungsmittel 22
ist in der Weise vorgenommen, daß dazwischen ein Ringraum mit Öffnungen 23 für weiteren Lufteintritt
gebildet ist
Bei der in Fig.5 gezeigten Ausführungsform weist
der erfindungsgemäße Brenner anstelle des Stutzens 18 und der Ringe 20 eine abgeschrägte Öffnung 18' auf, die
; nun die Einschnürung bzw. den Ringraum 186 bildet
:! Die zu verbrennenden Stoffe sollen eine geringe ' Korngröße für den Fall, daß sie fest sind, besitzen. Sie werden mit einer Geschwindigkeit von I — 10 m/s eingebracht. Die Strömungsgeschwindigkeit der Zerstäubungsluft beträgt vorzugsweise 100—400 m/s. Das Verhältnis der Bewegungsgröße oder des Impulses der Zerstäubungsluft in der Ebene der Einschnürung des sich schraubenlinienförmig verengenden Luftstroms zu der Bewegungsgiöße bzw. den Impuls der zu verbrennenden Stoffe soll zumindest 100, vorzugsweise 500 bis 10 000, betragen.
:! Die zu verbrennenden Stoffe sollen eine geringe ' Korngröße für den Fall, daß sie fest sind, besitzen. Sie werden mit einer Geschwindigkeit von I — 10 m/s eingebracht. Die Strömungsgeschwindigkeit der Zerstäubungsluft beträgt vorzugsweise 100—400 m/s. Das Verhältnis der Bewegungsgröße oder des Impulses der Zerstäubungsluft in der Ebene der Einschnürung des sich schraubenlinienförmig verengenden Luftstroms zu der Bewegungsgiöße bzw. den Impuls der zu verbrennenden Stoffe soll zumindest 100, vorzugsweise 500 bis 10 000, betragen.
In der Brennzone, das heißt am Boden der Flamme, herrscht ein Unterdruck in der Größenordnung von 0,10
bis 15 mbar, während der Überdruck der Zerstäubungsluft 0,2 bis 0,8, vorzugsweise 0,4 bis 0,6 bar betragen soll.
Durch den bei Austritt der Zerstäubungsluft innerhalb der kreisenden Strömung entstehenden Unterdruck
in der Verbrennungskammer wird durch die öffnungen 21 bzw. 23 Sekundärluft angesaugt Man kann
dies durch Einspeisen der zu verbrennenden Stoffe unter Druck unterstützen. Bei der Ausführungsform nach
F j g. 4 wird Sekundärluft über die öffnungen 21 und 23 an beiden Seiten des Ablenkbleches 24 in die Flamme
geführt.
Das Verhältnis von Sekundärluft zur Zerstäubungsluft beträgt zweckmäßigerweise 0,1 bis 10.
Wie oben bereits darauf hingewiesen, ist es je nach Art der zu verbrennenden Stoffe möglich, mit Hilfe des
erfindungsgemäßen Brenners noch Zusatzbrennstoff, wie Propan, einzuführen. Die Zerstäubung des Zusatzbrennstoffes
geschieht dann ebenfalls mit Hilfe der Zerstäubungsluft
Der erfindungsgemäße Brenner kann auch so ausgestattet sein, daß koaxial zu dem zu verbrennenden Stoff
ίο auch Teriiärluft in den Brennerkopf eingeführt wird.
Dies ist besonders zweckmäßig im Falle der Anwendung von Zusatzbrennstoff, um die Konfiguration der
Flamme zu beeinflussen, d. h, den Tröpfchenstrom der
zu verbrennenden Stoffe zu modifizieren. Im allgemei-
nen wird Tertiärluft mit einem Überdruck von 10—' bis
1 bar eingeführt
Ganz allgemein gesprochen ist darauf hinzuweisen, daß unter »Luft«, also Zerstäubungsluft, Sekundärluft
und Tertiärluft, es sich auch um mit Sauerstoff angereicherte Luft oder Sauerstoff handeln Vann, wobei die
einzelnen Ströme unterschiedliche Sauerstoffgehalte aufweisen können.
Ein besonderer Vorteil des erfindungsgemäßen Bren- . ners liegt in der vollständigen Verbrennung der zu vernichtenden
Stoffe, ohne daß es zu Kohlenstoffabscheidungen kommt Darüber hinaus ist die Temperatur des
Brenners und auch der Stützplatte so gering, daß keine besonderen Materialbeanspruchungen auftreten. Die
Stützplatte zwischen Brennerkopf und Kammerboden erreicht nur eine Temperatur von 50 bis 60° C.
Die Erfindung wird nun weiter an Beispielen erläutert
Es wurde eine Verbrennungskammer mit einem erfindungsgemäßen Brenner entsprechend den F i g. 2,3 und
4 angewandt An die Verbrennungskammer schlossen sich eine nicht gezeigte Vorrichtung zum Abschrecken,
3 Venturi-Absorber und ein Neutralisationsturm an. In diesem Fall betrug das Verhältnis R der austrittsseitigen
Durchmesser des Ringraums 18a 1,18 und das Verhältnis A des austrittsseitigen Durchmessers des Ablenkbleches
24 und der Einschnürung 186 4,10. Unterdruck in der Verbrennungskammer wird mit Hilfe der 3 hintereinandergeschalteten
Venturi-Rohre erzeugt
Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Brenners sollten Rückstände vernichtet werden, die 15 Gew.-% PoIychlorbiphenyl
(PCB) enthielten und aus einem Gemisch
so von 60 Gew.-% Hexachlorbiphenyl und 40 Gew.-°/o Trichlorbenzol
(Summenibrmel C2H03CI) bestanden.
Diese Rückstände wurden über die axiale Zuführung 12 in einer Menge von 800 kg/h dem Brenner zugeführt.
Die Temperatur in der Verbrennungskammer betrug 12000C. Der Unterdruck in der Verbrennungskammer
betrug 0,01 bar (1000 Pa). Als Zerstäubungsluft wurde in die tangential Zuführung Luft 15 in einer Menge von
1500 m3/h (Normalbedingungen) bei einem Überdruck von 0,5 bar eingefüh;'L
Mit Hilfe der 3 nachgeschalteten Venturi-Rohre und des mit Hilfe dieser erzeugten Unterdrucks in der Verbrennungskammer
erfolgte Ansaugung von Sekundärluft durch die öffnungen 21 in einer Menge von
1500 mVh (Normalbedingungen) sowie durch den Ringraum
23 in der gleiche.! Menge, so daß das Ablenkblech 24 beidseitig durch umströmende Sekundärluft gekühlt
ist. Es stellte sich bei der Temperatur von 12000C eine
hellorangegelbe Flamme ein. Durch Rückleiten von
30%iger Salzsäure in einer Menge von I t/h in die Verbrennungskammer
erhielt man aus dieser Abgase folgender Zusammensetzung (Gew.-%):
O2 | 3,5 |
N2 | 57,1 |
CO2 | 19,4 |
Cl2 | 0,004 |
HCI | 8 |
HjO | 12,0 |
IO
Aus diesem Abgas ließ sich eine vollkommen klare 30%ige Salzsäure auswaschen. Das Restgas enthielt keine
nachweisbaren Spuren an Kohlenstoff oder freiem Chlor. Die Analyse der Salzsäure und des Abgases zeigte,
daß der Gehalt an PCB < 1 ppm/t verbrannter Rückstände betrug. Polychlordibenzofuran und Polychlordibenzodioxin
(Nachweisgrenze 10-* g/ml) waren nicht nachweisbar.
In der Anlage nach Beispiel I1 deren Brenner ein Verhältnis
R = 1,22 und A =4 hatte, wurde der flüssige Abstrom aus einer Anlage zur Herstellung von Tetrachlorkohlenstoff
und Perchlorethylen vernichtet, der der Summenformel C2HoJ2ZCIj2** entsprach und 50 Gew.-%
Hexachlorbutadien, 31,8Gew.-°/o Hexachlorbenzol,
10Gew.-% Tetrachlorbenzol, 7,2Gew.-o/o Pentachlorbenzol
und 1 Gew.-% Hexachlorethan enthielt.
Dieser Rückstand war eine hochviskose Flüssigkeit mit einem Kristallisationspunkt
> 1600C. Er wurde in einer Menge von 100 kg/h über die Zuführung 12 in den
Brenner geführt; über das koaxiale Rohr 13 wurden 10 kg/h schweres Heizöl eingeführt, um genügend Warmeenergie
für eine Temperatur in der Verbrennungskammer von 1200°C aufzubringen. Der Unterdruck in
der Kammer lag bei etwa 1000 Pa.
Es wurden 250 mVh (Normalbedingungen) Zerstäubungsluft mit einem Überdruck von 0,5 bar in den Ringraum
18a und 10 mVh (Normalbedingungen) Tertiärluft über das koaxiale Rohr 14 zugeführt
Ein 1. Teilstrom Sekundärluft wurde durch die Öffnungen 21 in der Stützplatte 19 in einer Menge von
16OmVh (Normalbedingungen) und ein 2. Teilstrom
durch den Ringraum 23 in einer Menge von 10OmVh
(Normalbedingungen) angesaugt
Unter Berücksichtigung bestimmter Rückführungen in die Anlage, wie in Beispiel 1, enthielt das Abgas aus
der Verbrennungskammer: 3,7 Gew.-% O2,
57,0 Gew.-% N2, 203 Gew.-% CO2. 0,4 Gew.-% Cl2,
14,5 Gew.-% HCI und 4,1 Gew.-% H2O.
Nach dem Auswaschen des Abgases erhielt man eine klare 30gew.-%ige Salzsäure.
55
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
60
65
Claims (4)
1. Brenner für eine Verbrennungskammer zum Aus der FR-PS 24 59 942 (DE-OS 30 23 807) ist eine
Verbrennen korrodierender Stoffe oder korrodie- 5 Vorrichtung zum Verbrennen von korrodierenden oder
rende Verbindungen liefernder Stoffe, der über eine korrodierende Stoffe liefernden Rückständen bekannt,
Stützplatte mit der Verbrennungskammer in Ver- insbesondere von solchen, die Chlorkohlenwasserstoffe
bindung steht, eine axiale Zuführung (12) für den zu enthalten bzw. bei der Verbrennung liefern. Diese Vorverbrennenden
Stoff und gegebenenfalls koaxial da- richtung besteht aus einer Verbrennungskammer und
zu Zuführungen für Zusatzbrennstoff (13) und/oder io einem Brenner, die mit einer kreisrunden Stützplatte
für Luft (14) aufweist, dem ein Luftraum mit einer und einer ebenen Bodenplatte miteinander in Verbintangentialen
Luftzuführung (15) im Mantel (16) und dung stehen. Es ist eine Abführung für die Verbreneiner
stromab befindlichen Einschnürung zugeord- nungsgase aus der Verbrennungskammer und ein Deknet
ist, dessen Stützplatte (19) Luftöffnungen (21) kel für die Verbrennungskammer vorgesehen. Der
und ein zugeordnetes, stromab kegelstumpfförmig \s Brenner ist mit einem Injektor mit einem Innenrohr für
verjüngtes Ablenkblech (24) aufweist und der mit die Rückstände und einem konzentrischen Brennstoffweiteren
Luftöffnungen (23) außerhalb des Ablenk- rohr und Außenrohr für Zerstäubungsluft ausgestattet
bleches versehen ist, dadurch gekennzeich- zwischen denen sich Ringräume befinden, wobei letzten
e t, daß sich im Mantel (16) ein stromauf durch- res am Mündungsende, also stromab, in einen Ringbrochener
Einsatz (17) mit der Einschnürung (186) 20 schlitz übergeht. Für die Zuführung der Verbrennungsbefindet,
ip welche die axiale Zuführung (12) unter luft an die Basis der Flamme hoher Temperatur — beiBildung
eines Ringraumes (18a) ragt, aus dem der spielsweise ca. 12000C — ist ein kegelstumpfförmiger
schraubenlinienförmige, sich verengende Luftstrom Ablenkteil mit einer Drallvorrichtung vorgesehen. Bei
als Zerstäubungsluft für den zu verbrennenden Stoff dieser bekannten Vorrichtung ist der Injektor mit einem
austritt 25 Gewinde ausgestattet auf dem ein Gehäuse aufge-
2. Brenner nach Anspruch 1, dadurch gekenn- schraubt ist derart, daß die Breite des Ringschlitzes einzeichnet
daß das Verhältnis R der austrittsseitigen stellbar wird, und ir. einer Führung axial gleitbar gehal-Durchmesser
des Ringraumes (18a) 1.1 bis 1,6 und ten. Die Drallvorrichtung ist als zylindrischer Kasten
das Verhältnis A der austrittsseitigen Durchmesser mit tangentialen Zuleitungen für die Ansaugung der Audes
Ablenkbleches (24) und der Einschnürung (186) 30 ßenluft durch den Unterdruck in der Verbrennungskam-1,5
bis 5 beträgt mer ausgebildet Auf dem Kasten ist eine Stützplatte
3. Brenner nach Anspruch 2, dadurch gekenn- vorgesehen, auf der ein Zylindermantel und ein dazu
zeichnet daß das Veiiältnis fr 1,15 bis 1,4 beträgt konzentrisch angeordneter Kegelstumpf derart abge-
4. Brenner nach Anspruch 2, dadurch gekenn- stützt sind, daß über eine öffnung in der Stützplatte
zeichnet daß das Verhältnis A 1 bis 4,5 beträgt 35 durch die verengte öffnung zwischen dem Kegelstumpf
und dem oberen Ende des Zylindermantels Sekundär-
luft an die Fiammenbasis zuführbar ist, wobei in der
Stützplatte Öffnungen zum Eintritt von Verdünnungsluft in die Verbrennungskammer vorgesehen sind. We-
Die Erfindung betrifft einen Brenner für eine Ver- 40 sentlich bei dieser bekannten Breitnerkonstruktion ist,
brennungskammer zum Verbrennen korrodierender daß die koaxial zu den zu verbrennenden Rückständen
Stoffe oder korrodierende Verbindungen liefernder in den Injektor eingeführte Luft ohne Drall als Zerstäu-
Stoffe, der über eine Stützplatte mit der Verbrennungi- bungsluft wirkt Mit diesem Brenner ist eine weitgehend
kammer in Verbindung steht eine axiale Zuführung für vollständige Verbrennung der Rückstände zu Chlorwas-
den zu verbrennenden Stoff und gegebenenfalls koaxial 45 serstoff mit nur einem Minimum an freiem Chlor ohne
dazu Zuführungen für Zusatzbrennstoff und/oder für Bildung von Kohlenstoff noch nicht erreichbar.
Luft aufweist, dem ein Luftraum mit einer tangentialen Aufgabe der Erfindung ist es, einen Brenner der gat-
Luftzuführung im Mantel und einer stromab befindli- tungsgemäßen Art so auszubilden, daß eine optimale
chen Einschnürung zugeordnet ist dessen Stützplatte Zerstäubung der za verbrennenden Stoffe und eine sta-
Luftöffnungen und ein zugeordnetes, stromab kegel- jo bile Flamme gewährleistet ist
stumpfförmig verjüngtes Ablenkblech aufweist und der Ausgehend von obigem Brenner wird diese Aufgabe
mit weiteren Luftöffnungen außerhalb des Ablenkble- erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden Teil
ches versehen ist des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Bei der großtechnischen Herstellung von chlorierten Besonders zweckmäßige Ausgestaltuingsformen des
organischen Verbindungen fallen sehr viele Rückstände 55 erfindungsgemäßen Brenners sind in den Unteransprü-
an, die häufig Chlor, vor allem Chlorkohlenwasserstoffe, chen angegeben.
enthalten. Diese Rückstände können entweder gasför- Der erfindungsgemäße Brenner 1 ist für ein Arbeiten
mig sein, wie bei der Herstellung von Vinylchlorid oder in einer Verbrennungskammer nach der FR-PS
dessen Polymeren oder Copolymeren, oder aber sie sind 24 59 942, wie sie in der F i g. 1 schematisch dargestellt
flüssig und/oder teerartige Feststoffe, die bei der Her- ω ist, geeignet. Die wesentlichen Teile des erfindungsge-
stellung von chlorierten aliphatischen, cycloaliphati- mäßen Brenners und dessen Verbindung mit dem Boden
sehen und/oder aromatischen Kohlenwasserstoffen an- der Verbrennungskammer werden nun an den F i g. 2
fallen. Die Zusammensetzung dieser chlorhaltigen bis 5 der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt
Rückstände schwankt häufig, je nach ihrer Herkunft. F i g. 2 einen Querschnitt durch eine Ausgestaltungs-
Bestimmte Rückstände enthalten teerartige chlorhalti- 65 form des Brennerkopfes,
ge Produkte, von denen mindestens einige mehr als 7 F i g. 3 einen Schnitt durch den Mantel mit Einsatz
Kohlenstoffatome im Molekül enthalten. Andere chlor- und tangentialer Luftzuführung,
haltige Rückstände umfassen chlorierte Gt- und/oder F i g. 4 und 5 zwei Ausgestaltungsformen der Anord-
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