DE3222906A1

DE3222906A1 - Verfahren zur herstellung von verschleissfesten verbundwerkstoffen

Info

Publication number: DE3222906A1
Application number: DE19823222906
Authority: DE
Inventors: Dolores Chajmovna Bronstein; Avraam Lvovi&ccaron; Krasnyj; Nikolaj Vasil'evi&ccaron; Novikov; Eduard Semenovi&ccaron; Simkin; Svetlana Iosifovna Skljar; Nechemjan Veniaminovi&ccaron; Kiev Tsypin; Ivan Fedorovi&ccaron; Vov&ccaron;anovskij
Original assignee: Institut Sverkhtverdykh Materialov
Current assignee: Institut Sverkhtverdykh Materialov
Priority date: 1982-06-18
Filing date: 1982-06-18
Publication date: 1983-12-22
Also published as: GB2123439B; GB2123439A; DE3222906C2

Description

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Verfahren zur Herstellung von verschleißfesten ; Verbundwerkstoffen

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Herstellung von verschleißfesten Verbundwerkstoffen durch Warmpressen eines eine hochschmelzende und eine niedrigschmelzende Komponente enthaltenden Gemenges und kommt bei der Herstellung von Erzeugnissen nach den Verfahren der Pulvermetallurgie zur Anwendung.

Verschleißfeste Verbundwerkstoffe, darunter Werkstoffe auf der Grundlage von Hartlegierungen sowie Diamantkörner enthaltende Werkstoffe, werden immer mehr auf verschiedenen Gebieten der !Technik angewendet. In der Regel werden die erwähnten Werkstoffe im Warmpressenverfahren hergestellt. Jedoch ist es bis heute

15' nicht gelungen, eine hohe Qualität verschleißfester Verbundwerkstoffe wegen des Entweichens der niedrigschmelzenden Komponente des Gemenges beim Warmpressen zu erreichen.

Es ist ein Warmpressenverfahren bekannt, bei welehern das hoch- und niedrigschmelzende Komponenten enthaltende Gemenge in eine der Form und Größe der Fertigerzeugnisse entsprechende Preßform aus Graphit eingebracht und der Strom eingeschaltet wird, der bei seinem Durchfluß durch die Matrize der Preßform das Gemenge auf die Sintertemperatur von 1573 bis 1d73 K erhitzt. Je nach Temperaturanstieg wird der Druck auf das zu sinternde Gemenge erhöht, und wenn die Preßform-

oberfläche auf eine Temperatur kommt, die um 323 bis 373 K unter der Sintertemperatur liegt, wird der Gesamtdruck von 6,0 bis ^,ö MPa angelegt, unter dessen Wir- 'Lui· QiXL- cndgültige .Schwinden vor Eich geht. Danach :' ..ii·': die r:ti'uii.3afuhi^% eingestellü, der Druck abgebaut und eine schnelle Abkühlung der Preßform durchgeführt. Möglich ist auch eine langsame Abkühlung der Preßform samt Erzeugnis in einem Behälter mit Graphitsand. Bei einem Kobaltgehalt im Gemenge von über 6 ... 8% wird im Verlaufe des Preßvorgangs ein erhebliches Aus-

-S-

drücken der flüssigen Phase durch die Spalte zwischen den Stempeln und der Matrize der" Preßform bzw. deren Durchsickern über die Wände der porigen Graphitmatrize beobachtet. Demzufolge wird empfohlen, beim Warnipressen von Gen.enge mit einem hohen Geh-ilt. an Lqu-iIv (r.-iearlfjsciij'iiölzende hompoiiento) erit-.vGdc-r die- Ten, o'¹"-"cur und den PreJidruck zu senken, was eine negative Auswirkung auf die Qualität des verschleißfesten Verbundwerkstoffes zur Folge hat, oder den Kobaltanteil unter .Berücksichtigung seiner Verluste absichtlich zu erhöhen (s· G. V. Samsonov, M.S. Kovalchenko "Goryacheye pressovaniye" /Warmpressen/, Kiev, Gosudarstvennoe izdatelstvo technicheskoi literatury, 1962, S. 102-183).

Ferner ist ein Verfahren zur Herstellung von überharten Erzeugnissen bekannt (s. BE-PS Ö23112), bestehend darin, daß das Gemenge, welches als hochschmelzende Komponente Wolframkarbid, als, niedrigschmelzende Komponente Kobalt und als überharte Komponente Diamantkörner enthält, in einer Preßform aus Graphit auf eine Temperatur von 1473 K mit einer Geschwindigkeit von 1273 bis 1373 £ Ο© Minute unter Anwendung des spezifischen Drucke von 4,9 bis 9»8 MPa erhitzt wird. Danach erfolgt unter solchen Bedingungen eine Haltezeit bis 2 min, die zur "Auflösung von Kohlenstoff und Wolfram in Kobalt er-

25^Λ forderlich ist.

Die weitere Erhitzung auf die Sintertemperatur von 2073 K erfolgt mit einer Geschwindigkeit von 3273 bis 3373 K je Minute bei einem Druck von 9,8 bis 19,6 MPa mit darauffolgender Haltezeit von 2 bis 3 ε unter dem genannten Druck. Danach wird der Werkstoff in der Presse unter Druck bis auf die Temperatur von 1023 bis 1073 K abgekühlt. Weiteres Abkühlen erfolgt in einem Behälter mit Sand.

Da auch bei diesem Verfahren der maximale Druck auf den Werkstoff bei Erreichung der maximalen Temperatur des Warmpressens angelegt wird, bei welcher sich Kobalt im flüssigen Zustand befindet, kommt dessen Entweichen durch die Spalte zwischen dem Stempel und der Matrize

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sowie durch die Poren der Preßform aus Graphit zustande. Das Entweichen der niedrigschmelzenden Komponente des Gemenges beim Warmpressen führt zur Senkung seiner physikalisch-mechanischer Kenndaten. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verführen zur Herstellung von verschleißfesten Verbundrorlir.toffen zu cn-jwiciieln, welches es ermöglicht, durch Veränderung der technologischen Parameter des Vorgangs, durch welche die Aufrechterhaltung der plastischen Phase die Verfestigung der Kristalle,aus denen die plastische Phase besteht, gewährleistet wird, die Qualität des verschleißfesten Verbundwerkstoffes zu erhöhen.

Die gestellte Abgabe wird dadurch gelöst, daß bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Herstellung von verschleißfesten Verbundwerkstoffen durch Warmpressen, welches die Erhitzung des Gemenges auf 1,01 bis 1,15 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase, das Halten bei dieser Temperatur und die Abkühlung unter Druck einschließt, erfindungsgemäß die Erhitzung , das Halten und die Abkühlung auf 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck erfolgt, welcher zwischen 1,95 und 8,8 MPa liegt, wobei bei Erreichung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase bei der Abkühlung der Druck im Verhältnis zu dem Druck, unter welchem die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf die besagte Temperatur erfolgten, erhöht wird.

Es ist zweckmäßig, die Abkühlung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase an unter beständigem Druck durchzuführen, welcher zwischen 8_t8 und 19,6 MPa liegt.

Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird die Erhöhung der Qualität der herzustellenden verschleißfesten Verbundwerkstoffes gewährleistet. Dies wird dadurch erreicht, daß die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung bei einem geringen Druck vor sich gehen, wodurch auf dem Stadium, wenn die Auflösung von Wolfram und

Kohlenstoff in Kobalt unter Bildung eines niedrigschmelzenden Eutektikuins sowie die Umkristallisierung von Wolframkarbid über die flüssige stattfindet, die Erhaltung der plastischen Phase sowie, günstigere Bedingungen zur effektiven Wirkung der Oberflächenspannung nkräi" te gesichert werden. Darüber hinaus wird durch die endgültige, Verdichtung aes Werkstoffes unter den vorstehend erwähnten Bedingungen der Abkühlung die Verfestigung der Kristalle, aus welchen die plastische Phase besteht, bewirkt, wodurch die weitere Erhöhung der Qualität des verschleißfesten Verbundwerkstoffes erzielt wird.

Es ist vorteilhaft, die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf 0,98 bis 1,12 der !Temperatur der BiI-'

^5 dung der flüssigen Phase unter einem Druck von 1,95 bis 2,45 MPa, und die Abkühlung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck von 0,8 bis 9,80 MPa durchzuführen· . Die erwähnte Durchführungsvariante des Verfahrens macht es möglich, aus einem Gemenge mit hohem Anteil der niedrigschmelzenden Komponente einen verschleißfesten Verbundwerkstoff mit hoher Kerbschlagzähigkeit zu erhalten·

Es ist möglich, die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck von 3,9 bis 5»8 MPa, und die Abkühlung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase.unter einem Druck von • 12,7 bis 14,7 MPa durchzuführen·

Eine derartige Durchführungsvariante des Verfahrens ermöglicht es, einen verschleißfesten Verbundwerkstoff mit hoher Biegefestigkeit zu erhalten.

Zur Herstellung von verschleißfesten Verbundwerkstoffen wird ein Gemenge verwendet, das aus pulverförmigen Wolframkarbid und Kobalt besteht, welche im unterschiedlichen Verhältnis zueinander genommen werden. Das Gemenge kann auch Diamantkörner unterschiedlicher Größe enthalten.

Die Gemengeeinwaage wird in die sorgfältig vorbereiteten Hohlräume der Preßform aus Graphit eingebracht. Es werden die Metallstempel eingesetzt, die Preßform in der Presse montiert und das Verdichten des

C₁ Gemenges unter einem Druck von 2,9 MPa durchgeführt. a7fcLüac.L wird die Pr e hf or ic in der Jri-esse in einem Induktor derart angeordnet, daß der Spalt zwischen der Preßform und dem Induktor 2 bis 3 cm beträgt. Die Erhitzung erfolgt im Induktionsverfahren auf 1*01 bis 1 »15 der Temperatur der Bildung der flüssigen IJaase unter einem beständigen Druck, welcher zwischen ί 1»95 und 8,8 MPa liegt. Die Temperatur der Bildung der flüssigen Phase betrage 1573 K· Die Temperaturüberwachung erfolgt mit einem optischen Präzisionspyro.meter.

JSfach der Erreichung der vorgegebenen Temperatur folgt eine Haltezeit von 10 bis 60 s. Danach ertßolgt die Abkühlung, welche bei demgleichen Druck wie auch Erhitzung und Halten durchgeführt wird. Die Abkühlung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase erfolgt bei einem höheren Druck· Dieser Druck liegt zwischen 8,8 und 19,6 MPa. Bei dem besagten, Druck wird die Abkühlung auf die Temperatur von "1023 bis 1373 IL.vorgenommen· Die darauffolgende Abkühlung der Preßform erfolgt in einem Behälter mit Sand. Danach werden die Probestücke aus der Preßform herausgenommen, von Graphit gesäubert und mechanisch bearbeitet·

Die frtioltenen Probestücke werden physikalisch- -mechanischen Früfungen unterzogen. Nachstehend werden <.. die Durchführung sverf ahren der physikalisch-mechanischen Prüfungen angeführt.

Zur Bestimmung der Querfestigkeit ist eine Einrichtung zu verwenden, welche zwei unbewegliche freiliegende zylindrische Biegeauflager sowie eine bewegliehe, freiliegende zylindrische Biegeschneide mit einem Durchmesser von 6 + 0,2 mm aufweist. Der Durchmesserunterschied zweier unbeweglicher Biegeauflager darf 0,05 mm nicht überschreiten und die Länge der Bie-

geauflager nicht weniger als 10 mm betragen. Die Biegeauflager werden aus einer Hartlegierung auf der Grundlage von Wolframkarbid hergestellt, welches bis zu 15 % (massenmäßig) Bindemetall enthält. Die Eauhigkeit der Oberfläche der Biegeauflager beträgt R„'SC>.·'>;■ ^r;;. jj±e 5iegeeuf lager werden eier al· t angeordnet, d:>J: sie die Beibehaltung der bedingten zulässigen Abweichung der Seitenparallelität des Probestückes gewährleisten. Von dem zu prüfenden Satz werden sechs Probestücke vorbereitet. Die Probestücke weisen nach dem Sintern die Form eines Stabes auf, der folgende Abmessungen hat: Länge 35+1 mm, Breite 5»3 + O»2 mm, Höhe 5»3 + 0,2 mm.

Die Oberfläche der Probestücke wird derart bearbeitet, daß die Möglichkeit ihrer Beeinflussung durch Wärme auf ein Minimum gebracht wird. Die Bearbeitung wird auf den vier Längsseiten und -kanten des Probestückes mit keramischen oder organischen Diamantschleifscheiben mit einer Körnung von 80 ... 100 ^um und 100%i-

2Ö^; gel¹ Konzentration bei reichlicher Abkühlung unter fol-■: gender Betriebsführung durchgeführt: Umlaufgeschwindigkeit der Schleifscheibe höchstens 20 m/s, Längsvorschub höchstens 2 m/min, Quervorschub höchstens 1 mm je Gang, Schleiftiefe höchstens 0,01 mm je zwei Gänge.

Die Zusammensetzung der Schmier- und Kühlflüssigkeit ist folgende: 0,06 % Trinatriumphosphat; 0,3 % Borax; 0,1 % JSatriumnitrit; 0,05 % Vaselinöl; 0,25 % Triätha- - nolamin; Rest - Wasser. Die Kanten des Probestückes dürfen für nicht mehr als 0,2 mm unter einem Winkel von 45° abgeschrägt (äbgefast) sein. Die Dicke der von jeder Seite abzunehmenden Schicht darf mindestens 0,1 mm und die Oberflächenrauhigkeit E_fi ^ 0,63yUm betragen.

Die Prüfungsmuster weisen nach dem Schliff die Form eines Stabes mit rechteckigem Querschnitt auf mit folgenden Abmessungen; Breite 5 + 0,25 mm, Höhe 5 + 0,25 mm.

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Die Prüfung wird bei Raumtemperatur durchgeführt. Das Probestück wird auf den Biegeauflagern waagerecht derart angeordnet, daß seine Längsachse zu den Achsen der Biegeauflager senkrecht verläuft. Die Belastung .5 wiiid mit einer gleichbleibenden Geschwindigkeit ange-

].«;t, die 2 jprn/miij nicht- üb er .nt«: irrt.

Die ^uerfestifj'keit wird nach folgender Formel berechnet:

OB zz — LiPa. 2br

Hierin bedeuten:

F Zerstörungsbelastung;

1 Biegeabstand (Abstand zwischen den Biegeauflagern) ;
b,h Breite bzw. Höhe des Probestückes.

Zur Bestimmung der Kerbschlagzähigkeit von Hartlegierungen ist ein Pendelschlagwerk mit einer leistung von 0,5 bis 1,0 kp»m zu verwenden, dessen Aufbau es ermöglicht, die Prüfung eines auf den zwei BiegeaufIagern freiliegenden Probestückes durchzuführen. Der Biegeabstand beträgt 20 + 0,5 mm. Die Geschwindigkeit der Biegeschneide des Pendel.hammers liegt zum Zeitpunkt des Anschlags zwischen 4 und 7 m/s. Die Pendelebene ist senkrecht und verläuft im gleichen Abstand von den beiden Biegeauflagern. Die Forderungen an die Abmessungen und die Bearbeitungsgüte der Oberfläche entsprechen denen an die Probestücke zur Bestimmung der statischen Querbiegung.

Die Kerbschlagzähigkeit wird nach folgender Formel berechnet: .

a_B = (A

Hierin bedeuten:
Ag = A_ß/] - A^₂ = P(Ii₁ - h₂) = P 1 (cos^ß - cosu ),

und dabei

Ag. und Ag vor bzw. nach dem Anschlag aufgewendete Arbeit;
P Pendelmasse;

322290s

h,*, h Hubhöhe des Pendels vor und nach dein

Anschlag;

. 1 Entfernung des PendelSchwerpunktes von

der Drehachse;

ο f r> L^:tel»· wink el den le.ndelr vr-j uiid nc ch

Die Itockwell-Härte stellt die Different der Eindringtiefen des Prüfkörpers beim Anlegen und nach dem Abheben der Hauptbelastung dar und wird in konventionel-

H — H len Einheiten HEA = 100 - 1 gemessen mit 1 =

H und h Eindringtiefen des Prüfkörpers unter Einwirkung der Gesamtbeiastung (60 kp) bzw. Vorbelastung (10 kp); 100 konventionelle Zahl;

0,002 die einer Skalenteilung des Gerätes entsprechende Eindringtiefe des Prüfkörpers (mm). Zur Prüfung werden aus einem Satz 2 bis 3 Probestükke genommen. Die Oberfläche (bzw. Oberflächenabschnitte) des Probestückes, auf welcher (bzw. welchen) die Härte bestimmt wird, derartig geschliffen, daß die Rauhigkeit

E ^= 0,63 /um beträgt. Beim Schleifen ist die Erwära j

mung der Oberfläche unbedingt zu vermeiden. Bei der Bestimmung der Härte des Probestückes mit einer krummlinigen Oberfläche darf der Krümmungsradius 15 Aim nicht unterschreiten. Die Dicke der von der Oberfläche des Probestückes abgeschliffenen Schicht darf nicht unter 0,1 mm liegen. Das Probestücke hat nach dem Schliff die Dicke nicht unter 1,6 mm. Die Oberfläche des Probestückes, auf welcher das Eindringen des Prüfkörpers erfolgt, muß zur Stützfläche parallel sein.

Die Geschwindigkeit beim Anlegen von Hauptbelastung wird durch die Bedingung eingeschränkt, daß beim Leerlauf unter der Belastung Ϊ¹ = 60 kp die Verlagerungszeit des Prüfkörpers des JRockwellhärteprüfers 5 ··· ö s beträgt. Die Haltezeit unter Gesamtbelastung nach dem Zeigerstilistand soll 2 s nicht überschreiten. Danach wird die Hauptbeiastung im Laufe von 2 s zügig abgehoben.

Das jeweilige Probestück wird an den drei Punk ten geprüft, welche diagonal im gleichen Abstand von den Bändern des Probestückes liegen.

Die Dichte der gesinterten Probestücke wird durch

hydrostatische WäjjUD^; festgestellt. Un das .cindrinr-en ναι „üMf.er in die i'vven bei hj/orcr-.t.vcir eher V/äjunF zu veriiinuern, wird das Probestück gewöhnlich mit flüssigem Paraffin getränkt. Die Dichte des Probestückes wird nach folgender Formel berechnet:

F₂ -

Hierin bedeuten

F,., Fp, F~ entsprechend,- die Masse des Probestückes an der Luft, diejenige des getränkten Probestückes an der Luft

und diese des getränkten Probestükkes in Wasser; ]) Wasserdichte.

Im weiteren wird das Wesen der Erfindung an Hand deren konkreter Ausführungsbeispiele erläutert. Beispiel 1.

Bin Gemenge, enthaltend 70 Masseprozent Wolframkarbid und 30 Masseprozent Kobalt, wurde in einer Preßform aus Graphit auf 1,1 der Temperatur der BiI-dung der flüssigen Phase erhitzt, die 1590 K beträgt.

Die Erhitzung wurde unter einem Druck von 1,95 MFa vorgenommen· Nach einer Haltezeit von 10 s erfolgte die Abkühlung, welche bis auf 0,98 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase, d.h. bis auf 586 K, unter einem Druck von 1,95 MPa durchgeführt wurde. Bei Erreichung der Temperatur von 1586 K wurde der Druck bis ö,ö MPa erhöht und bei diesem Druck wurde die Abkühlung bis auf die Temperatur von 1073 K fortgesetzt. Die Abkühlung auf die Temperatur unter 1073 K erfolgte wie vorstehend beschrieben. Die bei dieser Betriebsführung erhaltenen Probestücke wurden physikalisch-mechanischen Prüfungen unterzogen. Die ErgeDnisse der Prü-

fungen sind in Tabelle 1 zusamiuengei a£t. Zum Vergleich sind in dieser Tabelle die Prüfungsergebnisse der Probestücke angeführt, welche durch Anwendung des bekannten Verfahrens aus einem Gemenge mit der gleichen Zusammensetzung erhalten waren.

Kenndaten	Beispiel 1	BiS-PS
		Ö23II2
1	2	3
Härte, HRA	83,5	65,5
Dichte, g/cm·^	12,7	13,7
Biegefestigkeit, MPa	1900	1600
Kerbschlagzähigkeit,
A ΙΟ"⁴ -V	7,0	4,5
m

Wie es aus den angeführten Daten ersichtlich ist, haben die verschleißfesten Verbundwerkstoffe, die gemäß der Erfindung hergestellt wurden, eine höhere Biegefestigkeit und Kerbschlagzähigkeit, als der Werkstoff, der nach dem bekannten Verfahren hergestellt wurde. Beispiel 2.

Ein Gemenge, enthaltend 96 Masseprozent Wolframkarbid und 4 Masseprozent Kobalt, wurde in einer Preßform aus Graphit auf 1,15 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase erhitzt, die 1763 K beträgt. Die Erhitzung erfolgte unter einem Druck von 8,8 MPa. Nach einer Haltezeit von 60 s erfolgte die Abkühlung, welche unter einem Druck von 8,8 MPa durchgeführt wurde. ^Bei Erreichung der Temperatur von 1733 K wurde der Druck bis 19,6 MPa ^erhöht und die darauffolgende Abküh- ' lune: auf 1073 K erfolgte wie vorstehend beschrieben.

Die bei der erwähnten Betriebsführung erhaltenen Probestücke wurden physikalisch-mechanischen Prüfungen yj unterzogen. Es wurden folgende Ergebnisse erhalten;

Härte, HBA 90,5

Dichte, g/cm^ 15,1

Biegefestigkeit, MPa 1400

Kerbschlagzähigkeit, A 1O~ —^— .... 1,6

Beispiel 3»

Ein Gemenge, enthaltend 90 Masseprozent Wolframko-ri?id und IC ";:&rc-'.i--_ xo2er:t Kobalt, wurde in einer trt-i'crii ;..u£ Graf hi L auf 1,üö der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase erhitzt, die 1673 & beträgt. Die Erhitzung erfolgte unter einem Druck von 5»85 MPa. Nach einer Haltezeit von 30 s erfolgte die Abkühlung, welche auf 1,05 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase, d.h. bis auf 1643 K, unter einem Druck von 5,65 MPa durchgeführt vurde. Bei Erreichung der Temperatur von 1643 K wurde der Druck bis 14,2 MPa erhöht und die Abkühlung auf die Temperatur von 1023 K -je; unter dem genannten Druck fortgesetzt. Die weitere

Abkühlung auf 1023 K erfolgte wie vorstehend beschrie-. ben.

Die bei der beschriebenen Betriebsführung erhaltenen Probestücke wurden physikalisch-mechanischen Prü-' fungen unterzogen. Es wurden folgende Ergebnisse erhalten:

Härte, HRA. * 87,5

Dichte, g/cnr 14,5

Biegefestigkeit, MPa 1650

Kerbschlagzähigkeit, A 10 —ί— 3,0

Beispiel 4.

Ein Gemenge, welches Diamantpulver mit einer Körnung von 63Ο/5ΟΟ in der Menge von 3,5 Karat je 9 g pulverförmige Hartmetallmischung, bestehend aus 94 % Wolframkarbid und 6 % Kobalt, enthält, wurde in einer Preßform aus Graphit auf 1,1 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase erhitzt, welche 1700 K beträgt. Die Erhitzung wurde unter einem Druck von 7,8 MPa vorgenom-■35 men. JSach 30 s Haltezeit erfolgte die Abkühlung, welche auf 1,06 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase, d.h. I65O K, unter dem Druck von 7_t8 MPa durchge-

führt wurde. Bei Erreichung der Temperatur von 1o;?O K wurde der Druck bis 14,7 MPa erhöht und die Abkühlung auf 1073 K verlief bei^dem erwähnten Druck. Die Abkühlung unter 1073 K erfolgte wie vorstehend beschrieben,

D:^;e bei ftiiaor dernrtir.en Bcbriebbführun^ hergestellten i-r ob e stücke wurden Prüfungen unterzogen. i-.;an erhielt folgende Ergebnisse:

Dichte, g/cm-* 12,0

Biegefestigkeit, MPa 330

Kerb.schlagZähigkeit, A 10" .... 1,0

Vorstehend sind nur einige Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben, welche verschiedene Ä'nderungen und Ergänzungen zulassen, die für einen Fachmann auf diesem.Gebiet der Technik offenkundig sind. Möglich sind auch andere Modifikationen, wobei aber der Erfindungstatbestand und -inhalt im Rahmen der stehenden Patentansprüche erhalten bleiben.

Claims

SCHIFF ν. FÜNER STREHL SCHÜBEL-'hüPF EBBINGHAI.JS FINCK

MARIAHILFPLATZ 2 A 3, MÜNCHEN 9O POSTADRESSE: POSTFACH 95 O1 6O₁ D-BOOO MUkv.. ... Ti D5

ALSO PROFESSIONAL HEPH^StNlftTI^I S BEFORE THE EUROPEAN PATENT III I Kl

KARL LUDWIG SCHIFF (1Θ64-1Θ/Π)

DIPL. CHEM. DR. ALEXANDER V. FÜNER

DIPL. INQ. PETER STREHL

DIPL. CHEM. DR. URSULA SCHOHEL-HtllT

DIPL. IMG DIETER EBBINSHAUS

riF-f INO. DIKTtR FINCK

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TtIFePAMME. AUROMARCPAT MvJNCHIrN

18. Juni 1982

■PATENT ANSF.KÜCHE

1. Verfahren zur Herstellung von verschleißfesten Verbundwerkstoffen durch Warmpressen, welches die .Erhitzung des Gemenges auf 1,01 bis 1,15 äer Temperatur der Bildung der flüssigen Phase, das Halten bei dieser Temperatur und die Abkühlung unter Druck einschließt, d adurch gekennzeichnt

gekennze

chnet, daß

a) die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck erfolgt, welcher zwischen 1,95 und 8,8 MPa liegt;

b) bei Erreichung von 0,98 bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase bei der Abkühlung der Druck im Verhältnis zu dem Druck, unter welchem die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf die besagte Temperatur erfolgten, erhöht wird.

nach

- ., wauurcn ge-

ⁿ e t, daß

bis

01

3· Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch g ekennze ic hnet, daß

a) die .Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf Ü,9ö bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck von 1,95 bis 2,45 MPa vorgenommen worden;

b) die· ■ Abkühlung von ü,9ü bis 1,12 der Temperatur der jiildun^ der flüssigen Phase unter einem Druck von ö,b bis 9,ö MPa durchgeführt wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß

a) die Erhitzung, das Halten und die Abkühlung auf 0,98 bis 1,12 der Tomperatur der Bildung der flüssigen Phase unter einem Druck von 3>9O bis 5»Ö5 IPa erfolgen;

b) die Abkühlung von O,9Ö bis 1,12 der Temperatur der Bildung der flüssigen Phase an.unter einem Druck von 12,7 bis 14,7 MPa vor sich geht.

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