DE3126849C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Aufbereitung einer eine feste und flüssige Phase enthaltenden Legierungsschmelze, in welcher die Konzentration der festen Phase eine vorgegebene Größe hat.

Metallegierungen weisen bekanntlich ein Temperaturintervall auf, innerhalb dessen sie sich verfestigen, wobei die Breite dieses Intervalls charakteristisch für die Legierung selbst ist. Oberhalb des oberen Endes (Liquidus- Punkt) dieses Intervalls ist die Legierung vollständig im flüssigen Aggregatzustand, während sie unterhalb des unteren Endes (Solidus-Punkt) im festen Aggregatzustand vorliegt. Im Verfestigungsintervall dazwischen liegen zwei Phasen, nämlich eine flüssige und eine feste Phase vor, wobei die relativen Anteile dieser Phasen eine Funktion der Temperatur und der Zusammensetzung der Legierung selbst sind.

Unter üblichen Verfestigungsbedingungen haben die Bestandteile der festen Phase eine dendritische Form, d. h. die Kristallite haben eine baumartige Struktur, die gekennzeichnet ist durch einen Hauptast, von welchem rechtwinklig sekundäre, tertiäre usw. Äste vorspringen. Sobald der feste Anteil 20% erreicht, bilden die vorhandenen Dendrite ein zusammenhängendes baumartiges Gerüst, welches den Viskositätswert über eine für Gießverfahren zulässige Grenze anhebt.

Es sind Verfahren bekannt, mit denen eine aus einer festen und seiner flüssigen Phase bestehende Legierungsschmelze aufbereitet werden kann, welche - trotz hoher Konzentration der festen Phase - die Eigenschaft einer Flüssigkeit, insbesondere eine niedrige Viskosität hat.

Bei solchen bekannten Verfahren wird versucht, ein Gleiten zwischen den verschiedenen Teilchen der in Bewegung gehaltenen Schmelze derart hervorzurufen, daß - innerhalb bestimmter Grenzen - die sich während des Erstarrungsprozesses der Schmelze bildenden dendritischen Verbindungen aufbrechen und einem weiteren Anwachsen der Dendrite selbst entgegengewirkt wird; auf diese Weise bleiben die dendritischen Bruchstücke voneinander getrennt und haben infolge dauernder mechanischer Einwirkungen das Bestreben, eine kugelige Form anzunehmen.

Das erwähnte Gleiten, welches über den relativen Geschwindigkeitsgradienten abschätzbar ist, kann intern sowohl durch eine turbulente Strömung als auch durch eine laminare und stationäre Strömung erhalten werden, in welcher die einzelnen Teilchen der Legierungsschmelze sich sozusagen mit einer vorbestimmten Geschwindigkeit bewegen, die von der Position abhängt, welche sie in bezug auf die Wandung des durchströmten Hohlraums haben.

In der am 20. Juni 1979 eingereichten nicht vorveröffentlichten italienischen Patentanmeldung 68 310-A/79 des Anmelders mit dem Titel "Verfahren zur Aufbereitung eines eine feste und eine flüssige Phase enthaltenden Gemischs einer Metallegierung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens" (= US-Patent 43 10 352) ist eine Vorrichtung beschrieben, die einen im wesentlichen zylindrischen Behälter aufweist, in dem ein Strom der besagten Legierungsschmelze gebildet wird, und in dem Trenn- und Fördermittel in Form von schraubenförmigen Schaufeln vorgesehen sind, von denen jede dazu dient, die Strömung in wenigstens zwei Teilströme mit jeweils schraubenförmiger Strömungsbahn zu unterteilen. Durch diese Vorrichtung wird die Legierungsschmelze Gleitbewegungen und sehr intensiven mechanischen Einwirkungen aufgesetzt, mit der Folge, daß die aus der Vorrichtung austretende Schmelze einen sehr hohen Anteil von fester Phase enthält, während ihre Viskosität relativ niedrig ist.

Es wurde nun festgestellt, daß die mit der beschriebenen Vorrichtung erhaltenen Ergebnisse zwar vollständig zufriedenstellend sind, wenn die Schmelze eine vorbestimmte und nicht sehr hohe Viskosität hat, wie sie erforderlich ist, um sie für einen nachfolgenden Gießvorgang mittels der Druckgußtechnologie geeignet zu machen, daß aber der Anteil von fester Phase nicht über einen in der Größenordnung von 60% begrenzten Wert erhöht werden kann, wenn die Vorrichtung so dimensioniert war, daß sehr hohe Schmelzstörme erhalten werden, wie sie in der großtechnischen Anwendung bei hoher Produktivität erforderlich sind.

Der Erfindung liegt demgegenüber die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung der beschriebenen Art zu schaffen, welche die Herstellung einer Legierungsschmelze mit niedriger Viskosität und hohem Anteil fester Phase, und zwar oberhalb der zuerst angegebenen Grenzen ermöglicht, und die gleichzeitig mit beliebigen Mengenströmen der Schmelze, d. h. auch sehr hohen, durchströmbar ist.

Ausgehend von einer Vorrichtung der eingangs erwähnten Art wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Vorrichtung eine Anzahl von von der Schmelze durchströmten, jeweils an einen einen Schmelzevorrat enthaltenden Sammelbehälter angeschlossenen Kanälen aufweist, in denen jeweils eine Anzahl von schraubenförmig gewundenen Schaufeln vorgesehen sind, deren Längsmittelachse mit der Längsmittelachse des jeweiligen Kanals zusammenfällt, und von denen jede Schaufel den zugeordneten Schmelzestrom in wenigstens zwei Teilströme mit jeweils im wesentlichen schraubenförmiger Strömungsbahn unterteilt, daß der Durchmesser der Kanäle im Bereich zwischen 2 mm und 10 mm liegt, und daß Einrichtungen vorgesehen sind, welche die Temperatur der Schmelze entlang der Achse jedes Kanals in vorbestimmter Weise derart einzustellen erlauben, daß ein Gemisch mit einem vorgegebenen Konzentrationswert der festen Phase erhalten wird.

Zur Veranschaulichung ist die erfindungsgemäße Vorrichtung nachstehend anhand eines speziellen Ausführungsbeispiels in Verbindung mit der Zeichnung näher erläutert, und zwar zeigt

Fig. 1 einen schematischen Längsschnitt durch die Vorrichtung;

Fig. 2 eine perspektivische Ansicht einer Teil der Vorrichtung bildenden schraubenförmig verbundenen Schaufel; und

Fig. 3 ein schematisches Diagramm mit einer Schar von Kurven, welche eine Erläuterung des Betriebsverhaltens der Vorrichtung ermöglichen.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung umfaßt im wesentlichen eine Anzahl von aufeinandersetzbaren Elementen 1 in Form von Platten, in denen jeweils eine Reihe von Öffnungen 2 gebildet ist, welche das Element 1 selbst durchsetzen und die in einer beliebigen vorgegebenen Konfiguration verteilt angeordnet sind. Wenn daher die Elemente 1 in der in Fig. 1 gezeigten Weise mit jeweils einem Oberflächenpaar in Kontakt aufeinandergestapelt werden, bilden die verschiedenen Durchgangsöffnungen 2 eine Vielzahl von Kanälen 3, welchen den gesamten, von den Elementen gebildeten Stapel durchsetzen.

Die aufeinandersetzbaren Elemente können von beliebigen seitlichen Oberflächen, beispielsweise zylindrischen Flächen, begrenzt sein, wobei sie zum Zweck ihrer Festlegung in der korrekten Relativstellung mit Positionier- und Zentriereinrichtungen beliebiger Art, beispielsweise Paaren von komplementären zylindrischen Flächen 4 versehen sein können, die in der in Fig. 1 erkennbaren Weise miteinander gekoppelt werden können. Auch die Ausrichtung durch Stifte, Nieten o. dgl. ist möglich.

Die verschiedenen Kanäle 3 stehen mit einem Sammelbehälter 5 in Verbindung, in dem eine vorgegebene Menge einer in flüssigem Aggregatzustand befindlichen Legierung enthalten sein kann; die Legierung kann von einem geeigneten Schmelzofen aus zugeführt sein, wobei zwischen diesem Schmelzofen und dem Sammelbehälter Einrichtungen vorgesehen sein können, mit denen die Legierung unter Druck setzbar ist. Diese Einrichtungen können entweder kontinuierlich oder intermittierend arbeiten, wobei sie dann im erstgenannten Fall von einer geeigneten kontinuierlich fördernden Pumpe, z. B. einer Zahnradpumpe, und im zweiten Fall von einer Druckkolben- Vorrichtung gebildet werden.

Die Anordnung der aufeinandergesetzten Elemente 1 wird durch geeignete Kühleinrichtung so gekühlt, daß die die Kanäle 3 durchströmende Schmelze allmählich abgekühlt wird, wobei in jedem der Kanäle ein vorbestimmter Temperaturgradient Δ T/L erhalten wird, der als Änderung der Temperatur Δ T in Abhängigkeit von dem von der Schmelze selbst im Kanal zurückgelegten Abstand L definiert ist. Zu diesem Zweck können in den Elementen 1 geeignete Öffnungen 6 so ausgebildet sein, daß sie Kanäle bilden, die Teil eines geeigneten Kühlsystems sind.

Die unteren Enden der Kanäle 3 können - in nicht gezeigter Weise - mit einer Maschine zur Weiterverarbeitung des Gemischs, beispielsweise einer Druckgießpresse oder einer Gießform, in welcher die Schmelze gesammelt werden kann, verbunden werden.

Innerhalb jeder Durchgangsöffnung 2 der Elemente 1 sind Mittel zur Trennung und Führung der durchströmenden Schmelze angeordnet, die so ausgebildet sind, daß sie von der die Durchgangsöffnungen in Längsrichtung durchströmenden Schmelze quer angeströmt werden. Diese Mittel bestehen aus einer Vielzahl von (in Fig. 2 klar erkennbaren) Schaufeln 7, von denen jede dazu dient, den ihr zugeführten Schmelzestrom in wenigstens zwei getrennte Teilströme 8 und 9 (Fig. 2) zu unterteilen und jeden dieser Teilströme entlang einer Bahn so zu führen, daß in jedem von einer nachfolgenden Schaufel erzeugten Teilstrom jeweils ein Teil der beiden Teilströme der unmittelbar vorausgehenden Schaufel strömt.

Zu diesem Zweck sind die Schaufeln zweckmäßig in der in Fig. 2 dargestellten Weise ausgebildet, d. h. sie werden durch schraubenförmige Verwindungen einer Platte parallel zur Achse der Durchgangsöffnung 2 erhalten. Die axiale Länge jeder Schaufel und das Steigungsmaß der Schrauben werden so gewählt, daß die Stirnkanten, und zwar jeweils die vordere Stirnkante 10 und die rückwärtige Stirnkante 11 jeder Schaufel um 90° zueinander verdreht sind. Es ist ersichtlich, daß unter diesen Bedingungen der durch die Öffnung 2 hindurchtretende Schmelzestrom von jeder Schaufel 7 in zwei im wesentlichen gleiche Teilströme 8 und 9 unterteilt wird, und daß jeder dieser Teilströme beim Entlangströmen an der Schaufel selbst um einen Winkel von 90° verdreht wird.

Die aufeinanderfolgenden Schaufeln 7 sind ebenfalls um 90° zueinander winkelversetzt, wie in Fig. 1 erkennbar ist, wodurch die rückwärtige Stirnkante 11 jeder Schaufel im wesentlichen rechtwinklig zur vorderen Stirnkante 10 der nächstfolgenden Schaufel steht.

Die Schaufeln können aus jedem Material hergestellt werden, welches hinreichende physikalische und chemische Widerstandsfähigkeit gegen die sie umströmende Legierung hat, beispielsweise aus Wolframkarbid, mit keramischem Material beschichtetem Stahl, Graphit o. dgl. Die Schaufeln sind im zugeordneten Element 1 in beliebiger Weise mittels geeigneter Befestigungsmittel fixiert, oder sie können auch einstückig mit dem Element selbst hergestellt werden.

Obwohl die verschiedenen Schaufeln 7 im dargestellten Ausführungsbeispiel im gleichen Drehsinn verwunden sind, kann die Vorrichtung auch so ausgebildet werden, daß die Schaufeln jeweils abwechselnd von links- und rechtsläufigen Schrauben gebildet werden.

Der Durchmesser jeder Öffnung 2 ist auf der Grundlage der Erfindung und für die nachfolgend noch näher geschilderten Zwecke relativ klein gewählt und liegt zwischen 2 mm und 10 mm, und das Verhältnis der axialen Länge der Durchgangsöffnung selbst und ihres Durchmessers liegt im Bereich von 1.

Die Arbeitsweise der beschriebenen Vorrichtung ist wie folgt:

Eine durch Schmelzen in den flüssigen Aggregatzustand überführte Metallegierung wird einem Sammelbehälter 5 unter einem hinreichenden Druck zugeführt, der so gewählt ist, daß die dynamischen Strömungswiderstände, welche die Schmelze selbst einer Durchströmung der Kanäle 3 entgegensetzt, überwunden werden, so daß sie aus den unteren Enden der Kanäle mit einer vorbestimmten Geschwindigkeit austritt.

Die am oberen Ende befindliche, noch vollständig flüssige Schmelze wird während des Durchtritts durch den Kanal selbst mittels der oben beschriebenen Kühleinrichtungen zunehmend abgekühlt. Die der ersten Schaufel 7 jedes Kanals zuströmende Schmelze wird in zwei Teilströmne 8, 9 unterteilt, die in Fig. 2 durch entsprechende Pfeile veranschaulicht sind. Während das Entlangströmens an der ersten Schaufel wird jeder Teilstrom 8, 9 um etwa 90° gedreht und wird daher beim Erreichen der folgenden Schaufel von dieser wiederum in zwei Teilströme unterteilt. Es ist daher ersichtlich, daß jeder der beiden von der zweiten Schaufel 7 des Kanals gebildeten Teilkanäle tatsächlich von Schmelze durchströmt wird, welches aus den beiden Teilströmen 8 und 9 besteht, die jeden der von der unmittelbar vorausgehenden Schaufel gebildeten beiden Teilkanäle durchströmt haben. In ähnlicher Weise wird der so erzeugte Strom dann bei Erreichen der dritten Schaufel weiter in zwei Teilströme unterteilt.

Hieraus folgt also, daß die bei jedem Entlangströmen an einer Schaufel 7 in zwei Teilströme unterteilt wird, von denen jeder jeweils von den beiden Teilströmen enthält, die von der unmittelbar vorausgehenden Schaufel erzeugt worden sind.

Während des Durchsatzes der Legierung in Längsrichtung durch den Kanal 3 wird sie durch die Kühleinrichtungen gekühlt, wodurch ein Gemisch mit einer festen und einer flüssigen Phase entsteht, in welchem der Anteil der festen Phase mit zunehmender Abkühlung größer wird, d. h. während der Durchströmung des Kanals 3 allmählich zunimmt. Die Materialteilchen einer Stromlinie, welche sich in jedem der an einer Schaufel 7 entlangströmenden Teilstrom bilden, nehmen eine bestimmte Geschwindigkeit an, die ersichtlich von der Position der Stromlinie selbst relativ zu den den zugeordneten Teilstrom begrenzenden Flächen (den Oberflächen der Schaufel 7 und der Durchgangsöffnung 2) abhängt. Während des Umströmens der Schaufel ist das Gemisch also Gleitwirkungen ausgesetzt, die ersichtlich von der Geschwindigkeitsverteilung der verschiedenen Stromlinien jedes Teilstroms abhängen. Dieses Gleiten kann über den Gleit-Gradienten abgeschätzt werden, der durch das Verhältnis zwischen der Geschwindigkeitsänderung zwischen zwei Stromlinien und deren Abstand gegeben ist. Infolge dieses Gleitens zwischen den verschiedenen Teilchen, welches entsprechend größer ist, wenn der zugeordnete Gradient größer ist, werden die dendritischen Bindungen, die sich im Gemisch auszubilden suchen, zunehmend aufgebrochen, während die Schmelze an der Schaufel entlangströmt, und die Bildung derartiger neuer Bindungen wird verhindert.

Sobald die Schmelze die eine Schaufel verläßt und der nächstfolgenden zuströmt, kommt sie in einen vollständig verschiedenen Geschwindigkeitsbereich, weil die verschiedenen Teilchen sich nunmehr in Stromlinien befinden, deren Position relativ zu den den zugeordneten Teilstrom begrenzenden Flächen vollständig verschieden von der Position ist, welche die die gleichen Teilchen enthaltenden Stromlinien in bezug auf die vorausgehende Schaufel hat. Tatsächlich ist es so, daß, wenn z. B. eine Stromlinie betrachtet wird, die im Bereich der ersten Schaufel in unmittelbarer Nähe der Schaufeloberfläche selbst und nicht in deren Mittelbereich verlief, und deren Geschwindigkeit wegen der erheblichen Nähe zu dieser Oberfläche sehr niedrig (nahezu gleich 0) war, wenn diese Stromlinie dann der nächstfolgenden Schaufel zugeführt wird, ist sie im wesentlichen mittig in dem von dieser Schaufel erzeugten Strom angeordnet, d. h. sie hat einen erheblich größeren Abstand von der Schaufeloberfläche selbst. Es ist daher ersichtlich, daß eine Stromlinie in dieser Position eine erheblich höhere Geschwindigkeit als die entsprechende Stromlinie im Bereich der unmittelbar vorausgehenden Schaufel hat. Diese scharfe Geschwindigkeitsänderung, der die verschiedenen Teilchen während des Übertritts von der einen zur nächstfolgenden Schaufel ausgesetzt sind, verursacht eine erhebliche Vergrößerung des Gleit-Gradienten, mit dem Vorteil einer merklichen Verstärkung des Gleitens und der mechanischen Einwirkungen zwischen den den unterschiedlichen Stromlinien zuzuordnenden Teilchen, wodurch die dendritischen Bindungen, die sich beim Durchtritt der Schmelze durch jeden Kanal 3 in der festen Phase zu bilden suchen, in ganz erheblichem Maße aufgebrochen werden.

Während des Fortschreitens des Schmelzestroms durch jeden Kanal 3 wird er auch einem Temperatur- Gradienten Δ T/L ausgesetzt, d. h. es tritt eine Temperaturänderung Δ T mit einer Veränderung des Abstands L auf, der von der Legierung entlang des Kanals 3 zurückgelegt wird, was eine Vorstellung vom Grad der Kühlung entlang des Kanals selbst gibt.

Durch Versuche mit erfindungsgemäßen Vorrichtungen mit Kanälen 3 unterschiedlichen Durchmessers wurde beim Betrieb mit unterschiedlichen Arbeitsbedingungen gefunden, daß das Verhältnis zwischen der Viskosität η des erhaltenen Gemischs und der Konzentration c der festen Phase im Gemisch durch die in Fig. 3 dargestellten Kurven wiedergegeben werden kann, von denen jede einem konstant gehaltenen vorgegebenen Temperatur- Gradienten Δ T/L oder einem Kühl-Grad zugeordnet ist. Der Temperatur-Gradient ist vor allem abhängig vom Durchmesser der Kanäle 3 und ebenso von den Arbeitsbedingungen der Vorrichtung (Kühl-Wirkungsgrad, Geschwindigkeit der Legierung u. dgl.) und erwächst tendenziell mit einer Verkleinerung des Durchmessers des Kanals. Die verschiedenen, mit den Bezugszeichen G₁, G₂, G₃ gekennzeichneten Kurven der Kurvenschar sind progressiv abnehmenden Temperatur-Gradienten zugeordnet. Wenn daher ein Gemisch mit einer niedrigen vorgegebenen Viskosität η₀ (Fig. 2) gewünscht wird, welches gleichzeitig eine hohe Konzentration der festen Phase c₃ hat, ist aus diesen Kurven ersichtlich, daß dies nur mit einer Vorrichtung erfüllbar ist, mit der auch ein sehr niedriger Temperatur-Gradient Δ T/L (oder Kühlungsgrad) entsprechend G₃ erhalten wird. (Eine Vorrichtung, in welcher die Temperatur-Gradienten G₂, G₁ einstellbar sind, könnte demgegenüber ein Gemisch mit der gleichen Viskosität η₀ erzeugen, jedoch mit einer Konzentration der festen Phase c₂, c₁, die erheblich geringer als c₃ ist.)

Aus der vorstehenden Darlegung ist daher ersichtlich, daß es zur Einstellung der beschriebenen günstigen Arbeitsbedingungen erforderlich ist, die Schmelze mit niedriger Gleit-Geschwindigkeit durch die Kanäle 3 hindurchzuführen; jedoch bietet die Vorrichtung auch die Möglichkeit der Erzeugung hoher Durchflußraten des Gemischs, wobei dies nur von der Anzahl der Kanäle 3 (und daher der Durchgangsöffnung 2) in den aufeinandersetzbaren Elementen 1 abhängt.

Da die erfindungsgemäße Vorrichtung also zur Aufbereitung von Gemisch mit niedriger Viskosität einerseits und sehr hoher, oberhalb der bei bekannten Vorrichtungen erreichbaren Konzentration der festen Phase andererseits bei gleichzeitig hohen Durchsatzmengen geeignet ist, sind derartige Vorrichtungen von hohem Interesse für die Entwicklung von großtechnischen industriellen Verfahren.

Schließlich ist die Vorrichtung konstruktiv sehr einfach aufgebaut und bietet sich infolge der Möglichkeit der Hinzufügung oder Entfernung von aufeinandersetzbaren Elementen 1 zur Anpassung an unterschiedliche Mischbedingungen an.

Claims (6)

1. Vorrichtung zur Aufbereitung einer eine feste und eine flüssige Phase enthaltenden Legierungsschmelze, in welcher die Konzentration der festen Phase eine vorgegebene Größe hat, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung eine Anzahl von von der Schmelze durchströmten, jeweils an einen einen Schmelzevorrat enthaltenden Sammelbehälter (5) angeschlossenen Kanälen (3) aufweist, in denen jeweils eine Anzahl von schraubenförmig gewundenen Schaufeln (7) vorgesehen sind, deren Längsmittelachse mit der Längsmittelachse des jeweiligen Kanals (3) zusammenfällt und von denen jede Schaufel (7) den zugeordneten Schmelzestrom in wenigstens zwei Teilströme (8; 9) mit jeweils im wesentlichen schraubenförmiger Strömungsbahn unterteilt, daß der Durchmesser der Kanäle (3) im Bereich zwischen 2 mm und 10 mm liegt, und daß Einrichtungen (6) vorgesehen sind, welche die Temperatur der Schmelze entlang der Achse jedes Kanals (3) in vorbestimmter Weise derart einzustellen erlauben, daß ein Gemisch mit einem vorgegebenen Konzentrationswert der festen Phase erhalten wird.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (7) eine solche axiale Längenerstreckung haben, daß sie jedem der Teilströme (8; 9) eine Rotation von 90° erteilen.

3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die in jedem Kanal (3) angeordneten Schaufeln (7) jeweils um etwa 90° zueinander derart winkelversetzt angeordnet sind, daß ihre Austrittskanten (11) jeweils rechtwinklig zur Eintrittskante (10) der unmittelbar folgenden Schaufel (7) verlaufen.

4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis zwischen der axialen Schaufellänge und dem Durchmesser des zugeordneten Kanals (3) im wesentlichen gleich 1 ist.

5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung eine Anzahl von plattenförmigen, aufeinandersetzbaren Elementen (1) aufweist, von denen jedes mit einer ersten Reihe von in vorbestimmter Konfiguration angeordneten Durchgangsöffnungen (2) versehen ist, wobei die einander zugeordneten Durchgangsöffnungen (2) der aufeinandersetzbaren Elemente (1) im aufeinandergesetzten Zustand die Kanäle (3) bilden.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein Teil der aufeinandersetzbaren Elemente (1) mit einer zweiten Anzahl von Durchgangsöffnungen (6) versehen ist, welche in aufeinandergesetztem Zustand der Elemente (1) Strömungskanäle für die Durchströmung mit einem auf einer vorgegebenen Temperatur gehaltenen Strömungsmedium bilden, wodurch die vorgegebene Temperaturänderung entlang der Achse jedes Kanals (3) einstellbar ist.