DE3121205A1

DE3121205A1 - Vorrichtung zum beseitigen von festem abfall

Info

Publication number: DE3121205A1
Application number: DE19813121205
Authority: DE
Inventors: Victor Emmanuel East Amherst N.Y. Bergstein; Edward Paul Getzville N.Y. Eardley; Thomas Gilbert Lockport N.Y. Halvorson
Original assignee: Union Carbide Corp
Current assignee: Union Carbide Corp
Priority date: 1980-05-29
Filing date: 1981-05-27
Publication date: 1982-02-04
Also published as: GB2076950B; KR830006627A; US4291634A; GB2076950A; BR8103289A; FR2483572A1; ZA812528B; MY8600049A; JPS5743112A; HK33685A; KR850000687B1; MX152679A; DE3121205C2; CA1134618A; PH17456A; FR2483572B1; IT1171252B; JPS6029849B2; IT8148549A0

Description

L-12735-G

UNION CARBIDE CORPORATION 270 Park Avenue, New York, N.Y. 10017, V.St.A.

Vorrichtung zum Beseitigen von festem Abfall

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Beseitigen von festem Abfall und insbesondere einen Ofen mit im wesentlichen lotrechtem Schacht und mit Herd zum Umwandeln von pelletiertem Abfall in ein nutzbares Produktgas und einen inerten festen Rückstand.

Es ist ein Abfallbeseitigungsverfahren (das sogenannte Anderson-Verfahren) bekannt (US-PS 3 729 298), bei dem als Produkte ein nutzbares Brenn- oder Synthesegas und ein inerter fester Rückstand anfallen. Bei dem Anderson-Verfahren wird Abfall oben in einen mit einer feuerfesten Verkleidung versehenen, lotrechten Schachtofen eingebracht, während gleichzeitig in den unteren Teil des Ofens ein mit Sauerstoff angereichertes Gas eingeleitet wird. Der Abfall bildet ein Bett in Form einer porösen Packung innerhalb des lotrechten Schachts, bei dem sich drei Funktionszonen unterscheiden lassen, nämlich eine Trockenzone im oberen Abschnitt, eine Pyrolysezone im mittleren Abschnitt und eine Verbrennungs- oder Schmelzzone (der Herd) am unteren Teil des Ofens. Zur Durchführung des Anderson-

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Verfahrens geeignete Vorrichtungen sind auch in den US-PSen 3 801 082 und 3 985 518 beschrieben.

Wenn der Abfall unter dem Einfluß der Schwerkraft in dem Schachtofen nach unten rutscht, wird er zunächst durch hochsteigende Heißgase getrocknet, die in den unteren Schacht- und Herdabschnitten des Ofens erzeugt werden. Diese Gase werden gekühlt, während sie ihre Wärme an den Abfall abgeben. Während sich der mindestens teilweise getrocknete Abfall in dem Schachtofen weiter nach unten bewegt, wird er noch höheren Temperaturen ausgesetzt, die auf Grund der Pyrolyse der organischen Anteile des Abfalls auftreten. Während der Pyrolysephase wird das brennbare organische Material in der Gegenwart einer heißen, an Sauerstoff verarmten (reduzierenden) Atmosphäre in einen festen Rückstand aus einem Verkohlungsprodukt (Halbkoks) und ein Gasgemisch zerlegt, das überwiegend aus Kohlenmonoxid, Wasserstoff und verschiedenen Kohlenwasserstoffen besteht. Das Gasgemisch steigt von der Pyrolysezone aus nach oben, während der Halbkoks und verbleibende, nichtflüchtige, anorganische Stoffe nach unten in die Verbrennungs- und Schmelzzone oder den Herd gelangen .

In dem Herd wird der in erster Linie aus festem Kohlenstoff und Asche bestehende Halbkoks mit einem mit Sauerstoff angereicherten Gas, das in den Herd über mehrere

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Blasformen eingespeist wird, exotherm umgesetzt (verbrannt). Entsprechend den vorstehend genannten US-Patentschriften sind die Blasformen radial ausgerichtet und in der unteren Hälfte des Herds unmittelbar über dem Schlackebad angeordnet. Die durch die exotherme Reaktion erzeugte Wärme schmilzt alle vorhandenen anorganischen Stoffe unter Bildung einer schmelzflüssigen Schlacke, die von der Basis oder dem unteren Teil des Ofens ständig abgestochen oder auf andere Weise abgeführt wird. Das auf Grund der exothermen Reaktion (Verbrennung) erzeugte heiße, gasförmige Produkt, das in erster Linie aus einem Gemisch von Kohlenstoffoxiden besteht, steigt in die Pyrolysezone hoch und unterstützt die dort ablaufenden endothermen Reaktionen.

Ein Problem, das während der anfänglichen praktischen Durchführung des Anderson-Verfahrens in großem Maßstab bei der Verarbeitung von geschreddetem Abfall (Müll) auftrat, war eine übermäßige Verdichtung des Abfallbettes in lotrechter Richtung. Eine solche Verdichtung führt ,zu einem ungleichförmigen Gasstrom durch das Bett und einer damit verbundenen Abnahme des Gesamtwirkungsgrades. Es zeigte sich dann, daß durch Verdichten des Abfalls zu kleinen Pellets (Preßlingen),die in den lotrechten Schachtofen eingegeben werden, viele der Probleme beseitigt werden können, die beim Verarbeiten von geschreddetem Abfall auftreten. Dieses mit pelletiertem Abfall ar-

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beitende Verfahren ist in der US-PS 4 042 345 näher erläutert; es verbessert den Gesamtbetrieb des grundlegenden Anderson-Verfahrens erheblich.

Obwohl das mit pelletiertem Abfall arbeitende Anderson-Verfahren zu einem Abfallbeseitigungssystem geführt hat, das die grundlegenden Ziele des ursprünglichen Verfahrens, das heißt die kontinuierliche Erzeugung eines Brenngases und eines sauberen, inerten Schlackerückstands, wirkungsvoll erreicht, verbleibt noch immer ein Problem. Während eines ausgedehnten Betriebs des mit pelletiertem Abfall arbeitenden Anderson-Verfahrens wurde beobachtet, daß ein Teil des in der Pyrolysezone erzeugten Halbkokses in dem Herd nicht ausreichend verbrannt und von den nach oben strömenden Gasen mitgerissen wird. Dieser Halbkoks wird infolgedessen zusammen mit dem Produktgas aus dem Schachtofen herausgetragen. Dieser mitgerissene Halbkoks scheint zwar die Grundfunktion des Verfahrens nicht nachteilig zu beeinflussen; er trägt jedoch erheblich zu den Kosten des Systems bei, indem er die Brenngasreinigungsvorrichtungen kompliziert und eine zusätzliche Verfahrensstufe für die Rückführung des Halbkokses in den Schachtofen erfordert. Es ist daher erwünscht, das Problem des Mitreißens von Halbkoks zu vermindern oder vorzugsweise ganz auszuräumen.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen mit lot-

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rechtem Schacht und Herd versehenen Ofen für pelletierten Abfall zu schaffen, der die Gesamtmenge des in dem gasförmigen Produkt mitgerissenen Halbkokses herabsetzt. Es soll ein Abfallbeseitigungsofen mit verbesserter Herdausbildung erhalten werden, die für eine vollständigere Verbrennung des in der Pyrolysezone gebildeten Halbkokses sorgt und damit zu einer Herabsetzung des Mitreißens von Halbkoks beiträgt.

Die Erfindung geht aus von einer Vorrichtung zum Beseitigen von pelletiertem Abfall durch Umwandlung in ein nutzbares Produktgas und einen inerten festen Rückstand. Die Vorrichtung weist einen im wesentlichen lotrechten Schacht auf, in dessen oberes Ende pelletierter Abfall eingebbar ist und der in seinem oberen Abschnitt eine Trockenzone sowie in seinem mittleren Abschnitt eine thermische Zerlegungszone bildet, innerhalb deren ein Bett aus pelletiertem Abfall entsteht. Unterhalb des Schachts ist ein Herd angeordnet, der mit dem unteren Schachtende in Strömungsverbindung steht. Es ist eine Einrichtung zum Einspeisen eines sauerstoffhaltigen Gases in den eine Verbrennungszone bildenden Herd vorgesehen. Mit dem Herd steht ein Stichloch zum Austragen von schmelzflüssigem Rückstand in Verbindung.

Eine solche Vorrichtung zeichnet sich erfindungsgemäß aus

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α) ein Herdvolumen V(ft ), das größer ist als der durch

V= 7,28 χ 10² G_rD_s ²/P (I)

gegebene Zahlenwert, wobei

G = maximale Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall (Ib. Abfall/ft² Kleinstquerschnittsfläche des Schachts/s),

D = kleinster äquivalenter Schachtdurchmesser (ft) und

P = kleinster Ofendruck (psia) y

beziehungsweise

ein Herdvolumen V (m ), das größer ist als der durch

V = 1,Π χ 10⁴ G_rD_s ²/P

gegebene Zahlenwert, wobei

G = maximale Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall (kg Abfall/m Kleinstquerschnittsfläche des Schachts/s),

D = kleinster äquivalenter Schachtdurchmesser (m)

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P = kleinster Ofendruck (kPa), 9

b) eine Öffnungsverbindung zwischen dem Schacht und dem Herd mit einer Mindestquerschnittsfläche zwischen dem 0,044- und dem 1,0-fachen der kleinsten Schachtquerschnittsflache,

c) eine Mehrzahl von Blasformen zum Einspeisen des sauerstoff haltigen Gases in den Herd, die an in Umfangsrichtung verteilten Stellen im oberen Teil des Herdes benachbart der Schacht/Herd-Verbindung (b) angeordnet sind, die weniger als 35 % des lotrechten Abstandes zwischen dem Mittelpunkt der Schacht/Herd-Verbindung (b) und dem Herdboden entfernt sind, wobei

d) die Blasformen nach unten und weg von der Schacht/ Herd-Verbindung (b) geneigt sowie derart gerichtet sind, daß das sauerstoffhaltige Gas nicht unmittelbar auf das Bett aus pelletiertem Abfall auftrifft.

Unter dem Begriff "Abfall" sollen vorliegend nicht nur konventioneller kommunaler Abfall und Müll verstanden werden, die in der Regel brennbare Stoffe,wie Holz und Nahrungsmittelabfälle,sowie nichtbrennbare Stoffe, wie Metall und Glas, enthalten, sondern auch andere Materialien, wie beispielsweise unter anderem Kohle, Sägemehl, Holzspäne und Bagasse, die einen erheblichen Anteil an

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organischen und damit pyrolysierbaren Stoffen enthalten.

Unter dem Begriff "pelletierter Abfall" soll nicht nur Abfall verstanden werden, der zu einem zylindrischen oder in anderer Weise geformten Block beispielsweise unter Verwendung der aus der US-PS 4 133 259 bekannten Vorrichtung verdichtet wurde, sondern auch Abfall, wie beispielsweise Holz, der in seinem Rohzustand die Pelletierungsbedingungen der US-PS 4 042 345 erfüllen kann.

Unter dem Begriff "Schacht" soll eine Hohlsäule verstanden werden, die einen von Ende zu Ende gleichförmigen Querschnitt haben kann aber nicht aufweisen muß.

Die Erfindung ist im folgenden an Hand von bevorzugten Ausführungsbeispielen näher erläutert. In den beiliegenden Zeichnungen zeigen:

Fig. 1 einen lotrechten Querschnitt des unteren Teils des aufrechtstehenden Schachts und des Herdes eines Ofens entsprechend einer Ausführungsform der Erfindung, der derart aufgebaut ist, daß das Bett aus pelletiertem Abfall auf dem unteren Schachtende abgestützt wird,

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Fig. 2 einen Schnitt entlang der Linie 2-2 der Fig. 1, der die Lage und Ausrichtung der Blasformen im Herd erkennen läßt,

Fig. 3 eine grafische Darstellung, die den Einfluß der Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall und des Herdvolumens auf die theoretische mittlere Verweildauer der Gase im Herd veranschaulicht,

Fig. 4 einen lotrechten Schnitt des unteren Teils des Schachts und des Herdes einer abgewandelten Ausführungsform, die derart ausgebildet ist, daß das pelletierte Bett von der Schacht/Herd-Öffnungsverbindung abgestützt wird,

Fig. 5 einen lotrechten Querschnitt des unteren Teils des Schachts und des Herdes einer weiteren Ausführungsform, die derart ausgelegt ist, daß das Bett aus pelletiertem Abfall vom Herdboden abgestützt wird, und

Fig. 6 einen Schnitt entlang der Linie 6-6 der

Fig. 5, der Lage und Ausrichtung der Blasformen im Herd erkennen läßt.

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Entsprechend Fig. 1 besteht der Ofen 10 aus einem aufrechtstehenden Schacht 11 und einem Herd 20. Der Schacht 11 weist einen Metallmantel 12 und eine feuerfeste Auskleidung 13 auf. Falls gewünscht, kann der Metallmantel auf beliebige bekannte Weise wassergekühlt sein. Es versteht sich, daß das obere Ende des Schachts 11 (nicht dargestellt) mit einer Einrichtung zum Einspeisen einer Charge aus pelletiertem Abfall in den Ofen sowie mit einer Einrichtung zum Abziehen des im Ofen 10 erzeugten Produktgases ausgestattet ist. Zweckentsprechende Vorrichtungen zur Übernahme dieser Funktionen sind beispielsweise in den vorstehend genannten US-Patentschriften näher erläutert.

Das untere Ende 15 des Schachts 11 ist bei 16 nach innen geneigt, um einen verengten Herdöffnungsanschluß 34 zu bilden. Der Herd 20 wird von dem Herdöffnungsanschluß 34 des Schachts 11 über einen Ringflansch 21 abgestützt, und er ist mit diesem lösbar verbunden. Ein solcher Aufbau ist im Hinblick auf Reparatur- und Wartungsarbeiten an dem Ofen besonders günstig. Der Herd 20 besteht ebenfalls aus einem Metallmantel 22 und einer feuerfesten Auskleidung 23. Vorzugsweise ist der Herd 20 mit einer feuerfesten Auskleidung von höherer Güte als der Schacht 11 versehen, um Wärmeverluste klein zu halten und den höheren Temperaturen zu widerstehen, die im Herd herrschen. Um eine lange Lebensdauer der feuerfesten Auskleidung zu ge-

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währleisten, ist der Mantel des Herds 20 vorzugsweise außerdem von einem wassergekühlten Mantel 28 umschlossen. Die Kühlung sucht,eine Erosion der feuerfesten Auskleidung auf Grund der hohen Temperatur und der stark korrodierenden Bedingungen im Herd zu minimieren. Ein Stichloch 24 befindet sich in der Basis des Herds 20, um Schlacke abzuführen, die während des Betriebs des Ofens 10 anfällt. Die Schlacke strömt aus dem Herd über das Stichloch 24 und einen wassergekühlten Schlackekanal

25 aus. Die Schlacke tritt dann über ein Schlackenwehr

26 und fällt durch ein Schlackeaustrittsrohr 27, um anschließend abgeschreckt zu werden.

Der Herd 20 ist mit einem vergrößerten Volumen 30 ausgestattet, das von einer lotrechten Seitenwand 31 sowie schrägen, schüsseiförmigen Enden 32 und 33 umschlossen wird. Das obere Ende 33 des Herds 20 steht mit dem Schacht 11 im Bereich des Herdöffnungsanschlusses 34 in Verbindung. Im oberen Teil des Herdvolumens 30 befinden sich mehrere Düsen oder Blasformen 35. Die Blasformen werden von einem zweckentsprechenden (nicht veranschaulichten) Sauerstoffverteiler mit einem sauerstoffhaltigen Gas gespeist. Vorzugsweise ist die Durchflußmenge des sauerstoffhaltigen Gases für jede Blasform getrennt steuer- oder regelbar. Infolgedessen kann der Operator die von den Blasformen im Herd ausgebildete Gasströmungsverteilung nach Wunsch manipulieren und ändern. Die Blasfor-

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men 35 sitzen an in Umfangsrichtung verteilten Stellen im oberen Teil des Herdes 20 benachbart dem verengten Herdöffnungsanschluß 34.

Vorzugsweise befinden sich die Blasformen 35 an der Basis 36 des Herdöffnungsanschlusses 34. Die Blasformen sind unter einem Neigungswinkelocnach unten von dem Herdöffnungsanschluß 34 weggeneigt. Der Neigungswinkel cc liegt vorzugsweise im Bereich von 10 bis 45 .

Allgemein hat der Schacht/Herd-Öffnungsanschluß 34 eine kleinste Querschnittsfläche zwischen dem 0,044- und dem 1,0-fachen der kleinsten Querschnittsfläche des Schachts 11. Bei der Ausführungsform nach Fig. 1 ist der Schacht/ Herd-Öffnungsanschluß 34 verengt, das heißt seine Querschnittsfläche ist wesentlich kleiner als diejenige der Querschnittsfläche des aufrechtstehenden Schachts. Mit anderen Worten, das vorstehend genannte Querschnittsflächenverhältnis ist kleiner als 1,0. Diese Beziehung ermöglicht es in Verbindung mit dem nach innen geneigten unteren Ende \6 der Basis 36 des Schachts, daß letztere zur Abstützung des Bettes 60 aus pelletiertem Abfall herangezogen werden kann.

Im Vergleich zu einer Konstruktion, bei welcher das Bett aus pelletiertem Abfall auf dem Herdboden abgestützt ist, eignet sich die bevorzugte Ausführungsform nach Fig. 1

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besser zum Verhindern, daß teilweise pyrolysiertes Material in das Schlackebad fällt. Dies würde einen unerwünschten Kühleffekt auf das Bad und den Herd ausüben und dadurch möglicherweise zum Zusetzen des Stichlochs 24 durch Schlacke führen. Wenn andererseits das vorstehend genannte Querschnittsflächenverhältnis zu klein ist, kann die Geschwindigkeit des hochsteigenden Gases so groß werden, daß unerwünscht große Mengen an Halbkoks von dem Produktgas mitgerissen werden, das vom oberen Schachtende ausgetragen wird. Ein Querschnittsflächenverhältnis von verengter Öffnung zu Schacht von 0,075 bis 0,2 stellt einen bevorzugten Ausgleich zwischen diesen Gesichtspunkten bei der Ausführungsform nach Fig. 1 dar.

Generell gilt vorliegend, daß die Blasformen 35 derart ausgerichtet sein müssen, daß das aus ihnen austretende Gas nicht unmittelbar auf das Bett auftrifft. Weil die Blasformen auf der anderen Seite des Schacht/Herd-Anschlusses 34 sitzen und. durch die Schachtanschlußbasis 36 von dem Bett 60 aus pelletiertem Abfall getrennt sind, wird ein unmittelbares Auftreffen des sauerstoffhaltigen Gases ausgeschlossen. Dieser Aufbau verhindert außerdem, daß die Blasformen durch schmelzflüssige Schlacke, welche von dem Bett 60 aus nach unten läuft, beschädigt oder verstopft werden.

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Die Ausrichtung der Blasformen 35 (und des aus diesen austretenden sauerstoffhaltigen Gases) bezüglich der in den Herd 20 eintretenden Abfallpellets ist auch in Fig. 2 dargestellt. Bei dieser Ausführungsform der Erfindung sind sämtliche Blasformen 35 in Querrichtung mit Bezug auf den Schacht/Herd-Öffnungsanschluß 34 näherungsweise tangential ausgerichtet. Unter dem Begriff "näherungsweise tangentiale Ausrichtung" soll vorstehend verstanden werden, daß der Winkel ß, der zwischen der Querausrichtung der Achse der Blasformen 35 (definiert durch die Linie 42, die eine Projektion der verlängerten Querachse 41 jeder Blasform 35 auf die Querebene in der Höhe der Blasformen ist) und einer wahren Tangente 43 an einen Kreis 44, der in den Herd in der Querebene der Blasformen eingeschrieben ist, gesehen in der Ebene der verengten Herdöffnung (vergleiche Fig. 2),kleiner als 60° ist. Wenn beispielsweise der Herd in der Höhe der Blasformen einen kreisförmigen Querschnitt hat und die Blasformen radial ausgerichtet sind, beträgt der vorstehend definierte Winkel ß 90 . Vorzugsweise liegt der Winkel ß zwischen etwa 25 und 30 .

Entsprechend Fig. 2 ist der Herd mit acht in Umfangsrichtung verteilten Blasformen 35 ausgestattet. Vorzugsweise sind so viele Blasformen in Umfangsrichtung um den Herd verteilt, wie in dem verfügbaren Raum untergebracht werden können. Jede Blasform 35 ist nach unten gerichtet

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und geht durch eine Öffnung 37 im oberen schüsseiförmigen Ende 33 des Herds 20 hindurch.

Wie oben ausgeführt ist, sind die Blasformen auch an
Stellen im oberen Teil des Herds anzuordnen, die weniger als 35 % des lotrechten Abstandes zwischen dem Mittelpunkt des Schacht/Herd-Öffnungsanschlusses 34 (in
Querrichtung) und dem Herdboden entfernt sind. In Fig.l bezeichnet die waagrechte gestrichelte Linie 50 die Mitte der Öffnung 34 in lotrechter Richtung. Die gestrichelte waagrechte Linie 42 stellt die Mitte der Einmündung der Blasform in den oberen Teil des Herdes dar, so daß der lotrechte Abstand von der Linie 50 zu der Linie 42 die absolute lotrechte Versetzung d der Blasformen in das Herdvolumen bestimmt. Diese Versetzung d, dividiert durch den lotrechten Abstand h zwischen der Linie 50 und dem Herdboden 51, multipliziert mit 100, ist die Basis
für die vorstehend genannte Bemessung der lotrechten Versetzung von weniger als 35 % bei der Ausführungsform
nach Fig. 1. Wie veranschaulicht,beträgt der Wert d/h
mal 100 in Fig. 1 etwa 23 %.

Die Blasformen sind innerhalb des Herdes hauptsächlich
aus zwei Gründen in der zuvor beschriebenen Weise angeordnet. Das Hochlegen der Blasformen minimiert das Problem der Schlackeverstopfung, das bei den bekannten Lösungen gemäß den US-PSen 3 801 082 und 3 985 518 be-

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sonders lästig war, wo die Blasformen in der unteren Hälfte des Herdes nahe dem Schlackebad saßen. Außerdem befinden sich die Blasformen, was besonders wichtig ist,

benachbart dem Schacht/Herd-Anschluß, so daß sie einen unmittelbaren Einfluß auf alle brennbaren Stoffe ausüben, die in den Herd hineingelangen. Wie im einzelnen weiter unten diskutiert ist, besteht eine der Hauptfunktionen der erfindungsgemäßen Kombination von Herdaufbau und Blasformausrichtung darin, die Verweildauer der brennbaren Stoffe im Herd zu verlängern. Diese lange Verweil- * dauer sorgt für eine vollständigere Verbrennung des Halbkokses und für eine damit verbundene Abnahme des Mitrei-. ßens von Halbkoks. Durch eine solche Anordnung der Blasformen wird der in den Herd nach unten rutschende Halbkoks in die im Herd zirkulierenden Gase hineingetrieben, statt daß man sich nur auf die Schwerkraft verläßt, um den Halbkoks in den Herd gelangen zu lassen.

Ein wesentlicher Vorteil der Anordnung der Blasformen in der in den Fig. 1 und 2 veranschaulichten Weise besteht darin, daß ein zyklonischer Strom von die Verbrennung unterstützenden Gasen in dem oberen Ringbereich des Herdes unterhalb des Herdöffnungsanschlusses 34 ausgebildet wird. Dieser zyklonische Gasstrom übt einen Einfluß auf das Gesamtherdvolumen in der Weise aus, daß die Verweildauer der Halbkoksteilchen verlängert wird, die sich in den Herd hinunterbewegt haben. Auf Grund ihrer Eigenträg-

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heit innerhalb des zyklonischen Stroms neigen diese Halbkoksteilchen dazu, in der Masse der wirbelnden Gase zu verbleiben, statt zusammen mit den gasförmigen Produkten zu strömen, die von dem Zyklon ausgehen und nach oben durch den Schachtofen hindurchfließen. Infolgedessen wird der Halbkoks im Herd vollständiger verbrannt; die Menge und Größe der Halbkoksteilchen, die schließlich innerhalb der nach oben strömenden Gase mitgerissen werden, sind stark vermindert.

Die in Fig. 2 dargestellte näherungsweise tangentiale Ausrichtung der Blasformen ist vorzuziehen. Die Ausführungsform gemäß Fig. 1 ist jedoch auch bei radialer Ausrichtung der Blasformen oder bei einer beliebigen zwischen der tangentialen und der radialen Ausrichtung liegenden Orientierung der Blasformen funktionsfähig. Wichtig ist diesbezüglich, daß das aus den Blasformen austretende Gas nicht unmittelbar auf das Bett aus pelletiertem Abfall auftrifft, das über der verengten Herdöffnung 34 abgestützt ist, und daß der die Blasformen verlassende Strom für eine zweckentsprechende Gaszirkulation im Herd sorgt, welche bestrebt ist, brennbare Stoffe für eine verlängerte Zeitdauer im Herd zu halten. Das unmittelbare Auftreffen von Blasformgas auf die Ofencharge stellt zwar die herkömmliche Betriebsweise bei Hochöfen und ähnlichen Anordnungen dar, ist aber vorliegend unerwünscht und wird mittels der Erfindung vermie-

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den. Weil die vorliegende Vorrichtung so aufgebaut ist, daß die Blasformen bevorzugt mit einem mit Sauerstoff angereicherten Gas gespeist werden, ist die Durchflußmenge des aus jeder Blasform austretenden Gases wesentlich kleiner als die entsprechenden Durchflußmengen bei Blasformen in Hochöfen, denen typischerweise vorgewärmte Luft zugeführt wird. Störende Einflüsse des aus den Blasformen austretenden Gases, zu denen es beispielsweise bei unmittelbarem Aufprall kommen kann, werden weitestgehend vermieden oder völlig ausgeschaltet. Eine tangentiale Ausrichtung der Blasformen eignet sich in besonderer Weise für die Ausbildung einer in hohem Maße wirkungsvollen zyklonischen Gasumwälzung, vor allem in Verbindung mit dem geeigneten Neigungswinkel oc der Blasformen. Eine brauchbare Zirkulation wird jedoch im Falle der Ausführungsform nach Fig. 1 auch dann erhalten, wenn die Blasformen anders als tangential ausgerichtet oder sogar in einer radialen Ebene orientiert sind. Beispielsweise sorgt eine Kombination eines zweckentsprechenden Neigungswinkels oi von beispielsweise 20 . und einer radialen Blasformausrichtung (ß = 90°) für eine ringförmige Gasströmung, bei welcher das Gas im inneren Teil des Herdvolumens nach unten und nahe der Wand nach oben strömt. Diese Strömungsverteilung sucht gleichfalls die Verweildauer von brennbaren Stoffen (Halbkoks) im Herd zu verlängern. Eine Blasformausrichtung zwischen diesen beiden Extremen (d. h. tangentiale bzw. radiale Anordnung) führt zu einer

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Hybridform von zyklonischer und ringförmiger Gasumwälzung .

In Verbindung mit der vorstehend erläuterten Ausrichtung der Blasformen ist vorliegend vorgesehen, daß der Herd selbst ein Volumen hat, das gleich dem oder größer als der durch

V= 1,11 χ 10⁴ G_rD_s ²/P

gegebene Zahlenwert ist, wobei

G = maximale Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall (kg Abfall/m kleinste Querschnittsfläche des

Schachts/s),
D = kleinster äquivalenter Schachtdurchmesser (m) und

P = kleinster Betriebsdruck im Schacht (kPa). y

G stellt dabei die größte Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall dar, das heißt die Maximalmenge, mit welcher die Vorrichtung für eine ausgedehnte Zeitdauer bei maximalem Wirkungsgrad, ausgedrückt als Heizwert des Produktgases, prozentuale Verbrennung des Halbkokses, minimales Mitreißen von Halbkoks im Produktgas sowie Sauerstoffausnutzung, betrieben werden kann. Normalerweise ergibt sich diese maximale Zufuhrmenge aus den Konstruktionskriterien einer Vorrichtung zum Beseitigen von festem Abfall. Wenn das Herdvolumen entsprechend dem vorstehend genannten Zahlen-

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wert bemessen und die Vorrichtung periodisch mit einer niedrigeren als der maximalen Zufuhrmenge für den pelletierten Abfall betrieben wird, läßt sich ein Arbeiten mit hohem Wirkungsgrad dadurch aufrechterhalten, daß die Zufuhrmenge des sauerstoffhaltigen Gases zu den Blasformen entsprechend vermindert wird.

In der vorstehend angegebenen Beziehung ist G bezogen auf die kleinste Querschnittsfläche des Schachts definiert. Dies ist dadurch begründet, daß die Zufuhrmenge des pelletierten Abfalls durch die kleinste Querschnittsfläche begrenzt wird. In entsprechender Weise ist die Schachtgröße D als kleinster äquivalenter Durchmesser angegeben, so daß ein nichtkreisförmiger Querschnitt auf dieser Basis umgewandelt wird. Die Abmessung ist die Kleinstabmessung aus dem gleichen Grund wie hinsichtlich G . Der kleinste Betriebsdruck im Schacht P (kPa) bezieht sich auf den im oberen Abschnitt vorgesehenen Druck, der mindestens etwas über dem Atmosphärendruck liegt. Wie im folgenden geschildert ist, wird die vorliegende Vorrichtung zum Beseitigen von pelletiertem Abfall vorzugsweise bei einem Druck betrieben, der erheblich größer als der Atmosphärendruck ist.

Die Erfüllung dieser Dimensionsbeziehung von Schacht und Herd ist notwendig, wenn die zuvor erläuterte Ausrichtung der Blasformen in vollem Umfang vorteilhaft genutzt

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werden soll. Das Herdvolumen bestimmt in Verbindung mit der Abfallverarbeitungsgeschwindigkeit die Menge pro Zeiteinheit, mit welcher die Verbrennungsgasprodukte von der im Herd ausgebildeten Masse von zirkulierendem Gas abströmen. Wenn das Volumen zu klein ist, wird die Abströmrate der Verbrennungsproduktgase hoch, und die Halbkoks-Verweildauer im Herd wird in nachteiliger Weise vermindert, was ein übermäßiges Mitreißen von Halbkoks bewirkt .

2 Der Einfluß der Abfallverarbeitungsrate (t pro Tag/m /kPa) und des Herdvolumens (m ) auf die theoretische Ausströmmenge der Verbrennungsproduktgase aus dem Herd ist in Fig. 3 dargestellt. Dabei ist die Ausströmmenge des Verbrennungsproduktgases selbst nicht aufgetragen; statt dessen wird die mittlere Verweildauer (9) des Gases im Herd benutzt. Definitionsgemäß ist jedoch die mittlere Verweildauer umgekehrt proportional der Ausströmmenge des Gases aus dem Herd (d. h., die mittlere Verweildauer ist gleich dem Herdgasvolumen dividiert durch die Gasausströmmenge). Daher sind bei jedem vorgegebenen Herdvolumen kürzere Verweildauern äquivalent höheren Ausströmmengen. Infolgedessen sind lange Gasverweildauern zu bevorzugen, und zweckmäßigerweise ist der Herd vorliegend so aufgebaut, daß für eine theoretische mittlere Gasverweildauer von mindestens zwei Sekunden gesorgt wird. Diese Einschränkung spiegelt sich in dem Ausdruck für das Volumen in der vor-

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stehenden Beziehung (1) wieder.

Es versteht sich jedoch, daß die vorliegend erzielte Verbesserung bezüglich der Verminderung des Mitreißens von Halbkoks nicht nur auf einer erhöhten Gasverweildauer im Herd beruht. Dies wurde bei einer bekannten Vorrichtung zum Beseitigen von pelletiertem Abfall vom Anderson-Typ demonstriert, bei welcher der aufrechtstehende Schachtofen ein Zylinder mit einer Querschnittsfläche von

7,66 m und einer Höhe von 7,92 m war. Der Schacht/Herd-Öffnungsanschluß hatte eine Querschnittsfläche von etwa

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2,79 m , und die Menge des pelletierten Abfalls pro m kleinster Querschnittsfläche pro Sekunde, d. h. G , betrug 0,273 kg/m pro Sekunde. Die Pellets hatten einen Durchmesser von etwa 33 cm und eine Länge von 15 bis 30 cm. Der Herd hatte die Form eines kegelstumpfförmigen Konus mit einem Boden von 1,46 m, der mehrere Pfeiler trug, deren Oberseite 0,91 m über dem Boden lag und die so angeordnet waren, daß der Querabstand zwischen gegenüberstehenden Pfeilern 71 cm betrug. Der kleinste Schachtbetriebsdruck (P ) lag bei 103 kPa. Die acht Blasformen waren entsprechend konventioneller Hochofenpraxis im unteren Teil des Schachts 14 cm oberhalb des Herdbodens angeordnet, wobei der Abstand d 0,91 m und die Höhe h 0,76 m (Bezeichnungsweise entsprechend Fig. 1) betrugen. Demgemäß hatten sie einen Abstand von 83 % des lotrechten Abstandes von der Schacht/Herd-Anschlußmitte zum Herdboden.

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Die Blasformen waren ferner derart nach unten geneigt, daß der Winkel cc 9° betrug (Fig. 1) und der Winkel ß bei 90° lag (Fig. 2).

Beim Betrieb mit der maximalen Zufuhrmenge an pelletier-

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tem Abfall von 0,273 kg/m Kleinstquerschnittsfläche des Schachts ging bei dieser bekannten Anderson-Demonstrationsanlage übermäßig Halbkoks im Überkopf-Produktgas ab, d. h. mehr als etwa 7 Gew.% des zugeführten Abfalls. Es wurde ermittelt, daß die theoretische mittlere Gasverweildauer unter diesen Betriebsbedingungen etwa 0,6 s betrug. In dem Bemühen, das Mitreißen von Halbkoks zu vermindern, wurde die Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall auf etwa 0,137 kg/m Schachtquerschnittsfläche pro Sekunde herabgesetzt, wodurch die theoretische mittlere Gasverweildauer auf etwa 1,2 s verlängert wurde. Überraschenderweise führte dies nicht zu einer wesentlichen Verminderung des Mitreißens von Halbkoks im Produktgas, und der Halbkoks mußte auf andere Weise als durch Freisetzung an die Atmosphäre beseitigt werden. Es ist zu erwarten, daß mit der vorliegenden Erfindung eine Verminderung des Mitreißens von Halbkoks im Produktgas auf etwa 1 Gew.% des zugeführten Abfalls (Trockenbasis) erreicht werden kann.

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile werden besonders wirkungsvoll ausgenutzt, wenn der Ofen unter erhöh-

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tem Druck betrieben wird, was aus Fig. 3 hervorgeht. Wie weiter oben diskutiert, besteht die Hauptfunktion des Herdes darin, für eine geeignete Umgebung für die Verbrennung des Halbkokses zu sorgen, der während der Pyrolyse des Abfalls erzeugt wird. Auf diese Weise soll ausreichend Wärme entwickelt werden, um den anorganischen Anteil des Abfalls zu schmelzen und die endothermen pyrolytischen Reaktionen ablaufen zu lassen, die in dem aufrechtstehenden Schacht des Ofens auftreten. Mit der vorliegend beschriebenen Vorrichtung ist es möglich, diese Funktionen auf Grund der verbesserten Herdgeometrie und der Ausrichtung der Blasformen wirkungsvoll sicherzustellen .

Wenn entsprechend Fig. 1 der Herd ein Volumen von 2,83 m

hat, führt eine Abfallzufuhrmenge von 0,088 TPD/ft²/psia (0,1246 t/m je kPa) zu einer mittleren Gasverweildauer von etwa 2 s. Bei einem Betriebsdruck von 103 kPa entspricht dies einem spezifischen Durchsatz von 12,9 t pro Tag je m , während dies bei einem Betriebsdruck von 448 kPa zu einem spezifischen Durchsatz von 55,9 t pro

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Tag je m führt. Der Betrieb mit höherem Druck sorgt für eine Durchsatzsteigerung von 333 %, und zwar unmittelbar entsprechend der Druckerhöhung. Die Druckerhöhung läßt sich auf unterschiedliche Weise günstig ausnutzen. Statt den unter Druck betriebenen Herd mit dem gleichen Volumen aufzubauen wie im Falle der Anordnung mit dem Be-

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triebsdruck von 103 kPa, kann das Herdvolumen herabgesetzt werden. Obwohl diese Konstruktionsänderung eine Verkleinerung des spezifischen Durchsatzes erzwingt, hat sie den Vorteil einer Herabsetzung der Oberfläche und damit der Wärmeverluste des Herdes. Die niedrigeren Wärmeverluste gestatten einen Betrieb bei höherer Temperatur, wodurch die Bedingungen sowohl für die Verbrennungsais auch für die Schmelzfunktionen des Herds beträchtlich verbessert werden. Wenn beispielsweise im vorhergehenden

Beispiel das Herdvolumen auf 2,27 m verringert wird, wird die Herdoberfläche um 18 % verkleinert. Dessen ungeachtet ist der spezifische Durchsatz noch immer um mehr als 260 % höher als bei der 103 kPa-Ausführung.

An Hand der Fig. 4 sei eine weitere Ausführungsform der vorliegenden Vorrichtung erläutert. Für Vergleichszwecke sind Elemente entsprechend denjenigen in Fig. 1 mit gleichen Bezugszeichen plus 100 versehen. Die Ausführungsform gemäß Fig. 4 unterscheidet sich von derjenigen nach Fig. 1 bezüglich der Ausbildung des verengten Herdöffnungsanschlusses 134, welcher den aufrechtstehenden Schacht 111 vom Herd 120 trennt. Der Herdöffnungsanschluß 134 hat die Form eines Rings 161 aus feuerfestem Werkstoff, dessen Oberseite den nach innen geneigten, unteren Teil des aufrechtstehenden Schachts bildet. Der Ring 161 schließt bündig an die feuerfeste Auskleidung 123 des Herds an.

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Im Betrieb des Ofens 110 wird die Charge aus pelletiertem Abfall in den Schacht 111 oben in nicht näher dargestellter Weise eingegeben. Während sich der pelletierte Abfall durch den Schacht hindurch nach unten bewegt, wird er mittels der vom Herd 120 ausgehenden Heißgase nacheinander getrocknet und pyrolysiert. Das noch pelletierte Abfallbett 160 wird oberhalb des Herds 120 mittels des Rings 161 abgestützt. Der Ring sorgt für die notwendige Überbrückung, die verhindert, daß nichtpyrolysiertes Material in den Herd fällt, während er den Halbkoksrückstand zwecks anschließender Verbrennung nach unten in den Herd gelangen läßt. Die durch die Halbkoksverbrennung erzeugte Wärme dient auch dem Schmelzen des" anorganischen Anteils des Abfallbetts 160, der auf den Herdboden 151 fällt und ein Schlackebad bildet. Die schmelzflüssige Schlacke wird über das Stichloch 124 ständig vom Herd abgestochen. Die Schlacke fließt durch den Schlackekanal 125 über das Schlackenwehr 126. Sie fällt durch das Schlackeaustrittsrohr 127 hindurch, um dann abgeschreckt zu werden.

Beispielsweise kann ein entsprechend der Ausführungsform nach Fig. 1 ausgebildeter Ofen zur täglichen Verarbeitung von 181 t pelletiertem Abfall von etwa 25,4 cm Durchmesser und 15 bis 30 cm Länge typischerweise einen aufrecht stehenden zylindrischen Schacht von 6,7 m Höhe und einem Innendurchmesser von etwa 2,51 m aufweisen. Auf

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dieser Basis beträgt der G -Wert 0,430 kg Abfall/m² Schachtquerschnit'tsfläche pro Sekunde. Der untere Teil des aufrechtstehenden Schachts kann mit einem Winkel von etwa 25 nach innen geneigt sein und einen verengten Herdöffnungsanschluß mit einem Durchmesser von ungefähr 0,81 m bilden. Die verengte Öffnung kann zylindrische Form und ein Höhen/Durchmesser-Verhältnis von etwa 0,4 haben. Die Basis der verengten Herdöffnung erweitert sich nach außen zu einem vergrößerten Herdvolumen. Der Herd hat zylindrische Form und einen Durchmesser von etwa 1,68 m sowie ein umschlossenes Volumen von etwa

2,32 m . Der Herd wird mit einem Druck (P ) von mindestens 393 kPa betrieben. Der Herd ist mit 16 in Umfangsrichtung verteilten Blasformen ausgestattet. Die Blasformen sitzen im oberen Teil des Herdes benachbart dem verengten Schacht/Herd-Öffnungsanschluß in einer Ebene d, die in einer Höhe von näherungsweise 23 % des lotrechten Abstands h, gemessen durch das Herdvolumen hindurch von der Mitte der verengten Öffnung zum Herdboden, liegt. Die Blasformen sind nach unten in das Herdvolumen hinein geneigt und näherungsweise tangential mit Bezug auf den verengten Herdöffnungsanschluß ausgerichtet. Der Neigungswinkel oC der Blasformen nach unten in das Herdvolumen hinein beträgt 20 .

Fig. 5 zeigt eine weitere Ausführungsform, bei welcher der Schacht/Herd-Öffnungsanschluß 234 keinen kleineren

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Querschnitt als der Schacht 211, sondern einfach die gleiche Größe wie das untere Schachtende hat. Der Herd 220 weist ein vergrößertes ringförmiges Volumen 230 auf, das von der lotrechten Seitenwand 231, nach innen geneigten, schüsseiförmigen Enden 232 und 233 sowie dem konisch geformten Abfallbett 260 umschlossen ist. Im Gegensatz zu den Ausführungsformen der Fig. 1 und 4 ist das Abfallbett 260 von dem Herdboden 251 abgestützt. Ein Vorteil dieser Bauweise besteht darin, daß die Geschwindigkeit des hochsteigenden Gases (mit mitgerissenem Halbkoks) nicht durch eine Strömung beschleunigt wird, die durch eine verengte Öffnung hindurchgeht. Von Nachteil ist,.daß Teile des pelletierten Bettes 260 abbrechen und in die Schlacke fallen können. Wenn es erwünscht ist, das pelletierte Abfallbett in der in Fig. 5 veranschaulichten Weise auf dem Herdboden auszubilden, beträgt vorzugsweise die kleinste Querschnittsfläche des Schachtöffnungsanschlusses zwischen dem 0,7- und dem 1,0-fachen der kleinsten Schachtquer schnittsf lache.

Das obere schüsseiförmige Ende 233 des Herds 220 ist mit dem aufrecht stehenden Schacht 211 an dem verengten Herdöffnungsanschluß 234 verbunden. Im oberen Bereich des Herdvolumens 230 sind mehrere Blasformen 235 vorgesehen. Die Blasformen werden mit einem mit Sauerstoff angereicherten Gas von einem zweckentsprechenden Sauerstoffverteiler (nicht gezeigt) gespeist. Die Blasformen 235 sind

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im oberen Bereich des Herdes 220 benachbart dem Öffnungsanschluß 234 in Umfangsrichtung verteilt. Die Blasformen 235 befinden sich im oberen Ende 236 des Herds 220. Sie sind nach unten in einem Winkel oc von dem Öffnungsanschluß 234 weggeneigt. Der Neigungswinkel cc liegt vorzugsweise im Bereich von 10 bis 45°.

Sämtliche Blasformen 235 sind, wie aus Fig. 6 hervorgeht, näherungsweise tangential mit Bezug auf den Anschluß 234 ausgerichtet. Es sind acht in Umfangsrichtung verteilte Blasformen 235 vorhanden. Jede Blasform 235 ist nach unten gerichtet und geht durch eine zweckentsprechend ausgebildete Öffnung 237 im oberen Ende 233 des Herds 220 hindurch. Auch im Falle der Ausführungsform nach Fig. 5 sind die Blasformen so angeordnet, daß sie nicht durch schmelzflüssige Schlacke beeinträchtigt oder verstopft werden, die sich von der auf dem Herdbodenbereich 252 abgestützten Abfallsäule 200 nach unten bewegt. Der Winkel ß beträgt bei dieser Ausführungsform etwa 20 .

Wie oben diskutiert, muß der Herd selbst ein Volumen haben, das gleich dem oder größer als der durch die Beziehung (1) bestimmte Zahlenwert ist. Bei der Ausführungsform nach den Fig. 5 und 6 umfaßt das Herdvolumen den ringförmigen Raum, der von der lotrechten Seitenwand 231, den oberen und unteren Enden 233 bzw. 232 und der mittleren, konischen Säule aus pelletiertem Material (darge-

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stellt durch die gestrichelten Linien 260) begrenzt ist, vermindert um das Volumen, den die feuerfeste Auskleidung der Innenwand des Herds 220 einnimmt. Dieses Volumen läßt sich durch die Gleichung (2) approximieren:

/D ² D<-² D₉D D_R ²

V =7ih i-ü- - -^- - -^J. - -1- ) (2)

^x 4 3 3 3

h = lotrechter Abstand von dem Schacht/Herd-Öffnungsanschluß 234 (waagrechte Linie 250) zum Herdboden 252,

Dμ = Innendurchmesser des Herds,

Dc = Schachtdurchmesser (der Durchmesser des Öffnungsanschlusses 234) und

D_D = Durchmesser der auf dem Herdboden 252 aufsitzen-

den Säule aus pelletiertem Material.

In der Gleichung (2) ist angenommen, daß das Abfallbett 260 die Form eines Kegelstumpfes annimmt. Für den Fachmann bereitet es keine Schwierigkeiten, das Herdvolumen auch bei einer anderen Form der Säule zu berechnen.

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3S-

Leerseite

Claims

PATENTANWALT DlPL-ING. GE^-H-ARD.5CHWAN .:. ELFEN5TRASSE32 · D-8000 MÜNCHEN 83 L-12735-G Ansprüche

1. Vorrichtung zum Beseitigen von pelletiertem Abfall durch Umwandlung in ein nutzbares Produktgas und einen inerten festen Rückstand, mit einem im wesentlichen lotrechten Schacht, in dessen oberes Ende pelletierter Abfall eingebbar ist und der in seinem oberen Abschnitt eine Trockenzone sowie in seinem mittleren Abschnitt eine thermische Zerlegungszone zum Ausbilden eines Bettes aus pelletiertem Abfall aufweist, mit einem unterhalb des Schachts angeordneten Herd, der mit dem unteren Schachtende in Strömungsverbindung steht, mit einer Einrichtung zum Einspeisen eines sauerstoffhaltigen Gases in den eine Verbrennungszone bildenden Herd, und mit einem Stichloch, das mit dem Herd zum Austragen von schmelzflüssigem Rückstand aus dem Herd in Verbindung steht, gekennzeichnet durch
(a) ein Herdvolumen V(m ), das größer ist als der durch

V = 1,1IxIO⁴ G_rD_s ²/P

gegebene Zahlenwert, wobei

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FERNSPRECHER: 089/6012039 · KABEL: ELECTRICPATENT MÜNCHEN

G = maximale Zufuhrmenge an pelletiertem Abfall (kg Abfall/m
Schachts/s),-

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(kg Abfall/m Kleinstquerschnittsflache des

D = kleinster äquivalenter Schachtdurchmesser (m) und

P = Ofendruck (kPa),

(b) eine Öffnungsverbindung zwischen dem Schacht und dem Herd mit einer Mindestquerschnittsflache zwischen dem 0,044-- und dem 1,0-fachen der kleinsten Schachtquerschnittsfläche,

(c) eine Mehrzahl von Blasformen zum Einspeisen des sauerstoffhaltigen Gases in den Herd, die an in Umfangsrichtung verteilten Stellen im oberen Teil des Herdes benachbart der Schacht/Herd-Verbindung (b) angeordnet sind, die weniger- als 35 % des lotrechten Abstandes zwischen dem Mittelpunkt der Schacht/Herd-Verbindung (b) und dem Herdboden entfernt sind, wobei

(d) die Blasformen nach unten und weg von der Schacht/ Herd-Verbindung (b) geneigt sowie derart gerichtet sind, daß das sauerstoffhaltige Gas nicht unmittelbar auf das Bett aus pelletiertem Abfall auftrifft.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die mittlere Querschnittsfläche des Herdes zwi-

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sehen dem 0,7- und dem 3,2-fachen des Quadrats der Herdhöhe liegt.

3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Blasformen im wesentlichen tangential zu der Schachtöffnungsverbindung (b) ausgerichtet sind.

4. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die kleinste Querschnittsfläche der Schachtöffnungsverbindung (b) zwischen dem 0,7- und dem 1,0-fachen der kleinsten Querschnittsfläche des Schachts liegt,derart, daß das Bett aus pelletiertem Abfall auf dem Herdboden ausgebildet wird.

5. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das untere Ende des Schachts unter Bildung der Schachtöffnungsverbindung

(b) mit einer kleinsten Querschnittsfläche zwischen dem 0,075- und dem 0,2-fachen der kleinsten Schachtquerschnittsfläche nach innen geneigt ist, so daß das Bett aus pelletiertem Abfall von der Schachtöffnungsverbindung abgestützt wird.

6. Vorrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,

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dadurch gekennzeichnet, daß die Blasformen mit einem Neigungswinkeltfzwischen 10° und 45 nach unten geneigt sind.

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