DE3107669A1 - Verfahren zur herstellung von walzstahl mit einer guten schweissbarkeit, einer hohen elastizitaetsgrenze sowie einer prallelastizitaet bei sehr niedrigen temperaturen - Google Patents
Verfahren zur herstellung von walzstahl mit einer guten schweissbarkeit, einer hohen elastizitaetsgrenze sowie einer prallelastizitaet bei sehr niedrigen temperaturenInfo
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Description
Verfahren zur Herstellung von Walsstahl mit einer guten
Schweißbarkeit, einer hohen Elastizitätsgrenze sowie einer Pral!elastizität bei sehr niedrigen Temperaturen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren sur Herstellung von Walsstahl, in besonderen Betonbewehrungsstab)^ mit einer
guten Schweißbarkeit, einer hohen Elastizitätsgrenze sowie einer Prallelaatizität bei sehr niedrigen Temperaturen.
Ordnung von 400 N/mm nur eine sehr geringe Zähigkeit besitzt. So liegt dort die Übergangstemperatur bei einen
Prallversuch nach Charpy V bei 35 J/cm in der Größenordnung
von 4200C* Hieraus folgt, daß diese Produkte lediglich eine geringe Bruchfestigkeit bei niedrigen Temperaturen
besitzen.
2
bei 35 J/cm und bei Temperaturen in der Größenordnung von -196°C keine Bedingung für die normale Verwendung von Walzstahl, wie Bewehrungsstahl. Nun hat die kUrzliche Entwicklung der Herstellungstechnologie im besonderen hinsichtlich der Lagerung von verflüssigtem Gas zu der Notwendigkeit geführt, hinreichend große Mengen von Sehr kältebeständigem Walzetan1 sur Verfugung zu stellen· So
bei 35 J/cm und bei Temperaturen in der Größenordnung von -196°C keine Bedingung für die normale Verwendung von Walzstahl, wie Bewehrungsstahl. Nun hat die kUrzliche Entwicklung der Herstellungstechnologie im besonderen hinsichtlich der Lagerung von verflüssigtem Gas zu der Notwendigkeit geführt, hinreichend große Mengen von Sehr kältebeständigem Walzetan1 sur Verfugung zu stellen· So
NACHQERE'CHT
1st z. B. vorgesehen, «us Sicherheitsgründen die Lagerreservoirs
für verflüssigte Gase mit einer Umhüllung aus bewehrtem Beton zu verstürben« analog zu den Sicherheitsmaßnahmen,
wie sie Im Bereich der Kernreaktoren gelten·
Damit sie sich für die Verwendung hinsichtlich der Bewehrung
der Umhüllungen der Behälter für verflüssigtes
Gas eignen, die Temperaturen von -5O°C bis -1960C ausgesetst
sind, müssen die BewehrungsstabIe neben einer adäquaten
Prallelastizität im Inneren eine zufriedenstellende
Schweißbarkelt aufweisen, was mit einen Kohlenstoffgehalt
von weniger als 0,2 * verbunden 1st. Nun werden die bekannten
BewehrungsstXhle, die einen Kohlenstoffgehalt von 0,16 bis 0,2 % besitzen, einer Kaltdrallung unterworien,
wodurch »war einerseits eine zufriedenstellende Elastizitätsgrenze
herbeigeführt wird, während jedoch hierdurch andererseits eine geringe Zähigkeit, im besonderen bei
niedrigen Temperaturen, bewirkt wird»
Man hat ebenso versucht, beispielsweise während der Herstellung
der Bewehrungsstähle, mit einen Kohlenstoffgehalt von mehr als 0,20 %, diese einer Behandlung mit einer
intensiven OberflächenabhUhlung beim Verlassen der Waisen
au unterziehen, sozusagen als Nachvergütung. Hierdurch
wird es möglich, schweißbaren und zähen Bewehrungsstahl
zu erhalten, ohne daß die Stühle jedoch Übergangstemperatüren
nach Charpy V 35 j/cm merklich besser als -50°C
aufweisen.
Bis hierher bieten nur die Bewehrunqsstähle, die «us einem
Legierungsstahl von 9 % Nl1 dec einer Doppelnormalisierung
gefolgt von einer Vergütung unterworfen wurde, oder einer Härtung gefolgt von einer Vergütung, hergestellt worden
sind, eine minimale Pral!elastizität nach Charpy V 35 J/cjb2
bis - 196°C*
Somit liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde* ein Verfahren
zur Herstellung von Walzstahl mit den eingangs genannten Kriterien au schaffen, wobei das Verfahren aus der
Walzwärme heraus durchführbar sein soll, vorzugsweise «us einem stahl, der ein Minimum teurer Leglerungselementa enthalt,
um somit die Kosten der sich ergebenden Walzprodukte zu verringern·
Gelöst wird diese Aufgabe gemäß der Erfindung durch die im Kennzeichen des Hauptanspruches angegebenen Merkmale· Bezüglich bevorzugter Ausführungsformen wird auf die Unteransprüche
verwiesen.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren verwendet man einen
Stahl, der Kohlenstoff (C), Mangan (Mn), Silizium (Si), Alluminium (Al) und Niobium (Nb) enthält, wobei man diesen
Stahl walzt und darauf achtet, daß das Verjüngungsmaß während der letzten drei Durchgänge mehr als 20 % beträgt,
und daß man die Temperaturen für die behandlung vor (Tl), während (T2) und nach (T3) dem Walzen des Produktes mit dem
Durchmesser (D) in der Weiee steuert, daß sichergestellt ist,
daß die Glas till tu tmjrenze (LE) und die PrallelastizitKt
bei -1200C (KCV) die folgenden Gleichungen erfüllt:
LE - 1035 ♦ 510 C ♦ 192 Mn + 2270 Nb - 0,21 Tl
- 0,42 T2 - 0,48 T3 - 3,51 0
und
KCV · 2202 - 2066 C + 23,20 Mn - 2064 Nb - 0,77 Tl - 1,24 T2 - 0,23 T3 - 1,98 D
sur Erzielung der gewünschten angehobenen Werte·
Wohlgemerkt variieren die Konzentrationen der vorhandenen
oder zugegebenen Elemente wie auch die Temperaturen der verschiedenen Behandlungsphasen nur Innerhalb bestirnter Grenzen.
Die chemische Zusammensetzung des verwendeten Stahle wurde
aufgrund Im Laufe zahlreicher Versuche gesammelter Ergebnisse
be· ti runt, die gezeigt haben, daß der Kohlenstoffgehalt von weniger als 0,20 % umso niedriger sein soll, je
niedriger die Obergangetemperatüren angestrebt werden· So
begrenzt man beispielsweise den Kohlenstoffgehalt vorzugsweise
auf maximal 0,08 % für eine Übergangstemperatur nach
Charpy V 35 J/cm2 bei -140°C.
Bin Mangangehalt in der Größenordnung von 1,7 % verleiht dem Stahl die gewünschte Prallelaetizitat und verbessert
seine z&hlgkeit ebenso wie ein Siliziumgehalt in der Größen-
319766?
NACHGEREICHT
Ordnung von 0,3 * vorteilhaft ist für die Verstärkung der
Festigkeit.
Andererseits ist es wichtig, den feinkörnigen Stahl mit
Alluminlum zu beruhigen, um die Schweißbarkeit eu verbessern
und die Alterungeneigung wesentlich zu verringern· Die Verfeinerung des Korns hebt andererseits die Elastialtut»grenz«
wie auch die Zähigkeit.
Das Nb und eventuell das V und/oder das Mo grantieren eine erhöhte
Elastizitätsgrenze im besonderen der Bewehrungsstähle
mit großem Durchmesser.
Gemäß der Erfindung wird das Produkt eines) theraomechanlschen,
besonders festgelegten Zyklus unterworfen, in Laufe dessen
die Temperatur des Produktes bei allen Vorgingen vor, während und nach dem Walzen gesteuert wird, wobei das Verminderungsausmaß
während dieser Durchgänge wichtig ist und vorzugsweise oberhalb von 20 % liegt.
Es ist su betonen, daß der besondere thermomechanische
Zyklus, der Bestandteil des Verfahrens gemgß der Erfindung ist, eine.äußeret feine Kornstruktur im Inneren des Produktes
erzielt, wodurch die Prallelastisitüt bei sehr
niedrigen Temperaturen im Inneren des gewalzten Produktes garantiert 1st« Um zu diesem Resultat zu gelangen, wühlt
man einerseits die Temperatur des G£ens genau entsprechend
den fachmännischen Regeln, um eine Vergrößerung des Kornes
nachgereicht!
dee Zwischenprodukte» zu vermeiden· Andererseits soll die
Temperatur eu Beginn dee Walzens so hoch »ein, daß man zu
Beginn des Walsvorgange» eine beträchtliche Kornverfeinerung
ersielt und eine zu bedeutende Rekristallisation vermeidet.
Vor den drei letzten Walzdurchgängen unterzieht man den Stahl einer raschen Abkühlung in einer Abschreckzone bis
zu einer Temperatur in der Nähe des Transormationspunktes
Ar3.
Die AbkUhlungsbehandlung am Ausgang der walzen besteht aus
einem weiteren energischen Abschrecken des Produktes, bis
die Temperatur im Inneren niedrig genug ist, um Jegliche Rekristallisation zu verhindern.
Öle Grundidee der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß
man die getrennt realisierbaren, vorteilhaften Wirkungen dank einer genauen Auswahl der zugesetzten chemischen Elemente mit den jeweils bestimmten Gehalten des Stahls kornblniert
mit den Effekten einer gesteuerten Zwischenwirkung der Temperaturentwicklung des Produktes im Laufe der Herstellung
und dem Verjüngungsmaß während des Walzens.
Das erhaltene Ergebnis wird im besonderen durch die extrem feine Konngröße des Endproduktes verkörpert.
NACHGEREICm
-140° C leichter zu realisieren, kann man gemäß der Erfindung
einen Stahl verwenden, der Nickel mit einem Gehalt
in der Größenordnung von 5 %, aber weniger als 10 %
aufweist. Wenn ein solcher Stahl nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren gewalzt wird, erhält man eine Prallelastizität
nach Charpy V 35 J/cm2 von -196°C.
Die Vorteile de* erfindungsgemäßen Verfahrens werden anhand der nachfolgend gegebenen Sechs Beispiele deutlicht
1. Das Waisen eines normal harten Stahls als Bewehrungsstab
(C **O,35 %) führt zu einem frodukt mit zufriedenstellenden
Zugfeetigkeitseigenschaften und In besonderen
einer 400 MPa überschreitenden Elastizitätsgrenze·
Indessen liegt die Übergangstemperatur für den Charpy V
Versuch für ein Energieniveau von 35 J/cm nur bei +200C.
Dieser Stahl besitzt keine Zähigkeit bei einer niedrigen Temperatur. Die Schweißbarkeit ist mittelmäßig.
2. Ein Stahl mit einem Kohlenstoffgehalt, der auf 0,18 %
begrenzt ist, und dem Behandlungsverfahren gemäß der Erfindung vor, während und nach dem Walzen ausgesetzt
wurd«, besitzt in gleicher Weise zufriedenstellende Zugiestigkeitseigenschatten. Eine deutliche Verbesserung
in bezug auf Baispiel 1 wird im Hinblick auf die
Dehnung geschaffen und im besonderen auf die Übergangs-
-'-
\
NACHGEREICH1
temperatur, die auf -6O°C absinkt. Der Stahl erweist
eich al« schweißbar.
3· Die Verwendung eines Utahla mit der chemischen Zusammen
setxung entsprechend dem vorliegenden Anspruch, der jedoch
nicht der Behandlung gemäß der Erfindung unterworfen wurde, führt su unzureichenden mechanischen eigenschaften
unter dem Gesichtspunkt der Elastixltätsgrense und der Festigkeit. Die Dehnung ist erhöht·
Die Übergangstemperatur ebenfalls ohne Behandlung befindet sich indessen schon in etwa auf dem gleichen
Niveau, wie diejenige des Beispiels 2, wo die Behandlung gemäß der Erfindung vor, wahrend und nach
dem Waisen durchgeführt wurde·
4. Die Kombination der ehemischen Zusammensetzung und der
Behandlung vor, wahrend und nach dem Waisen gemäß der Erfindung führt su einer Verdopplung der angestrebten
Verbesserung, nämlich;
- die mechanischen eigenschaften sind zufriedenstellend
und die Dehnung erhöht.
- die Übergangstemperatur sinkt auf die sehr niedrige
Temperatur von -14O°C ab«
5. Ein Stahl mit «inen Nickelgeaalt von 9 % in normalem
heißen WalBEUStand besitzt eine Übergangstemperatur
nach Charpy V 35 J/cm2 von -SO0C.
6. Der gleiche Stahl mit einem Nickelgehalt von 9 %, bei
welchem eine Pral!elastizität bei -196°C normalerweise
nur realisierbar 1st mit Hilfe «lner beschwerlichen
thermischen Behandlung (Doppelnormalleierung und Vergütung
oder HHrtung und Vergütung), macht es möglich» bei einer Übergangstemperatur von -196°C anzukommen!
wenn man die vorerwähnte Behandlung vor, während und nach dem Walsvorgang anwandet·
Die sechs Beispiele sind in der angehefteten Tabelle4kurz
susammengefaßt·
FUc das Verfahren gemäß der Erfindung wird die Bedeutung der
chemiechen Zusammensetzung des Stahls wie auch die Steuerung der Temperaturen während der Herstellungsvorgänge und die
dem Waisen folgende rasche Abkühlung durch die nachfolgen»
den Versuche deutlich:
1· Ein Stahl mit natürlicher Härte als Bewehrungsstab
(C ** O,35 %), der gemäß dem Verfahren der Erfindung behandelt
ist, wird im Inneren gehärtet. Dieser Stahl zeigt eine angehobene eiastiait&tagrenze, während Jedoch
die Dehnbarkeitseigenschaften sehr schwach sind·
NACH(3EREIC:-i"«
das Energieniveau nicht an 35 J/cm vorbei·
2« Ein Stahl mit der chemischen Zusammensetzung entsprechend
der vorliegenden Vorschrift( jedoch ohne die Anwendung
der Behandlung gemäß der Erfindung, besitzt unzureichende mechanische Eigenschaften im Hinblick auf
die Elastizitätsgrenze und die Festigkeit. Die Übergangs temperatur der Charpy V Orallelastlzitat liegt bei
60°.
3· Der gleiche gewalzte Stahl ohne thermowechanischa Behandlung,
Jedoch mit einer Abschreckung nach dem Waisen, zeigt eine höhere Elastizitätsgrenze und Festigkeit als
bei dem Beslpiel 2. Die Übergangstemperatur (-750C) 1st
ebeebenfalls hinsichtlich des Beispiels 2 verbessert.
4« Bei dem in dem Schema offenbarten Beispiel 3 mit einer
thermomechanisehen Malzung, jedoch nur für die letzten
Durchgänge, sind die Elastizitätsganze und die Festigkeit
noch mehr verbessert· Dies gilt auch für die Übergangstemperatur (-1Ou0C).
5· Eine thermomechanisehe Behandlung während des gesamten
Walzvorganges, jedoch ohne Abschreckung nach dem Walzen, führte zu einem Absenken 4er Elastizitätsgrenze und der
Festigkeit in bezug #uf die Beispiele 3 und 4. Öle
ο ι υ / υ υ ο
NACHGEREICHT
6. Die besten Ergebnisse hinsichtlich der mechanischen Eigenschaften
des Stahls mit der wie vorliegend vorbeschriebenen chemischen Zusammensetzung erhält man bei
der Behandlung gemäß der Erfindung vor, während, und nach dem Waisen, d. h. :
die mechanischen Eigenschaften sind aufriedensteilend
und die Dehnung ist erhöht}
die Übergangstemperatur der Prallelastizität nach Charpy V ist sehr niedrig.
Die vorgenannten Ergebnisse sind in der nachfolgenden Ta«
belle 2 kurz »usaramangefft dargestellt.
Obwohl die vorangehende Beschreibung auf die Herstellung von runden Bewehrungsstählen bezogen ist» kann das erflndungsgemäße
Verfahren auch auf andere handelsübliche Stähle angewendet werden, seien sie rundgeglättet, flach, quadratisch,
winklig, profiliert oder als Blech gewalzt, soweit man eine Kombination von Schweißbarkeit, hoher Elastizitätsgrenze
und Prallelastizität bei sehr niedrigen Temperaturen
in einen Produkt anstrebt.
Beispiel | Nr· | C Halb |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Stahltyp | - 0,35 % beruhigt |
C - 0,18% halb beruhigt |
C · 0,08 * beruhigt |
C « 0,08 % beruhigt |
9 % Ni beruhigt |
9 % Ni beruhigt |
||
Behandlung gemäß der Erfindung,
voi, während und nach dem Walzen
nein
nein
nein
Elastizitätsgrenze (MFa)
440
470
320
490
89C
710
> 1*1
Festigkeit
(MPa)
(MPa)
€50
570
590
570
IClO
Dehnung
10 d X
10 d X
13
25
25
30
13
Übergangstemperatur (0C)
Prallversuch nach Charpy V bei 35 J/cm4
Prallversuch nach Charpy V bei 35 J/cm4
+2O
-60
.60
-140
-50
-196
0 m
B 0
Beispiel Nr. | 1 | gesteuert | 2 | 3 | C | gest. | 4 | 5 | 6 |
Stahltyp | C - 0,35 % halb beruhigt |
Ja | C - 0,05 X beruhigt Al |
C - 0,05 % beruhigt Al |
C »0,05 % beruhigt Al |
C « 0,05 % beruhigt Al |
|||
Ofen temperatur | gesteuert | 120O°C | C - 0,05 % beruhigt Al |
gest. | I2eo°c | ges teuer t | gesteuert | ||
Temperatur beim ae3teuert Beginn d· walzens 's"1*"611· |
nicht gesteuert | 12OO° | nicht gest. | gesteuert | gesteuert | ||||
Zwiwchenabschreckung ja | nein | nicht | Ja | Ja | Ja | ||||
Temperatur am Ende d« walzens |
nicht gest. | nein | gesteuert | gesteuert | gesteuert | ||||
Abschreckung nach d. Walzen |
nein | nicht | Ja | nein | Ja | ||||
Ja |
Teeperatur nach
d« Abschrecken gesteuert nach deei Walzen
gesteuert gesteuert
gesteuert
Elas tisitätsgren- se (MPa) |
980 | 320 | 430 | 470 | 380 | 490 |
Festigkeit (HPa) § |
98O | 480 | 530 | 550 | 465 | 580 |
Dehnung (5d) % | 5 % | 34 % | 32 % | 31 % | 36 % | 32 X |
Übergangs temperatur C0C) Prallversuch
nach Charpy V bei 35 J/c*2
♦ 2 C
-600C
-75°C
-10O0C
-140°C
Claims (7)
1. Verfahren aur Herstellung von Walsr.stahl, im besonderen
Betonbewehrungsstahl, mit einer guten Schweißbarkeit, einer
hohen Elastizitätsgrenze sowie einer Prallelastizität bei
sehr niedrigen Temperaturen, dadurch q e k e η η -
PUSTSClIhCKKONTO: HAMBURG 2·>Ι22υ·2ϋ5
DANK URLSUNtRBANKAO. HAMHlIRO
KlO-NR iHMüil iBL/ 2UU»UUDU|
MOS ISCIILC KKON K): MÜNCHEN 8B8-HU2
BANK DL-U ISCHt BANK ACi. MUNCIIhN
KIt)-NR 668IUUIlBL/ 7UU7(JUlU)
I V IUUW
NACHQEREICH1
zeichnet , daß man einen Stahl verwendet, der Kohlenstoff (C), Mangan (Mn), Silizium (Si), Alluminium (Al) und
Niobium (Nb) enthält, wobei man diesen Stahl walzt mit der Maßgabe, daß das Verjüngunqsmaß während der drei letzten
Durchgänge mehr als 20 % beträgt, und daß man die Temperaturen für die Behandlung vor (Tl), während (T2) und nach
(T3) dem Walzen des Produktes mit einem Durchmesser (D) in der Weise steuert, daß sichergestellt ist, daß die Elastizitätsgrenze
(LE) und die Prallelastizität bei - 120° C (KCV) die folgenden Gleichungen erfüllt:
LE - 1035 + 510 C + 192 Mn + 2270 Nb - 0,21 Tl - 0,40 T2 - 0,48 T3 - 3,51 D
und
KCV = 2202 - 2066 C + 23,20 Mn - 2064 Nb - 0,77 Tl - 1,24 T2 - 0,23 T3 - 1,98 D
zur Erzielung der gewünschten angehobenen Werte«
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet
, daß man einen Kohlenstoffgehalt wählt, der unterhalb 0,20 % liegt, und umso niedriger ist, je niedriger
die Übergangstemperatur ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet
, daß man die Elastizitätsgrenze des Stahls anhebt, indem man die Korngröße verringert durch Beruhigen mit
Hilfe von Alluminium mit einem Gehalt von mindestens 0,03 %.
NACHGEREICHT
4· Verfahren nach Anspruch 1, dadurch g e k e η η selchnet
, daß man einen Gehalt an Nickel auswählt, der geringer ist als 10 %, und umso höher liegt, Je niedriger
die Übergangstemperatur sein soll.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß «an die Temperatur zu Beginn des Walzens so einstellt, daß im Ofen eine gesteuerte Temperatur
vorliegt, die geringer ist als 120O0C.
6. Verfahren nach eine* der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennseichnet , daß man vor den drei letsten
Walsdurchgängen eine rasche Abkühlung des Stahls durchführt
bis su einer Temperatur, die de« Traneformationspunkt Ar3 entspricht·
7· Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennselchnet, daß nan sum Abschluß des Walsvorganges eine energische /bkUhlung des Stahle bis auf
eine Temperatur im Inneren vornimmt, die niedrig genug 1st,
daß jegliche Rekristallisation verhindert wird.
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