NL8100232A - Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staalprodukten met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens en een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen. - Google Patents
Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staalprodukten met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens en een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8100232A NL8100232A NL8100232A NL8100232A NL8100232A NL 8100232 A NL8100232 A NL 8100232A NL 8100232 A NL8100232 A NL 8100232A NL 8100232 A NL8100232 A NL 8100232A NL 8100232 A NL8100232 A NL 8100232A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- steel
- rolling
- temperature
- elasticity limit
- notch strength
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 39
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 18
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 14
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 241000234282 Allium Species 0.000 description 2
- 235000002732 Allium cepa var. cepa Nutrition 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
%
{ » - I
N/30.055-Kp/Pf/cs
Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staalprodukten met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens en een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen.
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor*de vervaardiging van gewalste staalprodukten, in het bijzonder betonstaal, met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens, alsmede een kerfsterkte bij zeer 5 lage temperaturen.
Het is wel bekend, dat het op gangbare wijze vervaardigde betonstaal met een elasticiteitsgrens van de orde van 400 N/mm , slechts een zeer geringe taaiheid bezit. Zo bedraagt de overgangstemperatuur van dit staal voor de kerf-10 slagproef Charpy V bij 35 J/cm^ ongeveer +20°C. Dientengevolge hebben deze produkten slechts een zeer geringe weerstand tegen brosse breuk bij lage temperaturen.
In het verleden was een kerfsterkte Charpy V bij 35 J/cin en bij temperaturen van de orde van -196°C helemaal 15 niet vereist voor de gangbare toepassingen van de gewalste staalprodukten zoals het betonstaal. De recente ontwikkeling echter van de fabricagetechnologie en vooral het opslaan van vloeibare gassen heeft het nodig gemaakt, te beschikken over vrij belangrijke hoeveelheden tegen intense koude bestendige 20 "gewalste staalprodukten. Zo is bijvoorbeeld uit veiligheidsoverwegingen beslist, dat de opslagtanks voor vloeibare gassen van een mantel uit gewapend beton zullen worden voorzien in analogie met de veiligheidsmaatregelen die worden toegepast op het gebied van de kernreactoren.
25 Om bruikbaar te kunnen zijn voor het vormen van de wapening van dergelijke mantels van voor vloeibare gassen bestemde tanks, die worden blootgesteld aan temperaturen van -50°C tot -196°C, moet het betonstaal naast een voldoende kerfsterkte in het midden, een bevredigende lasbaarheid ver-30 tonen, hetgeen koolstofgehalten van minder dan 0,2 % impliceert. Het bekende betonstaal echter, dat 0,16-0,2 % C bevat, wordt onderworpen aan een koude verwringing, hetgeen enerzijds aan het staal een bevredigende elasticiteitsgrens verleent, maar anderzijds een geringe taaiheid met zich meebrengt, voor-35 al bij lage temperaturen.
8100232 * - 2 -
Verder is bijvoorbeeld gepoogd reeds in de loop van de vervaardiging het betonstaal met een koolstofgehalte van ten hoogste 0/2Ö % te onderwerpen aan een behandeling met een intense afkoeling aan het oppervlak bij het verlaten van de 5 walserij, gevolgd door een zelfontlating. Hierdoor kon las-baar en taai betonstaal worden verkregen, zonder dat evenwel dit staal overgangstemperaturen Charpy V-35 J/cm vertoonde, die aanmerkelijk beter waren dan -50°C.
Tot nu toe vertoonde slechts het uit gelegeerd staal 10 met 9 % Ni vervaardigde betonstaal dat een dubbele normaal-gloeiing, gevolgd door een ontlating, ofwel een afschrikking, gevolgd door een ontlating heeft ondergaan, een kerfsterkte Charpy V-35 J/cm^ minimum bij -196°C.
De uitvinding heeft dus tot doel een werkwijze te 15 verschaffen voor de vervaardiging van gewalste staalproduk-ten, die beantwoorden aan de in de eerste alinea genoemde criteria, welke werkwijze uitvoerbaar is vanuit de walshitte, bij voorkeur uitgaande van een staal, dat een minimum aan kostbare legeringselementen bevat, waardoor aldus de kost-20 prijs van de gewalste produkten wordt verminderd.
Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt door een werkwijze met het kenmerk, dat een staal bevattende koolstof (C), mangaan (Mn), silicium (Si) , aluminium (Al) en niobium (Nb) wordt gebruikt, dit staal wordt gewalst, terwijl '25 erop wordt gelet,, dat de 'tijdens de drie laatste 'doorgangen ‘ ^ verkregen totale reductiewaarde hoger is dan 20 % en de werk-temperaturen vóór (T^) , tijdens (T2) en na (T^) het walsen van het produkt met een diameter (D) zodanig worden geregeld, dat de elasticiteitsgrens (EG) en de kerfsterkte bij -120°C 30 (KCV), uitgedrukt door EG = 1035 + 510 C + 192 Mn + 2270 Nb - 0,21 Τχ - 0,42 T2 - 0,48 T3 - 3,51 D en
KCV = 2202 - 2066 C + 23,20 Mn - 2064 Nb - 0,77 Τχ 35 - 1,24 T2 - 0,23 T3~ 1,98 D
de gewenste hoge waarden bereiken.
Het zal duidelijk zijn, dat de concentraties van de verschillende aanwezige of toegevoegde elementen, alsmede de temperaturen bij de verschillende fasen van de behandeling 40 slechts binnen zekere grenzen zullen variëren.
8100232 i 4 - 3 -
Zo wordt de chemische samenstelling van het gebruikte staal gekozen volgens de ervaringen, die werden verzameld in de loop van talrijke proeven, waaruit bleek, dat het koolstofgehalte lager dan 0,20 % des te lager zal zijn naarmate 5 een lagere overgangstemperatuur wordt beoogd. Bijvoorbeeld wordt voor een overgangstemperatuur Charpy V-35 J/cm bij -140°C de koolstof bij voorkeur tot maximaal 0,08 % beperkt.
Een mangaangehalte van de orde van 1,7 % verleent aan het staal de gewenste kerfsterkte, waarbij tevens de taai-10 heid wordt verbeterd, terwijl een siliciumgehalte van de orde van 0,3 % gunstig is voor de verhoging van de sterkte.
Verder is het belangrijk het staal fijnkorrelig te kalmeren met aluminium om de 1asbaarheid te verbeteren en de neiging tot veroudering aanzienlijk te verminderen. De korrel-15 verfijning verhoogt overigens de elasticiteitsgrens, alsmede de taaiheid.
Het Nb en eventueel het V en/of het Mo garanderen een hoge elasticiteitsgrens, vooral voor betonstaal met een grote diameter.
20 Het produkt ondergaat volgens de uitvinding de bij zondere omschreven thermomechanische cyclus, waarin de temperatuur van het produkt voor alle bewerkingen voor, tijdens en na het walsen wordt gecontroleerd en de totale reductie-waarde, die tijdens deze doorgangen wordt bereikt, groot, 25 d.w.zi bij voorkeur groter dan 20 % moet zijn.
Met nadruk wordt erop gewezen, dat de bijzondere thermomechanische cyclus, die deel uitmaakt van de werkwijze volgens de uitvinding, dient voor het verkrijgen van een buitengewoon fijne korrelstructuur in het midden van het produkt, 30 daar de kerfsterkte bij zeer lage temperaturen moet worden gewaarborgd in het midden van het produkt.
Om dit resultaat te bereiken wordt enerzijds de temperatuur van de oven oordeelkundig gekozen volgens de regels van de techniek om een korrelvergroting in het tussenprodukt 35 te vermijden. Anderzijds moet de temperatuur aan het begin van het walsen zo zijn, dat vanaf het begin van het walsen een aanzienlijke korrelverfijning wordt verkregen en een te sterke herkristallisatie wordt vermeden.
Vóór de laatste drie walsdoorgangen ondergaat het 40 staal een snelle afkoeling in een koelzone, tot aan een tem- 8 1 00 23 2 % - 4 - peratuur dichtbij het omzettingspunt Ar3·
De koelbehandeling bij het verlaten van de walserij bestaat uit een volgende sterke koeling van het produkt, tot aan een voldoend lage temperatuur in het midden teneinde elke 5 herkristallisatie te vermijden.
De gedachte, die de grondslag vormt van de onderhavige uitvinding, bestaat dus uit het combineren van de apart te verwezenlijken gunstige effecten dankzij een oordeelkundige keuze van de opgenomen chemische elementen in bepaal-10 de gehalten in het staal met de effecten van een gestuurde interactie tussen de ontwikkeling van de temperatuur van het clë produkt in de loop van de vervaardiging en-tijdens het walsen toegepaste reductiewaarden.
Het verkregen resultaat uit zich in het bijzonder 15 door een buitengewoon fijne korrelgrootte van het eindprodukt.
Om gemakkelijker produkten te vervaardigen met over-gangstemperaturen lager dan tenminste -140°C, kan volgens de uitvinding staal met een gehalte aan nikkel in de orde van 5 %, maar lager dan 10 S, worden gebruikt. Dergelijk staal, 20 dat volgens de werkwijze van de uitvinding wordt gewalst, heeft een kersterkte Charpy V-35 J/cm2 bij -196°C.
De voordelen van de werkwijze volgens de uitvinding blijken duidelijk uit de voorbeelden I-VI die hierna worden beschreven.
’ · 2 5 ' ‘ · VOORBEELD I
Het walsen van een natuurlijk hard staal tot betonstaal (C = ongeveer 0,35 %) levert een produkt op met bevredigende trekeigenschappen, waarvan in het bijzonder de elasti-citeitsgrens groter dan 400 MPa is.
30 De overgangstemperatuur ’echter in de Charpy V proef bij een energieniveau van 35 J/cm^ is slechts +20°C. Dit staal vertoont derhalve geen enkele taaiheid bij lage temperatuur.
De lasbaarheid is matig.
VOORBEELD. II
35 Staal met een koolstofgehalte van niet hoger dan 0,18 %, dat vóór, gedurende en na het walsen volgens de uitvinding is behandeld, vertoont evenzo bevredigende trekeigen-schappen. Vergeleken met voorbeeld I is een duidelijke verbetering van de rek en in het bijzonder van de overgangstem-40 peratuur, die daalt tot -60°C, bereikt. Het staal blijkt las- 4 8100232 -ϊ φ - 5 - baar te zijn.
VOORBEELD III
De toepassing van staal dat de in de onderhavige aanvrage gedefinieerde chemische samenstelling bezit, maar 5 niet aan de behandeling volgens de uitvinding is onderworpen, leidt tot ontoereikende mechanische eigenschappen wat betreft de elasticiteitsgrens en de sterkte. De rek is hoog. De over-gangstemperatuur bevindt zich zelfs zonder behandeling reeds vrijwel op hetzelfde niveau als die van het voorbeeld II, 10 waarin de behandeling volgens de uitvinding vóór, tijdens en na het walsen is toegepast.
VOORBEELD IV
De combinatie van de chemische samenstelling en de behandelingen vóór, tijdens en na het walsen volgens de uit-15 vinding, leidt tot de gewenste tweevoudige verbetering, te weten; - de bevredigende mechanische eigenschappen en de hoge rek, - de tot een zeer lage temperatuur van tenminste 20 -140°C dalende overgangstemperatuur.
VOORBEELD V
Op de gebruikelijke wijze heet gewalst staal met 9 % 2
Ni, geeft een overgangstemperatuur Charpy V-35 J/cm van -50°Ο.
25 ...... VOORBEELD VI
Hetzelfde staal met 9 % Ni, waarvoor de kerfsterkte bij -196°C gewoonlijk slechts verkrijgbaar is door middel van een omslachtige thermische behandeling (dubbelnormaalgloeien + ontlating of afschrikking + ontlating), maakt het mogelijk 30 een overgangstemperatuur van -196°C te bereiken, wanneer de aanbevolen behandeling vóór, tijdens en na het walsen wordt toegepast.
De voorbeelden I-VI worden in het kort samengevat in tabel 1.
8100232 ·». - Μ Η ui o en 001*110 tl ffl 4 ID Φ fL eQ C* 01 <! g p* φ p < φ & ti h p h- n> cd r+ o
Kp H It (II * Φ (!) O 3»? 0)0
- H Hi p tl 1 P 01 P eQ 01 p PU
IQ 01 C iQ * Olft PJ P HIT
e<3 c+ tl P h r+ H <! fP Oi CQ CD
Λ φ P O (D — O P* 0\ Φ Φ O (D
OCK<iO £ H* fl> Ov H Pt' 0*0)01 Oi y ft (TflpH· II Oj -tr it 3 it — £ p> © & ~
ΗΦΦ'* tl — F· 5 Γ+ eQ P
u. Pi 3 0) r+ P r+ <1 H
(D^ 01 H F· F· < ·
OJ (D o\o I 01 ej. O
en I ^ CD 0j I H
P CD 1
Q P
\ 01
P* O
0)
Η II
Hi
' O
+ σι ifc» P eP ·» KJ ι-> en tta- CD φ eo 0 ui o o φ * en h 0)
(—1 ÓP
3 Φ Φ
II
____.__Cb__
P1 O
0)
Η II
Hl o 1 en *» ej. iq -·
σι to-J-J P cd h* H
0 ui o o i* oo H
P
H eAP 1-3 g >
Φ W
φ H
• ü·· IT
Οι
------- -......... M
φ O
* II
1 . tn eo . P p. H
··> : - , <3\ KJ : O . , KJ ·,·-..· (D Η °’" H , . - 0 en o o Φ 3" h ·
Φ o Φ co H
fL op
eQ O
* II
1 P
-|_1 (J1 rfi. U). μι O H
Φ. u> -4 eo p g ^ < 0 o o o -Φ ° Φ co
F
O, óp . - Η (D , 1 o oo p eo en m eo Φ p O eo O O Φ |_iA0< 3 « Φ 3 Φ H- J1 _________ O.
_ Φ * eo 1 P , i—i eo -J ej. μ # <q
eo M iP» Μ P 3: H
en ui o o cd 2 Φ H*
H
______Qi-- 8 1 0 0 2 3 2 - 9 - - 7 - ......'' v ' ' '' ' ï '' 'i
Het belang voor de werkwijze volgens de uitvinding van de chemische samenstelling van het staal, alsmede het belang van de controle van de temperaturen tijdens de vervaar-digingstrappen en de snelle koeling na het bewalsen, blijkt 5 uit de voorbeelden VII-XI.
VOORBEELD VII
Natuurlijk hard staal, geschikt voor betonstaal (C = ongeveer 0,35 %), wordt na behandeling volgens de werkwijze van de uitvinding door en door afgeschrokken. Dit staal 10 toont een hoge elasticiteitsgrens, maar de rekeigenschappen zijn zeer zwak.
Bij de Charpy V proef komt het energieniveau zelfs o bij omgevingstemperatuur niet boven 35 J/cm .
VOORBEELD VIII
15 De toepassing van staal met een chemische samenstel ling volgens de onderhavige uitvinding, zonder dat evenwel de behandeling volgens de uitvinding wordt toegepast, leidt tot onbevredigende mechanische eigenschappen wat betreft de elasticiteitsgrens en de sterkte. De overgangstemperatuur van de 20 Charpy V kerfsterkte beraagt 60°C.
VOORBEELD IX
Hetzelfde staal, dat zonder een thermomechanische behandeling wordt gewalst, maar na het walsen wordt gekoeld, ..vertoont een elasticiteitsgrens en een sterkte, die ten op-25 zichte van het voorbeeld VIII duidelijk waren verhoogd.
Evenzo is de overgangstemperatuur (-75°C) verbeterd ten opzichte van het voorbeeld VIII.
VOORBEELD X
Door opname in het uitvoeringsschema van het voor-30 beeld IX van een thermomechanische walsbehandeling in alleen de laatste doorgangen, worden de elasticiteitsgrens en de sterkte verder verbeterd. Hetzelfde geldt voor de overgangs-'temperatuur (-100°C).
VOORBEELD XI
35 Bij een thermomechanische behandeling in alle trap pen van het walsen, maar zonder koeling na het walsen, zijn de elasticiteitsgrens en de sterkte verminderd ten opzichte van de voorbeelden IX en X. De overgangstemperatuur is echter verder verbeterd (-115°C).
40 8100232 _ - 8 -
VOORBEELD XII
De beste resultaten betreffende de mechanische eigenschappen van het staal met een chemische samenstelling volgens de onderhavige aanvrage worden verkregen door de behandeling volgens de uitvinding vöór, tijdens en na het wal-5 sen, te weten: - bevredigende mechanische eigenschappen en een hoge rek.
- een zeer lage overgangstemperatuur van de kerf-sterkte Charpy V.
10 De revultaten van voorbeelden VII-XII worden in het kort in tabel 2 weergegeven.
VOORBEELD XIII
Dit voorbeeld dient ter toelichting voor het gebruik van de formules volgens de uitvinding. Uitgangsstaal met een 15 koolstofgehalte van 0,08 %, een mangaangehalte van 1,60 % en een niobiumgehalte van 0 % wordt onderworpen aan de thermo-mechanische behandeling volgens de uitvinding. De werktempe-raturen voor (T^), tijdens (T2) en na (Tg) het walsen van het produkt met een-diameter van 16 mm zijn 1000, 800, respectie-20 velijk 650°C. Door toepassing van de formules EG (MPa) = 1035 + 510 C + 192 Mn + 2270 Nb - 0,21 Τχ - 0,42 T2 - 0,48 Tg - 1,98 D en ·"' ' · "' : " ’ KCV (Joules) = 2202 - 2066 C + 23,20 Mn - 2064 Nb 25 - 0,77 Τχ - 1,24 T2 - 0,23 Tg
- 198 D
worden de waarden van de elasticiteitsgrens, EG = 469 MPa, en van de kerfsterkte bij -120°C, KCV = 130 J, bepaald.
30 Hoewel de onderhavige beschrijving is gericht op de vervaardiging van betonstaal, kan de werkwijze volgens de uitvinding evengoed worden toegepast voor andere handelsvormen van staal, zoals gladde, platte, ronde staven en vierkante staven, hoekstaven, profielen en' platen, wanneer een combir 35 natie van goede lasbaarheid, hoge elasticiteitsgrens en kerfsterkte bij zeer lage temperatuur in hetzelfde produkt wordt gewenst.
8100232 * Z- - 9 - dP *0 Ό Ό , ,
Sj -I · U I J-l I 1 L/i ¢1 H O © O © o o h o © «5 d © d © © d .© h 2 H - g -P H -P -H Tl -P 2 X O H 4-1 Ö d g1? 5¾ ^ ©©00 05-1 0 d II id g O O O © O © O ti Φ &> &Ή fd τ3 $-i p dP <d © © d © © o <D rtj O O nip © . 2 H >* g: d d τη d © 1 2
χ o h -p -p -p -d . ö M
lö © d fi Ö ii λ; g o ° o % ©00 o © n en (u © © © &i Ö1 &Ή dP Ό . .
}-i I
in © h U i P P
° © < o © i £ H
x O H -P O d 'P © Ö ·© © 6¾ 9 id CD CV| 4J 4J iH -m O M T-> 05-4 ^ II^4Ê--4©C© O © 8 8 ^ © -HO© © © © ©
o t? fi O H tf>H CnH
dP Ό ,
LD © i—l O I · P
CM O © (< 0 © I ©I H
X ^ g O 01 O &* 0 j H o H +> o dO © d Ό ^ g1© _ ja © © 04 -P -P d © -P -P d © 0 d o S 11 ,¾ g i-H © d © d ©d© •f-1 ©© £2 § © -H0© ΉΟ© © © ^ fl oen düH dOH &Ή
dP
d tn © 1—i O 1 1 , H o © C O ©I © H *· S O Ö1 O ©10 , _ [_ o h -u o p fd © PO © 5 > Ιβ φ CM -P4J ^ © P P d © I £2 ^ iiidgM©d©d©d© d 00 © -H0© -HO© o bi d 0 H d O H __ ή5 © >d id 'p *8 © p d d d g © © © © dP h © © © © © η h h K £ ® 8 8 « S * 8 § > o81 s s 'n 1 i " m o o o o II H O O 8 m © © © © © O Λ O' 01 01 01 m
Li -fi id
d-H td© Ö* «J JL
• d Λ d £© 0 "* 8 p .ij © © h d -π© ,d+j p e © d > ©i-Hd© H > d© -d *2 c μ u dd[d©d>d©ddd^3 ©© o © © d © -n o d © ocu© d© ·Η&
J O 0j 4J-H©-Hi4+>'dmi40©-dHd -HS
HO g © tPiH -P ©did 0H fj φ Ö O
H © © d©© d© d-H© © H © y S ^ S Ti m S H 4J ©Λ^ ©H ©©^ H W s tó © d Di WHft H© 8*i 2 Si o © © S-P-P ©© S+J+J © +> g-POrd ©© o -p > ©©© dd ©©© d © © ¢505 > w o Pdd -pm +> Λ A ffldi 4Jdd 5 ©en
ld O ΙΛ O
8100232 <r - 10 - % 9 ΰΡ >Ö
U
UO d) r-4 O CD rij O CN o H - g 00 oo ri* H O r-1 4-) in Ή X cd Φ i II 44 g
CD
O en o¥> φ u LO 0) rl O Q) rij - g in co in η o η -P co oo h X cd φ ^ h II 44 g . i • O) o en <)p τ)
U
ιη o) Η o . o) rij <
X *· g OH O
o h +j in oo o Λ ij ei m ή er. ii 44 g i
H CD
o o er.
> u-----
<D
> ύΡ 1¾ — u in o) h cn o 0) rij * g o cm m hI χ o h 44 oo oo Γ'
W h cd (Ü m I
PQ II 44 g
rij CD
Eh ü er.
o\° φ u
in CD H
Η O Φ rij O 'ri* O
H ·. g co oo co
H O H +j I
> cd CD
II 44 g
CD
, ... . ·, u · en . _ - .. · , ... · . .·
. · : p (D CD
g H dP rl H cd > in 44 o in cn cn cd oo + - tr
o A
m
II H
cd
u XI
— CD —
• tfP £Xi CD CJ
M Cd — g Tl -Γ-0 C5 Pk CD CD -H — +J g * 44 fi 44 Λ
Tl U — rn cd 44
rH o Ό- en > M >N
CD O (D G CD g (ü CQ 4J in cd IC 4J >t ü 43 H 44 — Cn p cn U cd P H 3W Hb o cd CD 44 CD 44 l-f (d o 44 4J«ü>Cd(DXiin > cn cn u o S-i 44 O oo 8 1 00 2 3 2 " s
Claims (7)
1. Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staal- produkten, in het bijzonder betonstaal, met een goede lasbaar-heid, een hoge elasticiteitsgrens, alsmede een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen, met het kenmerk, dat 5 staal, bevattende koolstof (C), mangaan (Mn), silicium (Si), aluminium (Al) en niobium (Nb), wordt gebruikt, dit staal wordt gewalst, terwijl erop wordt gelet, dat de tijdens de drie laatste doorgangen verkregen totale reductiewaarde groter is dan 20 % en de werktemperaturen vóór (1^), tijdens 10 (T2) en na (T3) het walsen van het produkt met een diameter (D) zodanig worden geregeld dat de elasticiteitsgrens (EG) en de kerfsterkte bij -120°C (KCV), uitgedrukt door EG = 1035 + 510 C + 192 Mn + 2270 Nb - 0,21 Τχ - 0,42 T2 - 0,48 T3 - 3,51 D 15 en KCV « 2202 - 2066 C + 23,20 Mn - 2064 Nb - 0,77 Τχ ' - 1,24 T2 - 0,23 T3 - 1,98 D, de gewenste hoge waarden bereiken.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het k e n- 20 merk, dat een koolstofgehalte des te lager beneden 0,20 % wordt gekozen naarmate een lagere overgangstemperatuur beoogd wordt.
3. Werkwijze volgens conclusie 1, met het ken merk, dat.de elasticiteitsgrens van het staal wordt ver- 25 hoogd door fijnkorrelig te kalmeren met aluminium tot een gehalte van tenminste 0,03 %.
4. Werkwijze volgens conclusie 1, met het ken merk, dat een nikkelgehalte des te hoger beneden 10 % wordt gekozen naarmate een lagere overgangstemperatuur wordt beoogd.
5. Werkwijze volgens conclusie 1, met het ken merk, dat de temperatuur aan het begin van het walsen wordt geregeld door in de oven een gecontroleerde temperatuur, lager dan 1200°C tot stand te brengen.
6. Werkwijze volgens conclusies 1-5, met het 35 kenmerk, dat vóór de drie laatste walsdoorgangen wordt overgegaan tot een snelle koeling van het staal tot aan een temperatuur, die overeenkomt met het omzettingspunt Ar3.
7. Werkwijze volgens conclusies 1-6, met het kenmerk, dat aan het eind van het walsen wordt overge- 8100232 - 12 - «# -’fc- gaan tot een sterke koeling van het staal, totdat dit een temperatuur in het midden heeft bereikt, die voldoende laag is om elke herkristallisatie te vermijden. 8100232
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU82408 | 1980-04-28 | ||
| LU82408A LU82408A1 (fr) | 1980-04-28 | 1980-04-28 | Procede de fabrication de lamines en acier presentant une bonne soudabilite,une haute limite d'elasticite et une resilience a tres basses temperatures |
| LU82987 | 1980-12-08 | ||
| LU82987A LU82987A1 (fr) | 1980-12-08 | 1980-12-08 | Procede de fabrication de lamines en acier presentant une bonne soudabilite une haute limite d'elasticite et une resilience a tres basses temperatures |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8100232A true NL8100232A (nl) | 1981-11-16 |
Family
ID=26640265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8100232A NL8100232A (nl) | 1980-04-28 | 1981-01-19 | Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staalprodukten met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens en een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT382642B (nl) |
| AU (1) | AU542064B2 (nl) |
| BR (1) | BR8100215A (nl) |
| CA (1) | CA1159286A (nl) |
| CH (1) | CH640569A5 (nl) |
| DE (1) | DE3107669A1 (nl) |
| ES (1) | ES501716A0 (nl) |
| FR (1) | FR2481321B1 (nl) |
| GB (1) | GB2075390B (nl) |
| IT (1) | IT1209295B (nl) |
| NL (1) | NL8100232A (nl) |
| SE (1) | SE8100496L (nl) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2066475C (en) * | 1991-05-06 | 1997-06-03 | Terence M. Shore | Method and apparatus for continuously hot rolling of ferrous long products |
-
1980
- 1980-12-19 CA CA000367171A patent/CA1159286A/fr not_active Expired
- 1980-12-23 IT IT8026926A patent/IT1209295B/it active
-
1981
- 1981-01-14 CH CH22681A patent/CH640569A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-01-15 BR BR8100215A patent/BR8100215A/pt unknown
- 1981-01-19 NL NL8100232A patent/NL8100232A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-01-21 FR FR8027493A patent/FR2481321B1/fr not_active Expired
- 1981-01-27 SE SE8100496A patent/SE8100496L/ unknown
- 1981-02-28 DE DE19813107669 patent/DE3107669A1/de not_active Withdrawn
- 1981-03-04 AT AT0099981A patent/AT382642B/de not_active IP Right Cessation
- 1981-04-06 AU AU69112/81A patent/AU542064B2/en not_active Ceased
- 1981-04-27 GB GB8112955A patent/GB2075390B/en not_active Expired
- 1981-04-28 ES ES501716A patent/ES501716A0/es active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2481321A1 (fr) | 1981-10-30 |
| AU6911281A (en) | 1981-11-05 |
| BR8100215A (pt) | 1982-01-12 |
| GB2075390B (en) | 1983-06-29 |
| DE3107669A1 (de) | 1982-02-25 |
| ATA99981A (de) | 1986-08-15 |
| ES8207586A1 (es) | 1982-09-16 |
| SE8100496L (sv) | 1981-10-29 |
| CH640569A5 (fr) | 1984-01-13 |
| ES501716A0 (es) | 1982-09-16 |
| GB2075390A (en) | 1981-11-18 |
| IT8026926A0 (it) | 1980-12-23 |
| AT382642B (de) | 1987-03-25 |
| AU542064B2 (en) | 1985-02-07 |
| FR2481321B1 (fr) | 1986-11-21 |
| IT1209295B (it) | 1989-07-16 |
| CA1159286A (fr) | 1983-12-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2789699B1 (en) | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same | |
| EP0594935B1 (en) | Highly mechanical and corrosion resistant stainless steel and relevant treatment process | |
| EP2933344B1 (en) | Heat treatment equipment line for seamless steel pipe, and method for manufacturing high-strength stainless steel pipe | |
| JP6626218B2 (ja) | 改良された高温特性及び超塑性を有するアルファ−ベータチタン合金 | |
| EP2592168B1 (en) | Abrasion resistant steel plate with excellent impact properties and method for producing said steel plate | |
| US10882277B2 (en) | Protective composite steel plate and method for manufacturing same | |
| PT1309734E (pt) | Aço e fitas ou chapas de aço de elevada resistência e modeladas a frio, processo para a produção de uma fita de aço e utilizações de tal aço | |
| CN102597543A (zh) | 高强度螺栓 | |
| JP4408386B2 (ja) | 結晶粒の微細な複合組織高張力鋼 | |
| JP4344073B2 (ja) | 高温強度に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| WO2012033377A2 (ko) | 고강도 및 고연성 강판 및 그 제조방법 | |
| NL8100232A (nl) | Werkwijze voor de vervaardiging van gewalste staalprodukten met een goede lasbaarheid, een hoge elasticiteitsgrens en een kerfsterkte bij zeer lage temperaturen. | |
| JP4539447B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| US2048164A (en) | Method of treating alloys | |
| JP4309561B2 (ja) | 高温強度に優れた高張力鋼板およびその製造方法 | |
| KR101140931B1 (ko) | 고강도 및 고연성을 갖는 고망간 질소 함유 강판 및 그 제조방법 | |
| KR102246704B1 (ko) | 상응하는 방식에서 온도-처리된 강 중간 제품 및 망간강 중간 제품의 온도-처리 방법 | |
| KR20130120346A (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101461727B1 (ko) | 연성이 우수한 저비중 강재 및 그 제조방법 | |
| KR101193655B1 (ko) | 고강도 및 고연성을 갖는 고망간 규소 함유 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101568494B1 (ko) | 중탄소 연질 선재 및 그 제조방법 | |
| JP3861137B2 (ja) | 高強度機械構造用鋼とその製造方法 | |
| FI127450B (en) | Martensitic stainless steel and process for its manufacture | |
| TWI715852B (zh) | 沃斯田體合金鋼 | |
| EP4428257A1 (en) | Titanium alloy and method of manufacturing a titanium alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |