DE2951738C2 - Rotor für einen superleitfähigen Generator - Google Patents
Rotor für einen superleitfähigen GeneratorInfo
- Publication number
- DE2951738C2 DE2951738C2 DE2951738A DE2951738A DE2951738C2 DE 2951738 C2 DE2951738 C2 DE 2951738C2 DE 2951738 A DE2951738 A DE 2951738A DE 2951738 A DE2951738 A DE 2951738A DE 2951738 C2 DE2951738 C2 DE 2951738C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- torque tube
- tube
- damper
- thickness
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/825—Apparatus per se, device per se, or process of making or operating same
- Y10S505/876—Electrical generator or motor structure
- Y10S505/877—Rotary dynamoelectric type
Description
Die Erfindung betrifft einen Rotor für einen Generator
der im Gattungsbegriff des Patentanspruches 1 angegebenen Art. wie er aus der DE-OS 25 16336 bekannt ist.
Fig. 1 der zugehörigen Zeichnung zeigl einen herkömmlichen
Rotor eines supraleitfähigen Generators. Gemäß Fig. 1 ist ein Drehmomentrohr I von einem
Dämpferrohr 2 umgeben und befindet sich eine supr.ileitfähige
Spule 3 im Inneren des Drehmomentrohres 1. Die supraleitfähige Spule 3 ist mittig am Drehmomenlrohr 1
vorgesehen. Eine Welle 4 des Rotors wird durch Lager 5 gehalten. Ein Ende des Drehmomentrohres I ist einstückig
mit dem Dämpferrohr 2 und der zugeordneten Welle 4 ausgebildet, während das andere F.ndc des Drchmomentrohrcs
1 über ein bewegliches Bauteil 6 mit dem Ende des Dämpferrohres 2 verbunden ist. Das Dämpferrohr
2 dient auch ab Vakuumgefäß.
Wenn eine supralcitfähigc Spule 3 in dem Drchinomentrohr
1 des Rotors des supraleitfähigen Generators des beschriebenen Aufbaues untergebracht ist und eine
Kühlung auf eine kryogene Temperatur von etwa —269° C erfolgt, so wird der elektrische Widerstand etwa
gleich Null und werden Erregerverluste elimiert. Die supraleitfähige
Spule 3 bildet ein starkes magnetisches Feld und ein nicht dargestellter Stator erzeugt einen Wechselstrom.
Zwischen dem Drehmomentrohr 1 und dem Dämpferrohr 2 befindet sich ein flexibles bewegliches Teil 6, um
nachteilige Einwirkungen aufgrund einer Wärmeschrumpfung
zu verhindern. Das Drehmomentrohr 1
ίο wird zusammen mit der supraleitfähigen Spule 3 auf eine
kryogene Temperatur abgekühlt, so daß eine Wärmeschrumpfung
des Drehmomentrohres auftritt. Durch diese Wärmeschrumpfung kommt es zu einer Diskrepanz
zwischen der Ausdehnung des Drehmomentrohres 1 und der Ausdehnung des Dämpferrohres 2, die in einem
Stück miteinander ausgebildet sind. Zur Verhinderung dieser nachteiligen Auswirkungen der Wärmeschrumpfung ist das bewegliche Bauteil 6 zwischen dem Ende des
Drehmomentrohres 1 und dem Dämpferrohr 2 vorgese-
n hen.
Fig.2 zeigt eine weitere Ausluhrungsform eines herkömmlichen
Rotors für einen supraleitfähigen Generator. Bei dieser Ausführungsform befindet sich ein bewegliches
Bauteil 6 an einem Ende des Dämpferrohres 2, um auf diese Weise eine Diskrepanz zwischen der Ausdehnung
des Drehmomenlrohres 1 und der des Dämpferrohres 2 aufgrund einer Wärmeschrumpfung zu verhindern.
Dieses bewegliche JKauteil 6 verhindert die nachteiligen
Auswirkungen der Wärmeschrumpfung in ausreichen-
jo dem Maße. Es besteht jedoch die Schwierigkeit, daß das
bewegliche Bauteil mechanisch brüchig ist. Daher ist die GrcnzgcschwindigKeil des Rotors, oberhalb welcher der
Betrieb mit Gefahren verbunden ist, zu niedrig oder können durch die Drehung des Rotors schwere Vibrationen
auftreten.
Darüber hinaus hat das bewegliche Bauteil 6 einen komplizierten Aufbau, so daß die Herstellung Schwierigkeiten
bereitet.
Bei dem aus der DE-OS 25 16336 bekannten Rotor gemäß Gattungsbegriff des Patentanspruches 1 ist die, die Erregerwicklung tragende, als Drehmomentrohr wirkende Haltekonstruktion mil dem auch als Dämpferrohr wirkenden Tragzylinder an beiden Enden einstückig verbunden. Dieser starre Aufbau zeigt gegenüber den herkömmlichen Rotoren, bei denen das Drehmomentrohr und das Dämplcrrohr nur einseitig miteinander verbunden sind, zwar eine höhere mechanische Festigkeit, es treten jedoch erhebliehe thermische Beanspruchungen aufgrund der extremen Tempcniturdifferenzen zwischen dem Dämpferrohr und dem Drehmomenlrohr auf. Aufgrund der extremen Temperaturdifferenzcn wird das Dämpferrohr einer erheblichen Kompressionsbeanspruchung unterworfen, während das Drchmomentrohr einer Zugbeanspruchung unterliegt. Aufgrund der Abkühlung des Drehmomentrohres erleidet die gesamte Struktur eine Schrumpfung.
Bei dem aus der DE-OS 25 16336 bekannten Rotor gemäß Gattungsbegriff des Patentanspruches 1 ist die, die Erregerwicklung tragende, als Drehmomentrohr wirkende Haltekonstruktion mil dem auch als Dämpferrohr wirkenden Tragzylinder an beiden Enden einstückig verbunden. Dieser starre Aufbau zeigt gegenüber den herkömmlichen Rotoren, bei denen das Drehmomentrohr und das Dämplcrrohr nur einseitig miteinander verbunden sind, zwar eine höhere mechanische Festigkeit, es treten jedoch erhebliehe thermische Beanspruchungen aufgrund der extremen Tempcniturdifferenzen zwischen dem Dämpferrohr und dem Drehmomenlrohr auf. Aufgrund der extremen Temperaturdifferenzcn wird das Dämpferrohr einer erheblichen Kompressionsbeanspruchung unterworfen, während das Drchmomentrohr einer Zugbeanspruchung unterliegt. Aufgrund der Abkühlung des Drehmomentrohres erleidet die gesamte Struktur eine Schrumpfung.
Die Aufgabe der Erfindung besteht somit darin, bei einem Rotor der im Gattungsbegriff des Patentanspruches
I angegebenen Art die Schrumpfung auf einem nied-
W) rigen Wert zu halten, ohne hierdurch die Festigkeit und
Zuverlässigkeit zu beeinträchtigen.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des kenn·
zeichnenden Teiles des Patentanspruches 1 gelöst.
Dadurch, daß beim erfindungsgemäßen Rotor sowohl
Dadurch, daß beim erfindungsgemäßen Rotor sowohl
h5 das Drehmomentrohr als auch als das Dämpferrohr aus
Titan oder einer Titanlegierung bestehen, eine MalerialluiMvahl.
die grundsätzlich aus der CH-PS 581 399 bckiinnt ist. und es sich herausgestellt hat, daß die Streck-
grenze von Titan bei kryogenen Temperaturen erheblich
ansteigt, konnten die Wandstärke des Drehmomentrohres
und die Wandstärke des Dämpferrohres ungleich gewählt werden, ohne daß hierdurch die Gesamtfestigkcil
beeinträchtigt wird. Die höchste Gesamtfestigkeit wird dann erhalten, wenn das Dickenverhältnis etwa 2 beträgt.
Bei einem derartig bemessenen Diekenverhällnis kann die Schrumpfung erheblich vermindert werden. Dabei
wird bei dem erfindungsgemäßen Rotor ein vollständig starrer Aufbau beibehalten, der frei von Vibrationen ist.
Besonders bevorzugte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Rotors sind Gegenstand der Patentansprüche
2 bis 5.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Zeichnungen näher erläutert; es zeigen:
Fig. 1 und 2 Ausführungsformen herkömmlicher Rotoren
für einen supraleitfähigen Generator;
Fig. 3 einen Schnitt durch eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors für einen supraleitfähigen
Generator;
Fig.4 eine graphische Darstellung der thermischen
Beanspruchungen des Drehmomenlroiirs und des Dämpfers
gemäß Fig. 3 und der Schrumpfung beim Kül/ien
des Rotors in Abhängigkeit vom Verhältnis der Dicken des Drehmomentrohrs und des Dämpfers;
Fig. 5 eine graphische Darstellung des'Verhältnisses
der thermischen Beanspruchung und des Widerstandes des Drehmomentrohrs und des Dämpfers;
Fig.6 einen Schnitt einer weiteren Ausführungsform
des erfindungsgemäßen Rotors eines supraleitfähigen Generators; und
Fig.7 einen Schnitt durch eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors eines supraleitfähigen
Generators.
Im folgenden wird auf Fig.3 Bezug genommen. Das
Drehmomentrohr 1 ist an beiden Enden fest mit dem Dämpfer 2 verbunden, und zwar durch Schweißen oder
durch Bolzen. Die Dicke des Dämpfers 2 beträgt das Zweifache der Dicke des Drehmomentrohres 1. Im übrigen
ist der Aufbau der gleiche wie bei dem herkömmlichen Rotor gemäß den Fig. 1 und 2.
Bei einem Rotor eines supraleitfähigen Generators mit dem oben beschriebenen Aufbau unterliegt das Drehmomentrohr
1 einer Wärmespannung o,, während der Dämpfer 2 einer Wärmespannung o2 unterliegt. Dieses
ergeben sich aus folgenden Gleichungen.
o,= Ea AT-u/U,
σ2 = Εα AT- /,/(/,
Dabei bedeutet /, die Dicke des Drehmomentrohrs I;
I1 die Dicke des Dämpfers 2; £ das Young's Modul: a
den thermischen Ausdehnungskoeffizienten des Materials und ATdie Kühltemperaturdiffercnz des Drehmomentrohrs
1. Im folgenden sollen die Verhältnisse bei verschiedenen Dicken untersucht werden. Hierzu wird
die Wärmespannung im Falle einer Gleichheit der Dicke I1 des Drehmomentrohrs 1 und der Dicke I1 des Dämpfers
2 als Referenzwert angenommen. Diese Wärmespannung hat gemäß Fig.4 den Wert 1. Wenn iniin nun die
Dicke I1 des Dämpfers 2 im Vergleich zur Dicke I1 des
Drehmomentrohrs 1 erhöht, so kommt es zu einer Steigerung der Wärmespannung o, des Drehmomenlrohrs I
und zu einer Senkung der Wärmespannung (T, des Dampfers
2. Wie die gestrichelte Linie zeigt, kommt es bei Erhöhung der Dicke I1 des Dämpfers 2 im Vergleich zur
Dicke /, des Drehmomentrohres 1 beim Abkühlen zu einer Senkung der Schrumpfung des Rotors. Im allgemeinen
wird die Streckgrenze eines metallischen Materials mit sinkender Temperatur erhöht. Von diesem Effekt
kann man bei der Konstruktion eines Rotors, bei dem das Drehmomentrohr 1 auf wesentlich niedrigere Temperaturen
abgekühlt wird als der Dämpfer 2, nutzbringend Gebrauch machen, indem die Dicke des Dämpfers 2
größer wählt als die Dicke des Drehmomentrohres 1, welches bei den niedrigen Temperaturen eine verbesserte
Streckgrenze aufweist.
ίο Fig. 5 zeigt die Wärmespannung des Drehmomentrohres
1 und des Dämpfers 2. welche aus Titan bestehen oder aus einer Titanlegierung. Bei den auf der Qrdinate
aufgetragenen Werten handelt es sich um das Verhältnis der Wärmespannung zur Streckgrenze. Im allgemeinen
ist die Streckgrenze eines Metallsubstrates bei der kryogenen Temperatur etwa doppelt so groß wie die Streckgrenze
bei Umgebungstemperatur oder Raumtemperatur. Demzufolge beträgt die Streckgrenze des Drehmomenlrohres
1 bei der kryogenen Temperatur etwa das Zweifache der Streckgrenze bei Raumtemperatur. Andererseils
hai der Dämpfer 2 die gleiche Streckgrenze bei Umgebungstemperatur. Somit erhäh -man im wesentlichen
das gleiche Verhältnis von Wänuespannung zu Streckgrenze, und die zulässigen Daten oder Toleranzen
des Drehmomenirohres 1 und des Dämpfers 2 sind hinsichtlich der Wärniespannung im wesentlichen gleich,
wenn nvan nur die Dicke /, des Drehmomentrohres 1 und
die Dicke I2 des Dämpfers 2 gemäß der Beziehung
I1 = 2/, (Fig. 5) wählt.
jo Die den Dämpfer 2 beaufschlagende Wärmespannung
liegt als Druckspannung vor, während die das D.rehmomemrohr
1 beaufschlagende Wärmespannung als Zugspannung vorliegt.
Der Dämpfer und das Drehmomentrohr des Rotors gemäß vorliegender Erfindung werden zu einem einstückigen
Bauteil miteinander verbunden, und zwar durch Schweißen oder durch Verschrauben mit Bolzen.
Gemäß Fig. 6 sind der Dämpfer und das Drehmomentrohr einstückig ausgebildet und beide Enden derselben
können durch Bolzen 8 an einem Flansch 7 einer ■Rotorwelle 4 befestigt werden. In diesem Falle bereitet der Zusammenbau
des Rotors und die Anbringung der supraleitfähigen Spule 3 keine Schwierigkeiten.
Fig.7 zeigt eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Rotors. Bei den bisher be&diriebenen
Ausführungsformen hat das Drchmon.enirohr 1 eine
gleichförmige Dicke. Bei der Ausführungsform gemäß F i g. 7 hat der die Spule tragende Bereich Xh des Drehmomentrohrs
1 eine größere Dicke als der Wärmeisolierungsbereich Xa an beiden Enden des Drehmomentrohrs
I. Die Spule 3 ist derart angeordnet, daß sie den Bereich Xh auf dessen Außenseite umgibt. Der Dämpfer 2 und das
Drehmomentrohr 1 bestehen aus Titan oder aus einer Titanlegierung und sie sind durch Schweißen oder eine
bolzenbefestigung zu einem einstückigen Bauteil miteinander verbunden. Ini übrigen hat diese Ausffihrungsform
die gleichen Merkmale wie die bisher besshrieöenen Ausrührungsform.
Da der die Spule tragende Bereich Ib des Drehmoment-
to rohrs 1 eine aust .ichende oder große Dicke aufweist.
muH man die thermische Spannung σ, des Wärmeisolierungsbercichs
Xa des Drehmomentrohrs 1 und die Warmcspannung O1 des Dämpfers 2 berücksichtigen. Diese
Wiirmespannungen σ, und O1 ergeben sich aus den nachfolgenden
Gleichungen.
,1, h)
o2 = Ei- AT -/,IiI, +I1-Ii)
Länge des Isolierungshercich» I« des DrchmomcnirohrN 1
Gesamtlänge des Dämpfers
Die Gleichungen 11 unterscheiden sich von den Gleichungen 1 dadurch, daß im Nenner der Wert (ι, + I2)
durch (/, +11 ■ A) ersetzt wird. Man kann daher die gleichen Effekte wie bei den zuvor beschriebenen Ausfüh-
rungsformen hinsichtlich des Verhältnisses der Wärmespannung zur Streckgrenze erwarten, wenn man I1 = Iii
wählt.
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Claims (5)
1. Rotor für einen Generator mit einem, eine supraleitfahige
Spule tragenden Drehmomentrohr, einem das Drehmomenlrohr konzentrisch umgebenden
und mit diesem an beiden Enden einstückig verbundenen Dämpferrohr. dessen Wandstärke größer
ist als die Wandstücke des Drehmomentrohres, und einer Vakuumringkammer zwischen Drehmomentrohr
und Dämpferrohr, wobei das Drehmomenlrohr im Bereich der supraleitfähigen Spule auf cine kryogene
Temperatur abgekühlt ist, so daß sich zu den lagerseitigen Enden des Drehmomentrohres hier seine
Temperatur auf die Temperatur des Dämpferrohres (Umgebungstemperatur) erhöht, dadurch gekennzeichnet,
daß sowohl das Drehmomentrohr (1) als auch das Dämpferrohr (2) aus Titan oder einer
Titanlegierung bestehen und daß ein Verhältnis der Dicke (Z2) des Dämpferrohres (2) zur Dicke (/,) des
Drehmomeatrohres (1) von wenigstens 2 gewählt ist, so daß die Verhältnisse der Wärmespannung zur
Streckgrenze der beiden Rohre im wesentlichen angeglichen sind.
2. Rotor nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet, daß das Dämpferrohr (2) und das Drehmomentrohr
(I) durch Bolzcnverschraubung starr miteinander
verbunden sind.
3. Rotor nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Dämpferrohr (2) und das Drehmomentrohr
(I) durch Bolzen (8) mil je einem Flansch (7) einer Drehyelle (4) verbunden sind.
4. Rotor nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke des die Spule (3)
tragenden Bereiches (In) Jes Drehmomentrohres (I)
größer ist als die Dicke des Wärmeisolierungsbereiches (la).
5. Rotor nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die supraleitfähigc Spule (3) auf der Außenseite
des Drehmomentrohres (1) angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16160878A JPS5592567A (en) | 1978-12-29 | 1978-12-29 | Rotor for super conductive generator |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2951738A1 DE2951738A1 (de) | 1980-07-03 |
DE2951738C2 true DE2951738C2 (de) | 1984-08-16 |
Family
ID=15738385
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2951738A Expired DE2951738C2 (de) | 1978-12-29 | 1979-12-21 | Rotor für einen superleitfähigen Generator |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4532445A (de) |
JP (1) | JPS5592567A (de) |
DE (1) | DE2951738C2 (de) |
GB (1) | GB2040598A (de) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57166845A (en) * | 1981-04-02 | 1982-10-14 | Mitsubishi Electric Corp | Rotor for superconductive rotary electric machine |
CA1200829A (en) * | 1982-03-03 | 1986-02-18 | George D. Hooper | Explosively welded radiant heat shield for a super conducting generator rotor |
US4432411A (en) * | 1982-03-03 | 1984-02-21 | Electric Power Research Institute, Inc. | Radiant heat shield for a superconducting generator |
JPS6118349A (ja) * | 1984-07-05 | 1986-01-27 | Mitsubishi Electric Corp | 超電導回転電機の回転子 |
MX161230A (es) * | 1985-12-23 | 1990-08-24 | Unique Mobility Inc | Mejoras en transductor electromagnetico de peso ligero |
GB2211029A (en) * | 1987-11-05 | 1989-06-21 | Le Proizv Elektromashino Str O | Dynamoelectric machine rotor with superconducting winding |
US5159261A (en) * | 1989-07-25 | 1992-10-27 | Superconductivity, Inc. | Superconducting energy stabilizer with charging and discharging DC-DC converters |
JPH04127058U (ja) * | 1991-05-07 | 1992-11-19 | クワン−タオ・リー | 保護パツド付安全ベルト |
AU646957B2 (en) * | 1991-07-01 | 1994-03-10 | Superconductivity, Inc. | Shunt connected superconducting energy stabilizing system |
US5880547A (en) * | 1997-07-17 | 1999-03-09 | Reliance Electric Industrial Company | Internal torque tube for superconducting motor |
DE10063724A1 (de) * | 2000-12-20 | 2002-07-11 | Siemens Ag | Maschine mit einer in einem Wicklungsträger angeordneten supraleitenden Wicklung sowie mit Mitteln zum axialen Dehnungsausgleich des Wicklungsträgers |
DE10106552A1 (de) * | 2001-02-13 | 2002-10-02 | Siemens Ag | Maschine mit einer in einem Wicklungsträger angeordneten supraleitenden Wicklung sowie mit Mitteln zur Halterung des Wicklungsträgers |
US7282832B2 (en) * | 2001-09-19 | 2007-10-16 | American Superconductor Corporation | Axially-expandable EM shield |
US6794792B2 (en) * | 2002-11-13 | 2004-09-21 | General Electric Company | Cold structural enclosure for multi-pole rotor having super-conducting field coil windings. |
US20060176720A1 (en) * | 2005-02-04 | 2006-08-10 | Hamilton Sundstrand Corporation | Rotating rectifier with strap and diode assembly |
US7592721B2 (en) * | 2006-09-20 | 2009-09-22 | American Superconductor Corporation | Torque transmission assembly for superconducting rotating machines |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1351601A (en) * | 1970-04-09 | 1974-05-01 | Int Research & Dev Co Ltd | Superconducting dynamo-electric machines |
US3742265A (en) * | 1972-05-25 | 1973-06-26 | Massachusetts Inst Technology | Superconducting apparatus with double armature structure |
DE2418260A1 (de) * | 1974-04-16 | 1975-10-23 | Siemens Ag | Rotor mit tiefgekuehlter erregerwicklung |
FR2268381B1 (de) * | 1974-04-17 | 1980-01-04 | Alsthom Cgee | |
US3956648A (en) * | 1974-11-13 | 1976-05-11 | Massachusetts Institute Of Technology | Superconducting machine having flexible shield means operable to protect the superconducting field winding against transients |
US4085343A (en) * | 1975-06-13 | 1978-04-18 | Hitachi, Ltd. | Rotor for a rotary electrical machine having a superconductive field winding |
US4042846A (en) * | 1975-07-14 | 1977-08-16 | Westinghouse Electric Corporation | Unitary supporting structure for superconducting field assembly |
JPS52143420A (en) * | 1976-05-26 | 1977-11-30 | Fuji Electric Co Ltd | Rotor of super conductive revolving machine |
US4076988A (en) * | 1976-08-17 | 1978-02-28 | Westinghouse Electric Corporation | Superconducting dynamoelectric machine having a liquid metal shield |
US4152609A (en) * | 1976-10-22 | 1979-05-01 | Westinghouse Electric Corp. | Rotor member for superconducting generator |
US4267473A (en) * | 1976-11-23 | 1981-05-12 | Electric Power Research Institute | Superconducting generator thermal radiation shield having substantially uniform temperature |
US4117357A (en) * | 1977-04-15 | 1978-09-26 | Electric Power Research Institute, Inc. | Flexible coupling for rotor elements of a superconducting generator |
US4176291A (en) * | 1977-05-27 | 1979-11-27 | Electric Power Research Institute, Inc. | Stored field superconducting electrical machine and method |
US4295068A (en) * | 1979-05-18 | 1981-10-13 | General Electric Company | Cantilevered field winding support for a superconducting AC machine |
-
1978
- 1978-12-29 JP JP16160878A patent/JPS5592567A/ja active Granted
-
1979
- 1979-12-12 GB GB7942819A patent/GB2040598A/en not_active Withdrawn
- 1979-12-21 DE DE2951738A patent/DE2951738C2/de not_active Expired
-
1984
- 1984-02-02 US US06/575,729 patent/US4532445A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5592567A (en) | 1980-07-14 |
DE2951738A1 (de) | 1980-07-03 |
JPS6259546B2 (de) | 1987-12-11 |
US4532445A (en) | 1985-07-30 |
GB2040598A (en) | 1980-08-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2951738C2 (de) | Rotor für einen superleitfähigen Generator | |
DE2339772C3 (de) | Anordnung zur Befestigung einer supraleitenden Erregerwicklung im Läufer eines Turbogenerators | |
DE1640527B1 (de) | Supraleiterzusammenbau | |
EP0503525B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von supraleitenden Drähten | |
DE69714646T3 (de) | Verbindungsstruktur für ein Supraleiter | |
DE1690534C3 (de) | KupferumhuUter band- oder drahtfönniger Supraleiter | |
DE970616C (de) | Verzoegerungsleitung der Bauart mit ineinandergreifenden Stegen fuer Elektronenstrahlroehren | |
DE1765917C3 (de) | Bandförmiger, aus Supraleitermaterial und elektrisch normalleitendem Metall bestehender Leiter | |
EP1983583B1 (de) | Multifilamentsupraleiter sowie Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE1813725A1 (de) | Mantel fuer ummantelte elektrische Leiter und Thermoelemente | |
DE2508902A1 (de) | Einrichtung zur thermischen behandlung langgestreckter gegenstaende | |
DE2516369A1 (de) | Elektrische maschine mit tieftemperatur-erregerwicklung | |
DE2515904C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines stabilisierten Supraleiters | |
DE1952441B2 (de) | Supraleiter | |
DE1951140A1 (de) | Mehrschichtmaterial fuer thermostatische Zwecke und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2326016B2 (de) | Turbogenerator mit supraleitender Erregerwicklung | |
DE2331919C3 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Supraleiters mit einer supraleitenden intermetallischen Verbindung aus wenigstens zwei Elementen | |
DE2214522A1 (de) | Mikrowellenfenster | |
DE2753459C3 (de) | Elektrische Maschine mit Kryogenkühlung | |
DE1640184C2 (de) | Streifenförmiger Supraleiter | |
EP0708907B1 (de) | Wärmespeicher, insbesondere latentwärmespeicher | |
DE2241370B2 (de) | Supraleitendes Kabel | |
DE2906019A1 (de) | Spektrometer mit supraleitender spule | |
CH683957A5 (de) | Käfigläufer mit geschlitzten Leiterstäben. | |
DE19613209C2 (de) | Lastübertragungsstruktur geringer Wärmeleitfähigkeit |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAP | Request for examination filed | ||
OD | Request for examination | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |