DE2815906A1 - Servosteuerung mit digitalisierter distanzbestimmung und variablen verstaerkungs-/daempfungskoeffizienten - Google Patents
Servosteuerung mit digitalisierter distanzbestimmung und variablen verstaerkungs-/daempfungskoeffizientenInfo
- Publication number
- DE2815906A1 DE2815906A1 DE19782815906 DE2815906A DE2815906A1 DE 2815906 A1 DE2815906 A1 DE 2815906A1 DE 19782815906 DE19782815906 DE 19782815906 DE 2815906 A DE2815906 A DE 2815906A DE 2815906 A1 DE2815906 A1 DE 2815906A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- signals
- motor shaft
- motor
- speed
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 title description 3
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 claims description 10
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 5
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 5
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 1
- 101150046160 POL1 gene Proteins 0.000 description 7
- 101100117436 Thermus aquaticus polA gene Proteins 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 101100224481 Dictyostelium discoideum pole gene Proteins 0.000 description 3
- 101150110488 POL2 gene Proteins 0.000 description 3
- 101001006871 Homo sapiens Kelch-like protein 25 Proteins 0.000 description 2
- 102100027800 Kelch-like protein 25 Human genes 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 101000654245 Homo sapiens Succinate dehydrogenase assembly factor 2, mitochondrial Proteins 0.000 description 1
- 102100031715 Succinate dehydrogenase assembly factor 2, mitochondrial Human genes 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B19/00—Programme-control systems
- G05B19/02—Programme-control systems electric
- G05B19/18—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form
- G05B19/19—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path
- G05B19/27—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an absolute digital measuring device
- G05B19/29—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an absolute digital measuring device for point-to-point control
- G05B19/291—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an absolute digital measuring device for point-to-point control the positional error is used to control continuously the servomotor according to its magnitude
- G05B19/293—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an absolute digital measuring device for point-to-point control the positional error is used to control continuously the servomotor according to its magnitude with speed feedback only
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B19/00—Programme-control systems
- G05B19/02—Programme-control systems electric
- G05B19/18—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form
- G05B19/19—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path
- G05B19/21—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an incremental digital measuring device
- G05B19/23—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an incremental digital measuring device for point-to-point control
- G05B19/231—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an incremental digital measuring device for point-to-point control the positional error is used to control continuously the servomotor according to its magnitude
- G05B19/232—Numerical control [NC], i.e. automatically operating machines, in particular machine tools, e.g. in a manufacturing environment, so as to execute positioning, movement or co-ordinated operations by means of programme data in numerical form characterised by positioning or contouring control systems, e.g. to control position from one programmed point to another or to control movement along a programmed continuous path using an incremental digital measuring device for point-to-point control the positional error is used to control continuously the servomotor according to its magnitude with speed feedback only
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B2219/00—Program-control systems
- G05B2219/30—Nc systems
- G05B2219/41—Servomotor, servo controller till figures
- G05B2219/41029—Adjust gain as function of position error and position
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B2219/00—Program-control systems
- G05B2219/30—Nc systems
- G05B2219/42—Servomotor, servo controller kind till VSS
- G05B2219/42104—Loop switch, speed loop then position loop, mode switch
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Human Computer Interaction (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of Position Or Direction (AREA)
Description
Servosteuerung mit digitalisierter Distanzbestimmung
und variablen Verstärkungs-ZDämpfungskoeffizienten.
Die Erfindung bezieht sich auf ein Servosystem, bei dem die Position
und Geschwindigkeit von mit der Welle eines Motors gekuppelten Organen
gesteuert werden.
In vielen Systemen ist es notwendig, ein oder mehrere bewegliche Organe an einer ganz genauen Stelle zum Stilstand zu bringen. So ist es
u.a. bei einer elektronisch gesteuerten Druckvorrichtung sehr wichtig, besonders wenn eine solche Druckvorrichtung an einen Computer angeschlossen
wird, dass die mit der Motorwelle gekuppelten beweglichen Teile (z.B. eine Kugel oder ein Speichenrad mit darauf angeordneten
Zeichen, der Schlitten oder die Schreibwalze einer Schreibmaschine usw.),
die erforderlich sind, um einen gewünschten Abdruck eines Zeichens auf einem Aufzeichnungsmittel zu machen, so schnell wie möglich in die
richtige Position gebracht werden und während der Fertigung eines Abdrucks in dieser Position gehalten werden.
Um diese beweglichen Teile so genau wie möglich in der richtigen Position
./2
BÜRO MiiNCHEN-ST.
ANNASTR 11
8330 MÜNCHEN 11
TEL.· 089/22 35 44
8330 MÜNCHEN 11
TEL.· 089/22 35 44
TELEX: 1-856 44 INVENd
TELEGRAMM: 8 0
INVENTION
BERLIN
BERLIN 030/89160 37
030/892 23 82
BERLIN 31 BERLINER BANK AG.
3695716000
POSTSCHECKKONTO: W. MEISSNER, BLN-W
122 82 - 109
zu halten, wird bekanntlich der Motor, der diese Teile antreibt, in eine
Servcschüeife aufgenommen, die sehr kritisch eingestellt wird.
Um eine solche kritische Einstellung herbeizuführen, wird die Motorwelle
mit einem Positionsgeschwindigkeitaufnehmer gekuppelt, der mindestens zwei
codierte zyklische Positionssignale liefert, die zueinander phasenverschoben sind und wobei jeder Zyklus dieser Positionssignale proportional
einer vorbestimmten Einheit einer Relativbewegung der Motorwelle ist. Die bekannte Servoschleife ist weiter versehen mit Geschwindigkeitslogikmitteln,
um aus den codierten Positionssignalen analoge Ausgangssignale zu erzeugen, die repräsentativ für die momentane gewünschte Umdrehungsgeschwindigkeit
der Motorwelle sind; mit Motorpositionsbestimmungsmitteln, in denen die codierten Positionssignale in analoge Signale umgewandelt
werden, die ein Mass für die momentan noch zurückzulegende Winkelverdrehung
der Motorwelle sind; mit einem Differenzverstärker, in dem die Ausgangssignale der Geschwindigkeitslogikmittel mit den analogen Signalen
der Motorpositionsbestimmungsmittel verglichen werden, um ein Differenzsignal· zu erzeugen, das einem Leistungsverstärker zugeführt wird, in dem
das Differenzsignal in ein verstärktes Stromsignal umgewandelt wird, das
den Motorwindungen zugeführt wird, um die Position und Geschwindigkeit der mit der Motorwelle gekuppelten Organe zu steuern.
Um den Motor maximal kritisch einzustellen, werden die beiden analogen
Ausgangssignale der Geschwindigkeitslogikmittel bzw. der Motorpositionsbestimmungsmittel
mit Hilfe von Potentiometern geregelt. Eine solche kritische Einstellung lässt sich jedoch sehr schwer aufrechterhalten, weil
bei einem geringen Verlauf der Einstellung, z.B. durch Spiel in der Antriebswelle
des Motors oder Flexibilität der -mit der Motorwelle gekuppelten Teile oder Komponenten, wie Speichenrad, Schlitten der Schreibmaschine,
und etwaigem Verlauf der elektrischen und elektronischen Teile, und dabei ausgehend von der optimalsten Einstellung, Oszillationen im
Rückkopplungssystem der Schleife auftreten können; d.h., dass die Motorwelle infolge eines beschleunigten Verschleisses der mit ihr gekuppelten
Teile zum Oszillieren gebracht werden kann, wodurch ein genaues Aufrechterhalten
der gewünschten Position während des Abdruckens eines Zeichens
./3 80 9 84 3/07 48
erschwert wird. Es ist klar, dass die kritische Einstellung von Zeit zu
Zeit nachgeregelt werden muss, wozu man Fachleute braucht. Oft wird in der bekannten Servoschleife eine Codiervorrichtung angewandt, die analoge
Signale liefert, die ein Mass für die Position der Motorwelle sind. Jedoch sind diese analogen Positionssignale, die im allgemeinen sinusförmig
sind oder Dreieckform haben, nicht ganz repräsentativ für die Position der Motorwelle, weil diese Signale leicht beeinflussbar sind,
beispielsweise durch die Temperatur sowohl der Umgebung w.i e des Innern der Codiervorrichtung und durch Schwankungen in der Speisespannung. Dadurch,dass
diese analogen Positionssignale beeinflussbar sind, ist die Servoschleife nicht mehr optimal einstellbar. Dieser Nachteil kann beseitigt
werden durch die Anwendung einer Codiervorrichtung, die digitale Positionssignale liefert, mit deren Hilfe wieder analoge Signale erzeugt
werden, die im allgemeinen einen Schrittverlauf haben. Ein solches Schrittsignal hat jedoch den Nachteil, dass eine Abregelung der Schleife
ohne Oszillationserscheinungen nicht möglich ist.
Ein weiterer Nachteil der kritischen Einstellung der oben beschriebenen
Servoschleife ist, dass der Motor, z'.B. nachdem ein Zeichen abgedruckt
worden ist, auch während der darauffolgenden Periode oder Ruhelage, in der kein Zeichen abgedruckt wird, ganz starr in seiner letzten Abdruckstellung
oder Arbeitslage gehalten wird. M.a.W., dass die Ruhelage tatsächlich
gleich der Arbeitslage ist,was dazu führt, dass der Motor auch in der Ruhelage unnötig belastet wird und daher eine übermässige Wärmeentwicklung
entsteht, während auch durch die Oszillationen der Motorwelle ein erhebliches Lärmniveau eintritt.
Die Erfindung bezweckt die obengenannten Nachteile zu beseitigen.
Dieser Zweck wird dadurch erreicht, dass erfindungsgemäss Schwächungsmittel vorgesehen sind, die das Eingangssignal des Leistungsverstärkers
dadurch beeinflussen, dass die Uebertragungsfunktion sowohl vom analogen
Motorpositionssignal als auch vom analogen Geschwindigkeitssignal· auf dieses Eingangssignal unabhängig voneinander geregelt wird, wobei die
Regelung von der Arbeits/Ruhelage der mit der Motorwelle gekuppelten
• Λ 809843/074«
Organe abhängig gemacht wird.
Mit der Erfindung wird erreicht, dass nur während der Arbeitslage eine
kritische Einstellung erzielt wird. Das hat zur Folge, dass die Wärmeentwicklung
jetzt erheblich verringert wird. Ausserdem ist der Lärm infolge der Oszillationen nicht mehr merkbar. Die Oszillationen können innerhalb
gewisser Amplitudengrenzen gehalten werden. Weiter ist infolge der automatischen
Regelung und der nicht mehr kritisch eingestellten Beschaffenheit der Servoschleife kein geschultes Personal mehr erforderlich,xaa
die kritische Einstellung rege!massig nachzuregeln. Im allgemeinen wird
mit der Erfindung erreicht, dass der Verstärkungsfaktor und der Dämpfungskoeffizient von den Gebrauchsbedingungen der Vorrichtung abhängig gemacht
werden, und zwar derart, dass Oszillationen und der sich daraus ergebende
Lärm,Wärmeentwicklung und Verschleiss der mit der Motorwelle gekuppelten
Teile nicht länger und nicht mit einer grösseren Amplitude auftreten, als zum richtigen Funktionieren des grösseren Ganzen (in der Andruckvorrichtung) , in dem das Servosystem angewandt wird, notwendig ist. Mit der Erfindung
ist es möglich geworden, eine digitale Codiervorrichtung mit einem
niedrigen Auflösungsvermögen anzuwenden, weil Oszillationen infolge von
Digitalisierungseffekten nicht länger störend sind.
Erfindungsgemäss bestehen die Schwächungsmittel aus zwei Schwächungsvorrichtungen,
deren eine zwischen den Geschwindigkeitslogikmitteln und dem
Differenzverstärker zum Schwächen der von den Geschwindigkeitslogikmitteln
erzeugten analogen Ausgangssignale gekoppelt ist, und deren andere zwischen den Motorpositionsbestimmungsmitteln und dem Differenzverstärker
zum Schwächen der von den Motorpositionsbestimmungsmitteln erzeugten analogen
Ausgängssignale gekoppelt ist, oder bestehen die Schwächungsmittel
aus zwei Schwächungsvorrichtungen, deren eine zwischen den Geschwindigkeitslogikmitteln
und dem Differenzverstärker zum Schwächen der von den Geschwindigkeitslogikmitteln
erzeugten analogen Ausgangssignale gekoppelt ist, und deren andere zwischen dem Ausgang des Differenzverstärkers und.
dem Eingang des Leistungsverstärkers gekoppelt ist, um das Differenzsignal zu schwächen.
Die beiden Schwächungsvorrichtungen können gleichzeitig durch ein einziges
809843/0748
Arbeits- oder Ruhesignal auf die gewünschten Werte eingestellt werden,
wodurch eine sehr vereinfachte Abregelung erreicht werden kann.
Die Erfindung wird nachstehend anhand einer Zeichnung näher erläutert.
Es zeigen:
Fig. 1 ein Blockschaltbild einer ersten Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 2 ein Blockschaltbild einer zweiten Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 3 ein Schaltbild der Geschwindigkeitslogikmittel von Fig. 1 und 2;
Fig. 4a ein Wellendiagramm, gehörend zur Codiervorrichtung von Fig. 1
und 2;
Fig. 4b ein"Wellendiagramm zur näheren Erklärung von Fig. 3 bei linksdrehendem
Motor; und
Fig. 4c ein Wellendiagramm, gehörend zu den Motorpositionsbestimmungsmitteln
von Fig. 2.
Fig. 1 zeigt einen Motor 1, der mit einer Motorwelle la versehen ist, auf
der sowohl bewegliche Teile, z.B. ein Speichenrad mit Zeichen usw., die zusammen durch einen Block 2 dargestellt werden, als auch ein Positionsgeschwindigkeitsaufnehmer
3a angebracht sind. Der PositionsgeschwindigkBitsaufnehmer
ist so eingerichtet, dass dieser zwei digitale Signale ENCl und ENC2, siehe Fig. 4a, erzeugt, wobei bei konstanter Motorgeschwindigkeit
beide Signale symmetrisch blockförmig sind und abhängig von der Motordrehrichtung plus oder minus 90 zueinander phasenverschoben sind.
Diese beiden Signale werden einem Detektor 3b zugeführt, in dem sie auf Zählimpulse reduziert werden (bei jedem Flankenpassieren eines jeden der
beiden ENCl und ENC2 Signale wird, abhängig von' der Motordrehrichtung (linksum ist P und rechtsum ist Q), ein Linksimpuls oder ein Rechtsimpuls
erzeugt), die in Fig. 4a als Links- und Rechtsimpulse L und R angegeben sind. Der Detektor 3b weist zwei Ausgänge auf, wobei der eine die Links-
./6 8098 43/07 48
impulse L und der andere die Rechtsimpulse R zugeführt bekommt. Der Positionsgeschwindigkeitsaufnehmer
3a und der Detektor 3b bilden zusammen die Codiervorrichtung 3.
Die beiden Ausgänge des Detektors 3b, die auch die Ausgänge der Codiervorrichtung
3 sind, sind mit den Motorpositionsbestimmungsmitteln 4 verbunden. Diesen Motorpositionsbestimmungsmitteln wird auch aus einer
Steuervorrichtung 5 ein Bewegungsauftrag in Form eines Startimpulses S
zugeführt, um den gewünschten Bewegungsabstand der Motorwelle ebenfalls
aus der Steuervorrichtung 5 (über die Buchse Bl) den Motorpositionsbestimmungsmitteln
4 zuzuführen, um ein analoges Ausgangssignal zu erzeugen, das ein Mass für die momentan noch zurückzulegende Winkelverdrehung der
Motorwelle ist. Die Wirkung der Motorpositionsbestimmungsmittel 4 wird nachstehend anhand von Fig. 1 näher erklärt. Das Ausgangssignal der Motorpositionsbestimmungsmittel
wird über ein einstellbares Potentiometer 6 und über ein erstes Schwächüngsglied 7 einem der zwei Eingänge eines
Differenzverstärkers 8 zugeführt.
Die beiden Ausgänge der Codiervorrichtung 3 sind ebenfalls mit den Geschwindigkeitslogikmitteln
9 verbunden, in denen das Links- oder Rechtssignal in ein Analogsignal umgewandelt wird, das proportional der momentanen
Rotationsgeschwindigkeit der Motorwelle ist. Dieses Analogsignal wird über ein zweites Schwächungsglied 11 dem zweiten Eingang des
Differenzverstärkers 8 zugeführt. Die beiden Analogsignale werden im Differenzverstärker verglichen, wobei das Differenzsignal dem Eingang
eines Leistungsverstärkers 12 zugeführt wird, in dem das Differenzsignal in ein Stromsignal umgewandelt wird, das den Motorwicklungen zugeführt
wird, um die Motorwelle in die gewünschte Stellung zu bringen.
Die Potentiometer 6 und 10 dienen zur Abregelung des -Servopositionierungsverhaltens
bei einer selektierten Arbeitsbedingung des Servosystems.
Bei Anwendung der Schwächungsglieder 7 und 11, die bedingungsabhängig
sind, d.h. abhängig von der Ruhe-Arbeitslage des Servosystems, stellt
sich heraus, dass die Einstellung des Potentiometers 6 nicht mehr kritisch
./7 809843/0748
ΛΟΤ
ist. Ohne grossen Nachteil kann dieses Potentiometer 6 weggelassen werden,
wodurch ein Abregelpunkt weniger vorhanden ist und die Aussicht auf falsches Arbeiten des Systems verringert wird.
Die Steuervorrichtung 5 ist ebenfalls mit einer Dämpfungs- und Verstärkungsfaktorrege
!vorrichtung 13 verbunden, die mit zwei Ausgängen versehen ist, die je mit einem der Schwächungsglieder 7 und 11 verbunden sind.
Wenn nun ein Bewegungsauftrag den Motorpositionsbestimmungsiüitteln 4
erteilt wird, wird auch ein Steuersignal der Vorrichtung 13 zugeführt, die ansprechend auf dieses Steuersignal jedem der Schwächungsglieder
dieser
ein Signal zuführt, um jedes/Schwächungsglieder mit dem gewünschten Dämpfungs- und Verstärkungsfaktor einzustellen. Es ist dabei nicht notwendig, dass die beiden Schwächungsglieder eine gleiche Dämpfung oder Verstärkung geben.
ein Signal zuführt, um jedes/Schwächungsglieder mit dem gewünschten Dämpfungs- und Verstärkungsfaktor einzustellen. Es ist dabei nicht notwendig, dass die beiden Schwächungsglieder eine gleiche Dämpfung oder Verstärkung geben.
Fig. 2 ist eine abgewandelte Ausführungsform nach Fig. 1, und zwar in
dem Sinne, dass das Schwächungsglied 7 in der Konfiguration nach Fig. 2 in die Ausgangsleitung des DifferenzVerstärkers als Schwächungsglied 7'
aufgenommen ist. Weiter ist das Potentiometer 6 nicht mehr vorhanden. Fürs übrige ist Fig. 2 im wesentlichen identisch mit Fig. 1. Jedoch ist
in Fig. 2 eine detailliertere Schaltung der Motorpositionsbestimmungsmittel 4 gegeben.
Nach Fig. 2 sind die Motorpositionsbestimmungsmittel 4 mit einem Logikkreis
14 versehen, dem die Links- und Rechtsimpulse L und R aus der Codiervorrichtung 3 zugeführt werden. Dieser Kreis 14 ist mit zwei digitalen
Auf- und Nieder-Zählern 15 und 16 verbunden, die je eine Polaritätsbezeichnungseinheit
17 und 18 aufweisen, die ein Polaritätsbit POLl und POL2 (siehe Fig. 4c) liefern, und zwar derart, dass ein Schritt des
Zählers 16, siehe Fig. 4c, einer vorbestimmten Anzahl von 2N Links- oder Rechtsimpulsen entspricht, hergeleitet aus den von der Codiervorrichtung
3 erzeugten Positionssignalen L und R, siehe Fig. 4a.
Die POLl und POL 2 Bits sowie der Inhalt der Zähler 15 und 16 wird über
./8 809843/0748
die POLl und PGL2 Leitungen und die Buchsen B2 und B 3 zum Logikkreis 14
zurückgeführt, um ein Zählschaltbild nach Fig. 4c zu ermöglichen.
Weiter sind die Motorpositionsbestimmungsmittel· 4 mit einem Logikkreis 19
versehen, dem ebenfalls die genannten POLl, POL2 Bits und die Stellung
der Zähler 15 und 16 über die POLl und·POL2 Leitungen und die Buchsen B2
und B3 zugeführt werden. Der Logikkreis 19 decodiert aus den Polaritätsbits POLl und P0L2 und aus der Stellung der Zähler 15 und 16 eine Anzahl
digitaler Signale, die über eine Buchse B4 einem Digital-Analogumsetzer
20 zugeführt werden, der ansprechend auf seine Eingangssignale das in
Fig. 1 genannte analoge Positionsbestimmungsausgangssignal liefert, das
ein Mass für die noch zurückzulegende Winkelverdrehung der Motörwelle ist.
Wie schon oben angegeben, wird über die Steuervorrichtung 5 ein Bewegungsauftrag erteilt, wodurch der Zähler 16 und die Polaritätsbiteinheit 18
auf Grund eines Startimpulses S über die Buchse Bl aufgeladen werden, und
zwar mit einer Stellung, die dem gewünschten Bewegungsabstand der Motorwelle
entspricht. Das Servosystem wird dann'dafür sorgen, dass die Zähler 15 und 16 erneut auf Null gezählt werden. Die neue Nullstellung
der Zähler entspricht dann einer anderen Stellung der Motorwelle.
In dem in Fig. 2 wiedergegebenen Ausführungsbeispiel braucht'in dem Moment,
der Zähler 15 .
da der Startimpuls S gegeben wird,/nicht genau gleich Null zu sein. Eine
solche an Sich zulässige Fehlpositionierung darf jedoch bei wiederholter
Ausführung von Bewegungsaufträgen nicht kumulieren. Es ist deshalb von
grosser Wichtigkeit, dass der Zählerstand des Zählers 1-5 und das Polari-' tätsbit POLl der Polaritätsbiteinheit 17 nicht durch den Startimpuls S
angegriffen werden, sondern nur auf Grund von Links- und Rechtsimpulsen aus der Codiervorrichtung 3 geändert werden.
Im Gegensatz zur Ausführungsform nach Fig. 1 wird das von den Motorpositionsbestimmungsmitteln
4 kommende Analogsignal unmittelbar dem Differenzverstärker
8 zugeführt wobei das Schwächungsglied 7 in Form des Schwächungsgliedes
7 ', wie schon oben angegeben, zwischen dem Differenzverstärker 8 und dem Leistungsverstärker 12 angeordnet ist. Es hat sich gezeigt,
./9 8098-43/0748
dass bei dieser Anordnung die Wirkung der Servoschleife völlig gleich
der Wirkung der Servoschleife nach Fig. 1 bleibt, und zwar in dem Sinne, dass die im wesentlichen aus hochohmigen Widerständen und Feldeffekttransistoren
aufgebauten Schwächungsglieder in der Konfiguration nach Fig. 2 kreistechnische Vorteile ergeben (es genügen weniger Feldeffekttransistoren und Widerstände günstigerer Werte) und also bei weitergehender
Miniaturisierung der Servoschleife vorteilhaft sind.
In Fig. 3 ist eine nähere Ausarbeitung der Geschwindigkeitslogikmittel· 9
nach Fig. 1 und 2 gezeigt. Die Links- und Rechtsimpulse L und R werden
durch ein ODER-Tor 21 einem Triggereingang eines monostabilen Multivibrators 22 zugeführt, der beim Erscheinen eines Linksimpulses L oder eines Rechtsimpulses R abgefeuert wird. Dieser Multivibrator erzeugt dann einen Impuls,
siehe Fig. 4b, Wellenform A, dessen Zeitdauer einen bestimmten festen Wert hat. Weiter werden die Linksimpulse und die Rechtsimpulse
je einem gesonderten Eingang eines bistabilen Multivibrators 23 zugeführt, wobei der Linksimpuls L diesen Multivibrator einstellt, während
der Rechtsimpuls R diesen Multivibrator zurückstellt.
Der Ausgang des Multivibrators 22 ist mit einem ersten Eingang von zwei
NUND-Toren 24 und 25 mit offenem Kollektorausgang verbunden, während der
Ausgang des Multivibrators 23 mit einem zweiten Eingang der zwei NUND-Tore verbunden ist. Der Ausgang des NUND-Tores 24 ist über eine Serienschaltung
eines Widerstandes 26 und 27 mit einer positiven Klemme einer Spannungsquelle verbunden (z.B. +12 V). Der Verbindungspunkt der Widerstände
26 und 27 ist mit der Basis eines Transistors 28 verbunden, dessen Emitter ebenfalls mit der positiven Klemme der Spannungsquelle
verbunden ist und dessen Kollektor über einen Widerstand 29 mit der Basis eines Transistors 30 verbunden ist. Der Emitter des Transistors
ist über einen Widerstand 31 mit einer negativen Klemme der Spannungs—
quelle verbunden (z.B. -12 V). Zwischen der Basis des Transistors 30 und der negativen Klemme ist eine Serienschaltung einer Diode 32 und eines
Widerstandes 33 angeordnet, wobei die Diode in der Richtung der negativen Klemme leitet. Ueber die Serienschaltung der Diode 32 und des Widerstandes
33 ist ein Widerstand 34 angeschlossen. Der Kollektor des Transis-
./10 809843/0748
tors 30 ist mit der einen Klemme einer Parallelschaltung eines Kondensators
41 und Widerstandes 42 verbunden, während die andere Klemme dieser
Parallelschaltung mit der Erde verbunden ist. Die eine Klemme der Parallelschaltung
bildet zugleich den Ausgang der Geschwindigkeitslogikmittel
Der Ausgang des NUND-Tores 25 ist über einen Widerstand 35 mit der Basis
eines Transistors 36 verbunden, dessen Emitter über einen Widerstand 37 mit
der positiven Klemme verbunden ist. Zwischen der Basis des Transistors und der positiven Klemme ist eine Serienschaltung einer Diode 39 und eines
Widerstandes 38 angeschlossen, wobei die Diode 39 in der Richtung der Basis des Transistors 36 leitet. Ueber die Serienschaltung der Diode 39
und des Widerstandes 38 ist ein Widerstand 40 angeschlossen. Der Kollektor des Transistors 36 ist ebenfalls mit der einen Klemme der Parallelschaltung
des Kondensators 41 und des Widerstandes 42 verbunden.
Wenn nun beispielsweise ein Linksimpuls L eintrifft, wird der Multivibrator
22 abgefeuert und der Multivibrator 23 eingestellt. Infolgedessen entsteht am NUND-Tor 24 ein Ausgangsimpuls, wie in Fig. 4b mit der
Wellenform B angegeben ist. Der Transistor 28 wird daher leitend, wodurch an der Basis des Transistors 30 eine konstante Spannung entsteht, infolge
der Widerstandsteilung der Widerstände 29 und 33. Der Transistor 30
dient daher als Emitterfolger, und dies führt zu einem konstanten Emitterstrom.
Bei genügend hohem Stromverstärkungsfaktor des Transistors 30 wird der erzeugte Kollektorstrom praktisch gleich dem Emitterstrom sein.
Da der Multivibrator 22 ein Signal am NUND-Tor 25 gibt und der Multivibrator 23 diesem kein Signal liefert, wird das NUND-Tor 25 kein niedriges.
Ausgangssignal liefern, siehe Fig. 4b bei B, wodurch der Transistor 36 in nicht-leitendem Zustand bleibt. Es ist klar, dass in der oben
beschriebenen Situation ein Stromkreis über die Parallelschaltung des Kondensators 41 und des Widerstandes 42 entsteht und über die Kollektor-Emitterbahn
des Transistors 30, wodurch der Kondensator 41 entsprechend aufgeladen wird, siehe Fig. 4b bei C. Es ist weiter klar, dass wenn ein
Rechtsimpüls R zugeführt wird, der Transistor 36 leitend wird, während
der Transistor 30 gesperrt wird. Es entsteht dann ein solcher Stromkreis, dass der Kondensator 41 in entgegengesetzter Richtung aufgeladen wird.
•/11 8 09 8 43/07U8
In der Figur ist beim Transistor 36 ein "Pluszeichen" und beim Transistor
30 ein "Minuszeichen" angebracht, um die jeweiligen Stromquellen anzugeben. Die Spannung, siehe Fig. 4b bei C, die über die Parallelschaltung
41 und 42 entsteht, ist daher ein Mass für die Winkelgeschwindigkeit der Motorwelle.
Weiter wird bemerkt, dass die Dioden 32 und 39 zum Temperaturausgleich
der Basis-Emitterübergänge der Transistoren 30 und 36 dienen. Die Widerstände 34 und 40, die beide relativ zu den Widerständen 33 und 38
hochohmig sind, dienen dazu, das Sperren der Transistoren 30 bzw. 36 sicherzustellen, d.h. von etwaigen Leckströmen unabhängig zu machen.
Obgleich die Erfindung in bezug auf eine schnellwirkende Abdruckvorrichtung
beschrieben ist, sind die beschriebenen Ausführungsformen im
allgemeinen ebenfalls in Vorrichtungen anwendbar, in denen eine Arbeits/Ruhelage vorhanden ist. Weiter können, ohne dass der Rahmen der
Erfindung überstiegen wird, viele Modifizierungen und Abwandlungen angebracht werden. So ist beispielsweise eine Ausführungsform möglich,
bei der das Motorpositionsbestimmungssignal durch Benutzung einer absoluten Positionscodiervorrichtung statt einer inkrementellen Codiervorrichtung
erhalten wird (Block 3, Fig. 1). Unter einer absoluten Codiervorrichtung wird eine Vorrichtung verstanden, bei der die absolute
Stellung (Winkel) der Motorwelle ausgelesen wird. Das kann dadurch vorgenommen werden, dass mit mehreren Aufnehmern eine Anzahl nebeneinander
liegender Spuren einer Codierscheibe derart abgetastet werden, dass von diesen Aufnehmern eine Anzahl digitaler Signale erzeugt werden, die die
momentane Stellung der Motorwelle wiedergeben. Bei der Benutzung einer solchen absoluten Codiervorrichtung erhält man den Vorteil, dass die
Ausführung des Blocks 4 (Fig. 2) stark vereinfacht werden kann (die Zähler können z.B. fortgelassen werden).
./12
809843/0748
Leerseite
Claims (7)
1. Servosystem, bei dem die Position und Geschwindigkeit von mit der Welle
'··■. . eines Motors gekuppelten Organen gesteuert werden, versehen mit einem
mit der Motorwelle gekuppelten Positionsgeschwindigkeitsaufnehmer, der vorzugsweise mindestens-zwei codierte zyklische Positionssignale .·.
liefert, die zueinander phasenverschoben sind und wobei jeder Zyklus
dieser Positionssignale proportional" einer vorbestimmten Einheit einer
Relativbewegung der Motorwelle ist; mit Geschwindigkeitslogikmitteln,
um aus den codierten Positionssignalen analoge Ausgangssignale zu erzeugen, die repräsentativ für die momentane gewünschte Umdrehungsgeschwindigkeit
der Motorwelle sind; mit Motorpositionsbestimmungsmitteln, in denen die codierten Positionssignale in analoge Signale umgewandelt
werden, die ein Mass für die momentan noch zurückzulegende Winkelverdrehung
der Motorwelle sind; mit einem Differenzverstärker, in dem die
Ausgangssighale der Geschwindigkeitslogikmittel· mit den analogen Signalen der Motorpositiönsbestimmungsmittel verglichen werden, um ein
Differenzsignal zu erzeugen, das einem Leistungsverstärker zugeführt
wird, in dem das Differenzsignal in ein verstärktes Stromsignal umgewandelt wird, das den Motorwindungen zugeführt wird, um die Position
und Geschwindigkeit der mit der Motorwelle gekuppelten Organe zu
steuern, dadurch gekennzeichnet, dass Schwächungsmittel vorgesehen sind,
die das Eingangssignal des Leistungsverstärkers dadurch beeinflussen, _
dass die Uebertragungsfunktion sowohl vom analogen Motorpositionssignal
als auch vom analogen Geschwindigkeitssignal auf dieses Eingangssignal
- unabhängig voneinander geregelt wird, wobei die Regelung von der
Arbeits/Ruhelage der mit der Motorwelle gekuppelten Organe abhängig
gemacht wird.
2. Servosystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwächungsmittel
aus zwei Schwächungsvorrichtungen (7,11) bestehen, deren eine
(11) zwischen den Geschwlndigkeitslogikmitteln (9) und dem Differenzverstärker
(8) zum Schwächen der von den Geschwindigkeitslogikraitteln
erzeugten analogen Ausgangssignale gekoppelt ist und deren andere (7)
./13
BO9 8 A J/0 7U8
zwischen den Motorpositionsbestimmungsmitteln (4) und dem Differenzverstärker
(8) zum Schwächen der von den Ges-chwindigkeitslogikmitteln
erzeugten analogen Ausgangssignäle gekoppelt ist.
3. Servosystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Schwächungsini
ttel aus zwei Schwächungsvorrichtungen (7',1I) bestehen, deren
eine (11) zwischen den Geschwind!gkeitslogikmitteln (9) und dem
Differenzverstärker (8) zum Schwächen der von den Geschwindigkeitslogikmitteln erzeugten analogen Ausgangssignale gekoppelt ist und
deren andere (71) zwischen dem Ausgang des Differenzverstärkers (8)
und dem Eingang des Leistungsverstärkers (12) gekoppelt ist, um das Differenzsignal zu schwächen.
4. Servosystem nach Ansprüchen 1-3, dadurch gekennzeichnet, dass die
beiden Schwächungsvorrichtungen (7,7',1I) gleichzeitig durch ein
einziges Arbeits- oder Ruhesignal auf die gewünschten Werte eingestellt werden können.
5. Servosystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die mindestens
zwei codierten zyklischen Positionssignale zueinander verschoben blockförmige Signale sind.
6. Servosystem nach Ansprüchen 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, dass die
Geschwindigkeitslogikmittel (9) mit einem Ladungssammelorgan (41) versehen
sind, das mit einer vorbestimmten Ladung aufgeladen wird, jedes Mal, nach dem eine Flanke eines der den Geschwindigkeitslogikmitteln
zugeführten blockförmigen Signale auftritt, wobei die Polarität der
genannten Ladung abhängig von der Drehrichtung der Motorwelle ist und
dass das Ladungssammelorgan über einen Widerstand (42) konstant entladen wird, wobei dann die momentane Spannung über das Ladungssammelorgan
ein Mass für die momentane Winkelgeschwindigkeit der Motorwelle ist.
7. Servosystem nach Ansprüchen 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, dass die
Motorpositionsbestimmungsmittel (4) mit zwei digitalen Auf- und Nieder-
./H 8U98A3/0748
Zählern (iS,16) versehen sind, die je eine Polaritätsbezeichnung
aufweisen, und. zwar derart, dass ein Schritt des einen Zählers (16)
einer vorbestimmten Anzahl Zyklen der von der Codiervorrichtung (3)
erzeugten Positionssignale entspricht, während der andere Zähler (15) diese"vorbestiihmte Anzahl Zyklen zählt und dass zum Bewirken
einer Motorwellenverschiebüng der Zähler (16) mit einer Stellung entsprechend der gewünschten Motorwellenverschiebung geladen wird.
80 38 43/0748
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7704258A NL7704258A (nl) | 1977-04-19 | 1977-04-19 | Servosturing met gedigitaliseerde afstandsbepa- ling en variabele versterkings-/dempingscoeffi- cienten. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2815906A1 true DE2815906A1 (de) | 1978-10-26 |
DE2815906C2 DE2815906C2 (de) | 1987-08-06 |
Family
ID=19828390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19782815906 Granted DE2815906A1 (de) | 1977-04-19 | 1978-04-10 | Servosteuerung mit digitalisierter distanzbestimmung und variablen verstaerkungs-/daempfungskoeffizienten |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4219765A (de) |
BE (1) | BE866069A (de) |
CA (1) | CA1107846A (de) |
CH (1) | CH631559A5 (de) |
DE (1) | DE2815906A1 (de) |
FR (1) | FR2388335A1 (de) |
GB (1) | GB1603056A (de) |
NL (1) | NL7704258A (de) |
SE (1) | SE442922B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3817408A1 (de) * | 1988-05-21 | 1989-11-30 | Elmeg | Vorrichtung zur regelung der bewegung eines mit einem stellantrieb verbundenen mechanischen stellelements |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2024465B (en) * | 1978-07-01 | 1983-05-05 | Inoue Japax Res | Automatic control |
US4404572A (en) * | 1979-01-31 | 1983-09-13 | Canon Kabushiki Kaisha | Recording apparatus |
JPS5653588A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-13 | Fanuc Ltd | Main shaft rotation control system |
JPS5653591A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-13 | Fanuc Ltd | Main shaft revolution control system |
US4331910A (en) * | 1980-02-04 | 1982-05-25 | Fujitsu Fanuc Limited | Positioning control system |
US4385821A (en) * | 1980-04-03 | 1983-05-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Automatic velocity and position controller for a film processor |
FR2514697A1 (fr) * | 1982-05-28 | 1983-04-22 | Canon Kk | Imprimante caractere par caractere |
US4574227A (en) * | 1983-11-14 | 1986-03-04 | Datapoint Corporation | Dual mode servo |
US4540923A (en) * | 1984-05-14 | 1985-09-10 | General Motors Corporation | Adaptive servomotor controller |
JPH0716854B2 (ja) * | 1986-11-07 | 1995-03-01 | 豊田工機株式会社 | 数値制御送り装置 |
JP2613937B2 (ja) * | 1989-01-30 | 1997-05-28 | 富士通株式会社 | サーボ回路 |
JP2954378B2 (ja) * | 1991-04-25 | 1999-09-27 | 三菱電機株式会社 | 電動機サーボ系の制御装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3512060A (en) * | 1967-07-18 | 1970-05-12 | Ex Cell O Corp | Machine tool control system |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3252101A (en) * | 1963-09-25 | 1966-05-17 | Ibm | Variable gain optimized feedback control system |
US3663880A (en) * | 1970-09-14 | 1972-05-16 | Diablo Systems Inc | Apparatus for controlling the relative position between two relatively movable members |
US3673512A (en) * | 1970-09-22 | 1972-06-27 | Allen Bradley Co | Servo amplifier |
US3731176A (en) * | 1972-04-21 | 1973-05-01 | Ibm | Deceleration and stop-lock motor control apparatus |
-
1977
- 1977-04-19 NL NL7704258A patent/NL7704258A/xx not_active Application Discontinuation
-
1978
- 1978-04-04 CH CH358478A patent/CH631559A5/de not_active IP Right Cessation
- 1978-04-06 US US05/893,896 patent/US4219765A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-04-10 DE DE19782815906 patent/DE2815906A1/de active Granted
- 1978-04-13 CA CA301,026A patent/CA1107846A/en not_active Expired
- 1978-04-17 FR FR7811810A patent/FR2388335A1/fr active Granted
- 1978-04-17 SE SE7804312A patent/SE442922B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-04-18 GB GB15289/78A patent/GB1603056A/en not_active Expired
- 1978-04-18 BE BE2056884A patent/BE866069A/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3512060A (en) * | 1967-07-18 | 1970-05-12 | Ex Cell O Corp | Machine tool control system |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
BBB-Nahrichten, 1975, Heft 3, S. 117 - 121 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3817408A1 (de) * | 1988-05-21 | 1989-11-30 | Elmeg | Vorrichtung zur regelung der bewegung eines mit einem stellantrieb verbundenen mechanischen stellelements |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL7704258A (nl) | 1978-10-23 |
FR2388335A1 (fr) | 1978-11-17 |
CH631559A5 (de) | 1982-08-13 |
DE2815906C2 (de) | 1987-08-06 |
SE7804312L (sv) | 1978-10-20 |
CA1107846A (en) | 1981-08-25 |
US4219765A (en) | 1980-08-26 |
SE442922B (sv) | 1986-02-03 |
FR2388335B3 (de) | 1980-12-12 |
GB1603056A (en) | 1981-11-18 |
BE866069A (nl) | 1978-10-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2815906A1 (de) | Servosteuerung mit digitalisierter distanzbestimmung und variablen verstaerkungs-/daempfungskoeffizienten | |
DE1538476C3 (de) | Verfahren und Anordnung zur Geschwindigkeitsregelung von Antriebsmotoren | |
DE2923296A1 (de) | Digitales servokontrollsystem | |
DE2114331C3 (de) | Bahntransportsystem für den Transport eines Aufzeichnungsträgers in einem Drucker | |
DE3041321A1 (de) | Servosteuersystem | |
DE2645620A1 (de) | Magnetplattenspeicher-vorrichtung | |
DE2263338A1 (de) | Nordsuchender kreisel | |
DE1498173A1 (de) | Digital-Positionsmesseinrichtung | |
DE1907368A1 (de) | Schaltungsanordnung zur Messung des Verdrehwinkels | |
DE2301588C2 (de) | Servoeinrichtung zur Lageeinstellung eines beweglichen Datenwandlers | |
DE2615162C2 (de) | Schaltungsanordnung zur Linearisierung der Ausgangssignale von Meßfühlern | |
DE1292178B (de) | Analog-Digital-Umsetzer mit einem Impulsgenerator | |
DE3208792A1 (de) | Schreibgeraet, insbesondere schoenschreibgeraet | |
DE2244941A1 (de) | Impulsinterpolationssystem | |
DE2332569A1 (de) | Servo-system | |
DE2020555B2 (de) | Schaltungsanordnung zum messen der von einem stromdurchflossenen motor erzeugten emk | |
DE1481522A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung eines Flugzeuges mit automatischer Verstaerkungsregelung | |
DE2838969B2 (de) | Schaltkreis zur Steuerung der Frequenz eines einem MikroprozeBrechner zugeordneten Taktgenerators | |
DE2914037C2 (de) | Einrichtung zum Unwirksammachen von durch Temperaturschwankungen verursachten Abweichungen der Ausgangsspannung eines Druckwandlers in Magnetbandgeräten | |
DE2114234A1 (de) | Graphische Datenaufzeichnungs- und -integrieranordnung | |
DE2345416A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur schlupffreien nachlaufsteuerung von schrittmotoren | |
DE2346670C3 (de) | Schaltungsanordnung zum Überwachen einer Drehzahl | |
DE1499936C3 (de) | Anordnung zur stufenweisen Einstellung oder Blockierung eines Transfluxorspeichers | |
DE2212534A1 (de) | Elektrische schaltungsanordnung zum regeln der drehzahl eines elektromotors | |
AT247041B (de) | Vorrichtung zum Anzeigen der Winkelgeschwindigkeit eines Systems |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |