DE2730155A1 - Verfahren zur kaelteerzeugung im bereich von kryogentemperaturen - Google Patents
Verfahren zur kaelteerzeugung im bereich von kryogentemperaturenInfo
- Publication number
- DE2730155A1 DE2730155A1 DE19772730155 DE2730155A DE2730155A1 DE 2730155 A1 DE2730155 A1 DE 2730155A1 DE 19772730155 DE19772730155 DE 19772730155 DE 2730155 A DE2730155 A DE 2730155A DE 2730155 A1 DE2730155 A1 DE 2730155A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- stream
- cold
- temperature
- flow
- consumer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 86
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 title claims description 67
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 62
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 59
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 59
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 38
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 38
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 19
- SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N helium-3 atom Chemical compound [3He] SWQJXJOGLNCZEY-BJUDXGSMSA-N 0.000 claims description 10
- 230000002040 relaxant effect Effects 0.000 claims description 7
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 66
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 11
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 10
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 6
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 101100310222 Caenorhabditis briggsae she-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000036461 convulsion Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- MCWJHOCHKYKWMK-UHFFFAOYSA-N helium Chemical compound [He].[He] MCWJHOCHKYKWMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005658 nuclear physics Effects 0.000 description 1
- 238000005025 nuclear technology Methods 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/10—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point with several cooling stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0005—Light or noble gases
- F25J1/0007—Helium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0005—Light or noble gases
- F25J1/001—Hydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
- F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/005—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by expansion of a gaseous refrigerant stream with extraction of work
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/0062—Light or noble gases, mixtures thereof
- F25J1/0065—Helium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/0062—Light or noble gases, mixtures thereof
- F25J1/0067—Hydrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
- F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0275—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines adapted for special use of the liquefaction unit, e.g. portable or transportable devices
- F25J1/0276—Laboratory or other miniature devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
- F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
- F25J2270/912—Liquefaction cycle of a low-boiling (feed) gas in a cryocooler, i.e. in a closed-loop refrigerator
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/825—Apparatus per se, device per se, or process of making or operating same
- Y10S505/888—Refrigeration
- Y10S505/894—Cyclic cryogenic system, e.g. sterling, gifford-mcmahon
- Y10S505/895—Cyclic cryogenic system, e.g. sterling, gifford-mcmahon with regenerative heat exchanger
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S505/00—Superconductor technology: apparatus, material, process
- Y10S505/825—Apparatus per se, device per se, or process of making or operating same
- Y10S505/888—Refrigeration
- Y10S505/899—Method of cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Clinical Laboratory Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
-S-
VERFAHREN /iUR KÄLTEERZEUGUNG IM BEREICH VON
KR/OGEifT EMPERATUREN
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf die Kryogentechnik, und insbesondere auf ein Verfahren zur Kälteerzeugung im
Bereioh von Kryogentemperaturen.
Sie vorliegende Erfindung kann besonders effektiv bei der
Kälteerzeugung im Bereich von Siedetemperaturen des jeweiligen Mediums, das in einer Eryogeneinrichtung zirkuliert, insbesondere nenn als Medium leichte Gase zum Beispiel Helium und
Wasserstoff verwendet werden, eingesetzt werden.
Die Erfindung kann ebenfalls in Anlagen zur Verflüssigung
und in Vorrichtungen zur Beförderung von Erdgas, in Anlagen zur Lufttrennung und in anderen Vorrichtungen zur Anwendung
kommen, in denen man Tieftemperaturen erzeugt beziehungsweise nutzt, zum Beispiel, auf solchen Gebieten wie Technik
des physikalischen Experiments, Energiewirtschaft, Kerntechnik, Elektrotechnik, Biologie und anderes mehr.
809882/0462
reich von Kryogentemperaturen beträchtlich gestiegen, und wesentlich
höher wurden Anforderungen an die technisch-ökonomischen
Kenndaten der Anlagen dafür: Leistung, verbrauchte Energie, Betriebsicherheit undjsojweiter. Der gestiegene Bedarf ist
hauptsächlich auf eine schnelle Entwicklung von Grund- und an-
Supra? gewandten Forschungen, die mit der Nutzung von «ieitfähigkeit
bei der Entwicklung elektrotechnischer Vorrichtungen, hochleistungsfähiger Magneten, elektrischer Fernleitungen,
elektronischer Einrichtungen zusammenhängen, sowie auf eine breite Verwendung von flüssigem Wasserstoff zurückzuführen.
Die supraleitenden Vorrichtungen werden bei Temperaturen
von 1,5 bis 15°K betrieben, und der Leistungsbedarf für Kühlung
großer Objeite beläuft sich in Kryogenanlagen auf Hunderte
und Tausende Kilowatt.
Daraus ergibt sich die Notwendigkeit, den Energieaufwand
bei der Kälteerzeugung zu senken und die Anlagen in Bezug auf ihre Betriebssicherheit, Verringerung ihrer Masse, ihrer
Abmessungen und anderes mehr zu vervollkommnen. In vielen Fällen kommt es auch darauf an, das Temperaturniveau der erzeugten
Kälte bei einer höhen Wirtschaftlichkeit des Prozesses
zu senken.
Der Energieverbrauch im Prozeß der Kälteerzeugung wird gewöhnlich durch das Verhältnis zwischen der hauptsächlich
für den Antrieb eines Verdichters verbrauchten Leistung und der Kälteleistung gekennzeichnet. Beide diese Größen werden
üblich in Watt gemessen. Dieses Verhältnis wird als spezifischer Energieaufwand bezeichnet und durch eine dimensionelose
809882/0462
Ss ist einem auf dem (iebiet der Kryogentechnik arbeitenden Fachmann bekannt, daß der Begriff "Kälteleistung" die
Kältemenge bestimmt, die von einer Anlage pro Zeiteinheit bei vorgegebenem l'emperaturniveau erzeugt wird.
Das bekannte Verfahren zur Kälteerzeugung schließt folgende Grundoperationen ein, die wir am Beispiel einer HeIium-Kryogenanlage betrachten, die Kälte beim Siedepunkt des flüssigen Heliums, das heißt 4,2-4,3 K, erzeugt.
Gasförmiges Helium wird in einem Verdichter bis auf 20-30 Bar komprimiert.
lias komprimierte Helium bildet ein Direkt st rom, der in
Richtung zum Kälteverbraucher strömt. Der Direktstrom wird durch
den Hücklaufstrom von Helium, das einen niedrigen Druok aufweist und in Richtung vom Kälteverbraucher fließt, bis auf
eine Temperatur von IUO K gekühlt und dann in zwei Ströme geteilt, einer von denen den Hauptstrom und der andere den Hilfsstrom darstellt. Der Hilfsstrom wird in Expansionsmaschinen
mit Abführung von Wärme entspannt und zur Kompensation von irreversiblen Verlusten sowie zur stufenmäßigen Kühlung des
Hauptstromes verwendet. Die Anzahl der Kühlungsstufen wird durch die Anzahl der eingesetzten Expansionsmaschinen beim Entspannen des Hilfsstromes bestimmt.Anstelle von Expansionsmaschinen wird manchmal ein Bad mit flüssigem Kältemittel, zum Beispiel,
mit Stickstoff oder einem anderen Stoff verwendet, der den für den Kühlungsprozeß erforderlichen Siedepunkt aufweist.
Der Hauptstrom fließt durch sämtliche Kühlungsstufen
durch und tritt dann in eine Verflüssigungsstufe ein, wo er
809882/0462
zusätzlich gekühlt und unter Verflüssigung entspannt wird.
Das verflüssigte Helium gelangt an einen Kälteverbraucher, wo Helium durch die Wärme des zu kühlenden Objektes verdampft.
Dämpfe bilden einen Rücklaufstrom und laufen zur Verflüssigungsstufe
bei einer Temperatur von 4,5-4,5 K zurück,
indem sie in der der Bewegung des Haupt- und Hilfsstromes entgegengesetzten
Richtung fließen, sich in Wärmeaustauschern aller Stufen wärmen, bei ihrer Bewegung mit dem in den Expansionsmaschinen
entspannten Hilfsstrom zusammenfließen und bei einer l'emperatur von etwa 300 K und Atmosphärendruck
in einen Verdichter zum Komprimieren eintreten. Dadurch wird der Zyklus abgeschlossen und sämtliche Prozesse wiederholen
sioh.
Das Entspannen des Haupt stromes mit seiner Verflüssigung in der Verflüssigungsetufe erfolgt in einer Ausführungsvariante des beschriebenen Verfahrens durch Drosselung und
in einer anderen Variante mittels Entspannens unter Energieentnahme.
Das Drosselungsverfahren wird seit langem verwendet und das Entspannen mit isinergieentnähme, das im Bereich des
Naßdampfes des zu entspannenden Mediums endet, wird im Buch von R.B. Scott "Cryogenic Engineering", D Van. Nostrand Co.Inc.
Princeton, 1959 beschrieben.
In dem erwähnten Buch werden am Beispiel der Betrachtung eines Helium-Kryogen-Zyklus die Vorteile des genannten Prozesses
des Entspannens gegenüber dem Prozess der Drosselung geze
igt·
In dem behandelten Verfahren zur Erzeugung von Kälte
809882/0462
wird die zum Komprimieren von Gas aufgewendete Energie für
die Erzeugung von Kälte sowie zur Kompensation verschiedener
Verluste verwendet, wodurch die Energie ohne Nutzeffekt zerstreut und zur Erhöhung der Helium-Entropie verbraucht wird.
Diese Verluste werden als Irreversibilitätsverluste des Prozesses bezeichnet, die durch die Wärmeübertragung bei den
sich von Null unterscheidenden Temperaturgradienten, durch
Reibung bei Bewegung von Helium und durch andere Ursachen
bedingt sind.
Nutzbarmachung von In Kryogenanlagen ist die v nur weniger als 20%
der verbrauchten Energie thermodynamisch gerechtfertigt, die übrige Energie wird zur Kompensation von irreversiblen Verlusten verwendet, von denen die wesentlichensten die Verluste
aufgrund
ν der Temperaturdifferenz, insbesondere im bereich von supertiefen Temperaturen sind. Die Berechnungen zeigen, daß in der
letzten Kühlungsstufe- in der Verflüssigungsstufe - die Verluste ungefähr dem Nutzeffekt, das heißt der Kälteleistung, gleioh
sind, und ihre Verringerung ermöglicht es, die energetischen Kennwerte des Verfahrens zur Erzeugung von Kälte oder die Kenndaten einer in dem Verfahren betriebenen Anlage zu verbessern·
Die irreversiblen Energieverluste zum Beispiel des Wärmeaustauschprozesses kommen darin zum Vorschein, daß dem Direktstrom lediglich ein Teil von Kälte, die im Rücklaufstrom enthalten ist, übertragen wird, der andere Teil durch einen unvollständigen Wärmeaustausch verlorengeht, was die Erhöhung der
809882/0462
Helium-Entropie verursacht. Hierdurch entsteht aus dem iiirektsürom
weniger flüssiges Medium, das dem Kalteverbraueher
zugeführt wird, und rolglich ist die Kälteleistung der Anlage ungenügend hoch.
Andererseits muß man tür die Erzeugung der gleichen Menge
flüssigen Mediums beim Vorhandensein von irreversiblen
Energieverlusten mehr Energie verbrauchen, es ist zum Beispiel notwendig eine größere Menge von Gas in dem Verdichter
zu komprimieren.
Die irreversiblen Verluste des Wärmeaustauschhrozesses
sind um so höher, je größer das Verhältnis zwischen der Temperaturdifferenz
und der absoluten Temperatur ist.
Wesentliche irreversible Verluste des Wärmeaustauschprozesses bleiben in der Verflüssigungsstufe und auch in dem
Fall aufrechterhalten, wenn das Entspannen des Hauptstromes mit
seiner Verflüssigung unter Energieentnahme erfolgt.
Dieser in dem erwähnten Buch von R.B.Scott genannte Nachteil
besteht darin, daß sogar in einem theoretisch idealen Fall eine wesentliche Temperaturdifferenz zwischen dem Direkt-
- und Rücklaufstrom in der Verflüssigungsstufe vorhanden ist,
hauptsächlich bei besonders niedrigen Temperaturen der Ströme,
die als Folge zur beträchtlichen Erhöhung der Entropie führt. Die entstehende Temperaturdifferenz hängt nicht von der Effektivität
des Wärmeaustauschers ab und wird sogar in einem theoretisch idealen Fall Zustandekommen, das heißt in dem Fall,
wenn die Temper at urd iff erenz zwischen den Strömen am anderen
809882/0462
Bei Verwendung von Helium als Medium beträgt die Temperaturdifferenz zwischen dem Direkt- in diesem Fall Hauptstrom-
- und den Rücklaufströmen in dem Wärmeaustauscher in der Verflüssigungsstufe bei einem Druck des Hauptstromes von 25 Bar
und dem Druck des Rücklaufstromes von 1,3 Bar etwa I15 K am ünde des Wärmeaustauschers bei einer Temperatur des Rücklaufstromes von 4,5 K. In der Mitte des Wärmeaustauschers steigt
diese Temperaturdifferenz bis auf 2,5 K an und verringert sich
schrittweise in Richtung zum anderen Ende des Wärmeaustauschers
bis auf eine Größe unter O,5K, die als maximal zulässige unter Bedingung der Erreichung hoher energetischer Kennwerte des Verfahrens zur Erzeugung von Kälte betrachtet werden soll.
Der genannte ^auuoeil kommt unmittelbar darin zum Vorschein, datf die Kälte des Rücklaufstromes im Bereich der Siedetemperatur /4,5K für Helium/ bis zur Temperatur des komprimierten Stromes vor seinem Entspannen mit Verflüssigung /etwa 6K
für Helium/ rationell nicht verwendet wird. Dieser Umstand verursacht die Senkung der Kälteleistung oder die Vergrößerung
des Energieverbrauchs.
Hierdurch führt die Realisierung des bekannten Verfahrens
zur Erzeugung von Kälte bei vorgegebener Kälteleistung zur Vergrößerung der Menge des Komprimierten Gases und folglich zur Erhöhung des Energieverbrauchs.
809882/0462
von Kälte im Kryogentemperaturen-Bereich von 1,8-4 K eine
breite Verwendung. Wie die in verschiedenen Ländern durchgeführten
Forschungen gezeigt haben, führt die lenkung des
Niveaus der erzeugten Kälte sogar auf O,5K auf einer Reihe von Gebieten wie zum Beispiel in der Rundfunktechnik, Kernphysik
zu qualitativ neuen Ergebnissen.
Die Einfünrung von Kryogenanlagen zur Kälteerzeugung in
einem Temperaturbereich unter dem Siedepunkt von Helium beim Atmosphärendruck wird infolge einer schnellen steigerung der
Kältekosten bei Senkung des Temperaturniveaus verzögert.
Bekannt ist ebenfalls ein Verfahren zur Kälteerzeugung
bei einer Temperatur unter 4,OK, insbesondere im Bereich von 1,8 K /siehe Katheder H., Lehmann W., cipath F, "Long-term
experiences with the liquefying stage and a 4,4K-cooling-cycle
of a 300W-refrigerator:l. Proceedings of the Fifth International
Cryogenic iHngineering Conference, p. 546.Kyoto. 1974.IPC
Business Press Ltd. London 1974/, bei dem Helium in einem Verdichter bis auf einen Druck von etwa 20 Bar bei der Umgebungstemperatur
komprimiert wird. Der dabei entstehende Direktstrom des komprimierten Heliums wird einem Kälteverbraucher zugefünrt,
indem es stufenweise durch den Rücklaufstrom dieses gasförmigen Mediums gekühlt wird, das vom Kälteverbrauoher in
entgegengesetzter Richtung strömt. Die Kühlung des Direktstromes erfolgt in den hintereinander angeordneten Kühlungsstufen
analog dem vorner behandelten Verfahren.
809882/0462
Der prinzipielle Unterschied dieses Verfahrens von dem früher beschriebenen besteht darin, daß man in der Verflüssigungsstufe das Entspannen des Stromes des komprimierten Gases
mit seiner gleichzeitigen Verflüssigung bis zu einem Druck, der unter dem Atmosphärendruck liegt, durchführt. Der Druck des
Entspannens entspricht dem erforderlichen Temperaturniveau
für die Erzeugung von Kälte. So ist zum Beispiel bei der Kälteerzeugung im Bereich von 1,8-2,0 K dieser Druck 12-20 mm
QS säule gleich. Den gleichen Druck weisen auch die Heliumdämpfe auf, die den Rücklaufstrom bilden, der zum jeweiligen Kälteverbraucher strömt.
Der Kücklaufstrom erwärmt sich beim Passieren durch die
Kühlungsstufen in der entgegengesetzten Richtung in einer Reihe
von hintereinander angeordneten Wärmeaustauschern bis auf eine Temperatur, die der Temperatur der Umgebung nahe ist, und
fließt in eine Vakuumpumpe ein, in der er bis zum Atmosphärendruck komprimiert und einem Verdichter zugeführt wird. Der
Druck vor der Vakuumpumpe ist niedriger als 12-20 mm QS infolge des Widerstandes beim Passieren des Rücklaufstromes durch
die Wärmeaustauscher.
In den fällen, wenn einem Verbraucher von Kälte flüssiges Helium unter einem Druck über 1 Bar und bei einer
Temperatur unter 4,0 K zugeführt werden soll, entsteht die Notwendigkeit, einen Zwischenverbraucher von Kälte einzuführen,
Als solcher tritt der Hauptstrom selbst auf, der in der
809882/0482
Verflüssigungsstufe bis auf den Druck des Kälteverbrauchers
entspannt wird und dessen Temperatur zu senken ist. Diese Temperatursenkung wird durch den Wärmeaustausch zwischen dem
Hauptstrom und dem Teil dieses Stromes, der entspannt ist und unter Vakuum kocht, erreicht.
Im Zusammenhang damit, daß der größte Teil des zirkulierenden
Stromes einem zusätzlichen Komprimieren in einer Vakuumpumpe ausgesetzt wird, steigt der Energieaufwand für
die Kälteerzeugung in diesem Verfahren stark an.
Obwohl das beschriebene Verfahren die Erzeugung von Kälte in einem Bereich unter 4,Ü K, insbesondere bei 1,8 K, sichert,
macht es einen erhöhten Energieverbrauch erforderlich und weist eine Reihe anderer Nachteile auf.
Einer dieser Nachteile ist die Notwendigkeit
von komplizierten und kostspieligen Ausrüstungen, und zwar von Vakuumpumpen. Die Wärmeaustauscher sind bei Entwicklung
von Anlagen nach dem genannten Verfahren sehr sperrig und im Zusammenhang damit kompliziert, weil Heliumdämpfe vom Kälteverbraucher
unter einem Druck, der beträchtlich niedriger als Atmosphärendruck ist, strömen.
Das Ziel der vorliegenden Erfindung besteht In der Beseitigung
der genannten Nachteile.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein derartiges
809882/0462
Verfahren zur Erzeugung von Kälte im Bereioh von Kryogentemperaturen
zu entwickeln, dessen Durchführung geringeren Energieaufwand bei vorgegebener Kälteleistung erfordert.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß man im Verfahren
zur Urzeugung von Kälte im Bereich von Kryogentemperaturen,
das das Komprimieren des gasförmigen Mediums vorsieht, das als Direktstrom, der einem Kälteverbraucher zugeleitet wird,
stufenweise kühlt und und unter Verflüssigung entspannt, wonach man das entstandene flüssige Medium mindestens einem
Kälteterbraucher zuführt, wo es verdampft wird, der Dampf
bildet den Rücklaufstrom, der vom Kälteverbraucher fließt,
erfindungsgemäß, der Bücklaufstrom, der mindestens von einem
Kalt e ν er braucher strömt, bis auf eine Temperatur adiabatisch
komprimiert wird, die der i'emperatur des JJirektstromes vor
seinem .entspannen unter Verflüssigung nahliegt.
Die Durchführung des vorgeschlagenen Verfahrens beim Entspannen unter Energieentnahme des Direktstromes mit seiner
Verflüssigung und bei adiabatischem Komprimieren der Dämpfe des Mediums bis auf die Temperatur des Direktstromes vor
seinem Entspannen unter idealen Bedingungen, das heißt
verlustfrei, erfolgt im wesentlichen nach dem Üarnot-Prozeß.
Wie einem auf diesem Gebiet wirkenden -Fachmann bekannt,
stellt, der Carnot-Prozeß einen theoretisch reversiblen Kreisprozeß dar, der für seine Durchführung einen minimalen
809882/0462
Energieaufwand erfordert. Deswegen ist in dem vorgeschlagenen
Verfahren unter realen Bedingungen der Prozeß dem reversilblen Kreisprozeß maximal nähergebracht und wird durch minimale
Irreversibilitatsverluste gekennzeichnet.
Durch das Entspannen des Direktstromes bis auf unterschiedlichen Druck kann man Kälte in verschiedenen Temperaturbereichen
erzeugen. Das Komprimieren des Rücklaufstromes kann in einem Verdichter erfolgen, der bei Temperatur des flüssigen
Heliums betrieben wird, und der weiterhin als Kaltverdiohter
bezeichnet wird.
Meistens soll einem der Kälteverbraucher Medium
bei einer Temperatur zugeführt werden, deren Größe niedriger als Siedepunkt dieses Mediums ist und dem vorgegebenen Druck
im Kälteverbraucher entspricht. In diesem i'all erreicht man die Senkung der Temperatur am Eingang zum Kälteverbraucher
nach dem vorgeschlagenen Verfahren durch einen Wärmeaustausch
zwischen dem verflüssigten Hauptstrom und dem von ihm getrennten
Strom, der unteileinem gesenkten -^ruck kocht, der der erforderlicneu
Temperatur der Kühlung des Hauptstromes entspricht, und die dabei entstandenen Mediumsdämpfe werden adiabatisch
komprimiert und bilden den Rücklaufstrom.
In allen Fällen der Anwendung des vorgeschlagenen Verfahrens wird ein wesentlicher Gewinn beim Energieaufwand erreicht.
Das ist darauf zurückzuführen, daß die beschriebenen Prozesse bei minimalen irreversiblen Verlusten verlaufen, und
809882/0462
273Q155
im Zusammenhang damit, daß die für das Komprimieren des Vakuumstromes
bei einer niedrigen Temperatur verbrauchte Energie um das mehrfache geringer als die Energie ist, die zum
Komprimieren des Mediums in einer Vakuumpumpe bei Temperatur der Umgebung erforderlich ist.
Da der Druck von Heliumdämpfen, die von einem Kälteverbraucher
in die Wärmeaustauscher gelangen, im vorgeschlagenen Verfahren immer höher gegenüber den bekannten Verfahren 1st,
verringern sich stark die Abmessungen der Wärmeaustauscher und Ihre Konstruktion wird vereinfacht.
Zweckmäßigerweise wird der Rücklaufstrom in der Verflüssigungsstufe
vor seinem adiabatischen Komprimieren durch
den entspannten Direktstrom erwärmt.
Hierdurch gelingt es, das lemperaturniveau der erzeugten
Kälte zu senken und in manchen Fällen die Konstruktion von Expansionsmaschinen zur Entspannen von Helium zu vereinfachen
sowie die Betriebsverhältnisse des Kaltverdichters zu verbessern.
Beim Vorhandensein von mindestens zwei hintereinander
angeordneten Kälteverbrauchern, jeder von denen autonome Ströme des gasförmigen Mediums aufweist, wird es empfohlen, den Rücklaufstrom
des vorangehenden Kälteverbrauchers vor seinem adiabatischen Komprimieren dem Wärmeaustausch mit dem Rücklaufstrom
des nachfolgenden Kälteverbrauchers nach seinem adiabatischen Komprimieren zu unterwerfen.
809882/0462
iiormiKen Met
Als Ergebnis bringt der autonome Strom des gasförmigen Mediums,
das zwischen dem vorangehenden und nachfolgenden Kälteverbraucher
zirkuliert, die Kälte auf ein niedrigeres Temperaturniveau
ohne Senkoing des Druckes des Rücklaufstromes aus dem vorangehenden
Kälteverbrauijher, und mit minimalem Energieaufwand.
Das wird^durch das Komprimieren des Rücklauf stromes aus dem
nachfolgenden Kälteverbraucher in dem Kaltverdichter, durch seine
Kühlung in dem vorangehenden Kälteverbraucher, wonach er in den Direktsirom verwandelt wird, der an den nachfolgenden Kälteverbraucher
gelangt, unter Verflüssigung entspannt, in dem nachfolgenden
Kälteverbraucher verdampft und der entstandene Rücklaufstrom im
Kaltverdichter komprimiert wird.
Somit werden die Abmessungen wesentlich verringert und die Konstruktion der Wärmeaustauscher vereinfacht, da in den Stufen
der Kühlung Vakuumströme fehlen. Unter Vakuum befindet sich lediglich ein Käiteverbraucher, der mittels zusätzlichen Stromes gekühlt
wird. Dieser Vorteil wird bei Erzeugung von Kälte in einem Temperaturbereich
von 1,8-3,5 K besonders spürbar.
Das erfindungsgemäße Verfahren ha^ bestimmte Vorteile auch
in dem *'all, wenn in dem nachfolgenden Kälteverbraucher auf einem
niedrigeren Temperaturniveau die Verunreinigung des Mediums erfolgen
kann. Ln diesem Fall verringern sich die Abmessungen der Vorrichtungen
zur Reinigung von Helium in einer Kryogenanlage durch Verminderung
der Menge des in diesen Vorrichtungen umlaufenden Gases.
Zweckmäßigerweise wird der Rücklaufstrom des naclif olgenden
Kälteverbrauchers vor seinem adiabatischen Komprimieren mit dem Direktstrom dieses Mediums erwärmt.
Hierdurch gelingt es, das Temperaturniveau der erzeugten
Kälte bei einem unwesentlichen Grad des Komprimierens des Rücklaufstromes
des vorangehenden Kalteverbrauchers beträchtlich herabzusetzen sowie die ^etriebsverhältnisse des Kaltverdichters und
der Expansionsmaschine zu verbessern.
Vorzugsweise wird als einer der autonomen Ströme des gasförmigen Mediums ein Isotop von Helium-Helium 5 - verwendet.
Dabei gelingt es, das Temperaturηiveau der erzeugten Kälte
herabzusetzen. Im Zusammenhang damit, daß das kostpielige Isotop Helium-3 lediglich im Tieftemperaturbereich der Anlage verwendet
wird,erreicht man eine bedeutende Einsparung.
809882/0462
COPY
Die Anwendung des vorgeschlagenen Verfahrens zur Urzeugung
von Kälte im Bereich von Kryogentemperaturen erlaubt, den Energie-
die
aufwand für*Kälteerzeugung zu senken, was besonders für die Anlagen
von Bedeutung ist, die Kälte auf einem Temperaburniveau unter 4 K erzeugen.
üs wird außerdem im Vergleich zu den bekannten Verfahren
wesentlich die Konstruktion der HeIim-ftryogen-Anlage vereinfacht:
Verbessert werden die Betriebsverhältnisse der Vorrichtung zum Komprimieren von Helium, verringert - die Aufwendungen
für die Produktion von kostspieligen Tieftemperaturapparaturen.
Zugleich wird die strikte Abhängigkeit zwischen dem Druck
des Mediums am Eintritt in den Verdichter und dem Temperaturniveau der erzeugten Kälte vermieden. Es werden Möglichkeiten
zur Verringerung der Abmessungen des Verdichters und Verbesserung seiner Betriebsverhältnisse geschaffen.
Insbesondere veringert sich die Möglichkeit der Verunreinigung des Mediums mit Luft durch bewegliche Verdichtungen des
Kompressors.
Die genannten Eigenschaften und andere Vorteile der Erfindung
werden bei der Betrachtung der nachfolgenden Beschreibung konkreter -Beispiele ihrer Ausführung und der beigefügten Zeichnungen
anschaulicher,. Es zeigt
Fig. 1 schematisch die erfindungsgemäüe Kryo^enanlage zur
Durchführung des Verfahrens, wenn man den ge samt en verflüssigte η
Direktstrom einem Kälteverbraucher zuleitet, und der gesamte entstehende Rücklauf strom adiabatisch bis auf eine Temperatur
809882/0462
komprimiert wird, uie der Temperatur des uirektstromes vor
seinem Entspannen in der Verf lussigungsstufe naheliegt, wonach
er unmittelbar dem Verdichter zugeführt wird;
Fig. 2 Anlage für den Fall,wenn der im Kaltverdichter
komprimierte Rücklaufstrom aus dem Direktstrom gebildet und vor seinem Eintritt in den Verdichter in einer Vakuumpumpe vorläufig
bis zum Atmosphärendruck komprimiert wird;
Fig. J dieselbe Anlage, wenn zwei
Kälteverbraucher vorgesehen sind, wobei man im ersten Kälteverbraucher
den Direkt strom durch Verdampfen dessen eines Teils unter gesenktem Druck kühlt und die dabei entstehenden Dämpfe
adiabatisch bis auf eine Temperatur komprimiert, die der Temperatur
des Direktstromes vor seinem Entspannen in der Verflüssigungstufe naheliegt;
Fig. 4 Anlage fur den Fall, wenn der Rücklauf strom vor
seinem adiabatischen Komprimieren durch den entspannten Direktstrom
erwärmt wird;
Fig. 5 dieselbe Anlage,
wenn zwei hintereinander angeordnete Kälteverbraucher
vorhanden sind, in jedem von denen ein autonomer Strom des gasförmigen Mediums zirkuliert und der Rücklaufstrom des vorangehenden
Kälteverbrauchers vor seinem adiabatischen Komprimieren mit komprimiertem Rücklaufstrom des nachfolgenden Kälteverbrauchers
erwärmt wird;
Fig. 6 dieselbe Anlage,
wenn der Rücklaufstrom des nachfolgenden Kältever-
809882/0462
Copy
brauchera vor seinem adiabatischen Komprimieren mit dem Direktstrom
dieses Mediums erwärmt wird;
Fig. 7 Diagramm: Temperatur T - Entropie S, auf dem die
Hauptprozesse abgebildet sind, die in der Verflüssigungsstufe
erfolgen, gemäß der Variante der Erfindung, die auf Fig. 1 und
2 abgebildet ist.
Das erfind ungsgemäiie Verfahren zur Erzeugung von Kälte im
Bereich von Kryogentemperaturen wird wie folgt durchgeführt.
Gasförmiges Medium, vorüiegend Helium, wird in einem
Verdichter 1 /Fig.l/ bei der Umgebungstemperatur komprimiert
und als Direktstrom "a" nach dem Pfeil A gerichtet. Der Strom "a" gelangt in die erste Kühlungsstufe 2, die Wärmeaustauscher
3 und 4- und eine Expansionsmaschine 3 enthält. Im Wärmeaustauscher
3 wird der Direktstrom "a" mit dem Rücklaufstrom "b"
gemiiß
dieses Mediums, der *" dem Pfeil "B" strömt, gekühlt, danach
dieses Mediums, der *" dem Pfeil "B" strömt, gekühlt, danach
einen
wird der Strom "a" indirekten Hauptstrom "c", der nach Pfeil
wird der Strom "a" indirekten Hauptstrom "c", der nach Pfeil
einen
"C" strömt, und^direkten Hilfe strom "d", der mit dem Pfeil "D" bezeichnet wird, geteilt. Der Strom "d" wird in der Expansionsmaschine 5 unter Energieentnähme bis auf einen Druck entspannt, der ungefähr um das l,5-2fache geringer als Anfangsdruck ist. Infolge des Entspannens sinkt die absolute Temperatur
"C" strömt, und^direkten Hilfe strom "d", der mit dem Pfeil "D" bezeichnet wird, geteilt. Der Strom "d" wird in der Expansionsmaschine 5 unter Energieentnähme bis auf einen Druck entspannt, der ungefähr um das l,5-2fache geringer als Anfangsdruck ist. Infolge des Entspannens sinkt die absolute Temperatur
-Differenz
des Stromes "d" ca. um 1D-20K. Um die gleiche Temperatur^wird
in dem vVärmeaust aus eher 4 der Hauptstrom "o" gekühlt. Zur Vereinfachung
wird im weiteren das Wort "direkt" vor der Bezeichnung dee Haupt- und Hilfsstromes weggelassen.
* 'Direktstrom" bedeutet durchweg "Vorlaufntrom"
809882/0462
COPY
Dadurch wird das komprimierte Gasmedium in der ersten Küh-
eine
lungsstufe 2 bis aufv be stimmte Temperatur gekühlt. Dabei werden durch das Entspannen unter Energie entnahme des Hilfsstromes "d" die EnergieVerluste kompensiert, die durch die Irreversibilität tier Prozesse, zum Beispiel durch die Verluste hervorgerufen werden,die beim ^erlaufen des Wärmeaustauschprozesses in den Wärmeaustauschern 3 und 4 mit einer Temperaturdifferenz zwischen den Strömen entsteht, die einige Grade ausmacht /in dieser Stufe üblich etwa 5 K/.
lungsstufe 2 bis aufv be stimmte Temperatur gekühlt. Dabei werden durch das Entspannen unter Energie entnahme des Hilfsstromes "d" die EnergieVerluste kompensiert, die durch die Irreversibilität tier Prozesse, zum Beispiel durch die Verluste hervorgerufen werden,die beim ^erlaufen des Wärmeaustauschprozesses in den Wärmeaustauschern 3 und 4 mit einer Temperaturdifferenz zwischen den Strömen entsteht, die einige Grade ausmacht /in dieser Stufe üblich etwa 5 K/.
Die Kühlung des komprimierten Stromes "c" und der Ausgleich
werden der Verluste im Wärmeaustauscher 4^ dadurch erreichtf
dab die Masse des stromes "b" großer als die Masse des stromes
"c" ist.
Im weiteren wird der Strom "c" und der Strom "d" der nächsten,
der zweiten Kühlungsstufe 6 zugeführt, die analoge Vorrichtungen aufweist: Wärmeaustauscher 7 und 8 und eine Expansionsmaschine
9· Der Strom "ο" wird den Wärmeaustauschern 7 und ö zugeleitet, wo er mit dem Rücklaufstrom "b" gekühlt wird.
In dem Wärmeaustauscher 7 icuxixt, man auch den Strom "d", wonach
er in der Expansionsmaschine 9 auf einen Zwischendruck
die entspannt wird, der seine Kühlung auf^Temperatur des Stromes
"c" am Austritt aus dem Wärmeaustauscher 8 sichert.
In der dritten Kühlungsstufe 10, die Wärmeaustauscher 11 und 12 und eine Expansionsmaschine 13 aufweist, wird der
Hauptstrom 11C'1 in den Wärmeaustauschern 11 und 12 und der Strom
809882/0462
MdM im Wärmeaustauscher 11 gekühlt, wonach er in der Expansionsmaschine
13 auf einen Druck entspannt wird, der dem Druck am Eintritt in den Verdichter 1 naheliegt, wodurch die Temperatur
des Stromes Md" gesenkt wird. Dann wird der Strom "d" mit
dem Rücklaufstrom "e" vereinigt, der aus einer Stufe 14 der
Verflüssigung nach dem Pfeil '1E" fließt, und der Strom "b" gemäß
Pfeil 11B" gebildet.
Aus der dritten Kühlungastufe lü gelangt der Hauptstrom
"c" zur Stufe 14 der Verflüssigung, die aus einem Wärmeaustauscher
1$, einer Expansionsmaschine 16 und einem Kaltverdichter 17
besteht.
In der Verflüssigungstufe 14 tritt der Hauptstrom "c" nach
seiner Kühlung in dem Wärmeaustauscher 15 mit dem Rücklaufstrom
"e" in die Expansionsmaschine 16 ein, wo er unter Verflüssigung
entspannt wird, und das verflüssigte Medium leitet mau einem Kälteverbraucher 18 zu, in dem das verflüssigte Medium verdampft
wird.
Die im Kälteverbraucher 18 entstandenen Dämpfe werden adiabatisch
in dem Kaltverdichter 17 komprimiert, wobei sich ihre
Temperatur bis auf eine Größe erhöht, die der Temperatur des
Hauptstromes "c" vor seinem Entspannen in der Expansionsmaschine
16 der Verflüssigungsstufe 14 naheliegt. Der Rücklaufstrom "θ"
fließt nach dem Verdichter 17 durch den Wärmeaustauscher 15 durch
und bildet weitere nach dem Vereinigen mit dem entspannten Strom "d" den Strom "bH, der die Wärmeaustauscner 12, 11, 8, 7, 4 und
809882/0462
3 passiert und zum Verdichter 1 gelangt. Der Zyklus wird abgesoixi^csen,
und sämtliche Prozesse wiederholen sich.
Jas Obengesagte wird durch folgendes Beispiel erläutert:
Helium komprimiert man in dem Verdichter 1 vom Atmosphärenein
en
druck bis auf -^ruck von 25 Bar, wodurch ein lärektstrom "a" entsteht.
In der ersten Kühlungsstufe 2 wird das komprimierte Helium im Wärmeaustauscher 2 bis auf eine Temperatur von 300K
bis 160K gekühlt und in den Haupt strom "c" und Hilfsstrom "d"
geteilt.
Den Strom "c", der 70% des Stromes "a" beträgt, kühlt man
in dem Wärmeaustauscher 4 durch den Rücklauf strom "b" bis auf
150K, und den Strom "d" entspannt man in der Expansionsmaschine
5 bis auf einen Druck von 18 Bar. Die Temperatur des Stromes "d"
beläuft sich nach seinem Entspannen in der Expansionsmaschine
auch auf I50 K.
In der zweiten Kühlungsstufe 6 wird der Hauptstrom "c"
in den Wärmeaustauschern 7 und 8 bis auf eine Temperatur von 50 K gekühlt. Den otrom "d" entspannt man nach seiner Kühlung
in dem Wärmeaustauscher 7 in der Expansionsmaschine 9 bis auf
einen Druck von 9,2 Bar, und seine Temperatur sinktdabei bis auf 50 K.
In der dritten Kühlungsstufe 10 wird der Hauptstrom "c"
in den Wärmeaustauschern 11 und 12 bis auf eine Temperatur von 14,b K gekühlt. Der Hilfsstrom "d" tritt nach seiner Kühlung in
809882/0462
dem Wärmeaustauscher 11 in die Expansionsmaschine IJ ein,
wo er bis auf den Druck des Rücklaufstromes "e" entspannt
wird. Weiter wird der Strom Md" mit dem Strom "e" vereinigt
und es wird dadurch der Rücklaufstrom "b" gebildet. Nach der Expansionsmaschine
15 ist die Temperatur des Stromes "d" gleich
14,5 K. Nach der dritten Kühlungsstufe lü wird der Hauptstrom "c·1 der Verflüssigungsstufe 14 zugeleitet, die aus dem Wärmeausta
.scher 15, der Expansionsmaschine 16 und dem Kaltverdichter 1? besteht
*
In der Verflüssigungsstufe 14 kühlt man den Hauptstrom
"c" des verflüssigten Heliums im Wärmeaustauscher 15 bis auf
eine Temperatur von 5»9 K, wonach er in der Expansionsmaschine
16 bis auf einen Druck von 0,42 Bar unter Bildung von flüssigem Helium entspannt. Der venlüssigte Strom "c" gelangt in
den Kalteverbraucher 18, wo er verdampft wird, und vom zu
kühlenden uujekt die Wärme abgeführt wird. Der Druck im Kälteverbraucher
beträgt 0,42 Bar, was der Temperatur von 3,4 K entspricht. Die Heliumdämpfe treten bei dieser Temperatur als
Rücklaufstrom "e" in den Kaltverdichter 17 ein, wo sie komprimiert
werden. Nach dem Komprimieren weist der Strom "β" die Temperatur 5»75 K und den Druck 1,3 Bar auf, der das Durchfließen
des Rücklaufsstromes "e" und weiter des Stromes "b" durch die
Wärmeaustauscher 15, 12, 11, 8, 7,4 und 3 sichert. In diesem Fall wird der Strom Me" nach Erwärmung im Wärmeaustauscher 15
mit dem entspannten Strom "d" vereinigt, da diese beiden Ströme
809882/0462
den gleichen Druck und die gleiche Temperatur aufweisen, sie bilden den Strom "b", der in den Wärmeaustauschern 12, 11,
ö, 7,4 und 3 bis auf 295 K gewärmt und dem Verdichter 1 zugeführt wird. Lter Zyklus wird abgeschlossen und sämtliche Prozesse wiederholen sich.
ö, 7,4 und 3 bis auf 295 K gewärmt und dem Verdichter 1 zugeführt wird. Lter Zyklus wird abgeschlossen und sämtliche Prozesse wiederholen sich.
Da die für das Komprimieren von Helium im Kältverdichter 17 verbrauchte Energie bei einer Durchschnittstemperatur von
4,5 K sehr gering ist, verursacht sie praktiscn keine Steigerung des Energieverbrauchs, und wir können faktisch ohne Vergrößerung
des Energieaufwandes das Niveau der erzeugten Kälte von 4,5 K bis auf 3,4 K reduzieren.
Kin solcher Effekt entsteht hauptsächlich dadurch, daß
der Prozeß in der Verxlüssigungsstufe unter den Bedingungen
verläuft, die maximal dem Carnot-Prozeß naheliegen, daß heißt der Prozeß verläuft mit minimalen Irreversibilitätsverlusten.
der Prozeß in der Verxlüssigungsstufe unter den Bedingungen
verläuft, die maximal dem Carnot-Prozeß naheliegen, daß heißt der Prozeß verläuft mit minimalen Irreversibilitätsverlusten.
Darin kommt gerade einer der Vorteile der vorgeschlagenen Erfindung zum Vorschein.
In dem Kaltverdichter 17 bei einer Temperatur des Mediums
nach dem Komprimieren von etwa 5»9 K und einem Druck von 1,3 Bar
kann der Absorptionsdruck in Abhängigste it von der Anzahl der
jiomprimierungsstufeii und der Wirkleistung des Kaltverdichters
17 unterschiedlich sein. Zugleich wird in Abhängigkeit vom Absorptionsdruck
die Verdampfung des verflüssigten Mediums in
u-Liv.*.rschiedlichen Temperaturniveaus erfolgen. Wenn zum Beispiel dieser Druck gleich 0,42 Bar ist, beläuft sich das Temperaturniveau der Kälteerzeugung auf 3,4 K. Bei einem Druck von 0,25 Bar
u-Liv.*.rschiedlichen Temperaturniveaus erfolgen. Wenn zum Beispiel dieser Druck gleich 0,42 Bar ist, beläuft sich das Temperaturniveau der Kälteerzeugung auf 3,4 K. Bei einem Druck von 0,25 Bar
809882/0462
sinkt die Temperatur bis auf 3 K und soweit er.
Falls das Temperaturniveau der Kälteerzeugung 4,5 K beträgt,
so ist in diesem i*all der Druck des Stromes Me" nach
dem Kaltverdichter 17 gleich 2,2 BaT, und Druck des Stromes
"b" am Eintritt in den Verdichter 1 gleich 1,9 Bar anstelle
Bar, wie es in den bekannten Verfahren vorkommt. Hierdurch verringert sich der Energieverbrauch wesentlich. Außerdem werden
infolge des erhöhten Druckes des Rücklaufstromes beträchtlich die Abmessungen und Masse der Wärmeaustauscher bei der
Ausführung des vorgeschlagenen Verfahrens reduziert.
Betrachten wir eine andere Variante der Erfindung, bei der der aus dem Hauptstrom entstandene Rücklaufstrom vor seinem
Eintritt in den Verdichter dem Komprimieren in einer Vakuumpumpe bei der Umgebungstemperatur unterworfen wird. Das erfin-·
dungsgemäße Verfanren zur Urzeugung von Kälte in Kryogenanlagen
wird, wie folgt durchgeführt.
Gasförmiges Medium, zum Beispiel Helium, wird im /erdichter
1 /Ji'ig. 2/ vom Atmosphärendruck bis auf 25 Bar komprimiert und als Direktstrom "a" nach dem Pfeil "A" geleitet. Dieser
Strom wird wie oben beschrieben in den Hauptstrom "c", der nach dem Pfeil 11C" strömt, und hilfsstrom Hd", der nach dem
Pfeil "D" strömt, geteilt. Der Strom "a" kühlt man im Wärmeaustausch
mit den Rücklaufströmen "b" und "e", die mit den Pfeilen
"B" bzw. "E" bezeichnet sind.
Der Hilfsstrom "d" wird in den Expansionsmaschinen 5,9
809882/0462
und 13 in den Kühlungsstufen 2,6 und lü entspannt. Die Kühlung
der Ströme "c" und "d" erfolgt in diesen Stufen analog dem
vorher beschriebenen Beispiel.
Der bis auf einen Druck von etwa 1,25 Bar entspannte Strom
"d" bildet in dem betracnteten i'all einen selbständigen Rücklaufstroxa
"b" zur Expansionsmaschine Ij5i und der in der Expansionsmaschine
16 der Verflüs'sigungsstufe 14 entspannte Hauptsstrom 11C11 bildet hinter dem Kälteverbraucher 18 den Strom e, der
adiabatisch im kaltverdichter 17 komprimiert wird. Der Strom
"e" weist einen niedrigeren Druck als der Strom "b" auf, deswegen
wird er nach dem Durchfließen der Wärmeaustauscher 15, 12, 11, 8, 7» 4 und 3 zusätzlich in einer Vakuumpumpe 19 bis
zum Atmosphärendruck komprimiert, hinterher wird er mit dem Strom "b" vereinigt und die beiden dem Verdichter 1 zugeleitet.
Der Zyklus wird abgeschlossen.
besagte wird durch das folgende Beispiel näher erläutert.
Gasförmiges Helium wird im Verdichter 1 /ü'ig. 2/ bis auf
einen Druck von 25 Bar komprimiert und der Direktstrom "a"
gebildet, der in den Hauptstrom "c" und nilfsstrom "d" geteilt
wird.
Das Entspannen des Stromes "d" und die Kühlung der Ströme
"c" und "d" erfolgt auf die gleiche Weise, wie im vorigen Beispiel
beschrieben wurde. Der Hauptstrom "c" des komprimierten
Heliums, der in den üühlungsstufen 2, 6 und 10 bis auf eine
l'emperatur vnn etwa I5 K gekühlt worden ist, wird zusätzlich
809882/0462
im Wärmeaustaucher 15 der Verflüssigungsstufe 14 bis auf eine Temperatur von 5,9 K gekühlt, wonach, dieser Strom in der Expaneionsanlage
16 bis auf ö,l Bar unter Gewinnung von flüssigem
Helium komprimiert wird. Flüssiges Helium wird mit einem Druck von 0,1 Bar und einer diesem Jruck entsprechenden Temperatur
von 2,5 K im Kälteverbraucher 18 verdampft. Die Heliumdämpfe, die aus dem Kälteverbraucher 18 austreten, bilden den Rücklaufstrom
Me", der adiabatisch im Kaltverdichter 17 bis auf einen
Druck von 0,55 Bar komprimiert wird. Die Temperatur des Helium-
-Ütromes ne" steigt infolge des Komprimierens von 2,5 K auf
5,75 K an, das heißt sie nähert sich der '!temperatur des kompriv
mierten Heliu.m-Stromes "c" vor seinem Jäntspannen in der Expansionsmaschine
16.
Der HeIium-Kücklaufstrom "e" wird nach dem Komprimieren
im Kaltverdichter 17 durch die Wärmeaustauscher 15, 12, 11, 8, 7, 4 und 3 durchgelassen, wo er bis aui' eine der Umgebungstemperatur
nahe Temperatur vnn 29ü K erwärmt wird. Danach wird
der Strom "e" in der Vakuumpumpe 19 von einem DrucK von 0,4 Bar
bis zum Atmosphärendruck komprimiert, mit dem ütrom "b" vereinigt
und zum Komprimieren dem Verdichter 1 zugeführt. Der Zyklus wird abgeschlossen.
Die wirtschaftliche Zweckmäßigkeit einer derartigen Ausführung
des vorgeschlagenen Verfahrens zur erzeugung von Kälte kennzeichnet sich einerseits dadurch, daß der Prozeß in der
Verflüssigungsstufe, genauso wie im vorher beschriebenen Beispiel,
809882/0462
unter den dem Garnot-Prozeß nahen Bedingungen verläuft, das heißt
mit minimalen irreversiblen Verlusten, und andererseits, wie aus diesem Fall zu ersehen, der Energieverbrauch zur Kälteerzeugung
in Höhe von 2,5 K gegenüber den bekannten Verfahren wesentlich verringert ist. Beim Weglassen des Komprimierens
von Heliumdämpfen auf dem niedrigeren Temperaturniveau müßte
der Grad des Komprimiereiis in der Vakuumpumpe 19 fast um das 5fache erhöht werden, was eine bedeutende Vergrößerung des
iwiergieverbrauchs und eine wesentliche Vergrößerung der Abmessungen
der Pumpe 19 verursachen würde. Außerdem werden die Wärmeaustauscher in dem behandelten Beispiel unter einem Druck
von etwa U,5 Bar gegenüber dem Druck von 0,07 Bar betrieben,
der für die Durchführung des bekannten Verfahrens erforderlich ist. hierdurch können die Abmessungen der Wärmeaustauscher um
das Mehrfache verringert und ihre Konstruktion bedeutend vereinfacht werden.
Das vorgeschlagene Verfahren zur Erzeugung von Kälte in
Kryogenanlagen bei einer anderen Ausrührung sieht die Zuführung
des verflüssigten Mediums zu mehreren Kälteverbrauchern vor, wobei zu einigen von ihnen das Medium mit einer Temperatur
zugeführt werden kann, die unter dem Siedepunkt des Mediums liegt und die dem vorgegebenen Druck im Kälteverbraucher entspricht.
in diesem i'all wird das Medium vor seiner Zuführung einem
Kälteverbraucher zusätzlich in noch einem Kalt ever braucher durch
den Wärmeaustausch des verflüssigten Hauptstromes mit dem von
809882/0462
ihm getrennten Strom gekühlt, der bei niedrigerem Druck kocht, der der erforderlichen (Temperatur der Kühlung des Hauptstromes
entspricht.
Die genannte Temperaturminderung des siedenden getrennten
Stromes wird durch das adiabatische Komprimieren von Dämpfen
erreicht, die in noch einem Kälteverbraucher mit ihrer nachfolgenden
Rückführung zum Rücklaufstrom entstehen.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Urzeugung von Kälte im
Bereich von Kryogentemperaturen wird wie aus Fig. 3 zu ersehen
d urchgeführt.
Gasförmiges Medium, zum Beispiel Helium, wird in dem Verdichter
1 /jf'ig. 3/ komprimiert und als .uirektstrom "a" gemäß
dem Pfeil 11A11 geleitet. Dieser Strom wird in der ersten Kühlungsstufe
2 im Wärmeaustauscher 3 mit dem Kücklaufstrom "b" gekühlt,
der nach dem Pfeil "B" fließt, und in den Haupt strom "c", der
nacn dem Pfeil "C" fließt, und in Hilfestrom MdH, der nach dem
Pfeil "D" fließt geteilt.
Der iiilfsstrom "d" wird in den Expansionsmaschinen 5, 9
und 13 in den Kühlungsstufen 2, 6 und lü entspannt. Die Kühlung
der Ströme "c" und "d" erfolgt in diesen stufen genauso wie
oben beschrieben.
Aus der dritten Kühlungsstufe 10 läuft der Hauptstrom "c"
in die Verflüssigungsstufe 14 ein, die aus dem Wärmeaustauscher
15, der Expansionsmaschine 16, einem Ventil 19a und dem Kaltverdichter
17 besteht.
In der Verflüssigungsstufe 14 wird der Hauptstrom "c"
809882/0462
nach Kühlung im Wärmeaustauscher 1$ in der Expansionsmaschine
16 bis auf einen Druck entspannt, der dem Druck im Kälteverbraucher
18 naheliegt.
Dabei ist die 'Temperatur des stromes "c" durch den Druck
des Rücklaufstromes "e" begrenzt und ist höher als die aus
sie 1 Legt Bedingungen der Kühlung erforderliche, das heißt^unter dem
Siedepunkt des Mediums beim Atmosphärendruck.
Die 'J-'emperatur des verflüssigten Mediumstromes wird vor
dem xvälteverbraucher 18 in noch einem Kalt ever braucher 20 wie
folgt herabgesetzt.
Nach der Expansionsmaschine 16 wird von dem Hauptstrom "c" der nach dem Pfeil "P" fließende Strom "f" getrennt, in
dem Ventil 19a entspannt und noch einem Kälteverbraucher 20
zugeleitet, wo er unter einem Druck, der niedriger als der Druck des Rücklauf stromes Me'· ist, kocht.
itfach der Trennung des Stromes "fM entsteht der Strom "g",
der nach dem .Weil "C" zu noch einem Kälteverbraucher 20 fließt
In diesem Kälteverbraucher 20 wird der Strom "g" infolge des
Wärmeaustausches der Ströme "g" und "f" bis zur erforderlichen
Temperatur gekühlt und dann dem Kälteverbraucher 18 zugeleitet, und der ütrom "f" verdampft indem er den Strom "e" bildet.
Die Senkung der J-'emperat ur des Stromes "f" wird dadurch
erreicht, daß die Dämpfe des stromes "f", die niediigeren
Druck aufweisen, adiabatisch im Kaltverdichter 17 komprimiert
werden.
Dadurch weist der strom "g" am Eintritt in den Kältever-
809882/0462
brauoher 18 erforderliche i>ruck und Temperatur auf, wodurch
die vorgegebenen Bedingungen der Kühlung des jeweiligen Objektes, zum Beispiel einer supraleitenden Vorrichtung, erzielt
werden.
Im Kälteveebraucher 18 verdampft der Strom "g" und in
Abhängigkeit von der Art des Kälteverbrauchers 18 kann er entweder mit einer Temperatur austreten, die der Temperatur des
Stromes "e" am Austritt aus noch einem Kälteverbraucher 20 naheliegt, dann wird er an den Kücklaufstrom "e" durch ein
Ventil 21 angeschlossen, oder mit einer der Temperatur des
hinter
Stromes "e" ν dem Kaltverdichter 1? gleichen Temperatur, in diesem ü'all wird er an den Rücklaufstrom "e" durch ein Ventil
Stromes "e" ν dem Kaltverdichter 1? gleichen Temperatur, in diesem ü'all wird er an den Rücklaufstrom "e" durch ein Ventil
22 angeschlossen t austreten. «Venn die Temperatur des stromes
"g" nach dem Kälteverbraucher 18 höher als die Temperatur des
Stromes "el" nach der Expansionsmaschine 13 ist, wird er mit dem
Rücklauf strom "blf unter Zuhilfenahme eines Ventils 23 oder
24 in Übereinstimmung mit seiner Temperatur verbunden.
in einigen Fallen wird der ücrom Hg" oder ein Teil davon
bis zur Umgebungstemperatur in nachtolgenueii n.^xt ever brauchern
23 erwärmt, als solche können zum Beispiel Stromanschlüsse in
supraleitenden Vorrichtungen dienen. Auf Fig. 3 ist gezeigt, daß nach einem weiteren Kalteverbraucher 20 der Strom rtg" in einen
nach dem Pfeil "J" fließenden Strom "i" und nach dem Pfeil
11H" fließenden Strom "h" geteilt wird. Der Strom "i11 wird mit
dem Rücklaufstrom "b" nach dem Kälteverbraucher 12 verbunden,
und der Strom "h11 wird in dem nachfolgenden Kälteverbraueher
809882/0462
bis auf eine der Umgebungstemperatur nahen Temperatur erwärmt, und dem Rücklaufstrom "b" vor seiner Zuführung dem Verdichter
1 vereinigt. Der Rücklaufstrom "b" tritt in den Verdichter 1
ein, und der Zyklus wird abgeschlossen.
Das Gesagte wird am folgenden Beispiel näher erläutert:
Helium wird in dem Verdichter 1 /Ji1 ig. 3/ bis auf einen
Druck von 30 Bar komprimiert, indem man den Direktstrom "a"
bildet. In der ersten Künlungs stufe 2 wird der Strom "a" im
Wärmeaustauseher 3 mit dem Rücklaufstrom "b" bis auf eine
Temperatur von 100 K gekürilt und in den Haupt strom "c" und
Hilfsstrom "d" geteilt.
Der Strom 11C11, der etwa 15% vom Strom "a" ausmacht, wird
im Wärmeaustauscher 4 mit dem Rücklauf strom "b" bis auf eine
Temperatur von 95 K gekühlt, und der Strom "d" in der Expansionsmaschine
5 bis auf einen Druck von 2ü Bar entspannt. Die Temperatur
des Stromes "d" nach seinem Entspannen in der Expansionsmaschine
5 ist ebenfalls 95 K nah.
In der zweiten Kühlungsstufe b wird der Helium-Hauptstrom-"c"
in den «/arme aus tauschern ? und ö bis auf eine Temperatur
von 30 K gekühlt. Der Strom "d" wird nach der Kühlung in dem
Wärmeaustauscher 7 in der Expansionsmaschine 9 bis auf einen
Druck von 12 Bar entspannt, und seine Temperatur sinkt dabei fast bis auf 30 K.
In der dritten Kühlungsstufe 10 wird der Hauptstrom "c"
in den Wärmeaustauschern 11 und 12 bis auf eine Temperatur von
809882/0462
5i9 K gekühlt, und der Hilfsstrom "d" tritt nach der iuiniung
in dem Wärmeaustauscher il in die Expansionsmaschine 13 ein,
wo er bis auf den Druck des Rücklaufstromes "β" entspannt und
mit demselben verbunden wird, wodurch der Rücklauf strom 1Jb"
entsteht. Nach der .Expansionsmaschine I3 ist die Temperatur des
Stromes "d" gleich 5,75 K.
Aus der dritten Kühlungsstufe IO tritt der Hauptstrom
11C" in die Verflüssig ungs stufe 14 ein.
Da in dem betrachteten Beispiel die Temperatur am Austritt
aus der Stufe IO der Anfangstemperatur gleich ist, mit
der der Strom 11C" in der Verflüssigungsstufe 14 in der 3xpansionsmaschine
16 entspannt wird, funktioniert der Wärmeaustauscher 15 in dem behandelten Beispiel nicht. Der Hauptstrom
"0" wird in der Verflüssigungsstufe 14 in der Expansionsmaschine
16 bis auf einen Druck von 2,5 ^ar unter Bildung von
flüsigem Helium bei einer Temperatur von 4,6 K. entspannt. JSin
Teil dieses Stromes wird als Strom "g" noch einem weiteren
Kälteverbraucher 20 zugeleitet, wo er bis auf eine Temperatur
von 4,6 bis 3»5 K infolge der Verdampfung des Stromes "f" gekühlt
wird, dessen Druck im Ventil 19a bis auf einen Druck von 0,42 Bar reduziert wird, was dem Siedepunkt 3,4 K entspricht.
Die Heliumdämpfe treten bei dieser Temperatur als Kücklaufstrom
"e" in den Kaltverdichter 17 ein, wo sie bis auf einen Druck von 1,3 Bar komprimiert werden, der den Durchlauf des
Stromes "θ" durch die Wärmeaustauscher 15, 12, 11, 8, 7, 4 und
809882/0462
3 gewährleistet.
In dem behandelten Beispiel wird der Helium-Strom "g"
bei einem Druck von 2,5 Bar und einer Temperatur von 3,5 K dem Kälteverbraucher 1Ö zugeführt, wo beim Wärmeaustausch mit dem
Objekt der Kühlung der Druck des Stromes "g" bis auf 1,25 Bar
nerabgesetzt und seine Temperatur bis auf 20 K erhöht wird, ^ach dem Kälteverbraucher 18 wird der Strom "g" in den Strom
"i", der 85% des Stromes "g" ausmacht, geteilt und mit dem
Hücielaufstrom "b" durch das Ventil 23 vereinigt, und in den
Strom 11Ji" geteilt, der in dem nächsten Kälteverbraucher 25
bis auf 300 K erwärmt und mit dem Strom "b" durch das Ventil
24 verbunden wird.
Hierdurch wird beim Vorhandensein des Kaltverdichters 17
uie Zuführung des verflüssigten Mediums bei einem Druck von
2,5 Bar und einer Temperatur von 3,5 K ohne Einsatz einer
Vakuumpumpe vor dem Verdichter 1 und mit minimalem Energieaufwand dem Kälteverbraucher 18 gesichert.
Das erfindungsgemäße Verfahren zur Erzeugung von Kälte im
Bereich von Kryogentemperaturen wird wie auf Fig. 4 gezeigt,
durchgeführt.
Gasförmiges Medium, zum Beispiel Helium wird in dem Verdichter 1 bei der Umgebungstemperatur komprimiert und als
Direktstrom "a" nach dem Pfeil 11A" geleitet. Die Kühlung des
komprimierten Mediums in den Kühl ungs stuf en 2,6 und 10 und die Trennung des Stromes "a" in den Hauptstrom "c" und Hilfsstrom
Md" erfolgt identisch den früher behandelten Beispielen.
809882/0462
Der in den Kühl ungs stuf en 2,6 und 10 und in dein Wärmeaustauscher
15 der Verflüssigungs stufe 14 gekühlte ^trom "c" wird unter
Bildung von Flüssigkeit in der Expansionsmaschine 16 entspannt,
wonach er dem Wärmeaustauscher 26 zugeleitet und dort zusätzlich
gekühlt wird.
Der gekühlte Strom "c" wird in einem Ventil 27 entspannt
und als Flüssigkeit dem Kälteverbraucher 18 zugeführt, wo er verdampft und den Rücklaufstrom "e" bildet.
Dieser Strom "e" wird in dem Wärmeaustauscher 26 durch
Kühlung des entspannten Haupt stromes "c" erwärmt, wonach er
adiabatisch im Kaltverdichter 17 komprimiert und dann hintereinander
in den Wärmeaustauschern 15, 12, 11, 8, 7» 4- und 3 erwärmt und dem Verdichter 1 zum Komprimieren zugeführt wird.
Der Zyklus wird abgeschlossen.
Das Gesagte wird am konkreten Beispiel näher erläutert.
Gasförmiges Helium wird im Verdichter 1 bis auf einen Druck von 25 Bar komprimiert und bildet den Direktstrom "a", der in
der ersten Kühlungsstufe 2 nach dem Wärmeaustauscher 3 in den Hauptstrom no" und Hilfsstrom "d" geteilt.
Der Hilfsstrom "d" wird in den Expansionsmaschinen 5,9
und 13 in den Kühlungsstufen 2, 6 und lü entspannt. Die Kühlung
der Ströme "c" und "d" erfolgt genauso wie in Beispielen 1,2
und 3·
In den Kühlungsstufen 2, 6 und 10 wird der Hauptstrom
809882/0462
.36-
"c" des komprimierten Heliums bis auf eine Temperatur von
etwa 15 K gekühlt. In der Verflüssigungsstufe 14 wird der Strom
"c" im Wärmeaustauscher 15 bis auf eine Temperatur von 7 K gekühlt
und dann in der üixpansionsmas chine 16 bis auf einen Druck
von 2,5 Bar entspannt, infolge des Entspannens wird seine Temperatur
bis auf 5 K gesenkt. Im Wärmeaustauscher 26 wird der
Strom "c" mit dem Rücklauf strom "e" bis auf 3,6 K gekühlt. Da,-nach
wird er im Ventil 2? bis auf 0,42 Bar entspannt, und seine
lemperatur sinkt infolgedessen bis auf 3»^ K.
Verflüssigtes helium gelangt in den Kälteverbraucher 18, wo es verdampft und den Rücklauf strom "e" bildet. Der Helium-Strom
Me" wird im ,Värme austauscher 26 mit dem entspannten
Haupt strom "c" bis auf eine Temperatur von 4,7 K erwärmt und dann dem Kaltverdichter 17 zugeführt, wo er adiabatisch bis auf
einen Druck von 1,2 Bar komprimiert wird. Die Temperatur des
Stromes "e" nach dem Komprimieren in dem Verdichter I7 erhöht
sich bis auf 6,05 K.
Weiterhin wird er dem Wärmeaustauscher 15 zugeleitet, mit
dem entspannten Strom "d" verbunuen, wodurch der Strom "b" entsteht.
Danach wird der Strom "b" in den Wärmeaustauschern 12,
11, 8, 7, 4 und 3 bis auf 295 K erwärmt und der Saugseite des /erdichters 1 zugeführt. Der Zyklus wird abgeschlossen.
Das Verfahren zur Urzeugung von Kälte in Kryogenanlagen
gemäß der nächsten Variante der Erfindung, in der zwei hintereinander angeordneten Kälteverbraucher verwendet werden, in jedem
von denen autonome Ströme des gasförmigen Mediums zum
809882/0462
5
iSinaatz kommen, wird wie auf ü'ig. ν ge ze igt durchgerührt.
iSinaatz kommen, wird wie auf ü'ig. ν ge ze igt durchgerührt.
Dabei wird der Ötrom des vorangehenden Kalteverbrauchers
vor seinem adiabatischen Komprimieren dem Wärme aust aus cn mit dem Rücklaufstrom des nachfolgenden Käiteverbrauchers nach
seinem adiabatischen Komprimieren unterworfen. Ais autonomer
Strom wird üelium-4 und als anderer autonomer Strom HeIium-
-Isotop, u.zw. HeI ium-3 verwendet.
Gasförmiges Medium /siehe Ji'ig. 5/ wirü im Verdichter 1
komprimiert, indem man den Direktstrom "a" bildet.
In der ersten Kühlungsstufe 2 wird der Strom "a" mit dem
Rücklaufstrom "b" im Wärmeaustauscher 3 gekühlt, wonach er in
den Hauptstrom "c" und in den Hilfsstrom fld" geteilt wird.
Der Hilfsstrom "d" wird in den ώκρansionsmaschinen 5,9 und
13 der Kühlungsstufen 2, 6 und 10 entspannt. Die Kühlung der
Ströme "c" und "d" in diesen Stufen erfolgt genauso wie in den
Beispielen 1,2 und 3.
Danach wird der Hauptstrom "c" der Verflüssigungsstufe
14 zugeleitet, wo er im Wärmeaustauscher 15 gekühlt und unter
Verflüssigung in der JSxpansionsmaschine 16 entspannt wird.
Dann tritt der Strom "c" des verflüssigten Mediums in den vorangehenden Kalteverbraucher 18 ein, wo er verdampft und den
nach dem Pfeil "B" gerichteten Rücklaufstrom "e" bildet, der
im Wärmeaustauscher 31 erwärmt wird und hinterher im Kaltverdichter
17 komprimiert wird. Nach dem Kaltverdichter 17 und dem
Wärmeaustauscher 15 wird der Strom "β" mit dem entspannten
809882/0462
Strom "d" vereinigt und der rücklaufstrom "b" gebildet, der
durch die Wärmeaustauscher 12, 11, 8, 7, 4 und 3 strömt, wo er
bis auf eine der umgebungstemperatur nahe Temperatur erwärmt
und dem Verdichter 1 zum Komprimieren zugeleitet wird, wo er wieder in den Strom "a" umgebildet wird.
Wenn aus Betriebsbedingungen der Druck des Stromes "b" am
Austritt aus der Kühlungsstufe 2 niedriger als der Atmosphären druck ist, wird er vorher in der Vakuumpumpe 19 bis auf den
■Atmosphärendruck komprimiert.
Die Verdampfung des Stromes "c" des verflüssigten Mediums
im vorangehenden Kälteverbraucher 18 und Erwärmung des Stromes
"e" im Wärmeaustauscher 31 erfolgt durch die Kühlung und Verflüssigung
des autonomen Stromes 11I", zum Beispiel des Ilelium-
-isotopes, u.zw. Helium-3, dessen Bewegung durch den Jrfeil "L"
angedeutet wird. Der Strom 11I'1 bewegt sich nur in dem durch
die Begrenzungslinie der Stufe 32 eingeschränkten Bereich,
die außer dem Kälteverbraucher 18 noch den Wärmeaustauscher 31, den Kaltverdichter 28, den Wärmeauegleichbehälter 27 enthält.
Nach dem vorangehenden Kälteverbraucher 18 wird der autonome Strom "1" in der Vorrichtung 27 oder 29 entspannt,
e i ne
die'beliebige für dieses Ziel passende Konstruktion aufweist, und dem nächsten Kälteverbraucher 30 zugeführt, der ein niedrigeres i'emperaturniveau hat.
die'beliebige für dieses Ziel passende Konstruktion aufweist, und dem nächsten Kälteverbraucher 30 zugeführt, der ein niedrigeres i'emperaturniveau hat.
Der Rücklaufstrom "1", der infolge der Verdampfung des
flüssigen Mediums in dem nachfolgenden Kälteverbraucher 30 entsteht,
wird in den Kaltverdichter 28 abgeleitet, wo er adaiabatisch komprimiert und wieder dem Wärmeaustauscher 31 und dem
809882/0462
vorangehenden Kälteverbraucher 18 zugeführt wird.
Die angeführte Variante der Ausführung der .Erfindung wird
durch das auf Pig. 5 veranschaulichte Beispiel näher erläutert.
Helium wird im Verdichter 1 bis auf einen Druck von 2.^ Bar
komprimiert, indem man daraus den Direktstrom "a" bildet, der bei einer Temperatur von 300 K in der ersten Kühlungsstufe 2
nach dem Wärmeaustauscher 3 in den Hauptstrom "c" und in den
hilfsstrom Md" geteilt wird.
Der Hilfsstrom "d" wird in den Expansionsmaschinen 5, 9
und 13 in den Kühlungsstufen 2, 6 und 10 entspannt. Die Kühlung
der Ströme "c" und "d" in diesen Stufen erfolgt genauso wie in
Beispielen 1,2, 3 und 4.
Nach dem Austritt aus der dritten Kühlungsstufe 10 tritt der iiauptstrom lfc" in die verflüssigungsstufe 14 ein, wo er
bis auf 5»9 K im Wärmeaustauscher 15 gekühlt und mit Verflüssigung
in der übcpansionsmaschine 16 bis aui den Druck von 0,2
Bar entspannt wird.
Der Strom "c" des flüssigen Heliums tritt in den vorangehenden
Kälteverbraucher 18 ein, verdampft bei einer Temperatur von 2,85 K und bildet den Strom "e", wonach er im Wärmeaustauscher
31 bis auf 3»6 K erwärmt, im Kaltverdichter 17
bis auf 5»75 K komprimiert wird, dabei erhöht sich sein Druck
bis auf 0,6 Bar.
Nach dem Kaltverdichter 17 strömt der Strom ft.e" durch
den Wärmeaustauscher 15 und fließt mit dem Strom Hd" zusammen,
809882/0462
wodurch der Strom "b" entstent. Der btrom "b" passiert die
Wärmeaustauscher 12, 11, 8, 7, 4 und 3» wo er bis auf 293 K erwärmt
wird, dem vorherigen Komprimieren in der Vakuumpumpe 19 von 0,4 auf 1,05 Bar unterworfen wird und tritt in den Verdichter
1 ein, wo er wieder in den Strom "a" umgewandelt wird.
Die Verdampfung des Stromes "c" des flüssigen Heliums in
dem vorangehenden Kälteverbraucher 18 und seine Erwärmung bis zur Temperatur von 3,6 K im Wärmeaustauscher erfolgen durch die
Kühlung und Kondensation des autonomen Stromes "1" des HeIium-
-Isotopes, u.zw. Heliums 3 unter einem Druck von 0,82 Bar und der Kondensationstemperatur von 3»O K. Die Masse des Stromes "1"
macht etwa 70% der Masse des Stromes Hc'· aus.
Uer Strom "1" von Helium-3 wird im Ventil 27 bis auf
einen Druck von 0,1 Bar entspannt, seine Temperatur sinkt dabei Dis auf 1,8 K. Der Strom "1" von flüssigem Helium-3 tritt bei
den genannten Temperaturen und dem genannten Druck in den nächsten Kälteverbraucher 30» wo er bei einer Temperatur von
1,8 K seine Kälte abgibt und dabei verdampft. Die entstandenen Dämpfe von Helium-3 werden adiabatisch im Kaltverdichter 28 bis
auf den Druck von 0,85 Bar komprimiert, wobei seine Temperatur bis auf 3,8 K steigt, wonach er dem Wärmeaustauscher 31 und dem
nachfolgenden Kälteverbraucher 18 zugeleitet wird.
Die Anwendung des Stromes des Helium-Isotopes, u.zw. Heliums - 3» das bei dem gleichen Druck mit dem üblich gebrauchten
Helium-4 einen niedrigeren Siedepunkt als autonomer Strom auf-
809882/0462
weist, erlaubt, die Betriebsbedingungen der Kaltverdichter 1?
und 2Ö zu verbessern und die Abmessungen des Kälteverbrauchers 30 zu verringern, der bei niedrigeren Temperaturen betrieben
wird, sowie den Energieaufwand zum Komprimieren des Stromes
11 b" in der Vakuumpumpe 19 herabzusetzen.
Das Verfahren zur üirzeugung von Kälte in Kryogenanlagen
wird gemäß seiner nächsten Ausführung, wenn der Rücklaufstrom
des nachfolgenden Kälteverbrauchers vor seinem adiabat iseheη
Komprimieren mit dem Direktstrum dieses Mediums bis zu seinem
Entspannen erwärmt wird, wie auf Fig. 6 gezeigt, auf folgende Weise realisiert.
Gasförmiges Medium wird im Verdichter 1 mit Bildung des Stromes "a" komprimiert. Die Kühlung des komprimierten Mediums
in den Kühlungsstufen 2, 6 und 10 und Teilung des Stromes "a"
in den Hauptstrom "c" und den Hilfsstrom "d" in den Expansionsmaschinen
5» 9 und 13 erfolgen genauso wie in vorherigen Beispielen
1 bis 5.
Genauso wie im Beispiel 5 erfolgt der Prozeß, der in
der Stufe 32 verläuft, lediglich mit dem Unterschied, daß der autonome Strom "1" vor seinem adiabatischen Komprimieren
in Wärmeaustauschern 33 und 35 mit dem gleichen komprimierten
Strom "1" erwärmt wird.
Die angeführte Ausführungsvariante der Erfindung wird am folgenden Beispiel näher erläutert.
Helium wird im Verdichter 1 bis auf einen Druck von 28
809882/0462
den üar komprimiert, indem man wie in ^vorher igen Beispielen
den direkten Hauptstrom "o" bildet, der aus der
\/erflüssigungsstufe 14 in die Stufe 32 bei einer Temperatur
von 4,4 K und einem Druck von 1,2 Bar gelangt. Der Prozeß in den Stufen 2, 6, 10 und 14 wird so geführt, daß der Strom "c"
am Austritt aus dem wärme aus tauscher 15 der Verflüssigungsstufe
14 eine Temperatur von 12 K aufweist. Danach wird er in der Expansionsmaschine 16 bis auf einen ivruck von 1,2 Ba^ entspannt
und dabei werden lediglich etwa 9% des btromes "c" verflüssigt.
In der Stufe 32 wird der verflüssigte ieil des Stromes
1O" in dem vorherigen Kalt ever braucher 18 verdampft und der
Strom als Kückiaufstrom "e" dem Wärme aus tauscher Jl zugeleitet,
woher er bei einer Temperatur von 11,5 K und einem
Druck von 1,2 Bar der v'erflüssigungsstufe 14 zurückgeführt wird, im weiteren verlaufen die Prozesse wie in üeispieln
1 bis 5 beschrieben.
In der Stufe 52, im rtärme aus tauscher 51 und in dem vorherigen
Kälteverbraucher 18 wird der bis auf 2 Bar komprimierte autonome Strom "1" von Helium-3 bis auf 4,5 K gekühlt. Danach
wird er im Wärmeaustauscher 53 gekühlt, im Ventil 34
bis auf 0,8 Bar entspannt, in dem Äärmeaustauscher 35 gekühlt
und weiter im Ventil 27 bis auf 0,28 Bar entspannt, dabei sinkt die Temperatur von Helium-3 auf 2,1 K. Dann wird der
Strom 11I" dem nächsten Kälteverbraucher 30 zugeführt, wo er
809882/0462
verdampft und den Rücklaufstrom "1" bildet.
Der Rücklauf st rom "I11 aus dem nächsten Kälteverbraucher
30 wird in den Wärmeaustauschern 35 und 35 bis auf 4,4 K erwärmt,
wonach er adiabatisch im Kaltverdichter 2ö bis auf 2
Bar komprimiert wird, dabei steigt seine Temperatur bia auf 12 K, und er wird erneut dem Wärmeaustauscher 31 zugeleitet,
wodurch der Zyklus des autonomen Stromes "1" abgeschlossen wird.
Die im Beispiel 6 angeführte Betriebsführung der Anlage zeigt, daß beim Wärmeaustausch des entspannten Stromes "c"
mit dem komprimierten autonomen Strom "1" die Verringerung der Temperaturdifferenz im Wärmeaustauscher 15 der Verflüssigungsstufe
14 und folglich die Verringerung von Irreversibilitätsverlusten
sowohl durch das adiabatische Komprimieren
des Rücklaufstromes "e" als auch durch seine Erwärmung erzielt
werden können.
Das Beispiel 6 zeigt insbesondere, daß geringe Verluste aufgrund
v der Irreversibilität des Wärmeaustauschprozesses in der
Verflüssigungsstufe auch bei einem unwesentlichen Grad des Komprimierens im Kalt verdichter 17 erreicht werden können,
der 1,08 betr'agt.
Auf Fig. 7 1st das Diagramm der Temperatur T über der
Entropie S
ν gezeigt, das den Verlauf des Prozesses in der Verflüssigungsstufe abbildet, wenn erfindungsgemäb die Dämpfe
nach dem Kälte verbraucher dem adiabatischen Komprimieren bis
auf eine Temperatur unterworfen werden, die der Anfangstempe-
809882/0462
ratur des Entspannens des Hauptstromes entspricht.
In diesem Fall wird die Kühlung des Hauptstromes "c" im
Wärmeaustauscher 15 /Mg. 1/ durcli die Linie I-II gekennzeichnet.
Das Entspannen des komprimierten Stromes "c" in der Expansionsmaschine
16 wird durch die Linie II-III gekennzeichnet.
Die Verwendung von Kalte im Kälteverbraucher wird durch
die Linie III-IV gekennzeichnet.
Das adiabatische Komprimieren von Dämpfen im Kaltverdichter
171 ei ie vom Kälteverbraucher 18 fließen, wird durch die
Linie IY-V gekennzeichnet.
Die Erwärmung des Stromes "e" im Wärmeaustauscher 15 wird
durch die Linie V-VI gekennzeichnet.
Wie aus Fig. 7 zu ersehen, verläuft der
Prozeß der Verflüssigungsstufe theoretisch als vollständig reversibler
Prozeß im Unterschied zu bekannten Verfahren, die gemäß Linien· I-II-III-IV-VII verlaufen, und der eine wesentliche
Irreversibilität infolge der beträchtlichen 'i'emperaturdifferenz
in den Punkten II und IV aufweist, bei der" der Wärmeaustausch in der Verflüssigungsstufe beim Weglassen des Kaltverdichters
beginnt, das heißt in bekannten Verfahren zur Urzeugung von Kälte,
Der ökonomische Nutzeffekt des Prozesses bei der Durchführung
dieses Verfahrens findet darin seinen Ausdruck, daß das gasförmige Medium im vorgeschlagenen Verfahren im Verdichter 1
von einem höheren Druck aus komprimiert werden soll, der durch
809882/0462
den Punkt IV gekennzeichnet 1st, und in bekannten Verfahren
von dem Druck, der durch den Punkt VII gekennzeichnet ist, das
heißt von einem bedeutend niedrigeren Druck, was den Energieaufwand
wesentlich herabsetzt.
809882/0462
Claims (1)
- ( l.jVerfahren zur Erzeugung von Kälte im Bereich von Kryogentemperaturen, das das Komprimieren eines gasförmigen Mediums vorsieht, das als Direktstrom einem Kälteverbraucher zugeführt, stufenweise gekühlt und unter Verflüssigung entspannt wird, wonach man das entstandene flüssige Medium mindestens einem Kälteverbraucher zuleitet, wo es in Dampf umgewandelt wird, der den vom Kälte verbraucher laufenden iiücklauf strom bildet, dadurch gekennzeichnet, daß der mindestens von einem Kälteverbraucher (lü,20) fließende Eücklaufstrom (e) adiabatisch bis auf eine iemperatur komprimiert wird, die der i'emperatur des Direktstromes (c) vor seinem Entspannen unter Verllüssigung naheliegt.2. Verfahren zur Urzeugung von Kälte nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Rücklaufstrom (e) vor seinem adiabatischen Komprimieren durch den entspannten Direktstrom (c) erwärmt wird.'$. Verfahren zur Erzeugung von Kälte, bei dem mindestens zwei hintereinander angeordnete Kälteverbraucher vorhanden sind, jeder von denen autonome Ströme des gasförmigen Mediums aufweist, nach Anspruch 1,dadurch gekennze ichnet, daß der Hücklaufstrom (e) des vorhergehenden Kälteverbrauchers (18) vor seinem adiabatischen Komprimieren dem Wärmeaustausch mit dem Kücklaufstrom (1) des folgenden Kälteverbrauchers OO) nach seinem adiabatischen Komprimieren809882/0462ORIGINAL INSPECTEDunterworfen wird.4. Verfahren zur Erzeugung von Kälte nach Anspruch 3, d adurch gekennzeichnet, daß der Rücklauf strom (1) des nachfolgenden Kaltverbrauchera (;>O) vor seinem adiabatischen Komprimieren durch den Direktstrom (1) dieses Mediums erwärmt wird.5. Verfahren zur Urzeugung von Kälte nach Anspruch 3t dadurch gekennzeichnet, daß als gasförmiges Medium der Ströme des nachfolgenden Kälteverbrauchers HeIium-Isotop, u.zw. Helium-3 verwendet wird.809882/0462
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/807,745 US4189930A (en) | 1977-06-17 | 1977-06-17 | Method of obtaining refrigeration at cryogenic level |
CH762577A CH625037A5 (de) | 1977-06-17 | 1977-06-21 | |
GB27697/77A GB1539132A (en) | 1977-06-17 | 1977-07-01 | Method of obtaining refrigeration at cryogenic temperatures |
DE2730155A DE2730155C3 (de) | 1977-06-17 | 1977-07-04 | Verfahren zum Erzeugen von Kälte im Bereich kryogener Temperaturen |
FR7726081A FR2401392A1 (fr) | 1977-06-17 | 1977-08-26 | Procede de production de froid au niveau des temperatures cryogeniques |
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/807,745 US4189930A (en) | 1977-06-17 | 1977-06-17 | Method of obtaining refrigeration at cryogenic level |
CH762577A CH625037A5 (de) | 1977-06-17 | 1977-06-21 | |
GB27697/77A GB1539132A (en) | 1977-06-17 | 1977-07-01 | Method of obtaining refrigeration at cryogenic temperatures |
DE2730155A DE2730155C3 (de) | 1977-06-17 | 1977-07-04 | Verfahren zum Erzeugen von Kälte im Bereich kryogener Temperaturen |
FR7726081A FR2401392A1 (fr) | 1977-06-17 | 1977-08-26 | Procede de production de froid au niveau des temperatures cryogeniques |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2730155A1 true DE2730155A1 (de) | 1979-01-11 |
DE2730155B2 DE2730155B2 (de) | 1981-04-09 |
DE2730155C3 DE2730155C3 (de) | 1981-12-24 |
Family
ID=27509307
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2730155A Expired DE2730155C3 (de) | 1977-06-17 | 1977-07-04 | Verfahren zum Erzeugen von Kälte im Bereich kryogener Temperaturen |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4189930A (de) |
CH (1) | CH625037A5 (de) |
DE (1) | DE2730155C3 (de) |
FR (1) | FR2401392A1 (de) |
GB (1) | GB1539132A (de) |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4346563A (en) * | 1981-05-15 | 1982-08-31 | Cvi Incorporated | Super critical helium refrigeration process and apparatus |
JPS59122868A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-16 | 高エネルギ−物理学研究所長 | ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置 |
US4548053A (en) * | 1984-06-05 | 1985-10-22 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Combined cold compressor/ejector helium refrigerator |
US4951471A (en) * | 1986-05-16 | 1990-08-28 | Daikin Industries, Ltd. | Cryogenic refrigerator |
US4840043A (en) * | 1986-05-16 | 1989-06-20 | Katsumi Sakitani | Cryogenic refrigerator |
US4765813A (en) * | 1987-01-07 | 1988-08-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hydrogen liquefaction using a dense fluid expander and neon as a precoolant refrigerant |
USRE33878E (en) * | 1987-01-20 | 1992-04-14 | Helix Technology Corporation | Cryogenic recondenser with remote cold box |
US4766741A (en) * | 1987-01-20 | 1988-08-30 | Helix Technology Corporation | Cryogenic recondenser with remote cold box |
US4894076A (en) * | 1989-01-17 | 1990-01-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Recycle liquefier process |
DE19525638C2 (de) * | 1995-07-14 | 1998-04-09 | Univ Dresden Tech | Kühlverfahren mittels tiefsiedender Gase und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
FR2775518B1 (fr) | 1998-03-02 | 2000-05-05 | Air Liquide | Procede et installation de production frigorifique a partir d'un cycle thermique d'un fluide a bas point d'ebullition |
FR2775846B1 (fr) * | 1998-03-05 | 2000-06-23 | Alsthom Cge Alcatel | Procede pour le maintien a basse temperature d'une cryoliaison supraconductrice |
WO2002061349A1 (en) * | 2000-11-10 | 2002-08-08 | Tfi Telemark | Discontinuous cryogenic mixed gas refrigeration system |
US6484516B1 (en) * | 2001-12-07 | 2002-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and system for cryogenic refrigeration |
US6631625B1 (en) * | 2002-11-27 | 2003-10-14 | Gsle Development Corporation (De Corp) | Non-HCFC refrigerant mixture for an ultra-low temperature refrigeration system |
JP4399770B2 (ja) * | 2003-09-19 | 2010-01-20 | 住友電気工業株式会社 | 超電導ケーブルの運転方法および超電導ケーブルシステム |
KR101976139B1 (ko) * | 2011-07-01 | 2019-08-28 | 브룩스 오토메이션, 인크. | 콤팩트하고 효율적인 냉장과, 적응형 전력 관리를 위해, 초저온 열교환기 어레이를 예열하는 시스템 및 방법 |
DE102019206904B4 (de) * | 2019-05-13 | 2022-06-02 | Technische Universität Dresden | Verfahren zur Kühlung eines Fluidgemischs |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3613387A (en) * | 1969-06-09 | 1971-10-19 | Cryogenic Technology Inc | Method and apparatus for continuously supplying refrigeration below 4.2 degree k. |
US3934424A (en) * | 1973-12-07 | 1976-01-27 | Enserch Corporation | Refrigerant expander compressor |
-
1977
- 1977-06-17 US US05/807,745 patent/US4189930A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-06-21 CH CH762577A patent/CH625037A5/de not_active IP Right Cessation
- 1977-07-01 GB GB27697/77A patent/GB1539132A/en not_active Expired
- 1977-07-04 DE DE2730155A patent/DE2730155C3/de not_active Expired
- 1977-08-26 FR FR7726081A patent/FR2401392A1/fr active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3613387A (en) * | 1969-06-09 | 1971-10-19 | Cryogenic Technology Inc | Method and apparatus for continuously supplying refrigeration below 4.2 degree k. |
US3934424A (en) * | 1973-12-07 | 1976-01-27 | Enserch Corporation | Refrigerant expander compressor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2730155B2 (de) | 1981-04-09 |
GB1539132A (en) | 1979-01-24 |
CH625037A5 (de) | 1981-08-31 |
US4189930A (en) | 1980-02-26 |
FR2401392B1 (de) | 1980-02-22 |
FR2401392A1 (fr) | 1979-03-23 |
DE2730155C3 (de) | 1981-12-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2730155A1 (de) | Verfahren zur kaelteerzeugung im bereich von kryogentemperaturen | |
DE2402043C3 (de) | Anlage zur Verdampfung und Erwärmung von verflüssigtem Erdgas | |
DE69627480T2 (de) | Turbinenkreislauf mit vorgewärmter injektion | |
DE69413493T2 (de) | Kühlsystem für die Eintrittsluft in eine Gasturbine | |
DE2628007C2 (de) | ||
DE2614132A1 (de) | Tieftemperaturkaelteverfahren unter verwendung eines gemischten kaeltetraegers | |
DE2709192C3 (de) | Verfahren zur Kälteerzeugung | |
DE2754626A1 (de) | Absorptionskuehlanlage zur verwendung von sonnenenergie | |
DE2036105A1 (de) | Gasverflussigungsverfahren | |
EP2867599A2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung elektrischer energie | |
DE1289061B (de) | Verfahren zur Tieftemperatur-Kaelteerzeugung | |
DE69314390T2 (de) | Kryogenes-Kühlsystem und Kühlungsverfahren dazu | |
DE1254656B (de) | Verfahren zur Herstellung von fluessigem Parawasserstoff | |
WO1985004216A1 (en) | Method and plant intended to a thermodynamic cycle process | |
DE1126435B (de) | Verfahren zum Verfluessigen eines Gases | |
DE3212205A1 (de) | Anlage fuer die ausnutzung von abwaerme mit niedrigem temperaturniveau einer gas-pipeline-kompressorstation | |
DE1205567B (de) | Verfahren zum Verfluessigen eines Gases | |
DE1551616A1 (de) | Trennverfahren fuer Gase bei niederen Temperaturen | |
DE69509870T2 (de) | Wärmeaustauschvorrichtung und verfahren für wärmeaustausch zwischen austreiber und absorber und anwendung derselben in einer wärmepumpe | |
DE1092494B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases | |
DE2604304A1 (de) | Verfahren zur energierueckgewinnung aus verfluessigten gasen | |
DE1751383A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Waermeaustausch bei der Tieftemperaturzerlegung von Gasgemischen | |
DE2633713A1 (de) | Verfahren zur erwaermung von verfluessigtem erdgas | |
EP3293475A1 (de) | Verfahren und methode zur speicherung und rückgewinnung von energie | |
CH628416A5 (de) | Verfahren und waermepumpe zur uebertragung von waerme. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OAM | Search report available | ||
OAP | Request for examination filed | ||
OC | Search report available | ||
OD | Request for examination | ||
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |