JPS59122868A - ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置 - Google Patents
ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はネオンガスを利用したカスケードターボヘリウ
ム冷凍液化装置に関するものである。
ム冷凍液化装置に関するものである。
近年、超伝導技術の発達に伴い、液体ヘリウムの需要が
急速忙増大している。液体ヘリウムを生成するヘリウム
冷凍装置は、一般に圧縮機、熱交換器、膨張機から構成
されている。この内大形の冷凍装置の信頼性および効塞
を向上させる為多くの研究開発が行なわれ、特に熱交換
器、膨張機について多くの研究開発が行なわれてきた結
果、これらについての技術的な多くの問題点が解決され
【いる。これに対して大形の圧縮機については、開発が
立遅れているのが現状である。
急速忙増大している。液体ヘリウムを生成するヘリウム
冷凍装置は、一般に圧縮機、熱交換器、膨張機から構成
されている。この内大形の冷凍装置の信頼性および効塞
を向上させる為多くの研究開発が行なわれ、特に熱交換
器、膨張機について多くの研究開発が行なわれてきた結
果、これらについての技術的な多くの問題点が解決され
【いる。これに対して大形の圧縮機については、開発が
立遅れているのが現状である。
第1図に従来1.8°に一20°にの温度領域の低温を
生成するのに用いられている装置を示す。この装置を用
いる方法では、ヘリウム圧縮機lにより圧縮された約1
0〜15気圧の如き高い圧力のヘリウムガスは冷凍機へ
送られ、熱交換器2で膨張タービン5並びにジュール−
トムソン(Joule −Thomaon )弁6から
の低温戻りガスと熱交換して温度が下げられる。次に熱
交換器1を出たガスの一部は分流され、膨張タービンで
仕事を行なって温度が下がり低温戻りガスとなる。一方
残りの高圧ガスは熱交換器8.4で更に温度が下げられ
た後、ジュール−トムソン弁6に送られ、そこで断熱自
由膨張を行ない温度が下がり、一部は液化し超伝導電磁
石等の負荷7に送られ冷却に利用される。
生成するのに用いられている装置を示す。この装置を用
いる方法では、ヘリウム圧縮機lにより圧縮された約1
0〜15気圧の如き高い圧力のヘリウムガスは冷凍機へ
送られ、熱交換器2で膨張タービン5並びにジュール−
トムソン(Joule −Thomaon )弁6から
の低温戻りガスと熱交換して温度が下げられる。次に熱
交換器1を出たガスの一部は分流され、膨張タービンで
仕事を行なって温度が下がり低温戻りガスとなる。一方
残りの高圧ガスは熱交換器8.4で更に温度が下げられ
た後、ジュール−トムソン弁6に送られ、そこで断熱自
由膨張を行ない温度が下がり、一部は液化し超伝導電磁
石等の負荷7に送られ冷却に利用される。
上記ヘリウム圧縮機としては、従来ピストン式またはス
クリュ一式が使用されているが、ピストン式は等温効寛
等の性能は良いが長時間に亘る信頼性に問題がある。こ
れに対しスクリュ一式は長期間の信頼性は良いが、その
等巴効率が低いため問題がある外に、これらの圧縮機は
大形になるという欠点がある。
クリュ一式が使用されているが、ピストン式は等温効寛
等の性能は良いが長時間に亘る信頼性に問題がある。こ
れに対しスクリュ一式は長期間の信頼性は良いが、その
等巴効率が低いため問題がある外に、これらの圧縮機は
大形になるという欠点がある。
このため上記ピストン式およびス・クリユ一式の圧縮機
に比してその大きさ、信頼性、性能の面で優れた特性を
有するターボ式圧縮機を採用するととKより大形ヘリウ
ム冷凍装置の信頼性、性能を飛躍的に向上させ、しかも
その大きさを極めて小さくすることが可能になることが
考えられる。しかしながら分子量の小さく平均分子速度
の大きい室温のヘリウムガスは、ターボ式圧縮機では動
車良く圧縮することができない。
に比してその大きさ、信頼性、性能の面で優れた特性を
有するターボ式圧縮機を採用するととKより大形ヘリウ
ム冷凍装置の信頼性、性能を飛躍的に向上させ、しかも
その大きさを極めて小さくすることが可能になることが
考えられる。しかしながら分子量の小さく平均分子速度
の大きい室温のヘリウムガスは、ターボ式圧縮機では動
車良く圧縮することができない。
そこで本発明者らは分子量が20とヘリウムに比べて大
きい、室温でターボ圧縮機を用い効嘉よく圧縮すること
ができるネオンガスな用いて約80°Kまでの予冷用の
ネオン冷凍機を作り、これを用いてヘリウムガスを一旦
80°に領域まで冷却し平均分子速度を充分小さくした
後、ターボ式圧縮機により効軍よく圧縮することにより
従来装置の欠点を解決し本発明を達成するに至った。
きい、室温でターボ圧縮機を用い効嘉よく圧縮すること
ができるネオンガスな用いて約80°Kまでの予冷用の
ネオン冷凍機を作り、これを用いてヘリウムガスを一旦
80°に領域まで冷却し平均分子速度を充分小さくした
後、ターボ式圧縮機により効軍よく圧縮することにより
従来装置の欠点を解決し本発明を達成するに至った。
ターボ式圧縮機を用いてヘリウムを冷凍液化するに当っ
ては、圧縮しようとするヘリウムガスを約80°Kまで
下げることがターボ圧縮機強度設計の上で重要である。
ては、圧縮しようとするヘリウムガスを約80°Kまで
下げることがターボ圧縮機強度設計の上で重要である。
このため本発明の装置は、ターボ圧縮機、熱交換器、タ
ーボ式膨張機を備えた予冷用のネオンガス冷凍サイクル
を、ターボ式圧縮機、熱交換器、膨張タービン、ジュー
ルトムソン弁を備えたヘリウム冷凍サイクルに、ネオン
冷凍サイクルでヘリウムを予冷するよう関連構成したこ
とを特徴とする。このように構成することにより全冷凍
装置を完全にターボ化することが可能になり、コンパク
トな大容量高性能ヘリウム冷凍液化装置が可能となった
。
ーボ式膨張機を備えた予冷用のネオンガス冷凍サイクル
を、ターボ式圧縮機、熱交換器、膨張タービン、ジュー
ルトムソン弁を備えたヘリウム冷凍サイクルに、ネオン
冷凍サイクルでヘリウムを予冷するよう関連構成したこ
とを特徴とする。このように構成することにより全冷凍
装置を完全にターボ化することが可能になり、コンパク
トな大容量高性能ヘリウム冷凍液化装置が可能となった
。
次にターボ式圧縮機と他の圧縮機の性能を比較して示す
。
。
*1・・・ターボ式の出現以前には、大形のものがあっ
た用されている。
た用されている。
*2・・・ヘリウムガスは分子量が小さいため、常温の
ターボ圧縮機では圧縮できない。この欄に記載した数字
はネオンを用いたときの値である。
ターボ圧縮機では圧縮できない。この欄に記載した数字
はネオンを用いたときの値である。
*8・・・ON 5ITE方式は圧縮機を直接パワータ
ービンでできるため、熱効墨が良い。
ービンでできるため、熱効墨が良い。
*4・・・OF’F 5ITE方式とは例えば所謂発電
所で得た電25%が上限である。
所で得た電25%が上限である。
*5・・・COPは成績係数
ターボ式圧縮機は上記特徴をもつ他に(1)ガス軸受を
使用することができるので、従来のコンプレッサの最大
の欠点であった「ヘリウム・ラインへの水や油の混入」
がない。(2)非接触支持方式であるので平均故障間隔
(Mean Time Between Failur
e )で約50000時間が期待できる長寿命で信頼性
が高い。(8) 4 KW (4,4°K)クラスの冷
凍・液化システムに対する常温コンプレッサの羽根径は
、直径a 20111(最大)と小形なので、パワータ
ービンと一体化した構造で、しかもカートリッジ形とで
きる。従って故障した場合簡単に機器を交換することに
より修復でき、整備性に優れ、設置が容易である。
使用することができるので、従来のコンプレッサの最大
の欠点であった「ヘリウム・ラインへの水や油の混入」
がない。(2)非接触支持方式であるので平均故障間隔
(Mean Time Between Failur
e )で約50000時間が期待できる長寿命で信頼性
が高い。(8) 4 KW (4,4°K)クラスの冷
凍・液化システムに対する常温コンプレッサの羽根径は
、直径a 20111(最大)と小形なので、パワータ
ービンと一体化した構造で、しかもカートリッジ形とで
きる。従って故障した場合簡単に機器を交換することに
より修復でき、整備性に優れ、設置が容易である。
次に本発明を一戸につき説明する。
第2図に本発明のネオンガス予冷凍サイクルな用いた装
置を示す。ネオン冷凍サイクルはネオンガスな用いた冷
凍サイクルで、図示するサイクルでは、ターボ式圧縮機
11.熱交換器18,19゜20.21並びにターボ式
膨張機12.18から構成されている。
置を示す。ネオン冷凍サイクルはネオンガスな用いた冷
凍サイクルで、図示するサイクルでは、ターボ式圧縮機
11.熱交換器18,19゜20.21並びにターボ式
膨張機12.18から構成されている。
約800°にのネオンガスを圧縮機11により圧縮し約
10〜20気圧となったネオンガスは冷凍機に送り、熱
交換器18で第1ネオン膨張タービン12.液体窒素(
LN2)、第2ネオン膨張タービン1Bおよびジュール
−トムソン弁からの低温戻りガスと熱交換させ、25〜
80°にの温度まで下げた後、分流させ、一部を第1ネ
オン膨張タービン12に送り、仕事を行わせ温度の下っ
たガスは戻りガスとする。残りの高圧ネオンガスは次い
で熱交換器19およびgoにおいて第2ネオン膨張ター
ビン18およびジュール−トムソン弁からの低温戻りガ
スと熱交換させ、温度を下げた後分流させ、一部を第2
ネオン膨張タービン1Bに送り、第1ネオン膨張タービ
ンの場合と同様にしてタービン18を出た低温ガスは戻
りガスとする。
10〜20気圧となったネオンガスは冷凍機に送り、熱
交換器18で第1ネオン膨張タービン12.液体窒素(
LN2)、第2ネオン膨張タービン1Bおよびジュール
−トムソン弁からの低温戻りガスと熱交換させ、25〜
80°にの温度まで下げた後、分流させ、一部を第1ネ
オン膨張タービン12に送り、仕事を行わせ温度の下っ
たガスは戻りガスとする。残りの高圧ネオンガスは次い
で熱交換器19およびgoにおいて第2ネオン膨張ター
ビン18およびジュール−トムソン弁からの低温戻りガ
スと熱交換させ、温度を下げた後分流させ、一部を第2
ネオン膨張タービン1Bに送り、第1ネオン膨張タービ
ンの場合と同様にしてタービン18を出た低温ガスは戻
りガスとする。
残りのガスは熱交換器21.22において更に温度を下
げると同時にターボ圧縮機14により圧縮した約10〜
20気圧のヘリウムガスを冷却する。
げると同時にターボ圧縮機14により圧縮した約10〜
20気圧のヘリウムガスを冷却する。
熱交換器′22を出たネオンガスはジュール−トムソン
弁に送り、ここで断熱自由膨張を行ない温度を下げ一部
は液化して貯槽26に滞留し、熱交換器22で冷却され
たヘリウムガスを更に冷却する。
弁に送り、ここで断熱自由膨張を行ない温度を下げ一部
は液化して貯槽26に滞留し、熱交換器22で冷却され
たヘリウムガスを更に冷却する。
この際貯槽温度は25〜80°にである。次いで気化し
たネオンガスは熱交換器22,21,20゜19.18
の順に通過した後、ターボ圧縮機11で再び圧縮する。
たネオンガスは熱交換器22,21,20゜19.18
の順に通過した後、ターボ圧縮機11で再び圧縮する。
このようにしてネオン冷凍サイクルではヘリウムガスを
約80°Kまで予冷し、ヘリウムガスの圧縮に伴って発
生する熱を吸収する機能を有する。熱交換器としてはア
ルミニウムフィン形熱交換器を用いることができる。
約80°Kまで予冷し、ヘリウムガスの圧縮に伴って発
生する熱を吸収する機能を有する。熱交換器としてはア
ルミニウムフィン形熱交換器を用いることができる。
また熱交換器1B、19.20では供給ヘリウムを冷却
し、図示する如くヘリウムサイクルへ導入する。上記液
体窒素によりネオン、ヘリウムを冷却するラインはクロ
ーズド・ループとして熱を吸収して気化したN、ガス(
N、液化点77°K)と上述の如くネオン予冷サイクル
の一部でネオン(Ne液化点27°K)とを熱交換させ
ることにより窒素を再液化することができる。従ってL
N2の補充は不要である。
し、図示する如くヘリウムサイクルへ導入する。上記液
体窒素によりネオン、ヘリウムを冷却するラインはクロ
ーズド・ループとして熱を吸収して気化したN、ガス(
N、液化点77°K)と上述の如くネオン予冷サイクル
の一部でネオン(Ne液化点27°K)とを熱交換させ
ることにより窒素を再液化することができる。従ってL
N2の補充は不要である。
前記貯槽26は、液化したネオンLNeとヘリウムの熱
交換器として用いられ、この際極めて小さい熱交換器で
充分高い動量が得られる(液封気体の方が伝熱に優れて
いる)。またヘリウムサイクルの高温度域であるため、
この熱交換器における高温端のロスは、シス、テムのc
op (成績係数)の効耶がネオン冷凍サイクルを用い
ることにより向上する。
交換器として用いられ、この際極めて小さい熱交換器で
充分高い動量が得られる(液封気体の方が伝熱に優れて
いる)。またヘリウムサイクルの高温度域であるため、
この熱交換器における高温端のロスは、シス、テムのc
op (成績係数)の効耶がネオン冷凍サイクルを用い
ることにより向上する。
次にヘリウム冷凍液化サイクルは、ネオン冷凍サイクル
で約80’Kに予冷されたヘリウムガスを利用した冷凍
サイクルで、ターボ式圧縮機14゜熱交換器28.24
および25.ヘリウム膨張タービン16誠びにジュール
−トムソン弁17かう構成されている。
で約80’Kに予冷されたヘリウムガスを利用した冷凍
サイクルで、ターボ式圧縮機14゜熱交換器28.24
および25.ヘリウム膨張タービン16誠びにジュール
−トムソン弁17かう構成されている。
ネオン冷凍サイクルで約80’KK予冷されたヘリウム
ガスは電動機等の適切な動力源により駆動されたターボ
式圧縮機により約10〜20気圧の高圧ガスとなり、こ
のガスを熱交換器z8に送り、膨張タービン16および
ジュールートムソノン4jl ?からの低温戻りガスと
熱交換し冷却した後、一部は膨張タービン16に送り仕
事を行わせ戻りガスとする。残りの高圧ガスは熱交換器
24.25により更に冷却し、ジュール−トムソン弁九
送り、ここで断熱自由膨張を行なって温度が下がり一部
は液化し、貯槽27に滞留する。この貯槽27で超伝導
電磁石等の負荷の冷却又はここから外部に取り出して利
用する。
ガスは電動機等の適切な動力源により駆動されたターボ
式圧縮機により約10〜20気圧の高圧ガスとなり、こ
のガスを熱交換器z8に送り、膨張タービン16および
ジュールートムソノン4jl ?からの低温戻りガスと
熱交換し冷却した後、一部は膨張タービン16に送り仕
事を行わせ戻りガスとする。残りの高圧ガスは熱交換器
24.25により更に冷却し、ジュール−トムソン弁九
送り、ここで断熱自由膨張を行なって温度が下がり一部
は液化し、貯槽27に滞留する。この貯槽27で超伝導
電磁石等の負荷の冷却又はここから外部に取り出して利
用する。
一上記ヘリウム冷凍サイクルで用いる低温ヘリウムター
ボ圧縮機は、4 KW (4,4°K)クラスで圧縮機
の外径は直径180M(最大)(入口圧力1.2気圧)
であり、小形なのでコールドボックスの中に収納できる
。又圧力な負圧にして2.2’に等の温度を得ることが
、超伝導材のより大きい臨界磁場を造り出すために肝要
となっている。従来方式ではこの目的のために別置きの
常温の減圧ポンプと、極低温で負圧のHeガスが常温に
戻るまでの膨大な熱交換器が必要であったが、本発明に
おいてはこの必要はない。
ボ圧縮機は、4 KW (4,4°K)クラスで圧縮機
の外径は直径180M(最大)(入口圧力1.2気圧)
であり、小形なのでコールドボックスの中に収納できる
。又圧力な負圧にして2.2’に等の温度を得ることが
、超伝導材のより大きい臨界磁場を造り出すために肝要
となっている。従来方式ではこの目的のために別置きの
常温の減圧ポンプと、極低温で負圧のHeガスが常温に
戻るまでの膨大な熱交換器が必要であったが、本発明に
おいてはこの必要はない。
更に低温ヘリウム圧縮機の延長線上に低温ヘリウム減圧
ポンプを考えると、0.5気圧に対して直径18011
m程度の羽根で充分上述の能力をまかなえるので、減圧
ポンプをコールド・ボックス内に収納でき熱交換器80
〜50’Kまでで良いので極めてコンバク)K対応でき
る。この結果コールドボックスの大きさは、従来のに程
度となり、減圧ポンプ等を考慮すると、さらに小さくで
きるととKなる。
ポンプを考えると、0.5気圧に対して直径18011
m程度の羽根で充分上述の能力をまかなえるので、減圧
ポンプをコールド・ボックス内に収納でき熱交換器80
〜50’Kまでで良いので極めてコンバク)K対応でき
る。この結果コールドボックスの大きさは、従来のに程
度となり、減圧ポンプ等を考慮すると、さらに小さくで
きるととKなる。
上述のように本発明によると、(1)ネオン冷凍サイク
ルな予冷凍サイクルとして利用した結果、冷凍システム
全体を信頼性の高いタービン式とすることにより長期の
連続運転が可能となり信頼性が著しく向上し、システム
の成績係数が25%以上改良される。そしてすべてガス
軸受を使用できるので、圧縮機、膨張機等の重要機器の
平均故障間隔が60,000時間以上になる。(1りヘ
リウム冷凍装置の動車が悪い最大の原因は圧縮機の動車
が悪いことに依存しているが、圧縮効高の良いネオンを
使用したタービン式の圧縮機とヘリウムガスを圧縮効高
の良い約80°にと充分低い温度で圧縮することにより
、冷凍装置の高能率化を計ることができる。又ネオンの
ターボ式圧縮機の動力源として電動機の他にガスタービ
ンエンジン等の使用が可能となる。(8)従来の冷凍装
置の構成要素の内、最も重量の大きい圧縮機をターボ化
することにより、圧縮機を小形化することが可能となっ
た。又ネオンサイクルはヘリウムサイクルと分離される
ので動作圧力を高くすることができる。この結果ネオフ
サ4クルの熱交換器を小型化することができる。
ルな予冷凍サイクルとして利用した結果、冷凍システム
全体を信頼性の高いタービン式とすることにより長期の
連続運転が可能となり信頼性が著しく向上し、システム
の成績係数が25%以上改良される。そしてすべてガス
軸受を使用できるので、圧縮機、膨張機等の重要機器の
平均故障間隔が60,000時間以上になる。(1りヘ
リウム冷凍装置の動車が悪い最大の原因は圧縮機の動車
が悪いことに依存しているが、圧縮効高の良いネオンを
使用したタービン式の圧縮機とヘリウムガスを圧縮効高
の良い約80°にと充分低い温度で圧縮することにより
、冷凍装置の高能率化を計ることができる。又ネオンの
ターボ式圧縮機の動力源として電動機の他にガスタービ
ンエンジン等の使用が可能となる。(8)従来の冷凍装
置の構成要素の内、最も重量の大きい圧縮機をターボ化
することにより、圧縮機を小形化することが可能となっ
た。又ネオンサイクルはヘリウムサイクルと分離される
ので動作圧力を高くすることができる。この結果ネオフ
サ4クルの熱交換器を小型化することができる。
ヘリウム冷凍装置の小形、軽量化によりヘリウム冷凍機
の船舶等へ塔載が可能となる。特に動力源にガスタービ
ン等を使用することにより、著しく小形、軽量化できる
。(4)ヘリウム圧縮機の動力を強化することによりヘ
リウムサイクルの低圧側を負圧左することができ、冷却
温度を容易に4.2°により下げることが可能となる。
の船舶等へ塔載が可能となる。特に動力源にガスタービ
ン等を使用することにより、著しく小形、軽量化できる
。(4)ヘリウム圧縮機の動力を強化することによりヘ
リウムサイクルの低圧側を負圧左することができ、冷却
温度を容易に4.2°により下げることが可能となる。
この際ヘリウム冷凍サイクルが80’に以下の温度に閉
じられているので熱交換器を比較的小さく設計しても圧
力損失を小さく押えることができる。
じられているので熱交換器を比較的小さく設計しても圧
力損失を小さく押えることができる。
本発明の装置は、前述の構成より成り且つ上記利点を有
することにより高エネルギー物理、核融合、超伝導送電
、電力貯蔵、 MHD発電、超伝導発電機、電動機の船
舶等への塔載など大形の超伝導装置の冷却用に利用する
ことができるもので工業的利用価値が極めて大である。
することにより高エネルギー物理、核融合、超伝導送電
、電力貯蔵、 MHD発電、超伝導発電機、電動機の船
舶等への塔載など大形の超伝導装置の冷却用に利用する
ことができるもので工業的利用価値が極めて大である。
第1図は従来のヘリウム冷凍液化装置の系統図、第2回
は本発明のヘリウム冷凍液化装置の系統図である。 l・・・圧縮機、 J8,4・・・熱交換器
、5・・・タービン式膨張機、6・・・ジュール−トム
ソン弁、?・・・貯槽、 11・・・ター
ボ圧縮機、1z・・・第1ネオン膨張タービン、 18・・・第2ネオン膨張タービン、 14・・・ヘリクムターボ圧縮機、 15 、1?・・・ジュール−トムソン弁、16・・・
ヘリウム膨張タービン、 18 、19 、20 、21 、21B 、 2B
、 24 、25 ・・・熱交換器、26・・・液体ネ
オン貯槽、 z7・・・液体ヘリウム貯槽。 特許出願人 高エネルギー物理学研究所長手続補正書 昭和58年12月15日 1、事件の表示 昭和57年 特 許願第233118号2発明の名称
・ ネオンガスを利用したカスケード ターボヘリウム冷凍液化装置 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 高エネルギー物理学研究所長 5゜ 6補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄、「
図面」7、補正の内容(別紙の通0) 1、明細書第10頁第11行「取り出して利用する占」
の後に「上記ネオンガスにおいて、ネオンガスの外に多
少の不純ガス(水素、ヘリウム)を含んだ混合ガスであ
っても同じ結果が得られる。」を加入する。 2図面中筒1図に、添付する図面に赤字で示すように「
5」および「6」を加入する。(第2図には、訂正箇所
ありません。)
は本発明のヘリウム冷凍液化装置の系統図である。 l・・・圧縮機、 J8,4・・・熱交換器
、5・・・タービン式膨張機、6・・・ジュール−トム
ソン弁、?・・・貯槽、 11・・・ター
ボ圧縮機、1z・・・第1ネオン膨張タービン、 18・・・第2ネオン膨張タービン、 14・・・ヘリクムターボ圧縮機、 15 、1?・・・ジュール−トムソン弁、16・・・
ヘリウム膨張タービン、 18 、19 、20 、21 、21B 、 2B
、 24 、25 ・・・熱交換器、26・・・液体ネ
オン貯槽、 z7・・・液体ヘリウム貯槽。 特許出願人 高エネルギー物理学研究所長手続補正書 昭和58年12月15日 1、事件の表示 昭和57年 特 許願第233118号2発明の名称
・ ネオンガスを利用したカスケード ターボヘリウム冷凍液化装置 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 高エネルギー物理学研究所長 5゜ 6補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄、「
図面」7、補正の内容(別紙の通0) 1、明細書第10頁第11行「取り出して利用する占」
の後に「上記ネオンガスにおいて、ネオンガスの外に多
少の不純ガス(水素、ヘリウム)を含んだ混合ガスであ
っても同じ結果が得られる。」を加入する。 2図面中筒1図に、添付する図面に赤字で示すように「
5」および「6」を加入する。(第2図には、訂正箇所
ありません。)
Claims (1)
- 1 ターボ式圧縮機、熱交換器、ターボ式膨張機を備え
たネオン冷凍サイクルと、ターボ式圧縮機、熱交換器、
膨張タービン、ジュールトムソン弁を備えたヘリウム冷
凍サイクルから成り、ネオン冷凍サイクルでヘリウムな
予冷するよう関連構成したことを特徴とするネオンガス
を利用したカスケードターボヘリウム冷凍液化装置。
□
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57233113A JPS59122868A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置 |
DE8383307970T DE3367458D1 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-23 | Compact helium gas-refrigerating and liquefying apparatus |
EP83307970A EP0115206B1 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-23 | Compact helium gas-refrigerating and liquefying apparatus |
US06/565,606 US4498313A (en) | 1982-12-27 | 1983-12-27 | Compact helium gas-refrigerating and liquefying apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57233113A JPS59122868A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59122868A true JPS59122868A (ja) | 1984-07-16 |
JPH0212349B2 JPH0212349B2 (ja) | 1990-03-20 |
Family
ID=16949968
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57233113A Granted JPS59122868A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | ネオンガスを利用したカスケ−ドタ−ボヘリウム冷凍液化装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4498313A (ja) |
EP (1) | EP0115206B1 (ja) |
JP (1) | JPS59122868A (ja) |
DE (1) | DE3367458D1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009066565A1 (ja) | 2007-11-19 | 2009-05-28 | Ihi Corporation | 極低温冷凍装置とその制御方法 |
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US4951471A (en) * | 1986-05-16 | 1990-08-28 | Daikin Industries, Ltd. | Cryogenic refrigerator |
US4765813A (en) * | 1987-01-07 | 1988-08-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hydrogen liquefaction using a dense fluid expander and neon as a precoolant refrigerant |
US4766741A (en) * | 1987-01-20 | 1988-08-30 | Helix Technology Corporation | Cryogenic recondenser with remote cold box |
USRE33878E (en) * | 1987-01-20 | 1992-04-14 | Helix Technology Corporation | Cryogenic recondenser with remote cold box |
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DE3916212A1 (de) * | 1989-05-18 | 1990-11-22 | Spectrospin Ag | Verfahren und vorrichtung zum vorkuehlen des heliumtanks eines kryostaten |
JPH07275807A (ja) * | 1994-04-05 | 1995-10-24 | Ritsukusu Kk | 高圧水洗浄装置 |
FR2775518B1 (fr) * | 1998-03-02 | 2000-05-05 | Air Liquide | Procede et installation de production frigorifique a partir d'un cycle thermique d'un fluide a bas point d'ebullition |
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US7278280B1 (en) * | 2005-03-10 | 2007-10-09 | Jefferson Science Associates, Llc | Helium process cycle |
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US20070240451A1 (en) * | 2005-09-29 | 2007-10-18 | Fogarty James M | Integration of IGCC plant with superconducting power island |
FR2919716B1 (fr) * | 2007-07-31 | 2014-12-19 | Air Liquide | Procede de refroidissement a basse temperature et son utilisation |
GB2575980A (en) * | 2018-07-30 | 2020-02-05 | Linde Ag | High temperature superconductor refrigeration system |
CN110398132B (zh) * | 2019-07-14 | 2024-04-09 | 杭氧集团股份有限公司 | 一种氦液化及不同温度等级氦气冷源供给装置 |
EP4308865A2 (en) * | 2021-03-15 | 2024-01-24 | Air Water Gas Solutions, Inc. | System and method for precooling in hydrogen or helium liquefaction processing |
Family Cites Families (4)
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CH501321A (de) * | 1968-12-19 | 1970-12-31 | Sulzer Ag | Verfahren zum Kühlen eines Verbrauchers, der aus einem teilweise stabilisierten Supraleitungsmagneten besteht |
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-
1982
- 1982-12-27 JP JP57233113A patent/JPS59122868A/ja active Granted
-
1983
- 1983-12-23 DE DE8383307970T patent/DE3367458D1/de not_active Expired
- 1983-12-23 EP EP83307970A patent/EP0115206B1/en not_active Expired
- 1983-12-27 US US06/565,606 patent/US4498313A/en not_active Expired - Fee Related
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WO2009066565A1 (ja) | 2007-11-19 | 2009-05-28 | Ihi Corporation | 極低温冷凍装置とその制御方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3367458D1 (en) | 1986-12-11 |
JPH0212349B2 (ja) | 1990-03-20 |
EP0115206B1 (en) | 1986-11-05 |
US4498313A (en) | 1985-02-12 |
EP0115206A3 (en) | 1985-05-02 |
EP0115206A2 (en) | 1984-08-08 |
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