DE2722115A1 - Verfahren zur dauer- bzw. ermuedungspruefung mit anfangsueberlastung - Google Patents
Verfahren zur dauer- bzw. ermuedungspruefung mit anfangsueberlastungInfo
- Publication number
- DE2722115A1 DE2722115A1 DE19772722115 DE2722115A DE2722115A1 DE 2722115 A1 DE2722115 A1 DE 2722115A1 DE 19772722115 DE19772722115 DE 19772722115 DE 2722115 A DE2722115 A DE 2722115A DE 2722115 A1 DE2722115 A1 DE 2722115A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- test
- load
- overload
- point
- endurance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/32—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying repeated or pulsating forces
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
Description
Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha D-ÄMünJhen 80
Tokio, Japan
Tel.: 089/982085-87 Telex: 0529802 hnkld Telegramme: ellipsoid
16. Mai 1977
Verfahren zur Dauer- bzw. Ermüdungsprüfung mit Anfangsüberlastung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Dauer- bzw. Ermüdungsprüfung,
bei dem wiederholt eine Belastung auf einen Prüfling in Form eines Maschinenteils, einer Konstruktion o.dgl. ausgeübt
wird.
Bei den bisher üblichen Dauerprüfungsverfahren, beispielsweise
an einem Zylinderkopf einer kleinen Brennkraftmaschine, werden
normalerweise die Prüfungszyklen "Maximale Belastung" - "Abstellen
oder maximale Belastung" - "Leerlauf" gemäß Fig. 1 durchgeführt, bis sich im Zylinderkopf ein Riß gebildet hat.
Auf diese Weise wird bestimmt, ob die Zykluszahl, bei welcher der Riß auftritt, eine konstruktive Soll-Lebensdauer oder eine
durch empirische Auswertung der auf dem Markt vertriebenen Produkte bestimmte Soll-Lebensdauer übersteigt oder nicht.
Diese bisherigen Dauerprüfungen bzw. Dauerlaufversuche erstrekken
sich normalerweise über einen Zeitraum von 2-3 Monaten, und sie sind mit einem enormen Personalkostenaufwand verbunden.
- 2
709847/ 1 U1
Ke/Bl/ro
Insbesondere im Fall einer Konstruktionsänderung oder einer
Neuentwicklung einer Brennkraftmaschine mußte bisher für diese Dauerversuche viel wertvolle Zeit aufgewandt werden«
Dies führte in einigen Fällen sogar dazu, daß der vorgesehene Zeitplan für die Entwicklung nicht eingehalten werden konnte.
Es wurde daher wiederholt versucht, den Dauerprüfungszeitraura
zu verkürzen. Beispielsweise wurden bereits ein Dauerprüfungsverfahren, bei dem die Belastung auf über 100# erhöht
wird, und ein Verfahren vorgeschlagen, bei dem die Prüfzyklen
gemäß Fig. 1 unter höherer thermischer Zug-Belastung als bei einer im praktischen Einsatz befindlichen Brennkraftmaschine
in der Weise durchgeführt werden, daß die Temperatur des Kühlwassers für einen Zylinderkopf variiert wird. Das erstgenannte
Verfahren bedingt je-doch einen unzumutbar großen Arbeitsaufwand,
weil dabei häufige und übermäßig große Änderungen der Ausgangsleistung herbeigeführt werden, und dieses Verfahren
ist zudem mit einem Risiko für schwere Unfälle und für eine mögliche Beschädigung anderer Bauteile als des Zylinderkopfes
verbunden. Das zweitgenannte Verfahren ist dagegen bezüglich der Änderung der thermischen Zug-Belastung, wenn diese über
die in der Praxis bei der Brennkraftmaschine auftretende Belastung hinaus erhöht wird, Einschränkungen unterworfen.
Außerdem ist dieses Verfahren mit dem noch schwerwiegenderen Nachteil behaftet, daß die vorgeschlagene Prüfung keine genaue
Dauerprüfung darstellt, weil sie unter abnormalen Bedingungen durchgeführt wird, die sich vom praktischen Betrieb
einer Brennkraftmaschine wesentlich unterscheiden.
Die Erfindung ist nun mit dem Ziel der Ausschaltung der mit den bisherigen Dauerprüfungsverfahren verbundenen Nachteile
entwickelt worden. Aufgabe der Erfindung ist damit die Schaffung eines Verfahrens zur Dauer- bzw. Ermüdungsprüfung, das
quantitativ auf die Bedingungen des praktischen Brennkraft-
7098A7/1U1
maschinenbetriebs abgestimmt ist und das sich innerhalb einer kurzen Zeitspanne und gefahrlos durchführen läßt.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren zur Dauerprüfung mit
Anfangsüberlastung, bei welchem ein Prüfling wiederholt einer Belastung unterworfen wird, erfindungsgemäß dadurch gelöst,
daß der Prüfling beim ersten der aufeinanderfolgenden bzw. wiederholten Belastungsvorgänge einer Überlastung unterworfen
wird, während beim zweiten Belastungsvorgang und bei den folgenden Belastungsvorgängen eine kleinere Belastung als die
erste Belastung bzw. Überlastung an den Prüfling angelegt wird.
Im folgenden ist ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung
im Vergleich zum Stand der Technik anhand der beigefügten Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Zeitdiagramm zur Veranschaulichung der Durchführungsweise
eines bisher üblichen Verfahrens,
Fig. 2 ein Zeitdiagramm einer bevorzugten Ausführungsform
des Dauerprüfungsverfahrens gemäß der Erfindung,
Fig. 3 eine schematische perspektivische Darstellung eines Modells für beim erfindungsgemäßen Verfahren zu verwendende
Prüflinge,
Fig. 4 ein Spannungsdehnungsdiagramm (stress-strain diagram) für den Vergleich einer bevorzugten Ausführungsform
des erfindungsgemäßen Verfahrens mit dem bisherigen Verfahren,
Fig. 5 ein Goodmansches Diagramm, welches die Beziehung zwischen
thermischer Dehnung und mittlerer Zug-Druckbeanspruchung zeigt, und
7098*7/1141
-U-g 7722115
Fig. 6 Diagramme zur vergleichenden Veranschaulichung des
bisherigen Verfahrens und des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Fig. 2 veranschaulicht ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des erfindungsgeraäßen Dauerprüfungsverfahrens im Vergleich
zum bisherigen Verfahren gemäß Fig. 1. Der Unterschied gegenüber dem bisherigen Verfahren besteht lediglich im ersten
Prüfzyklus, nämlich darin, daß bei der ersten der aufeinanderfolgenden
bzw. sich wiederholenden Belastungen eine vorbestimmte Überlast auf einen Prüfling einwirkt, während die
zweite und die folgenden Belastungen eine kleinere Größe besitzen als die erste Belastiing. Obgleich diese Überlastanlegung,
wie erwähnt, ein gefährlicher Vorgang ist, ist bei einer Überlastung über eine sehr kurze Zeitspanne von z.B. etwa
3 min die Gefahr ziemlich gering; im allgemeinen kann ohne weiteres eine Überlast von bis zu 130% ausgeübt werden. Im
zweiten und in allen folgenden Zyklen wird eine Arbeitsfolge ähnlich wie beim bisherigen Verfahren durchgeführt.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren ist es möglich, den
DauerprüfungsZeitraum (d.h. eine Folge sich wiederholender
Prüfzyklen)bis zum Auftreten eines thermischen Ermüdungsrisses im Vergleich zum bisherigen Verfahren zu verkürzen.
Im folgenden ist das Grundprinzip der Erfindung näher erläutert.
Fig. 3 zeigt die Lage eines thermischen Ermüdungsrisses, wie er typischerweise in einem Zylinderkopf entsteht. Diese Figur
zeigt eine Modellansicht eines Zylinderkopfes, von der Brennraum-
bzw. Kolbenseite her gesehen. Die folgende Beschreibung
bezieht sich auf die Stelle, an der typischerweise eine thermische Ermüdung auftritt (Punkt X im Überbrückungsteil zwischen
den Ventilbohrungen gemäß Fig. 3), doch gilt sie gleichermaßen
709847/1141
für andere Positionen, an denen thermische Materialermüdung auftreten kann. In Fig. 3 sind mit 1 ein Vorverbrennungsraum,
mit 2 eine Ansaugöffnung, mit 3 eine Auslaßöffnung und mit M ein Prüfling bezeichnet.
Fig. 4 ist ein Spannungsdehnungsdiagramm eines Werkstoffs, aus dem ein Zylinderkopf hergestellt ist; für vergleichsweise
kleine Brennkraftmaschinen mit Zylinderdurchmessern von weniger als 200 - 300 mm werden häufig Werkstoffe der Graugußklasse
verwendet. Die Kurve O-B-D zeigt die Beziehung zwischen Zug bzw. Druck und Dehnung (stress versus strain) bei Druckbeanspruchung
an diesem Material.
Anhand von Fig. 4 sind nunmehr die beim bisherigen Verfahren durchgeführten Dauerprüfungszyklen (a) (100% Belastung - Abstellen
oder Leerlauf gemäß Fig. 1) erläutert. Der Punkt 0 stellt den Neuzustand dar, den der Zylinderkopf nach der Fertigung
besitzt und in welchem er keiner Beanspruchung unterworfen ist. Der Zustand, in welchem der Zylinderkopf in einer
Brennkraftmaschine montiert und der Montagespannung unterworfen ist, ist durch den Punkt A angedeutet. Die Dehnung (strain)
in diesem Zustand ist mit t« bezeichnet. Hierbei sei angenommen,
daß der Zugbelastungszustand (stress) am Punkt X im
Stillstand und im Leerlaufzustand der Maschine jeweils dieselbe
Größe besitzt.
Als nächstes sei angenommen, daß die Maschine angelassen worden ist und auf dem Punkt B entsprechend einer Last von 10096
arbeitet. Es sei angenommen, daß es sich als Ergebnis der Zuganalyse herausgestellt hat, daß die thermische Dehnung
(thermal strain) entsprechend dem thermischen Zug (thermal stress), die dann auf den Punkt X des Zylinderkopfes einwirkt,
gleich 6-ig entspricht. Der dann durch plastische Verformung
tatsächlich im Material erzeugte Zug ist mit O^ bezeichnet.
7098A7/1U1
-*ς 77 22115
Nunmehr sei angenommen, daß die Belastung der Maschine auf den Punkt C gemäß Fig. 1 herabgesetzt worden ist. Hierbei
wird der Zustand gemäß Punkt C (Fig. 4) erreicht, weil eine thermische Dehnungskomponente &.g entsprechend der Änderung
zwischen 100% Last und Stillstand oder Leerlauf erreicht ist. Die in diesem Fall durch plastische Verformung hervorgerufene,
tatsächliche Zugbeanspruchung ist mit «p bezeichnet. Wenn
der Prüfling hierauf den Prüfzyklen mit 100% Last und Abstellen
bzw. Leerlauf unterworfen wird, wiederholen sich die Zustandsänderungen
von C^tB, Die mittlere Zugbeanspruchung
<>m(a) bestimmt sich in diesem Fall nach der Gleichung gemäß
Fig. 4.
Im folgenden ist die erfindungsgemäße Dauerprüfung (b) mit
Anfangsüberlastung erläutert. Die Position des Zustands von Fig. 4 entsprechend dem Punkt A gemäß Fig. 2 ist dabei dieselbe
wie beim bisherigen Verfahren. Wenn, wie durch A —>D
in Fig. 2 angedeutet, ein Überlastungszustand erreicht ist, ge<
langt der Zustand (state) gemäß Fig. 4 über die Strecke A->B-*D zum Punkt D. Die in diesem Augenblick herrschende
Dehnung bzw. Spannung £.ß läßt sich durch eine Zugspannungsanalyse
auf der Grundlage der Temperaturverteilung im Zylinderkopf ermitteln, wenn die Maschine auf dem Punkt D gemäß
Fig. 2 arbeitet.
Wenn sodann die an die Maschine angelegte Last auf den Stillstand-
oder Leerlaufzustand verringert worden ist und den
Punkt E in Fig. 2 erreicht hat, geht der (Belastungs-)Zustand
gemäß Fig, 4 auf den Punkt E über. Wenn hierauf die Prüfzyklen 100% Last - Abstellen oder Leerlauf ähnlich wie beim
bisherigen Verfahren gemäß Fig. 1 wiederholt durchgeführt werden, führt die Zustandsänderung E^F zur gleichen thermischen
Dehnungsänderung £-AB wie beim bisherigen Verfahren, so
daß sich die Zustands änderungen bzw. Lastwechsel E^F gemäß
709847/1U1
Fig. 4 wiederholen. In diesem Fall ist die tatsächlich durch plastische Verformung erzeugte Zugbeanspruchung am Punkt E
gleich 6. und am Punkt F gleich 6,. Der durchschnittliche
Zug om(b) bestimmt sich sodann durch die Gleichung gemäß
Fig. 4.
Es ist darauf hinzuweisen, daß sich der Verlauf der Kurven OABD, B^±C, D—>E und E^±F im Spannungsdehnungsdiagramm
gemäß Fig. 4 durch Materialprüfung der Zylinderkopfmaterialien messen und bestimmen läßt. Außerdem können die Dehnungsbeanspruchungen
£>, £ρτ>
und C durch eine Zugbeanspruchungsanalyse
auf der Grundlage der Temperaturverteilung im Zylinderkopf im Betrieb der Maschine unter den jeweiligen Lastverhältnissen
ermittelt werden. Die Zugbeanspruchungen 6 ok» &%»
£, , 8m(a) und ^m(b) gemäß Fig. 4 lassen sich daher eindeutig
bestimmen.
Wie eingangs erwähnt, besteht der Unterschied zwischen dem bisherigen Verfahren (a) und dem erfindungsgemäßen Verfahren
(b) mit Anfangsüberlastung darin, daß die durchschnittlichen bzw. mittleren Zugbeanspruchungen ^m(a) und dm(b), die während
der Dauerprüfung am Punkt X im Zylinderkopf auftreten, voneinander verschieden sind.
Es ist bekannt, daß im allgemeinen die Wirkung der durchschnittlichen
bzw. mittleren Zug- bzw. Druckbeanspruchung auf die thermische Ermüdungsfestigkeit mit Hilfe des Goodmanschen
Diagramms gemäß Fig. 5 ermittelt werden kann.
Wenn nunmehr angenommen wird, daß die Zuganalyse am Punkt X im Maschinenzyklus gezeigt hat, daß der Bereich der wiederholten
Durchgänge der thermischen Dehnungsbeanspruchung β und
die mittlere Zugbeanspruchung <$m entsprechen, so wird der
Koordinatenpunkt (£m>
£-) in Fig. 5 als Punkt G aufgetragen·
709847/1141
"^" 272211B
Als nächstes wird die Zugfestigkeit r>ß des Materials auf
der Abszisse aufgetragen, und dieser Punkt wird mit H markiert. Bei Verbindung der Punkte G und H durch eine Gerade kann der
Wert bzw. die Größe von £ am Punkt I, wo dieselbe Gerade oder
ihre Verlängerung die Ordinate schneidet, als Äquivalent-Dehnungs-Bereich 6 bezeichnet werden»
eq
Dieser Bereich £ besitzt die folgende Bedeutung:
eq
Die Zahl der Zyklen, bei denen eine Materialzerstörung durch thermische Ermüdung auftritt, wenn der Bereich der wiederholten
Durchgänge der thermischen Dehnungsbeanspruchung S und die mittlere Zugbeanspruchung ο entsprechen, sowie die zu
einer Zerstörung führende Zahl von Zyklen bei einem wiederholten Durchgangsbereich der thermischen Dehnungsbeanspruchung
£ und einer mittleren Zugbeanspruchung von 0 sind nämlich jeweils gleich« Bekanntlich gilt diese Beziehung auch für eine
negative mittlere Zugbeanspruchung & Während eine thermische
Ermüdungsprüfung bei einer mittleren Zugbeanspruchung gleich bei Werkstoffprüfungen allgemein als Standardprüfung vorgenommen
wird, kann die Betriebslebensdauer verschiedener praktisch angewandter Maschinen und Konstruktionen unter den verschiedenen
Bedingungen, denen sie unterworfen sind, aus der obigen Beziehung abgeleitet werden.
Fig. 6 veranschaulicht Vergleichsdarstellungen der jeweiligen Kennlinien der Dauerprüfung gemäß dem Stand der Technik und
der Dauerprüfung mit Anfangsüberlastung nach dem erfindungsgemäßen Verfahren.
Wie aus den vorstehenden Ausführungen hervorgeht, sind die Wirkungsweisen (modes) der sich wiederholenden Zyklen der
thermischen Dehnungsbeanspruchungen, die während der Dauerprüfung auftreten, in Fig. 6 am Punkt J als durchschnittliche
bzw. mittlere Dehnungs-Zug-Beanspruchung öm(a) für das bisherige
Verfahren und am Punkt K als mittlere Beanspruchung o
709847/1U1
für das erfindungsgemäße Verfahren aufgetragen· Die betreffenden
Durchgangsbereiche der Dehnungsbeanspruchung sind dabei an den Punkten M bzw» L abgeleitet.
Wenn andererseits, wie an der rechten Seite von Fig. 6 dargestellt,
die Beziehung zwischen dem Durchgangsbereich der thermischen Dehnungsbeanspruchung und der Zahl von Zyklen vor Entstehung
eines Risses vorläufig oder provisorisch durch Wärmeermüdungsprüfung
(unter mittlerer Zugbeanspruchung von 0) der Werkstoffe ermittelt wird, lassen sich die zur Rißbildung
führenden Zahlen der Wiederholungszyklen N(a) (nach dem Stand
der Technik) und N(b) (erfindungsgemäß) an den Punkten L1 und
M1 im selben Diagramm erhalten. Genauer gesagt, wird der
Bedingung N(b) N(a) entsprochen, was bedeutet, daß erfindungsgemäß die Dauer der Dauerprüfung (d.h. Zahl der Wiederholungszyklen
N) verkürzt werden kann. Außerdem kann die Durchführungsdauer der Dauerprüfung (d.h. die
Zahl der Wiederholungszyklen N) quantitativ und eindeutig in Abhängigkeit von der Größe der bei der Dauerprüfung mit Anfangsüberlastung
auszuübenden Belastungen abgeleitet werden.
Im folgenden ist die Erfindung in praktischen Anwendungsbeispielen beschrieben. Als Prüfling diente eine Brennkraftmaschine
einer Leistung von 60 PS bei 3300 U/min und mit einem Zylinder-bzw. Bohrungsdurchmesser von 90 mm, deren Zylinderkopf
aus Grauguß bestand. Als Anfangsüberlastung wurde
eine Last von 120% angewandt. Die folgende Tabelle gibt die Ergebnisse dieser Prüfungen wieder:
709847/1141
Daue rp ruf ungs verfahren
Temperaturunterschied zwischen Thermische
einer Flammenfrontfläche und Dehnungsbe-
einer Kühlfläche am Punkt X anspruchung
eines Zylinderkopfes (%)
Zahl der Zyklen bis zur Rißbildung
Maximale Last Leerlauf
Bisheriges
Verfahren (a)
Verfahren (a)
2540C 33°C
- °'400
4600
Mit Anfangsüberlastung nach dem
erfindungsgemäßen Verfahren
(b)
erfindungsgemäßen Verfahren
(b)
334°C
(Anfangsüberlastung)
254°C
(2. und folgende Zyklen) 330C
£AB
o,570 (wie liiife) (wie links)
330C
βΑΒ - °'400
(wie linte) (wie links)
1500
Im Vergleich zum bisherigen Verfahren zeigte sich also, daß eine Rißbildung bei einer um etwa ein Drittel kleineren Zahl
von Wiederholungszyklen erreicht werden kann«, Das erfindungsgemäße
Dauerprüfungsverfahren mit Anfangsüberlastung kann daher innerhalb einer PrüfungsZeitspanne abgeschlossen werden, die um etwa ein Drittel kürzer ist als beim bisherigen
Verfahren, d.h„ in einer Zeitspanne von drei Wochen bis zu einem Monat.
Da es sich beim erfindungsgemäßen Verfahren zudem, wie erwähnt,
um ein quantitativ bestimmtes Verfahren handelt, kann mit seiner Hilfe die Betriebslebensdauer (endurance) einer
im praktischen Gebrauch befindlichen Brennkraftmaschine einwandfrei abgeschätzt werden.
Bezüglich der möglicherweise mit einer Dauerprüfung verbundenen Gefahren ergibt sich darüber hinaus der zusätzliche Vorteil,
daß der Gefahrengrad im Vergleich zu dem Fall verringert werden kann, in welchem die Überlastanlegungen nach dem bisherigen
Verfahren wiederholt erfolgen. Dies ist darauf zurückzuführen, daß beim erfindungsgemäßen Verfahren die Überlastung
des Prüflings nur während einer sehr kurzen Zeitspanne erfolgt.
Mit dem erfindungsgemäßen Dauerprüfungsverfahren können somit
der Prüfzeitraum wesentlich verkürzt und die für die Entwicklung
einer neuen Brennkraftmaschine erforderlichen oder mit einer Konstruktionsänderung verbundenen Kosten beträchtlich
gesenkt werden.
Obgleich das Grundprinzip der Erfindung vorstehend in Verbindung mit einem speziellen Prüfling erläutert ist, ist
darauf hinzuweisen, daß diese Erläuterung lediglich beispielhaft zu verstehen ist und keinesfalls als Einschränkung des
Schutzbereichs der Erfindung angesehen werden soll»
709847/1 UI
Erfindungsgemäß wird also das bisherige Dauerprüfverfahren,
bei dem eine Prüflast wiederholt an einen Prüfling angelegt wird, dahingehend verbessert, daß der Prüfling beim ersten
PrUflastzyklus gewollt einer Überlastung ausgesetzt wird, während im zweiten Prüfzyklus und in den folgenden Zyklen
eine kleinere Last als die beim ersten Prüfzyklus angelegte Belastung am Prüfling angewandt wird. Aufgrund dieser Verbesserung
kann die Dauerprüfung innerhalb kürzerer Zeit abgeschlossen werden, ohne mit Gefahren verbunden zu sein.
7Q9 8A7/1U1
Leerseite
Claims (1)
- PatentanspruchVerfahren zur Dauerprüfung mit Anfangsüberlastung, bei welchem ein Prüfling wiederholt einer Belastung unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet , daß der Prüfling beim ersten der aufeinanderfolgenden bzw. wiederholten Belastungsvorgänge einer Überlastung unterworfen wird, während beim zweiten BelastungsVorgang und bei den folgenden Belastungsvorgängen eine kleinere Belastung als die erste Belastung bzw. Überlastung an den Prüfling angelegt wird.•70G847/1 UI ORIGINAL INSPECTED
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP51057146A JPS5816463B2 (ja) | 1976-05-18 | 1976-05-18 | 初期過負荷耐久試験方法 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2722115A1 true DE2722115A1 (de) | 1977-11-24 |
DE2722115B2 DE2722115B2 (de) | 1980-02-28 |
DE2722115C3 DE2722115C3 (de) | 1980-10-16 |
Family
ID=13047419
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2722115A Expired DE2722115C3 (de) | 1976-05-18 | 1977-05-16 | Verfahren zur Dauerprüfung einer Brennkraftmaschine |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4090401A (de) |
JP (1) | JPS5816463B2 (de) |
DE (1) | DE2722115C3 (de) |
GB (1) | GB1582166A (de) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2651319A1 (fr) * | 1989-08-29 | 1991-03-01 | Montupet | Banc d'essai de fatigue mecanique des culasses de moteurs. |
US5375453A (en) * | 1993-08-31 | 1994-12-27 | Westinghouse Electric Corporation | Assembly for evaluating gasket service life and method for performing the same |
US5594178A (en) * | 1994-11-08 | 1997-01-14 | Asahi Glass Company Ltd. | Strength evaluation method for brittle material pieces |
US5967660A (en) * | 1997-06-06 | 1999-10-19 | Ford Global Technologies, Inc. | Accelerated thermal fatigue testing of engine combustion chambers |
SK10642001A3 (sk) * | 1999-02-03 | 2002-03-05 | Daimlerchrysler Rail Systems Gmbh | Spôsob zisťovania hranice únavy spoja náchylného na koróziu |
AT6235U3 (de) * | 2003-02-28 | 2004-01-26 | Avl List Gmbh | Verfahren zur steuerung eines prüfstandes |
SE529313C2 (sv) * | 2004-11-04 | 2007-07-03 | Scania Cv Abp | Förfarande för mätning av E-modul |
SE535595C2 (sv) * | 2011-02-04 | 2012-10-09 | Scania Cv Ab | Metod för att bestämma utmattningshållfasthet hos motorkomponenter |
US10989640B2 (en) | 2015-03-24 | 2021-04-27 | Bell Helicopter Textron Inc. | Method for defining threshold stress curves utilized in fatigue and damage tolerance analysis |
EP3073245B1 (de) * | 2015-03-24 | 2018-09-12 | Bell Helicopter Textron Inc. | System und verfahren zur bestimmung von direkten schadenstoleranzgrenzwerten |
US10732085B2 (en) | 2015-03-24 | 2020-08-04 | Bell Helicopter Textron Inc. | Notch treatment methods for flaw simulation |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3214969A (en) * | 1963-06-24 | 1965-11-02 | Dehavilland Aircraft Canada | Apparatus for fatigue testing under random loads |
CA942526A (en) * | 1970-12-31 | 1974-02-26 | Michinosuke Higuchi | Method of testing fatigue rate of structures |
-
1976
- 1976-05-18 JP JP51057146A patent/JPS5816463B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-05-16 DE DE2722115A patent/DE2722115C3/de not_active Expired
- 1977-05-16 GB GB20439/77A patent/GB1582166A/en not_active Expired
- 1977-05-18 US US05/798,032 patent/US4090401A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1582166A (en) | 1980-12-31 |
DE2722115B2 (de) | 1980-02-28 |
JPS5816463B2 (ja) | 1983-03-31 |
DE2722115C3 (de) | 1980-10-16 |
US4090401A (en) | 1978-05-23 |
JPS52140380A (en) | 1977-11-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2722115A1 (de) | Verfahren zur dauer- bzw. ermuedungspruefung mit anfangsueberlastung | |
DE102007004265B4 (de) | Verfahren zur Regelung eines Verbrennungsmotors | |
DE102012112434A1 (de) | Pleuelstangenanordnung sowie Verfahren zum Entlüften eines Hydraulikzylinders einer derartigen Pleuelstangenanordnung | |
DE102011081928A1 (de) | Verfahren zur Überwachung von in Gaszufuhrleitungen eines Gasmotors angeordneten Rückschlagventilen | |
DE112018004908B4 (de) | Fehlzündungsdetektor für einen Verbrennungsmotor | |
EP0456244A2 (de) | Verfahren zum Prüfen von Verbrennungsmotoren bei der Montage | |
DE102007000354A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Bestimmen des Klopfens einer Brennkraftmaschine | |
DE19648689A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Prüfung und/oder Einstellung von Ventilen | |
DE102004020937A1 (de) | Verfahren zum Bestimmen einer Schließzeit eines Schließgliedes und Schaltungsanordnung | |
DE102012107868A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Steuern eines Hydraulikflüssigkeitsstroms sowie Verbrennungsmotor | |
EP1577527B1 (de) | Verfahren zur Bestimmung von defekten Aktoren einer Brennkraftmaschine | |
EP0153473A2 (de) | Gegossener Aluminiumkolben für Verbrennungsmotoren mit oberflächlich mechanisch verdichteten Nabenbohrungen | |
DE102019201149A1 (de) | Verfahren zum Diagnostizieren einer Leckage eines Zylinders einer Brennkraftmaschine | |
EP1203875A1 (de) | Verfahren zum Schutz eines Verbrennungsmotors vor Überdruck | |
EP1881186B1 (de) | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine mit mehreren Zylindern | |
DE102020200222B4 (de) | Verfahren zur Regelung einer Brennkraftmaschine und Brennkraftmaschine | |
DE102014208941A1 (de) | Verfahren zur Erkennung von an einem Einspritzsystem einer Brennkraftmaschine insbesondere eines Kraftfahrzeugs vorgenommenen Manipulationen | |
DE102017109358A1 (de) | Steuervorrichtung für ein VCR-Pleuel zum Ermitteln eines Defekts | |
EP0943079B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur prüfung der standfestigkeit von stehend verankerten masten | |
WO2013037999A1 (de) | Verdichterschaufel und verfahren zu ihrer herstellung | |
DE102019216054A1 (de) | Verfahren zum Überwachen von Injektoren einer Brennkraftmaschine und Brennkraftmaschine zur Durchführung eines solchen Verfahrens | |
AT522018B1 (de) | Verfahren und Steuerungseinrichtung zum Betreiben eines Gasmotors | |
DE457239C (de) | Verbindung der Kolbenstange mit dem Kolben von Waermekraftmaschinen, insbesondere Brennkraftmaschinen | |
DE1019432B (de) | Einrichtung zur Beeinflussung des Druckes auf die Kolbenstangendichtungsringe von Kolbenkompressoren | |
DE1576189A1 (de) | Vorrichtung zur Einspritzung von fluessigem Brennstoff fuer Freiflugkolbenmotoren |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8320 | Willingness to grant licences declared (paragraph 23) | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: HENKEL, G., DR.PHIL. FEILER, L., DR.RER.NAT. HAENZEL, W., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 8000 MUENCHEN |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |