DE2653359A1 - Vorrichtung und verfahren zur bestimmung eines stroemungsmedium-flusses und/oder zur durchfuehrung einer davon abhaengigen regelung - Google Patents

Vorrichtung und verfahren zur bestimmung eines stroemungsmedium-flusses und/oder zur durchfuehrung einer davon abhaengigen regelung

Info

Publication number
DE2653359A1
DE2653359A1 DE19762653359 DE2653359A DE2653359A1 DE 2653359 A1 DE2653359 A1 DE 2653359A1 DE 19762653359 DE19762653359 DE 19762653359 DE 2653359 A DE2653359 A DE 2653359A DE 2653359 A1 DE2653359 A1 DE 2653359A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
flow
heat
emitting elements
line
medium
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE19762653359
Other languages
English (en)
Inventor
Joram Agar
Klaus Joachim Zanker
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AGAR INSTR
Original Assignee
AGAR INSTR
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by AGAR INSTR filed Critical AGAR INSTR
Publication of DE2653359A1 publication Critical patent/DE2653359A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/684—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/684—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow
    • G01F1/6842—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow with means for influencing the fluid flow
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
    • G01F1/698—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D7/00—Control of flow
    • G05D7/06—Control of flow characterised by the use of electric means
    • G05D7/0617—Control of flow characterised by the use of electric means specially adapted for fluid materials

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)
  • Indicating Or Recording The Presence, Absence, Or Direction Of Movement (AREA)
  • Flow Control (AREA)

Description

2653353
Patentanwälte Dipl.-Ing. H. Wi ickmajnn, Dipl.-Phjts. Dr. K. Fincke
Dipl.-Ing. F. Α.λ^. eickmann, Dipl.-Chem. B. Huber
DXIIIPR
8 MÜNCHEN 86, DEN
POSTFACH 860 820
MÖHLSTRASSE 22, RUFNUMMER 98 39 21/22
J. AGAR INSTRUMENTATION LIMITED
Prospect Road, Alresford,
Hampshire, S024 9QG, England
Vorrichtung und Verfahren zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung mit einer Strömungsstaueinrichtung und zwei Wärme emittierenden Elementen, die in einer Leitung so geometrisch symmetrisch zueinander montiert sind, daß die Wärme emittierenden Elemente bei fehlendem Strömungsmedium-Flui3 in der Leitung denselben Wärmeverlusten unterworfen sind und daß die Strömungsstaueinrichtung bei in der Leitung vorhandenem Strömungsmedium-Fluß eine differentielle Beeinflussung der Wärme emittierenden Elemente durch den Strömungsmedium-Fluß bewirken.
Weiterhin betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung.
Es ist bekannt, einen Strömungsmedium-Fluß dadurch zu bestimmen, daß der Wärmeverlust eines erwärmten Körpers gemessen wird, wobei dieser Wärmeverlust durch eine durch das
709821/0341
strömende Medium hervorgerufene erzwungene Konvektion bewirkt wird. In diesem Falle ist der Wärmeverlust durch folgende Beziehung gegeben:
ρ = K. Δ Τ 0 (Re)
Darin bedeuten:
K die Wärmeleitfähigkeit des strömenden Mediums, ΔT den Temperaturunterschied zwischen dem erwärmten Körper und dem Strömungsmedium,
0 (Re) eine Funktion von der Reynolds-Zahl des erwärmten Körpers
ν die Strömungsgeschwindigkeit des strömenden Mediums, S die Dichte des strömenden Mediums, μ, die Viskosität des strömenden Mediums, d die Größe des erwärmten Körpers, und M den Massenfluß des strömenden Mediums.
Wie die oben angegebene Formel zeigt, hängt der Wärmeverlust vom Temperaturunterschied ΔΤ und von weiteren Eigenschaf tsgrößen des gemessenen strömenden Mediums, nämlich von dessen Wärmeleitfähigkeit K, von dessen Dichte ? und von dessen Viskosität μ< ab. Daher hängt auch der Massenfluß bei Bestimmung aus dem Wärmeverlust von diesen Faktoren ab.
Bei kleinen, sich dem Wert Null nähernden Strömungsgeschwindigkeiten erfolgt darüber hinaus der Wärmeverlust des erwärmten Körpers nicht mehr durch erzwungene Konvektion, sondern durch natürliche Konvektion. In diesem Falle ist der Wärmeverlust durch folgende Beziehung gegeben:
709821/0341
Qn = K · ΔΤ 0 (G)
Darin bedeuten:
0 (G) eine Funktion von der Grashof-Zahl des Körpers,
G _ K ΔΤ d3 if.
g die durch die Schwerkraft bedingte Beschleunigung,
T die absolute Temperatur des erwärmten Körpers.
Bei kleinen, gegen null gehenden Strömungsgeschwindigkeiten ist daher keine Abhängigkeit von der Strömung, sondern nur noch eine Abhängigkeit von den Eigenschaften des strömenden Mediums gegeben. Um dieses Nullpunktverschiebungsproblem zu kompensieren, ist es bekannt geworden, ein den Warmeverlust messendes Strömungsmeßinstrument nur noch in Verbindung mit einem einzigen Strömungsmedium, typischerweise Luft, zu verwenden und eine geeignete Temperaturkompensation vorzusehen.
Es ist darüber hinaus bekannt, zwei erwärmte Körper zu verwenden, von denen einer einen Bezugskörper darstellt, der in einem Gehäuse angeordnet ist, das mit einer Hauptstromleitung kommuniziert, in welcher der andere erwärmte Körper angeordnet ist. Obwohl sich eine derartige Maßnahme bei kleinen Strömungsgeschwindigkeiten als zweckmäßig erweist, ergeben sich jedoch bei großen Strömungsgeschwindigkeiten fehlerhafte Messungen, weil der erwärmte Bezugskörper nur der natürlichen Konvektion unterliegt und weil bei der Messung einer Gasmassenströmung unerwünschte Dichte- und damit Druckeffekte auftreten.
Weiterhin treten dabei in bestimmten Fällen auch unerwünschte thermische Ausgleichsvorgänge auf.
709821/0341
Bisher bekannte Strömungsmeßgeräte sprechen darüber hinaus auch nicht auf die Strömungsrichtung an. Soll beispielsweise eine Gegenströmung oder eine pulsierende Strömung mit dem Mittelwert null gemessen werden, was beispielsweise an einem von Wind angeblasenem Kamin der Fall sein kann, so sind derartige Strömungsmeßgeräte unwirksam. Ein heißer Körper, wie beispielsweise ein einfaches Anemometer in Form eines erwärmten Drahtes wirkt in diesen Fällen als Gleichrichter und führt damit zu einer fehlerhaften Strömungsanzeige .
Die vorliegende Erfindung sieht zur Vermeidung dieser Nachteile bei einer Vorrichtung der eingangs genannten Art erfindungsgemäß eine auf das Verhältnis der Wärmeverluste der beiden Wärme emittierenden Elemente ansprechende Schaltungsanordnung zur Bestimmung des Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung der davon abhängigen Regelung vor.
Gemäß der Erfindung wird also das Verhältnis der Wärmeverluste zweier Wärme emittierender Elemente ausgenutzt, wodurch das oben angeführte Nullpunktverschiebungsproblem eliminiert wird, da die beiden Wärme emittierenden Elemente in gleicher Weise durch natürliche Konvektion beeinflußt werden. Da die beiden Wärme emittierenden Elemente dem Strömungsmedium-Fluß ausgesetzt sind und hinsichtlich der durch erzwungene Konvektion herbeigeführten Wärmeverluste unter denselben Bedingungen arbeiten, ist die Kompensation im Vergleich zu einem in einem Gehäuse angeordneten und unter natürlichen Konvektionsbedingungen arbeitenden erwärmten Bezugskörper besser.
Da die beiden Wärme emittierenden Elemente durch den Strömungsmedium-Fluß in der Leitung differentiell beeinflußt werden, spricht die Vorrichtung gemäß der Erfindung darüber hinaus auch auf die Strömungsrichtung an.
709821/0341
26533S3
- tr
In Weiterbildung der Erfindung kann die Leitung eine Nebenschluß-Leitung sein, welche einen Teil einer durch ein Rohr fließenden Strömung aufnimmt.
Andererseits kann die Leitung aber auch in einer in ein Rohr einsetzbaren Sonde vorgesehen sein.
Die Strömungsstaueinrichtung kann durch ein Strömungsstauelement gebildet sein, wobei die Wärme emittierenden Elemente auf entgegengesetzten Seiten dieses Strömungsstauelementes angeordnet sind. Ein solches Strömungsstauele— ment kann sich vollständig über den Querschnitt des Rohres erstrecken und einen Durchlaß aufweisen, wobei die Wärme emittierenden Elemente auf entgegengesetzten Seiten des Strömungsstauelementes in der Achse des Durchlasses zueinander ausgerichtet sind.
Andererseits können die Wärme emittierenden Elemente auch auf entgegengesetzten Seiten eines sich über einen Teil des Querschnittes des Rohres erstreckenden Strömungselementes angeordnet sein.
Gemäß einem weiteren Gestaltungsmerkmal der Erfindung können die Wärme emittierenden Elemente auch auf entgegengesetzten Seiten einer venturiförmigen Strömungsstaueinrichtung angeordnet sein.
Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung kann die Strömungsstaueinrichtung zwei in Achsrichtung des Rohres gegeneinander versetzte Strömungsstauelemente aufweisen, zwischen denen die Wärme emittierenden Elemente angeordnet sind.
709821/0341
Die Wärme emittierenden Elemente werden durch eine geeignete Einrichtung beheizt.
Ausführungsformen für die Wärme emittierenden Elemente sind Thermistoren, Anemometer mit erwärmten Drähten oder Thermoelemente.
In Weiterbildung der Erfindung ist bei einem Verfahren zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung vorgesehen, daß mit Hilfe einer Vorrichtung, die insbesondere in der vorstehend definierten Art ausgebildet ist, das Verhältnis der Wärmeverluste der im Strömungsmedium-Fluß befindlichen Wärme emittierenden Elemente zur Bestimmung des Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung ausgenutzt wird.
Dieses Verhältnis kann dabei insbesondere zur Bestimmung der Flußrichtung des strömenden Mediums in einem Rohr ausgenutzt werden.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von in den Figuren der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 bis 5 jeweils einen Schnitt mehrerer unterschiedlicher Ausführungsformen der Vorrichtung gemäß der Erfindung;
Fig. 6 und 7 jeweils einen Schnitt einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemäßen Vorrichtung mit einer Nebenschluß-Leitung;
Fig. 8 ein Schaltbild einer in Verbindung mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung verwendbaren Schaltungsanordnung;
709821/0341
/O
Fig. 9 eine teilweise geschnittene Darstellung einer eine erfindungsgemäße Vorrichtung enthaltenden und in ein Rohr eingesetzten Sonde;
Fig.10 und 11 jeweils einen Schnitt zweier verschiedener Sonden mit einer Nebenschluß-Leitung, in welcher eine erfindungsgemäße Vorrichtung angeordnet ist; und
Fig.12 eine perspektivische, teilweise weggebrochene Darstellung eines Kamins mit einer in diesem vorgesehenen erfindungsgemäßen Vorrichtung.
Fig. 1 zeigt eine Leitung 10, in der eine plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 montiert ist, welche sich vollständig über deren Querschnitt erstreckt. Diese Strömungsstaueinrichtung 11 besitzt einen zentralen Durchlaß 12. Auf entgegengesetzten Seiten der plattenförmigen Strömungsstaueinrichtung 11 sind Wärme emittierende Elemente 13 und 14, beispielsweise Thermistoren, montiert, welche gleichen Abstand von der plattenförmigen Strömungsstaueinrichtung besitzen und welche in Richtung der Achse des Durchlasses
12 zueinander ausgerichtet sind.
Die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 sowie die Thermistoren 13 und 14 sind auf diese Weise geometrisch symmetrisch zu einer Symmetrieebene angeordnet, welche quer zur Leitung 10 und zentral durch die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 verläuft. Eine derartige symmetrische Anordnung stellt sicher, daß die Thermistoren
13 und 14 bei einer Strömungsgeschwindigkeit null denselben Wärmeverlusten unterliegen. In bezug auf den Strömungsmedium-Fluß durch die Leitung 10 sind die Thermistoren und 14 jedoch asymmetrisch, da der Thermistor 13 einem Strömungsmedium-Fluß unterworfen ist, welcher durch die
709821/0341
plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 unbeeinflußt ist. Der Thermistor 14 wird dagegen von einem aus dem Durchlaß 12 austretenden Strömungsmedium-Strahl beeinflußt. Die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 bewirkt daher, daß die durch eine nicht dargestellte Einrichtung beheizten Thermistoren 13 und 14 durch das durch die Leitung 10 strömende Strömungsmedium different!eil beeinflußt werden, so daß an ihnen unterschiedliche Wärmeverluste auftreten.
Wie im folgenden anhand der Schaltungsanordnung nach Fig. 8 noch beschrieben wird, wird das Verhältnis der Ausgangssignale der Thermistoren 13 und 14 zur Erzeugung einer Anzeige der Strömungsgeschwindigkeit ausgenutzt. Die Ausnutzung dieses Verhältnisses stellt sicher, daß trotz der Temperaturdifferenz zwischen den Thermistoren 13 und 14 und dem durch die Leitung 10 fließenden strömenden Medium und unabhängig von der thermischen Leitfähigkeit des strömenden Mediums keine Änderung in der Anzeige der Strömungsgeschwindigkeit auftritt. Bei Ausnutzung dieses Verhältnisses und geeigneter Dimensionierung der Thermistoren 13 und 14 wird auch jeder Effekt der Dichte oder des Druckes des strömenden Mediums auf die Anzeige eliminiert.
Würde man an Stelle des vorgenannten Verhältnisses im Gegensatz zur Lehre der Erfindung die Differenz zwischen den Ausgangssignalen der Thermistoren 13 und 14 ausnutzen, so würde dieses lediglich zu einer Temperatur- und Leitfähigkeitskompensation bei der Strömungsgeschwindigkeit null führen. Bei größeren Strömungsgeschwindigkeiten würde dieses Kompensationsverfahren unwirksam, da das Ausgangssignal proportional zu drei Parametern, nämlich der Massenströmungsrate, der Temperaturdifferenz zwischen dem Thermistor 13 und dem durch die Leitung 10 fließenden strömenden
7Q9821/tmi
2653353
Medium und der thermischen Leitfähigkeit des strömenden Mediums ist. Beispielsweise gilt:
V13 ~ ΚΜΔΤ
Darin bedeuten:
V4, ^ und V1/ die Spannung am Thermistor 13 bzw. 14,
ΔΤ die Temperaturdifferenz zwischen den Thermistoren 13 und 14 sowie dem strömenden Medium, M die Massenströmungsrate in kg/m , G die Grashof-Zahl, und
K die thermische Leitfähigkeit des strömenden Mediums.
Ändert sich die Temperatur von AT1 auf ΔT2, so gilt für
ι 13 14 1 1 = AT1K (M-G) und für AT2
Av2 = V13 - V14 =AT2K (M-G)
In diesem Falle ist die Differenz Δν2 - Av1 gleich T2 - AT1) K (M-G).
Wird jedoch gemäß vorliegender Erfindung das Verhältnis der Spannungen ausgenutzt, so ändert sich das Ausgangssignal auch bei starker Strömung nicht mit der Temperatur des Gases.
Es gilt dann für AT.
709821/0341
V11 AT1 MK M
V14 AT1 GK G
und für
111 _ ΔΤ2 m _ M
V14 - AT2 GK-G
Daraus ergibt sich, daß bei einer erfindungsgemäßen Vorrichtung unabhängig von Temperaturdifferenzen zwischen den Thermistoren 13 und 14 sowie dem strömenden Medium und unabhängig von der thermischen Leitfähigkeit des Gases keine Änderung im Ausgangssignal vorhanden ist, was dadurch gezeigt werden kann, daß ΔΤ konstant gehalten und K1 in Kp geändert wird.
Die Vorrichtung nach Fig. 1 liefert wegen des Düseneffektes ein großes Ausgangssignal und erlaubt eine Abstimmung durch Änderung der Größe der Leitung, der Größe oder der Gestalt des Strömungsmedium-Strahls sowie der Größe oder des Abstandes der Thermistoren 13 und 14. Die Vorrichtung ist darüber hinaus einfach herzustellen und kann gemäß den Fig. 6, 7, 10 und 11 als Nebenschluß-Leitung verwendet werden.
Die in den Fig. 2 bis 5 dargestellten Vorrichtungen entsprechen generell der Vorrichtung nach Fig. 1, wobei entsprechende Elemente mit gleichen Bezugszeichen versehen sind. Aus diesem Grunde werden sie im folgenden nicht im einzelnen beschrieben.
Bei der Vorrichtung nach Fig. 2 ist die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 durch ein venturiförmiges
709821/0341
ft
Strömungsstauelement 15 mit einer Engstelle 16 vorgesehen, wobei die Thermistoren 13 und 14 auf entgegengesetzten Seiten dieses Strömungsstauelementes 15 angeordnet sind. Bei dieser Ausführungsform ist der Thermistor 13 in Strömungsrichtung vor der Engstelle 16 und der Thermistor 14 in Strömungsrichtung hinter der Engstelle in dem von der Engstelle 16 ausgehenden Strahl angeordnet.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 3 ist die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 nach Fig. 1 durch ein Strömungsstauelement 17 ersetzt, das rechteckigen Querschnitt "besitzt und sich lediglich zum Teil über den Querschnitt der Leitung 10 erstreckt, so daß ein freier Raum 18 verbleibt, durch den das Strömungsmedium fließen kann. Bei einer derartigen Ausgestaltung befindet sich der Thermistor 13 im vollen Strom des Strömungsmediums durch die Leitung 10, während sich der Thermistor 14 im Schatten des Strömungsstauelementes 17 befindet .
Die Ausführungsform nach Fig. 4 entspricht der Ausführungsform nach Fig. 3 mit der Ausnahme, daß an Stelle eines rechteckförmigen Strömungsstauelementes 17 ein Strömungsstauelement 20 mit dreieckigem Querschnitt vorgesehen ist.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 5 sind zwei Strömungsstauelemente 21 und 22 vorgesehen, welche in Achsrichtung der Leitung 10 gegeneinander versetzt sind und welche jeweils dreieckförmigen Querschnitt besitzen. In diesem Falle sind die Thermistoren 13 und 14 zwischen den Strömungsstauelementen 21 und 22 angeordnet. Auf diese Weise lfegt der Thermistor 13 im Schatten des Strömungsstauelementes 21, während der Thermistor 14 in Strömungsrichtung unmittelbar vor dem Strömungsstauelement 22 liegt.
709821/0341
Wird eine Vorrichtung nach Fig. 1 oder 3 zur Messung eines Stroms verschmutzten Gases verwendet, so kann es notwendig sein, eine Filtereinrichtung vorzusehen, um sicherzustellen, daß der Durchlaß 12 oder der freie Raum 18 nicht blockiert wird. Erweist sich eine derartige Filtereinrichtung als nicht zweckmäßig oder soll sie einfach vermieden werden, so können Vorrichtungen nach den Fig. 2 bis 5 verwendet werden, da die darin verwendeten Formen von Strömungsstauelementen kaum durch Schmutz blockiert werden können.
Die Vorrichtung nach Fig. 6 entspricht generell der Vorrichtung nach Fig. 1 mit der Ausnahme, daß die plattenförmige StrömungsStaueinrichtung 11 sowie die Thermistoren 13 und 14 in einer Nebenschluß-Leitung 19 angeordnet sind, welche mit entgegengesetzten Seiten einer Durchlaßplatte 23 oder einer anderen Differenzdruckanordnung in der Leitung 10 kommuniziert.
Die Vorrichtung nach Fig. 7 entspricht der Vorrichtung nach Fig. 6 mit der Ausnahme, daß das in Strömungsrichtung vordere Ende der Nebenschluß-Leitung 19 in Strömungsrichtung unmittelbar vor einem Venturi-Element 24 liegt, während das in Strömungsrichtung hintere Ende der Nebenschluß-Leitung 19 mit der Engstelle des Venturi-Elementes 24 kommuniziert.
Da die Thermistoren 13 und 14 nach den Fig. 1 bis 6 aufgrund der StrömungsStaueinrichtung differentiell durch das durch die Leitung 10 bzw. die Nebenschluß-Leitung .19 fließende strömende Medium beeinflußt werden, eignen sich diese Vorrichtungen auch zur Bestimmung der Strömungsrichtung. Fließt beispielsweise bei der Vorrichtung nach Fig. 1 das Strömungsmedium gegen die Richtung eines in die Figur eingezeichneten Pfeiles, so steht der Thermistor 14 unter der
709821/0341
2653353
Wirkung eines durch die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 praktisch unbeeinflußten Strömungsmedium-Flusses, während der Thermistor 13 durch den aus dem Durchlaß
12 austretenden Strahl beeinflußt wird. Die Vorrichtung
nach Fig. 7 eignet sich lediglich zur Messung eines in
Richtung eines eingetragenen Pfeils fließenden Strömungsmediums. Kommuniziert die Nebenschluß-Leitung 19 allerdings nicht mit der Engstelle des Venturi-Elementes 24, sondern mit einer Stelle an der Leitung 10, wie dies durch gestrichelte Linien in Fig. 7 eingetragen ist, so liegen die beiden Enden der Nebenschluß-Leitung 19 symmetrisch zum Venturi-Element 24. In diesem Falle kann die Vorrichtung nach Fig. 7 ebenfalls als Meßeinrichtung für beide Strömungsrichtungen verwendet werden.
In der Schaltungsanordnung nach Fig. 8 liegt der Thermistor
13 zusammen mit einer Schutz-Zener-Diode 25 in einem Zweig einer elektrischen Brücke 26. Die verbleibenden Zweige dieser Brücke 26 enthalten feste Widerstände 27 und 28 sowie einen variablen Widerstand 29. Ist die Brücke 26 abgeglichen, wenn der Thermistor 13 auf einer vorgegebenen Temperatur liegt, so sind Spannungen v.· und v." an Punkten 30 und 31 der Brücke 26 gleich. Die Punkte 30 und 31 liegen an einer positiven bzw. einer negativen Klemme eines Differenzverstärkers 32, dessen Eingang nicht dargestellt
ist. Der Ausgang dieses Differenzverstärkers 32 ist in
einem Punkt 33 mit einer Leitung 34 verbunden, welche wiederum mit einem Punkt 35 der Brücke 26 verbunden ist. Nimmt der Widerstand des Thermistors 13 aufgrund abnehmender oder zunehmender Temperatur zu oder ab, so nimmt die Ausgangsspannung an den Punkten 33 und 35 in der V/eise ab oder zu, daß die Temperatur des Thermistors 13 praktisch konstant gehalten wird. Eine Änderung des Wärmeverlustes des Thermistors 13 aufgrund einer Änderung der Strömungsgeschwindigkeit oder einer Änderung der Temperatur bzw. Zusammen-
709821/03A1
Setzung des Strömungsmediuras führt zu einer Änderung der Spannung an den Punkten 33 und 35.
Entsprechend liegt der Thermistor 14 zusammen mit einer Schutz-Zener-Diode 36 in einem Zweig einer elektrischen Brücke 37· Die weiteren Zweige dieser Brücke 37 enthalten feste Widerstände 40 und 41 sowie einen variablen Widerstand 42. Wenn diese Brücke 37 bei einer vorgegebenen Temperatur des Thermistors 14 abgeglichen ist, so sind Spannungen Vp1 und v^" an Punkten 43 und 44 der Brücke 37 gleich. Die Punkte 43 und 44 sind an eine positive bzw. an eine negative Klemme eines Differenzverstärkers 45 angekoppelt, dessen Eingang nicht dargestellt ist. Der Ausgang dieses Differenzverstärkers ist in einem Punkt 46 mit einer Leitung 47 verbunden, welche ihrerseits mit einem Punkt 48 der Brücke 37 verbunden ist.
Ebenso wie bei der Brücke 26 wird der Thermistor 14 auf konstanter Temperatur gehalten, wobei eine Änderung des Wärmeverlustes des Thermistors 14 aufgrund einer Änderung der Temperatur oder der Zusammensetzung des in der Leitung 10 fließenden strömenden Mediums zu einer Änderung der Spannung an den Punkten 46 und 48 führt.
Der Punkt 46 ist über eine von einem Punkt 50 abgehende Leitung 49 mit einem Transistor Q4 gekoppelt, wobei an den Punkt 50 ein Integrator LA5 angekoppelt ist, der durch einen einen Widerstand R23 und eine Kapazität C7 enthaltenden Zweig überbrückt ist. Der Punkt 46 ist weiterhin über einen einen Widerstand RI6 enthaltenden Leitungszug 46a an den Integrator LA5 angekoppelt, wobei die Leitung 46a über einen Widerstand R18 an einen Transistor Q3 angekoppelt ist, welcher seinerseits über eine Diode D6 an den Ausgang einer Vergleichsstufe LA6 angekoppelt ist, die wiederum über eine Diode D7 an den Transistor 04 angekoppelt ist. Die Vergleichsstufe LA6 ist an den Integrator LA5,
709821/0341
den Transistor Q4 und an einen Transistor Q5 angekoppelt. Dieser Transistor Q5 ist über einen Widerstand R34 und eine Diode D18 an den Ausgang der Vergleichsstufe LA6 angekoppelt.
Die vorstehend beschriebene Teilschaltung stellt einen Spannungs-Frequenzwandler dar, so daß die Ausgangsfrequenz F der Vergleichsstufe LA6 bei Spannungen ν und v~ am Punkt 33 bzw. 46 durch die Beziehung F = ν-,/ν + K gegeben und damit eine Funktion des Verhältnisses der Spannungen ν und v„ ist. K ist dabei ein variabler Faktor, welcher durch nicht dargestellte Elemente einstellbar ist.
Der Spannungs-Frequenzwandler arbeitet folgendermaßen. Die Bezugsspannung der Vergleichsstufe LA6 wird durch den Transistor Q4 auf einen Wert ν /Ζ eingestellt, wenn der Ausgang der Vergleichsstufe LA6 tief liegt, und durch den Transistor Q5 auf einen Wert ν eingestellt, wenn der Ausgang der Vergleichsstufe LA6 hoch liegt.
Unter der Annahme, daß der Ausgang der Vergleichsstufe LA6 hoch liegt, so ist der Transistor Q3 durchgeschaltet, so daß die Ausgangsspannung des Integrators LA5 ansteigt, bis sie den Wert vr erreicht hat. Das Ausgangssignal der Vergleichsstufe LA6 nimmt dann ab, wodurch der Transistor Q3 gesperrt wird, was wiederum zur Folge hat, daß die Ausgangsspannung des Integrators LA5 abnimmt. Wenn die Ausgangsspannung des Integrators LA5 den Wert ν /2 erreicht, so schaltet die Vergleichsstufe LA6 um, so daß die Integrationsrichtung umgekehrt und der Zyklus wiederholt wird.
Der Integrationsbetrag wird durch das Verhältnis der Werte der Widerstände R16 und R18 so eingestellt, daß er in bei-
709821/0341
den Teilen des Zyklus gleich ist. Das Ausgangssignal des Komparators LA6 wird in einen Linearisierungskreis 55 eingespeist und sodann über einen Verstärker 56 in eine Ausgangssignal-Anzeigestufe 57 eingespeist. Änderungen der Strömungsgeschwindigkeit in der Leitung 10 bewirken eine lineare Änderung des Anzeigewertes in der Ausgangssignal-Anzeigestufe 57.
Die Schaltungsanordnung nach Fig. 8 ist so ausgelegt, daß der Tatsache Rechnung getragen wird, daß die Thermistoren 13 und 14 lediglich einen stabilen Arbeitspunkt besitzen. Während der Aufwärmzeit nach Einschalten der Schaltungsanordnung werden die Thermistoren automatisch auf diesen stabilen Arbeitspunkt eingestellt.
Das Ausgangssignal des Verstärkers 56 kann in die Ausgangssignal-Anzeigestufe 57 und in ein Strömungssteuerventil oder nur in dieses Strömungssteuerventil 63 eingespeist werden, das über nicht dargestellte Einrichtungen beispielsweise die Menge von Dampf oder eines anderen strömenden Mediums steuert, das mit dem in der Leitung 10 fließenden strömenden Medium gemischt werden soll. Die Leitung 10 kann beispielsweise eine zu einem (nicht dargestellten) Abzugskamin führende Abgasleitung sein, wobei die eingeleitete Dampfmenge durch das Strömungssteuerventil 63 beispielsweise so gesteuert wird, daß sie sowohl dem Massenfluß als auch dem Molekulargewicht des Abgases proportional ist.
Bei der in Fig. 9 dargestellten Ausführungsform sind die Leitung 10, die Thermistoren 13 und 14 sowie die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 14 gemäß Fig. 1 in einer Sonde 64 montiert, welche in ein Gasrohr 65 einsetzbar ist.
Bei der in Fig. 10 dargestellten Ausführungsform sind die
709821/0341
Thermistoren 13 und 14 sowie die plattenförmige Strömungsstaueinrichtung 11 gemäß Fig. 1 in einer Nebenschluß-Leitung 66 angeordnet, welche ihrerseits Teil einer Sonde 67 ist. Ein in Strömungsrichtung vorn liegender Teil-68 der Nebenschluß-Leitung 66 nimmt durch ein Gasrohr 70 strömende Gase auf, während ein in Strömungsrichtung hinten liegender Teil 71 die Nebenschlußströmung zum Rohr 70 zurückführt.
Der Vorteil der in Fig. 10 dargestellten Vorrichtung besteht darin, daß die Sonde 67 mit (nicht dargestellten) Einrichtungen versehen werden kann, um Schmutz und Feuchtigkeit abzuführen, Wärme zu reduzieren und um die Nebenschluß-Leitung 66 von Schmutz zu reinigen, ohne daß das Gasrohr 70 selbst mit derartigen Einrichtungen versehen werden muß. Mit anderen Worten muß lediglich eine geringe Menge der durch das Gasrohr 70 strömenden Gase beispielsweise zur Entfernung von Schmutz behandelt werden.
Fig. 11 zeigt eine generell der Ausführungsform nach Fig. entsprechende Ausführungsform zur Messung geringer Strömungen. Bei dieser Vorrichtung nach Fig. 11 ist eine Sonde mit mehreren (beispielsweise vier) Einlaßöffnungen 73 vorgesehen, welche jeweils mit einem in Strömungsrichtung vorderen Teil 68 der Nebenschluß-Leitung 66 kommunizieren. Diese Einlaßöffnungen 73 besitzen einen nach bekannten Näherungsfunktionen, beispielsweise Pade-, Chebyschef- oder Butterworth-Funktion, gewählten Abstand, so daß das über die Thermistoren 13 und 14 in der Nebenschluß-Leitung 66 strömende Gas eine Zusammensetzung besitzt, welche der mittleren Zusammensetzung des durch die gesamte Gasleitung 70 strömenden Gases entspricht.
Die Sonde 72 besitzt mehrere (beispielsweise zwei) Auslaßöffnungen 74, welche mit einem in Strömungsrichtung
709821/0341
hinteren Teil 71 der Nebenschluß-Leitung 66 kommunizieren, wobei aufgrund der Verwendung mehrerer Auslaßöffnungen 74 ein Blockieren bei gegenläufiger Flußrichtung verhindert wird. Im Inneren der Sonde sind Blöcke 75 angeschweißt (von denen lediglich einer dargestellt ist), die so geformt sind, daß das durch das Gasrohr 70 strömende Gas in Richtung von Pfeilen 76 geführt ist. Daher tritt das Gas in die Einlaßöffnungen 73 ein, strömt durch die Nebenschluß-Leitung 76 und tritt durch die Auslaßöffnungen 74 wieder aus.
Wird die Sonde 72 benutzt, um Strömungen sowohl in Richtung der Pfeile 76 als auch in Gegenrichtung zu untersuchen, so besitzt sie gleiche Zahlen von Einlaßöffnungen 73 und Auslaßöffnungen 74, welche zueinander ausgerichtet sind.
Die Sonde 72 kann zur Untersuchung von in Rohren verschiedener Gestalt strömenden Gasen benutzt werden. Die Rohre können beispielsweise zylindrischen oder rechteckigen Querschnitt besitzen. Insbesondere eignet sich die Sonde 72 jedoch zur Untersuchung von durch einen Abgaskamin 80 strömenden Gasen, wie er in Fig. 12 dargestellt ist. In diesem Falle kann der außerhalb des Abgaskamins 80 liegende Teil der Nebenschluß-Leitung 66 als Feuchtigkeitsfalle 81 ausgebildet werden, welche mit einem kontinuierlich arbeitenden S-förmigen Trocknungsrohr 82 versehen ist.
709821/0341

Claims (12)

26ί>3359 Patentansprüche
1. Vorrichtung zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung mit einer Strömungsstaueinrichtung und zwei Wärme emittierenden Elementen, die in einer Leitung so geometrisch symmetrisch zueinander montiert sind, daß die Wärme emittierenden Elemente bei fehlendem Strömungsmedium-Fluß in der Leitung denselben Wärmeverlusten unterworfen sind und daß die Strömungsstaueinrichtung bei in der Leitung vorhandenem Strömungsmedium-Fluß eine differentielle Beeinflussung der Wärme emittierenden Elemente durch den Strömungsmedium-Fluß bewirken, gekennzeichnet durch eine auf das Verhältnis der Wärmeverluste der beiden Wärme emittierenden Elemente (13» 14) ansprechende Schaltungsanordnung (Fig. 8) zur Bestimmung des Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung der davon abhängigen Regelung.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Leitung (19) eine Nebenschluß-Leitung ist, welche einen Teil einer durch ein Rohr (10) fließenden Strömung aufnimmt.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Leitung in einer in ein Rohr (65) einsetzbaren Son« de (64) vorgesehen ist.
4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die StrömungsStaueinrichtung durch ein Strömungsstauelement (11) gebildet ist und daß die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) auf entgegengesetzten Seiten des Strömungsstauelementes (11) angeordnet sind (Fig. 1)
709821/0341
5. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß sich das Strömungsstauelement (11) vollständig über den Querschnitt des Rohres (10) erstreckt und einen Durchlaß (12) aufweist und daß die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) auf entgegengesetzten Seiten des Strömungsstauelementes (11) in der Achse des Durchlasses (12) zueinander ausgerichtet sind (Fig. 1).
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) auf entgegengesetzten Seiten eines sich über einen Teil des Querschnitts des Rohres erstreckenden Strömungselementes (17) angeordnet sind (Fig. 3).
7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) auf entgegengesetzten Seiten einer venturiförmigen Strömungsstaueinrichtung (15) angeordnet sind (Fig. 2).
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Strömungsstaueinrichtung zwei in Achsrichtung des Rohres (10) gegeneinander versetzte Strömungsstauelemente (21, 22) aufweist, zwischen denen die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) angeordnet sind (Fig. 5).
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet durch eine Einrichtung zur Beheizung der Wärme emittierenden Elemente (13, 14).
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärme emittierenden Elemente (13, 14) Thermistoren sind.
709821/0341
11. Verfahren zur Bestimmung eines Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung, dadurch gekennzeichnet, daß mit Hilfe einer Vorrichtung insbesondere nach einem der Ansprüche 1 bis 10 das Verhältnis der Wärmeverluste der im Strömungsmedium-Fluß befindlichen Wärme emittierenden Elemente zur Bestimmung des Strömungsmedium-Flusses und/oder zur Durchführung einer davon abhängigen Regelung ausgenutzt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis der Wärmeverluste zur Bestimmung der Fluß richtung des strömenden Mediums in einem Rohr ausgenutzt wird.
709821/0341
DE19762653359 1975-11-24 1976-11-24 Vorrichtung und verfahren zur bestimmung eines stroemungsmedium-flusses und/oder zur durchfuehrung einer davon abhaengigen regelung Pending DE2653359A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB48186/75A GB1512290A (en) 1975-11-24 1975-11-24 Method and apparatus for determining fluid flow rate and/or for exercising a control in dependence thereon

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE2653359A1 true DE2653359A1 (de) 1977-05-26

Family

ID=10447699

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19762653359 Pending DE2653359A1 (de) 1975-11-24 1976-11-24 Vorrichtung und verfahren zur bestimmung eines stroemungsmedium-flusses und/oder zur durchfuehrung einer davon abhaengigen regelung

Country Status (4)

Country Link
US (1) US4083244A (de)
JP (1) JPS5265485A (de)
DE (1) DE2653359A1 (de)
GB (1) GB1512290A (de)

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2410258A1 (fr) * 1977-11-29 1979-06-22 Bosch Gmbh Robert Dispositif de mesure de debit d'un fluide
DE2900220A1 (de) * 1979-01-04 1980-07-17 Bosch Gmbh Robert Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums
FR2530014A1 (fr) * 1982-07-12 1984-01-13 Mks Instr Inc Procede et dispositif de mesure thermique du debit-masse
FR2538898A1 (fr) * 1982-12-30 1984-07-06 Bosch Gmbh Robert Installation pour mesurer le debit massique d'un fluide en ecoulement
FR2548359A1 (fr) * 1983-07-01 1985-01-04 Flaekt Ab Procede pour mesurer le debit d'un gaz dans une gaine et forme de debitmetre pour la mise en oeuvre de ce procede
US4517837A (en) * 1978-04-10 1985-05-21 Hitachi, Ltd. Air flow rate measuring apparatus
DE3506430A1 (de) * 1985-02-23 1986-09-04 Maus, Dieter, Dipl.-Ing. (FH), 7442 Neuffen Stroemungswaechter fuer kleine diskontinuierlich fliessende medien
EP0267354A1 (de) * 1986-11-04 1988-05-18 VDO Adolf Schindling AG Vorrichtung zur Bestimmung der Durchflussrichtung
DE3732856A1 (de) * 1987-09-29 1989-04-06 Siemens Ag Intelligenter luftmengenmesser
DE3916056A1 (de) * 1989-05-17 1990-11-22 Kuipers Ulrich Messverfahren und vorrichtung zur massendurchfluss-, volumendurchfluss-, dichte- und/oder viskositaetsbestimmung und daraus abgeleiteten groessen
EP0522757A1 (de) * 1991-07-09 1993-01-13 Honeywell Inc. Schutzkanal für Mikrobrücken-Strömungssensor
EP0588626A2 (de) † 1992-09-17 1994-03-23 Hitachi, Ltd. Luftdurchflussmesser
DE4238149A1 (de) * 1992-11-12 1994-05-19 Meissner & Wurst Drucküberwachungseinrichtung, insbesondere für den Reinraumbereich
DE102005026709A1 (de) * 2005-06-09 2006-12-21 Siemens Ag Strömungssensor
EP1950535A1 (de) * 2006-08-07 2008-07-30 General Electric Company Verfahren und System zur dynamischen Kompensation eines bidirektionalen Durchflusssensors während der Atmungstherapie
DE102008002871A1 (de) 2008-05-29 2009-12-24 Postberg + Co. Druckluft-Controlling Gmbh Messanordnung
DE102013223372A1 (de) * 2013-11-15 2015-05-21 Hahn-Schickard-Gesellschaft für angewandte Forschung e.V. Vorrichtung zur bestimmung eines strömungsparameters eines fluidstroms
WO2018099502A1 (de) * 2016-12-01 2018-06-07 Erich Benstem Brennkraftmaschine mit ansaug strömungsbeschleuniger

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4199981A (en) * 1977-02-16 1980-04-29 Wen Young Flow control device for fluids flowing in a closed conduit
JPS5618721A (en) * 1979-07-24 1981-02-21 Hitachi Ltd Air flow meter
DE2933116A1 (de) * 1979-08-16 1981-02-26 Rico Ges Fuer Microelektronik Einrichtung zur messung des atemluftstromes von patienten
JPS5791436A (en) * 1980-11-28 1982-06-07 Mitsubishi Electric Corp Detector for amount of suction air of internal combustion engine
JPS5864510A (ja) * 1981-10-02 1983-04-16 サ−ムコ・プロダクツ・コ−ポレ−シヨン 質量流量制御器
US4461173A (en) * 1982-05-17 1984-07-24 Sierra Instruments, Inc. Multirange flowmeter
US4476720A (en) * 1982-06-14 1984-10-16 Cambridge Aero Instruments, Inc. Unidirectional fluidflow sensor system
US4609912A (en) * 1983-02-14 1986-09-02 Ryan Stewart R Detector system for detecting air infiltration leaks and the like
DE3437595C2 (de) * 1984-10-13 1995-07-27 Franz Willam Atemstrommesser mit Richtungsbestimmung
US4684367A (en) * 1985-04-12 1987-08-04 Meditec Research Associates Ambulatory intravenous delivery system
US4653321A (en) * 1985-06-07 1987-03-31 Enron Corp. Method of automatically measuring fluid flow rates
GB2176292B (en) * 1985-06-11 1989-07-26 Potterton Int Ltd Air-flow measuring device and method
US4756670A (en) * 1986-10-17 1988-07-12 Andros Analyzers Incorporated Detecting method and apparatus using heat sensitive devices
DE3637540A1 (de) * 1986-11-04 1988-05-05 Vdo Schindling Vorrichtung zur bestimmung der durchflussrichtung
US4779458A (en) * 1986-12-29 1988-10-25 Mawardi Osman K Flow sensor
US4843881A (en) * 1987-12-24 1989-07-04 Aalborg Instruments & Controls Fluid flow sensor system
US4911008A (en) * 1988-10-03 1990-03-27 Allied-Signal Inc. Hot film anemometer
DE3935778A1 (de) * 1989-10-27 1990-10-31 Daimler Benz Ag Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums
US5261272A (en) * 1989-11-06 1993-11-16 General Motors Corporation Temperature sensor for integrated induction system
US5000039A (en) * 1989-11-21 1991-03-19 Siemens-Bendix Automotive Electronics L.P. Mass air flow integrator
US5263369A (en) * 1992-07-24 1993-11-23 Bear Medical Systems, Inc. Flow sensor system and method
US5551287A (en) * 1995-02-02 1996-09-03 Mobil Oil Corporation Method of monitoring fluids entering a wellbore
DE19618520C1 (de) * 1996-05-08 1997-09-18 Franz Willam Atemstrommesser
JP2003529051A (ja) * 1999-09-03 2003-09-30 マイクロブリッジ テクノロジーズ インコーポレイテッド ガス流量測定装置およびそれに適用可能な信号処理方法
US6702545B2 (en) * 2002-05-01 2004-03-09 Sanford Davis Scholten Venturi fan
US7191645B2 (en) * 2003-08-14 2007-03-20 Fluid Components International Llc Dynamic mixed gas flowmeter
US7201033B2 (en) * 2003-08-14 2007-04-10 Fluid Components International Llc Flowmeter in-situ calibration verification system
US7089805B2 (en) * 2004-04-06 2006-08-15 Korea Atomic Energy Research Institute Average bidirectional flow tube
US7681461B2 (en) 2006-09-06 2010-03-23 Amir Rosenbaum Pipe adapter for adjusting the flow past a sensor
US7938105B2 (en) 2007-09-25 2011-05-10 Ford Global Technologies, Llc High flow (delta P) differential pressure EGR system with provision for both flow control and OBD monitor
JP5178388B2 (ja) * 2008-08-11 2013-04-10 日立オートモティブシステムズ株式会社 空気流量測定装置
NL2002633C2 (nl) * 2009-03-17 2010-09-20 Uptime Products B V Werkwijze en inrichting voor het bepalen van de koelluchtbalans in een geconditioneerde ruimte met ict apparatuur.
DE102010040285A1 (de) 2009-10-23 2011-05-12 Endress + Hauser Flowtec Ag Thermisches Durchflussmessgerät
DE102009045958A1 (de) 2009-10-23 2011-05-12 Endress + Hauser Flowtec Ag Thermisches Durchflussmessgerät
DE102009045956A1 (de) 2009-10-23 2011-04-28 Endress + Hauser Flowtec Ag Verfahren zur Erfassung des Durchflusses und thermisches Durchflussmessgerät
DE102010042735A1 (de) 2010-10-21 2012-04-26 Endress + Hauser Flowtec Ag Thermisches Durchflussmessgerät
DE102010043083A1 (de) * 2010-10-28 2012-05-03 Robert Bosch Gmbh Sensorvorrichtung zur Erfassung einer Strömungseigenschaft eines fluiden Mediums
DE102010043062A1 (de) * 2010-10-28 2012-05-03 Robert Bosch Gmbh Sensorvorrichtung zur Erfassung einer Strömungseigenschaft eines fluiden Mediums
JP5779471B2 (ja) 2011-10-06 2015-09-16 日立オートモティブシステムズ株式会社 湿度検出装置
US8966970B2 (en) * 2012-12-18 2015-03-03 General Electric Company Flow sensor assembly having a hybrid sensor response
JP6172475B2 (ja) * 2015-02-18 2017-08-02 Smc株式会社 熱式フローセンサ
WO2020081546A1 (en) * 2018-10-15 2020-04-23 Tsi Incorporated Apparatus, system and method for monitoring a flow direction, and method for manufacturing a flow direction sensor

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1156630A (en) * 1915-04-29 1915-10-12 Gen Electric Method of and means for measuring the flow of fluids.
DE320812C (de) * 1919-05-27 1920-05-01 Bruno Hilliger Dr Ing Dr Verfahren zur Mengenmessung von Dampf oder heissen Gasen in Rohrleitungen
US2412471A (en) * 1943-07-02 1946-12-10 Honeywell Regulator Co Air-speed responsive device
US2431241A (en) * 1944-09-19 1947-11-18 Westinghouse Electric Corp Stall warning indicating apparatus
US2458331A (en) * 1945-04-25 1949-01-04 Honeywell Regulator Co Flowmeter
US3147618A (en) * 1961-06-08 1964-09-08 Hastings Raydist Inc Fluid flow measuring apparatus
FR1557134A (de) * 1967-12-29 1969-02-14
US3559482A (en) * 1968-11-27 1971-02-02 Teledyne Inc Fluid flow measuring apparatus
US3677085A (en) * 1970-04-08 1972-07-18 Yugen Kaisha Tsukasa Sokken Tandem-type hot-wire velocity meter probe
GB1337685A (en) * 1970-12-26 1973-11-21 Yokogawa Electric Works Ltd Flow-velocity detecting device
DE2211694B1 (de) * 1972-03-10 1973-08-16 Verfahren und vorrichtung zum messen der stroemungsgeschwindigkeit eines fluids

Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2410258A1 (fr) * 1977-11-29 1979-06-22 Bosch Gmbh Robert Dispositif de mesure de debit d'un fluide
US4517837A (en) * 1978-04-10 1985-05-21 Hitachi, Ltd. Air flow rate measuring apparatus
DE2900220A1 (de) * 1979-01-04 1980-07-17 Bosch Gmbh Robert Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums
FR2530014A1 (fr) * 1982-07-12 1984-01-13 Mks Instr Inc Procede et dispositif de mesure thermique du debit-masse
FR2538898A1 (fr) * 1982-12-30 1984-07-06 Bosch Gmbh Robert Installation pour mesurer le debit massique d'un fluide en ecoulement
FR2548359A1 (fr) * 1983-07-01 1985-01-04 Flaekt Ab Procede pour mesurer le debit d'un gaz dans une gaine et forme de debitmetre pour la mise en oeuvre de ce procede
DE3506430A1 (de) * 1985-02-23 1986-09-04 Maus, Dieter, Dipl.-Ing. (FH), 7442 Neuffen Stroemungswaechter fuer kleine diskontinuierlich fliessende medien
EP0267354A1 (de) * 1986-11-04 1988-05-18 VDO Adolf Schindling AG Vorrichtung zur Bestimmung der Durchflussrichtung
DE3732856A1 (de) * 1987-09-29 1989-04-06 Siemens Ag Intelligenter luftmengenmesser
DE3916056A1 (de) * 1989-05-17 1990-11-22 Kuipers Ulrich Messverfahren und vorrichtung zur massendurchfluss-, volumendurchfluss-, dichte- und/oder viskositaetsbestimmung und daraus abgeleiteten groessen
EP0522757A1 (de) * 1991-07-09 1993-01-13 Honeywell Inc. Schutzkanal für Mikrobrücken-Strömungssensor
EP0588626A2 (de) † 1992-09-17 1994-03-23 Hitachi, Ltd. Luftdurchflussmesser
EP0588626B2 (de) † 1992-09-17 2003-08-13 Hitachi, Ltd. Luftdurchflussmesser
DE4238149A1 (de) * 1992-11-12 1994-05-19 Meissner & Wurst Drucküberwachungseinrichtung, insbesondere für den Reinraumbereich
DE102005026709A1 (de) * 2005-06-09 2006-12-21 Siemens Ag Strömungssensor
EP1950535A1 (de) * 2006-08-07 2008-07-30 General Electric Company Verfahren und System zur dynamischen Kompensation eines bidirektionalen Durchflusssensors während der Atmungstherapie
DE102008002871A1 (de) 2008-05-29 2009-12-24 Postberg + Co. Druckluft-Controlling Gmbh Messanordnung
DE102008002871B4 (de) * 2008-05-29 2010-02-18 Postberg + Co. Druckluft-Controlling Gmbh Messanordnung
DE102013223372A1 (de) * 2013-11-15 2015-05-21 Hahn-Schickard-Gesellschaft für angewandte Forschung e.V. Vorrichtung zur bestimmung eines strömungsparameters eines fluidstroms
WO2018099502A1 (de) * 2016-12-01 2018-06-07 Erich Benstem Brennkraftmaschine mit ansaug strömungsbeschleuniger

Also Published As

Publication number Publication date
US4083244A (en) 1978-04-11
GB1512290A (en) 1978-06-01
JPS5265485A (en) 1977-05-30
JPS5520193B2 (de) 1980-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2653359A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur bestimmung eines stroemungsmedium-flusses und/oder zur durchfuehrung einer davon abhaengigen regelung
DE69811044T2 (de) Verfahren zur Messung der Viskosität eines Fluidums
DE2900220A1 (de) Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums
CH669255A5 (de) Verfahren und vorrichtung zur thermischen durchflussmengenmessung.
DE3044152A1 (de) Luftdurchsatzmesser
DE2900210A1 (de) Vorrichtung zur messung der masse eines stroemenden mediums
DE69018880T2 (de) Kompensierter Wärmeübergangsmassendurchflussmesser.
DE3144230C2 (de) Vorrichtung zum Messen der Geschwindigkeit, mit der die Luft in den Ansaugkanal einer Brennkraftmschine strömt
DE1014345B (de) Vorrichtung zur Messung der Dichte eines gasfoermigen oder fluessigen Mediums
DE3006766C2 (de) Karman-Wirbelströmungsmeßgerät
DE2551356A1 (de) Anordnung zur anzeige der temperatur eines roentgenroehrentargets
DE2055650B2 (de) Stromungsmeßvornchtung
DE2449954C2 (de) Rückführsystem für das Abgas eines Verbrennungsmotors
EP0777109A2 (de) Vorrichtung zum Bestimmen der Stärke eines Gasvolumenstroms
DE68905330T2 (de) Geraet zur messung und steuerung eines fluid-stromes durch eine trennwand.
DE3103051C2 (de) Vorrichtung zur Messung des Durchflusses eines strömenden Fluids
DE2933224A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur ermittlung des verhaeltnisses zwischen einem gas oder einer gasmischung und dem dampf einer fluechtigen anaesthetischen fluessigkeit sowie vorrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens und zur vorzugsweise automatischen dosierung der anaesthetischen fluessigkeit
DE2115364C3 (de) MengenstrommeBgerät nach dem Differenzdruckprinzip
DE1960131A1 (de) Regeleinrichtung mit mindestens zwei Wirbel-Muffelbrennern
DE2753118A1 (de) Einrichtung zur durchflussmengenmessung
DE1498323A1 (de) Vorrichtung zur Durchflussmessung in offenen Kanaelen oder Abwasserleitungen
DE2749907A1 (de) Druckanzeigegeraet
DE19725398C1 (de) Verfahren zur Messung des Durchflusses und thermischer Durchflußmesser für Gase und Gasmischungen
DE2549995C3 (de) Elektronische Einrichtung zur Auswertung und Darstellung eines nichtlinearen Kennlinienfeldes
DE102004024270A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung einer Abgasrückführungsrate

Legal Events

Date Code Title Description
OHN Withdrawal