DE2647257A1

DE2647257A1 - Eisen-chrom-kobalt-nickel-schweissdraht und daraus hergestellte schweisskonstruktionen

Info

Publication number: DE2647257A1
Application number: DE19762647257
Authority: DE
Inventors: Steven J Matthews
Original assignee: Cabot Corp
Current assignee: Cabot Corp
Priority date: 1975-10-22
Filing date: 1976-10-20
Publication date: 1977-04-28
Also published as: GB1558627A; JPS5252139A; IT1070255B; FR2328544A1

Description

19. Oktober 1976 CABOT CORPORATION Gzm/goe

Eisen-Chrom-Kobalt-Nlckel-Schweißdraht

und daraus hergestellte Schweißkonstruktionen

Die Erfindung betrifft einen Eisen-Chrom-Kcrbalt-Nickel-Schweißdraht und daraus hergestellte Schweißkonstruktionen; die Erfindung betrifft insbesondere einen Schweißdraht und daraus hergestellte Schweißkonstruktionen aus Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Legierungen, die eine verbesserte Warmriß-Empfindlichkeit aufweisen.

Ein Schweißdraht aus einer Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Legierung wurde eine zeitlang unter der Bezeichnung AMS- 579*1 beim Zusammebau von Teilen verwendet, die großen Beanspruchungen bis 815,5⁰C und mäßigen Beanspruchungen bis Io93,3° C unterworfen sind. Typische Beispiele stammen aus der Luftfahrt, wie z.B. Strahlrohre und Heckkonusse, Nachverbrennungsteile, Abgas-Sammelleitungen, Verbrennungskammern, Turbinenschaufeln, Laufschaufeln und Düsen. Für viele Verwendungszwecke wurde dfe Legierung auch Inder metallverarbeitenden Industrie verwendet. Leider sind Schweißkonstruktionen aus solchen Legierungen warmrißempfindlich und

sr

demgemäß besteht in der Industrie ein entsprechendes Problem.

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Diese Erfindung löst das Problem der Warmriß-Empfindlichkeit, das für Schweißkonstruktionen aus diesem besonderen Material charakteristisch ist. Es wurde festgestellt, daß die Warmriß-Empfindlichkeit von Schweißkonstruktionen dadurch eliminiert werden kann, daß im Werkstoff AMS-579^ Niob durch Tantal ersetzt wird und als Ausgangsmaterialien für die Legierung elemantare Rohmaterialien anstatt wiederaufgearbeitete Abfallmaterialien verwendet werden und schließlich im Vakuum, im teilweisen Vakuum oder unter einer Inertgas-Atmosphäre, wie Argon, geschmolzen wird.

Die besonderen Eigenschaften des erfindungsgemäßen Schweißdrahtes und der daraus hergestellten Schweißkonstruktionen können am besten erkannt werden anhand vergleichender Beispiele, die sich auf den üblichen Schweißdraht AMS-579^ und die daraus her-"gestellten Schweißkonstruktionen und den erfindungsgemäßen Schweißdraht beziehen.

Beispiel

Fünf Legierungs-Chargen der in Tabelle I angegebenen Zusammensetzungen wurden geschmolzen und zu Schweißdrähten des Durchmessers 2,2 mm geformt.

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TABELLE Chemische Zusammensetzung der ,Schweißzusatzdrähte

Element AMS-5794 A Charge A Charge B Charge C Charge D Charge E

•Spezifikation

	(D	20	(2) ·	(3)	(4)	(5)	(6)	(7)
7098	Pe Cr	18	Rest ,0-22,5	30,0 21,01	29,58 21,4	31,51 20,78	30,55 21,10	29,59 21,26
	Co	19	,5-21,0	20,11	19,1	18,70	19,70	19,26
ο	Ni	2	,0-21,0	19,86	19,90	19,35	20,80	19,48
O	Mo	2	,5-3,5	3,15	2,78	3,19	2,72	3,03
	W		,0-3,0	2,50	2,30	2,19	2,10	2,36
	Nb		-	0,98 .	0,18	0,02	0,02	0,05
	Ta	ο,	-	0,03	0,80	0,86	1,59	1,02
	Nb + Ta		75-1,25	1,01	0,98	0,88	1,61	1,07
	C	1,	0,1 max.	0,05	0,11	0,09	0,o2	0,10
	Mn		0-2,0	1,54	1,38	1,31	1,28	1,40
I ι	Si	1,0 max.	0,41	0,50	0,41	0,01	0,47

Tabelle I (Fortsetzung) (D (2)

	N
	P
	S
-α	Cu
O co	Pb
co »	Al
-J
O	Zr
iO	La
O	N+C

0,1-0,2 0,04 max. 0,03 max»

Nicht analysiert»

(3)

(Ό

(5)

(6)

0,12	0,18	0,16	0,15 .
0,016	0,026	0,024	0,005
0,018	0,015	0,012	0,015
0,06	0,08	0,08	NA
0,001	<0,001	NA	NA
NA⁺	0,13	0,30	NA
NA	0,02	0,02	NA
NA	0,02	0,003	NA
0,17	0,29	0,25	0,17

(7)

0,05

0,005

0,02

0,0005

NA

0,15

N) CTl

Die relativen Differenzen zwischen den fünf Chargen der Tabelle I werden in der folgenden Tabelle II angegeben.

	'TABELLE II	Charge
Schweißdraht	Zusammensetzung	Regenerat
A	Nb	Regenerat
B	Ta	Regenerat
C	Ta *	Rohmaterial
D	Ta	Rohmaterial
E	Ta

Die Chargen B, C, D und E enthalten auch Spuren von Niob, aber weniger als die Hälfte des Tantal-Gehalts.

Mit Hilfe des Varestraint-Tests und einer stumpfgeschweißten Stabanordnung wurdedie Güte der Schweißarbeit bewertet. Der Varestraint-Test ist in einem Ergänzungsheft zum Welding Journal vom Nov. 1966 beschrieben. Jeder der verwendeten Tests wird im folgenden beschrieben und durch die beigefügten Zeichnungen erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 ein Strichdiagramm der von der Hitze beeinflußten Zone und Pusionszonenrisse in Varestraint-Testproben,

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Pig. 2 ein Strichdiagramm mit den Gesamtlängen der Risse, die am stumpfgeschweißten Querschnitt beobachtet werden,

Fig. 3A bis 3E Photographien der Schweißkonstruktionen, die aus

Schweißdrähten hergestellt worden sind, die von den
• Chargen A-E herrühren, und

Pig. 4 die Lötstelle der verwendeten stumpfgeschweißten Stabanordnung .

Der Varestraint-Test wurde folgendermaßen durchgeführt:
Zwei 9,5 mm dicke Schweißeinlagen (weld pads) wurden unter Verwendung der Schweißzusatzdrahtmaterialien der Chargen A-E

niedergeschlagen. Die Einlagen (pads) wurden entsprechaad bearbeitet und dem
/Standard Varestraint-Test unterzogen, und zwar unter Verwendung eines Blocks des Radius 63,5 cm. Die Längen der Warmrisse in jeder Varestraint-Testprobe wurden summiert, um ein quantitatives Maß für die Schweißbarkeit jedes Schweißzusatzdrahtes zu erhalten.

Die Testprobe war eine Schweißeinlage (15 cm lang,' 5 cm breit,

. bearbeiteten

9,5 mm dick; mit einer entspiechasd/Dberflache. Die Schweißeinlage wurde auf einer 9,5 mm dicken Legierungsplatte mit Hilfe des
manuellen Gas-Wolfram-Bogenverfahrens niedergeschlagen (6 Schichten, 13 Durchgänge pro Schicht, jeder Durchgang ungefähr 13o Amp., 15 V, 6,25 cm pro Minute).

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Die Versuchsergebnisse sind in Tabelle III angegeben.

TABELLE . Ill

Elektrode: - W2ThO₂, Durchmesser o,31 cm

stumpfe Spitze

Bogenlänge (kalt): 2,37 mm

Argonfluß: 0,99 m⁵ / h

Strom: 250 Ampere

Spannung: 12 - 14 Volt

Bewegungsgeschwindigkeit: 11,25 cm / Minute

Biegungs-Rückstellungszeit: 2 Minuten

Radius der Abbiegung: 93,75 cm

Ungefähre Belastung: 0,92 %

Die stumpfgeschweißte Stabanordnung sah folgendermaßen aus: Schweißdrähte aus den Chargen A, B, C und D wurden dazu verwendet, um Stäbe (7»6 cm Durchmesser) stumpf zu schweißen; diese simulieren eine Verbindungsstelle, die bei der Herstellung einer auf dem Boden aufgestellten Gasturbine eine Rolle spielen. Aus jedem Schweißzusatzmaterial wurden zwei Schweißnahtstöße (butt welds) hergestellt. Die erste Schweißung wurde unter niedriger Wärmezufuhr durchgeführt (d.h. niedriger Schweißstrom und Temperatur). Die zweite Schweißung wurde unter Verwendung einer höheren Amperezahl und Temperatur durchgeführt. Detaillierte Schweißparameter sind in Tabelle IV und in Fig. k aufgeführt.

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Nach dem Schweißen wurde jeder Schweißnahtstoß (butt weld) eingefärbt. Zusätzlich wurde von jeder Verbindungsstelle ein Querschnitt hergestellt, der poliert, geätzt und mit einem Mikroskop (lo-fache Vergrößerung) auf Risse im Schweißmetall untersucht wurde. Acht Stifte (Durchmesser 1,3 cm) wurden von jeder Schweißkonstruktion hergestellt und zu Versuchsproben für Spannungs- und Bruchmessungen hergestellt. Die Breite jeder Probe (ungefähr 2,5 cm) war parallel zur Achse des stumpfgeschweißten Stabes angeordnet und nahe der äußeren Peripherie der Verbindungsstelle so angebracht, daß die gesamte Breite aus Schweißmaterial bestand.

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-IV

TABELLE

IV

Sta.bmaterlal aus der Charge C

Energie Elektrode Elektrode (Durchmesser) Argon-Fluß Gas-Gefäß (Größe) Spannung (Volt) Strom (Ampere)

Zwi se hensc hweißlagen-Temperatur

Zahl der Schweißlagen,

um die Lötstelle zu füllen

Verfahren 1	mm	8	14	A)	Verfahren 2	mm	A)
Gleichstrom	m³	- 130	B)	Gleichstrom		B)
W2ThO₂	⁰ C	O	W2ThO₂	8	C)
2,3	- (Einlage	D)	2,3	- 14	D)
0,70	(Einlage	E)	0.7C	- 145	E)
Nr.	(Einlage	Nr.	,5⁰C
12 -	- (Einlage	12 -	(Einlage
110	- (Einlage	125	(Einlage
93,3		315,	(Einlage
67		50-	(Einlage
41		46-	(Einlage
52		40-
52		41-
59		44-

Die Resultate des Varestraint-Schweißtests sind in Tabelle V aufgeführt und in Fig. 1 als Strichdiagramm zusammengefaßt. Die Warmriß-Resultate des stumpfgeschweißten Stabes sind in Tabelle VI aufgeführt und in Fig. 2 als Strichdiagramm noch einmal zusammengefaßt.

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TABELLE

. Zusammenfassung der Resultate des Varestraint-Tests

Versuch Nr·: Schweißdraht

Schmelzzonenrisse Nr. Gesamtlänge der Risse

HAZ - Risse Nr·. Gesamtlänge der Risse

5 6

9 10

A A	7 7	4,8 6,4	mm mm
B B	4 9	3,3 3,7	mm mm
C C	2 6	*h^k* 6,0	mm mm
D D	5 4	1,9 1,9	mm mm
E E	5 6	2,8	mm mm

8 4	10 6	,0	mm mm
O 2	0 1	,3 ,5	mm
VO CV	2 0	,3	mm mm
4 0	0 0	,5	mm
0 3	0 0	mm

-r

TABELLE

VI

Stumpfgeschweißter Stab mit Warmrissen

	Schweißdraht	Auftragungsverfahren
		(siehe Tabelle IV)
	A	1
	• A	2
-α	B	1
O	B	2
CO
00	C	1
--■-*· -α	C	2
ο	D	1
	D	2
co
O	E	1
	E	2

Untersuchung des Querschnitts Zahl der Risse Gesamtlänge der Risse (mm)

9
6

12
7

8
6

5,5 2,3

13,4 6,5

9, 2,3

0
0,3

Die durchschnittlichen mechanischen Eigenschaften des Schweißmetalls, das mit Hilfe der Zusatzstoffe A bis E aufgetragen wurde, sind in Tabelle VII aufgeführt. Mikrophotographien,welche die Makrostruktur der Zusatzmaterialien, die auf den stumpfgeschweißten Verbindungen aufgetragen sind, zeigen, sind auf den Fig. 3A - 3E abgebildet.

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TABELLE

Durchschnittliche mechanische Eigenschaften '

der aus der Legierung hergestellten Schwe1ßkontakte

Versuchs-Temperatur

Zusatzdraht

0,2 % der Proportionalitätsgrenze (ksi) Festigkeit (ksi)

3)

Duktilität (* RA)

Raumtemp.

Il

Il It

(2)

tt tt η ti η η

<ο 815,5
ο "

Il It

tt

A
B
C
D
E

A
B
C
D

78,7 73,1 74,1 66,3 71,6

67,9 62,8 65,0 58,2 61,0

40,0 34,3 36,9 36,9 37,4

(6,3) (4,2) (4,4) (4,4) (5,1)

(1,2) (5,8) (1,5) (3,9) (1,8) 108,2 102,9 95,3 101,4 109,0

101,5

83,6

93,6

106,7 105,7

46,2 40,2 42,7 45,8 45,3

(5,9) (7,5) (6,3) (2,2) (0,6)

(1,9) (8,5) (2,4) (3,1) (1,6)

21,7 22,7 16,2

49,9

10,1 10,4 10,4 30,5 23,7

30,9 43,7 36,5 28,1 44,5

(4,9) (7,4) (4,1) (3,6) (4,0)

(13,3) (16,2) (13,0) ( 2,8) ( 6,0)

Lebensdauer bis zum Bruch bei einer Belastung von 15.000 ρsi

tt

ti ti

A
B
C
D
E

Durchschnittliche Lebensdauer Minus Eins Sigma Lebensdauer

714,3 501,2 204,2 141,3 331,1 ö3T,0 302,0 103,3

94,6

294,0

27JÖ (29,1)

44,1 (19,1)

10,5 ( )

112

11,2

( 1,5) ( 3,1)

24,1 (11,1)

Fußnoten 1), 2) und 3) auf Seite

Fußnoten zu Tabelle VII

Der Durchschnittswert von vier Versuchen wird angegeben. Die Zugfestigkeits-Daten werden arithmetisch gemittelt. Die Spannuhgs-Bruchdaten werden logarithmisch gemittelt. Die Standard-Abweichung ist in Klammern angegeben»

Geprüft nach einem l6-stündigen Altern bei 898,9 C Nur zwei Versuche pro Charge, daher ist keine Standardabweichung angegeben.

Alle Proben zerbrachen im Schweißmetall.

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-Al-

Das Varestraint-Prüfverfahren der Schweißbarkeit des Schweißzusatzmetalls steht einzig dar und bietet einige deutliche Vorteile. In diesem Test schmilzt und erhärtet die autogene Varestraint-Schweißraupe des zu prüfenden Sc hweißzusatzmaterial^ sondern setzt auch das vorher aufgetragene Zusatzmetall einer wärmebeeinflußten Umgebung aus (d.h., ein rascher thermischer Zyklus plus Beanspruchung). Dies ergibt eine sinnvolle Information, denn es wird angenommen, daß das Rissigwerden einer vorhergehenden Schweißraupe unter dem Einfluß einer wärmebeeinflußten Zone vor allem verantwortlich ist für die Rißzeit des Schweißmetalls bei mehreren Schweißlagen.

Von den vorliegenden Beispielen erwiesen sich die Varestraint-Schweißeinlagen, die mit übrigem Zusatzmaterial (Charge A) hergestellt wurden, am meisten gegen Rißbildung anfällig (s. Pig.l). Die Schweißbarkeit verbesserte sich beträchtlich, insbesondere bezüglich der Varestraint-Warmrissigkeit (wärmebeeinflußte Zone), wenn tantalhaltige Zusatzmaterialien (Chargen B, C, D und E) verwendet wurden, um die ursprünglichen Testeinlagen herzustellen, Diese Beobachtung stützt die Entdeckung, daß die Schweißbarkeit von AMS-ST^A-Legierungssystemen verbessert wird, wenn Niob durch Tantal ersetzt wird.

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Wie mit dem Färbetest festgestellt wurde, zeigte keine der stabförmigen Schweißkonstruktionen in der endgültigen Schicht Schweißmetall-Rissigkeit. Bei der metallographischen Untersuchung wurde unterhalb der endgültigen Schicht der aus den Chargen A, B und C hergestellten Schweißungen eine große Anzahl von Rissen festgestellt; daraus ist zu schließen, daß die Schweißmetall-Rissigkeit dieserLegierungen in Mehrfachschweißlagen in Beziehung steht zum Brüchigwerden (wärmebeeinflußte Zone) von vorher aufgetragenen Schweißraupen.

Abgesehen von einem schmalen Riß in jeder der Verbindungen, die unter großer Wärmezufuhr geschweißt wurden, zeigte keine der aus Rohmaterial hergestellten Chargen (Chargen D und E) Schweißmetallrisse.

Die Schweißmetall-Rissigkeit in den Schweißmetallverbindungen aus den Chargen B und C (s. Fig. 2) war hoch. Die Gründe dafür sind nicht klar. Es kann aber damit zusammenhängen, daß die Chargen B und .C Kohlenstoffgehalte nahe dem Maximalwert (0,1 %) für AMS-5794 Schweißdrähte enthielten. Niedrigere Kohlenstoffgehalte werden für eine maximale Beständigkeit gegen Warmrissigkeit bevorzugt.

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Die gegen Warmriß beständige Charge E enthält einen hohen Kohlenstoffgehalt (0,1 %); der Stickstoffgehalt war niedrig (0,05 %)· Nach diesen Ergebnissen zu schließen, wird in erfindungsgemäßen tantalhaltigen Verbindungen die Widerstandsfähigkeit gegen Schweißmetall-Rissigkeit dadurch verstärkt, daß der Kohlenstoff- und Stickstoffgehalt kleiner als 0,2 % ist.

In beiden Varestraint-Tests treten nur wenige Risse auf; dies . und die stumpfgeschweißte Stabanordnung legt Schlußfolgerung nahe, daß von den fünf untersuchten Materialien die aus Rohmaterial hergestellten tantäThaltigen Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Legierungen (Chargen D und E) am widerstandsfähigsten gegen Rißbildung sind. Es wird angenommen, daß die Ursache für deren überlegene Schweißbarkeit auf folgende Paktoren zurückzuführen ist:
1* Ersatz von Niob durch Tantal

2. Verwendung von Rohmaterialien für die Schmelzchargen und

3. Aufrechterhaltung eines niedrigen Kohlenstoff- und Stickstoffgehalt s.

Die Chargen D und E wurden in einer Vakuum-Schmelzanlage verarbeitet. Wegen der Verwendung von Rohmaterial würden die Kosten ßro 0,5 kg dieses Produktes sehr hoch sein. Die höheren Kosten sollten jedoch mehr als wettgemacht werden durch das verbesserte

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Verhalten beim Schweißen, vor allem aber durch die Verringerung der Nachbearbeitung, die wegen der Schweißmetall-Rissigkeit erforderlich ist.

Abgesehen von einer bemerkenswerten Ausnahme waren die Spannungs-Dehnungs-Eigenschaften der fünf Schweißkonstruktionen aus der Legierung bei Raumtemperatur und 815,5° C vergleichbar. Die Duktilität des tantalhaltigen Schweißzusatzmaterials (Chargen D und E), das aus Rohmaterial hergestellt wurde, war zwei- bis dreimal größer als diejenige der Chargen A, B oder C, selbst nach 16-rstündigem Altern bei 898,9°C Sehr duktile Schweißzusatzmaterialien sind sehr wertvoll für das Schweißen von schweren Verbindungsstücken, denn die erstarrte Schweißzone ist "versöhnlicher" ("forgiving") und toleriert leichter Restbeanspruchungen vom Schweißen, ohne daß das Basismaterial rissig wird.

Die durchschnittliche Spannungs-Bruch-Lebensdauer der Schweißkonstruktionen, die aus den Chargen D und E (l4l Stunden bzw. 331 Stunden) hergestellt wurden, war niedriger als ähnliche Schweißkonstruktionen, die aus üblichen, niobhaltigen .Zusatzdrähten (71¹I Stunden) hergestellt wurden. Diese Werte übersteigen jedoch noch immer das Minimum von loo Stunden, das in einer Beschreibung für Legierungen dieses Typs gefordert wird.

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-λ V

Innerhalb des Geltungsbereichs der vorliegenden Materialbeschreibung (AMS-579¹») kann die Empfindlichkeit des AMS-579^]*~Schweißmaterials gegen Warmriß besonders dadurch verbessert werden, daß

1. Niob durch Tantal ersetzt wird, und

2. elementare Rohmaterialien beim Schmelzen verwendet werden.

Ein Schweißzusatzmaterial dieser Art ist nicht nur besser schweißbar, sondern vebessert auch die Duktilität der Schweißkonstruktion bei Raumtemperatur, sowohl im geschweißten als auch im gealterten Zustand.

Demgemäß lautet die bevorzugte Zusammensetzung eines erfindungsgemäßen Schweißdrahte s:

Element Gew.-jg

Fe 30,0

Cr 21,0

Co 20,0

Ni 20,0 Mo 3,0

W * 2,3

• Mn 1*5

Ta 1,0

N ' 0,15

C 0,050 max.

Sl 0,500 max.

-/- ■ 709817/0790

Element P
S

Cu
Pb
alle anderen

^f-

Gew. -% 0,010 max. 0,015 max. 0,050 max. 0,001 max.

Es wird ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht und eine Schweißkonstruktion entwickelt, die im wesentlichen folgende Zusammensetzung aufweisen:

Pe

Cr

Co

Ni

Mo

Ta

Mn

Si

Ausgleich 20,0 - 22,5 % 18,5 - 21,0 %

19,0 - 21,0 % 2,5 - 3,5 % 2,0 - 3,0 %

0,75 - 1,75 % 0,1 % max.

1,0 - 2,0 % 1,0 max.

0,05 - 0,2 % 0,04 max.

0,03 max.

Während in dieser Beschreibung gewisse bevorzugte Verfahren und Ausführungsformen der Erfindung beschrieben wurden, versteht es sich von selbst, daß diese Erfindung innerhalb des Geltungsbereichs der folgenden Ansprüche auch anderweitig ausgeführt werden kann.

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Leerseite

Claims

Patentansprüche

1. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht, gekennzeichnet durch

Pe Ausgleich

Cr 20,0 - 22,5 %

Co 18,5 - 21,0 %

Ni 19,0 - 21,0 %

Mo 2,5 - 3,5 %

W 2,0 - 3,0 %

Ta 0,75 - 1,75 %

C 0,1 % max.

Mn 1,0 - 2,0 %

Si 1,0 max.

N 0,05 - 0,2JJi

P 0,0¹I max

S 0,03 max.

Nb weniger als 1/2 Ta-Gehalt.

2. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Draht
aus den elementaren Metallen erschmolzen wird.

3. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Legie-

.rung in einem hohen Vakuum erschmolzen wird»

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4. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung unter einer Inertgas-Atmosphäre erschmolzen wird.

5. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweidraht nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kohlenstoff- und Stickstoffgehalt unter 0,2 % gehalten wird.

6. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht, gekennzeichnet durch

Fe 30,0 max. Cr 21,0 max. Co 20,0 max. Ni 20,0 max» Mo 3,0 max. W 2,3 max. Mn 1,5 Ta 1,0 N 0,15 C 0,050 Si 0,500 P 0,010 S 0,015 Cu 0,05o Pb 0,001

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-1

7. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß dieser aus elementaren Rohmaterialien erschmolzen wird.

8. Ein Eisen-Chrom-Kobalt-Nickel-Schweißdraht nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung in einem hohen Vakuum erschmolzen wird.

9. Eine Schweißkonstruktion zwischen Metallgliedern, die miteinander verbunden werden sollen, gekennzeichnet durch

Pe Ausgleich Cr 20,0 - 22,5 % Co 18,5 - 21,0 % Ni 19,0 - 21,0 % Mo 2,5 - 3,5 % W 2,0 - 3,0 % Ta 0,75 - 1,75 % C 0,1 56 max. Mn 1,0 - 2,0 % Si 1,0 max. N 0,05 -0,2? P 0,04 max. S 0,03 max. Nb weniger als 1/2 Ta-Gehalt.

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10. Eine Schweißkonstruktion zwischen Metallgliedern, die miteinander verbunden werden sollen, gekennzeichnet durch

Pe 30,0 max. Cr 21,0 max. Co 20,0 max. Ni 20,0 max. Mo 3,0 max, W 2,3 max. Mn 1,5 Ta 1,0 N 0,15 C 0,050 Si 0,500 P 0,010 S 0,015 Cu 0,05o Pb 0,001

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