DE2614354B2 - Verwendung einer Legierung mit einem Gehalt an Eisen und Cobalt zur Herstellung von Gegenständen mit hoher Dämpfungskapazität - Google Patents
Verwendung einer Legierung mit einem Gehalt an Eisen und Cobalt zur Herstellung von Gegenständen mit hoher DämpfungskapazitätInfo
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Description
Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Legierung mit hoher Dämpfungsfähigkeit über einen breiten
Temperaturbereic1' von mehr als 2xl0~3, guter
Kaltverformbarkeit und hohe Korrosionsbeständigkeit zur Herstellung von Gegenständen, bei denen eine
Dämpfungsfähigkeit von mehr als 7>' 10~J gegenüber
Vibration erforderlich ist
Aus R. P. Elliot »Constitution of Binary Alloys,
First Supplement«, 1965, Seiten 319 und 320, sind eisen-
und kobalthaltige Legierungen bekannt. Über deren Dämpfungskapazität wird dort allerdings nichts ausgesagt. Die US-PS 33 31715 betrifft Legierungen mit
hoher Dämpfungskapazität aus einer härtbaren Legierung, die neben kritischen Mengen an Nickel wenigstens
ein Element aus der Gruppe Chrom, Eisen und Kobalt sowie härtenden Bestandteilen besteht. Diese Legierungen enthalten als wesentlichen Bestandteil wenigstens
3% und nicht mehr als 25 Gewichtsprozent Nickel.
Es wurde nun überraschenderweise gefunden, daß nickelfreie Legierungen aus 1 bis 45% Kobalt, Rest
Eisen, hervorragend zur Herstellung von Gegenständen, bei denen eine Dämpfungsfähigkeit von mehr als
2 χ 10-3 gegenüber Vibrationen erforderlich ist, geeignet sind. Diese Eignung bleibt erhalten, wenn die Eisen
und Kobalt enthaltenden Legierungen weniger als 20% Chrom, Aluminium und Kupfer, weniger als 10%
Mangan, Antimon, Niob, Molybdän, Wolfram, Titan, Vanadin und Tantal, weniger als 5% Silicium, Zinn, Zink,
Zirkonium und weniger als I % Kohlenstoff und Yttrium enthalten.
Fig. 1 stellt eine grafische Darstellung des Unterschiedes zwischen den Dämpfungsfähigkeitscharakteristika von erfindungsgemäß zu verwendenden Fe-Co-Al-Legierungen und bekannten Mn-Cu-Legierungen dar.
F i g. 2 stellt eine grafische Darstellung einer Beziehung zwischen der Zusammensetzung und der Dämpfungsfähigkeit der erfindungsgemäß zu verwendenden
Fe-Co-Legierung dar.
Zur Herstellung der erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen wird ein Ausgangsmaterial, das aus 1
bis 45 Gew,-% Co und Rest Eisen besteht, in Luft oder Inertgas oder im Vakuum in einem Ofen geschmolzen.
Das Ausgangsmaterial kann insgesamt 0,01 bis 30% einer zusätzlichen Komponente enthalten, und zwar
ϊ weniger als 20% Cr, Al und/oder Cu, weniger als 10%
Mn, Sb, Nb, Mo, W, Ti, V und/oder Ta, weniger als 5% Si, Sn, Zn und/oder Zr und weniger als 1 % C und/oder
Y. Die Schmelze wird sodann mit einer kleinen Menge (weniger als 1%) Mangan, Silicium, Titan, Aluminium,
ίο Calcium und dergleichen zur Entfernung unerwünschter
Verunreinigungen versehen und danach in ausreichender Weise gerührt, bis eine in der Zusammensetzung
gleichmäßige geschmolzene Legierung vorliegt Diese wird dann bei Raumtemperatur oder einer unter 1300° C
liegenden Temperatur unter Erzeugung eines blanken Materials geschmiedet oder gewalzt Das geformte
Werkstück aus der Legierung wird dann den folgenden Behandlungen unterworfen:
(A) Nachdem das Werkstück auf eine hohe Temperatür, die niedriger als sein Schmelzpunkt liegt, während
mehr als 1 Minute und weniger als 100 Stunden, vorzugsweise 5 Minuten bis 50 Stunden, erhitzt worden
ist, wird es abgeschreckt wobei die Kühlgeschwindigkeit mehr als l°C/Sek. (z. B. l°C/Sek. bis 2000°C/Sek.)
2ί beträgt oder langsam bei einer Geschwindigkeit
zwischen TC/Sek. und I00°C/h zum Zweck der
Homogenisierungsiösungsbehandlung abgekühlt
(B) Das geformte Werkstück wird nach der vorstehend angeführten Hitzebehandlung der Ab-
jo schreckung oder Abkühlung kalt verformt.
(C) Nach der Hitzebehandlung und Abschreckung der Stufe (A) oder Kaltverformung der Stufe (B) wird das
geformte Werkstück auf eine Temperatur zwischen 1000C und weniger als die Temperatur der Abschrek-
v, kung (d. h. 800 bis 1600°C) während mehr als 1 Minute
bis 100 Stunden, vorzugsweise 5 Minuten bis 50 Stunden, erhitzt und sodann mit einer langsamen
Kühlgeschwindigkeit zwischen TC/Sek. und 1000C/
Stunde abgekühlt.
In der vorstehend angeführten Lösungsglühung hängt
die Zeit von 1 Minute bis 100 Stunden zur Erhitzung des
rohen Formstücks von dem Gewicht des zu behandelnden rohen Formstücks bzw. Formlings, der Temperatur,
auf die es erhitzt wird, und dessen Zusammensetzung ab.
Anders ausgedrückt, kann ein Material, das einen hohen
Schmelzpunkt, wie beispielsweise 16000C aufweist, auf
etwa 16000C erhitzt werden, so daß die Zeit der
Erhitzung auf die Temperatur kurz sein kann, beispielsweise 1 bis 5 Minuten. Wenn andererseits die
Umfang von dem Material, dem Gewicht oder dem Umfang von 1 g, z. B. im Labor, bis einer Tonne, z. B. im
Produktionsmaßstab, ab. Zum Vergleich sei angeführt, daß bei der gleichen Temperatur ein Material geringer
Größe lediglich 1 Minute bis 5 Stunden für die
bo Lösungsglühung erfordert, während eine große Materialmasse 10 bis 100 Stunden für die Behandlung
erfordert.
Sofern die Erhitzung für die Lösungsbehandlung in befriedigender Weise durchgeführt wird, kann die
Kühlgeschwindigkeit innerhalb eines sehr breiten Bereiches von der sehr schnellen Abkühlung von
schneller als l°C/Sek„ wie beispielsweise l°C/Sek. bis
IOOO°C/Sek., bis zu der langsamen AbkUhlgeschwindig-
keit, wie l'C/Sek. bis IOO°C/Stunde, variieren. Ein
derartiger Spielraum der Wahl der Kühlgeschwindigkeit
hängt davon ab, ob die Erhitzung für die Lösungshitzebehandlung in zufriedenstellender Weise
durchgeführt bzw. beendet wird.
Die Erfindung wird im Zusammenhang mit einem Beispiel weiter veranschaulicht
Ein Gemisch des Gesamtgewichtes von etwa 500 g, der Zusammensetzung von Fe und Co, wie sie in
Tabelle 1 gezeigt ist, wurde in einem Aluminiumoxid-Schmelzkolben in einem Hochfrequenzinduktionsofen
in einer Argongasatmosphäre geschmolzen. Nach dem Rühren der Schmelze wurde diese in eine Form unter
Erhalt eines Schmelzbarrens mit einem quadratischen Durchmesser von 35 χ 35 mm gegossen. Der Schmelzbarren
wurde sodann zu einem Stab mit einem
IU
kreisförmigen Querschnitt eines Durchmessers von 10 mm geschmiedet Der Stab wurde bei 10000C
während einer Stunde angelassen. Sodann wurde der Stab bei Raumtemperatur unter Ausbildung eines
Drahtes eines Durchmessers von 04 mm gezogen, welcher sodann in eine Vielzahl von Drähten geeigneter
Länge geschnitten wurde. Diese Drähte wurden auf 10000C während einer Stunde erhitzt und mit einer
Geschwindigkeit von 1000C pro Stunde unter Erhalt von Werkstücken zur Messung der Dämpfungsfähigkeit
durch die Torsionspendelmethodik abgekühlt Tabelle 1 veranschaulicht die Versuchsergebnisse. Es wird darauf
hingewiesen, daß die erfindungsgemäße Legierung eine bemerkenswert höhere Dämpfungsfähigkeit (um mehrere
Zehnerpotenzen höher) als Q-' = 0,1 (χ 10-3) von
Stahl mit 0,1% Kohlenstoff aufweist
Zusammensetzung
Fe (%) Co (%)
Fe (%) Co (%)
Dämpfuntsfähigkeit Q"1 (x 10 3)
O1C 5OC 100 C
200 C
300C
400C
Zustand durch Abkühlung mit einer Geschwindigkeit von 100°C/h nach Erhitzung auf 10000C während 1 Stunde
3,0 3,1 3,1 3,1 3,2 4,0
2,5 2,5 2,5 2,5 2,7 3,9
90% kaltverformter Zustand nach Abkühlung
2,8 2,8 2,8 2,8 3,0 3,9
2,4 2,4 2,4 2,6 2,7 3,7
Zustand nach Erhitzung auf 1000 C während 1 Stunde und
Abschrecken mit Wasser
Abschrecken mit Wasser
2.3 2,3 2,3 2,4 3,0 3,8
2.4 2,4 2,4 2,5 2,6 3,6
Die Tabellen 2 bis 4 zeigen die Dämpfungsfähigkeiten typischer erfindungsgemäßer Legierungen.
Tabelle 2
90,0 60,0 |
10,0 40,0 |
90,0 60,0 |
10,0 40,0 |
90,0 60,0 |
10,0 40,0 |
Zusammensetzung | Co | Zugefügte Elemente |
0,2 0,6 |
Dämpfungskapazität Q ' { OX 5OX |
X 10~3) 10OX |
200X | 4,0 3,9 |
4,1 3,9 |
4,2 4,0 |
300X | 4(HfC |
Fe | 20,0 20,0 |
C | 0,2 0,6 |
Zustand nach Abkühlung mit einer Geschwindigkeit vorherigem Erhitzen auf 1000 C während 1 Stunde |
4,5 4,0 |
4,5 4,0 |
4,5 4,0 |
von lOOX/h | un'! | ||
79,8 79,4 |
20.0 20,0 |
Y | 0,2 4,0 |
4,0 3,9 |
3,5 4,0 |
3,5 4,0 |
3,5 4,0 |
4,2 4,0 |
4,7 4,5 |
||
79,8 79,4 |
20,0 20,0 |
Si | 0,2 4,0 |
4,5 4,0 |
3,6 4,1 |
3,6 4,1 |
3,6 4,1 |
4,6 4,1 |
5,0 4,4 |
||
78,0 76,0 |
20,0 20,0 |
Sn | 2,0 4,0 |
3,5 4,0 |
3,4 4,1 |
3,4 4,2 |
3,4 4,3 |
4,0 5,0 |
6,0 6,7 |
||
78,0 76,0 |
20,0 20,0 |
Zn | 2,0 4,0 |
3,6 4,1 |
3,9 3,5 |
3,9 3,5 |
3,9 3,5 |
4,3 5,2 |
7,0 7,3 |
||
78,0 76,0 |
20,0 20,0 |
Zr | 3,0 8,0 |
3,4 4,0 |
5,5 4,0 |
5,5 4,0 |
5,6 4,0 |
4,2 5,0 |
6,1 6,9 |
||
78,0 76,0 |
20,0 20,0 |
Mn | 3,0 8,0 |
3,9 3,5 |
4,5 4,3 |
4,5 4,3 |
4,5 4,3 |
3,9 3,5 |
4,2 3-,7 |
||
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
Sb | 3,0 8,0 |
5,5 4,0 |
4,2 4,3 |
4,3 4,3 |
4,3 4.6 |
5,6 4,0 |
6,0 5,5 |
||
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
Nb | 4,2 4,3 |
5,5 5,0 |
7,0 6,6 |
||||||
77,0 72,0 |
4,2 4,3 |
4,6 4.8 |
4,9 5.0 |
||||||||
Fortsetzung
Zusammensetzung
Fe Co
Zugefügte Elemente Dämpfungskapazität Q"1 (x 10 3)
50 C
100 C
200 C
300 C
Zustand nach Abkühlung mit einer Geschwindigkeit von 100 CVh und
vorherigem Erhitzen auf 1000 C während I Stunde
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
Co |
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
(V.) |
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
20,0 20,0 |
77,0 72.0 |
20,0 20.0 |
20,0 20,0 |
77,0 72,0 |
20,0 20,0 |
20,0 20,0 |
75.0 65,0 |
20,0 20,0 |
20,0 20,0 |
75,0 65,0 |
20,0 20.0 |
20,0 20,0 |
75,0 65,0 |
20,0 20,0 |
20,0 20,0 |
Tabelle 3 |
20,0
20,0 |
|
Zusammensetzung |
20,0
20,0 |
|
Fe |
20,0
20,0 |
|
(%, |
20,0
20,0 |
|
79,8 79,4 |
20,0
20,0 |
|
79,8 79.4 |
20,0
ζυ,υ |
|
78,0 76,0 |
20,0
20,0 |
|
78,0 76,0 |
||
78.0 "6,0 |
||
78,0 76,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72,0 |
||
77,0
72.0 |
Mo 3,0
8,0
W 3,0 8,0
Ti
Ta
Cr
Al
Cu
3,0 8,0
3,0 8.0
3,0 8,0
5,0 15,0 5,0 15,0
5,0 15,0
4,4 5,0 |
4,4 5,0 |
4,4 5,0 |
4,6 5,0 |
4,8 5,7 |
5,8 6.1 |
4,2 4,5 |
4,2 4,5 |
4,2 4,5 |
4,3 4.5 |
4,6 5,3 |
4.9 5,8 |
5,0 4.1 |
5,0 4,2 |
5,0 4,2 |
5,0 4,3 |
5,7 4,4 |
5,9 5,7 |
5,3 4.3 |
5,3 4.4 |
5,3 4.4 |
5,4 4.6 |
5,6 | 5,8 5,3 |
4,0 4,2 |
4,1 4,I |
4,3 4,5 |
4,3 4,6 |
4,5 4,7 |
4,4 4,8 |
6,4 3.9 |
6,4 3.9 |
6,4 3,9 |
6,4 3,9 |
6,8 3,9 |
7,8 3,9 |
8,8 8,7 |
8,8 8,7 |
8,8 8,7 |
8,8 8,9 |
9,0 9,1 |
10,5 10,4 |
6,4 5.9 |
6,4 5,9 |
6,4 5.9 |
6,4 5,9 |
7.0 6,0 |
8,0 7,8 |
Zugefügte Elemente Dämpfungskapazität Q ' (x 10 -')
0 C 50 C 100 C 200 C
96% kaltverformter Zustand nach Abkühlung
300 C
Si
Sn
Zn
Zr
Mn
Sn
Nb
Mo
Ti
0,2 0,6
0,2 0,6
2,0 4,0
2,0 4,0
2,0 4,0
2,0 4,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,0 8,0
3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,6 | 3,6 | 4,0 |
3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,9 |
4,2 | 4,2 | 4,2 | 4,2 | 4,2 | 4,4 |
3,8 | 3,9 | 3,9 | 3,9 | 4,0 | 4,3 |
3,3 | 3,3 | 3,3 | 3,3 | 3,4 | 4,0 |
3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,6 | 4,3 |
3,2 | 3,2 | 3,2 | 3,4 | 3,5 | 3,7 |
3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,6 | 3,8 |
3,1 | 3,2 | 3,2 | 3,2 | 3,2 | 3,6 |
3,4 | 3,4 | 3,4 | 3,4 | 3,4 | 3,8 |
3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,7 |
3,2 | 3,2 | 3,2 | 3,2 | 3,4 | 3,5 |
5,4 | 5,4 | 5,5 | 5.6 | 5,6 | 5,7 |
5,0 | 5,0 | 5,0 | 5,0 | 5,2 | 5,6 |
4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,2 | 4,5 |
3,9 | 3,9 | 3,9 | 3,9 | 3,9 | 4,0 |
3,6 | 3,6 | 3,6 | 3,6 | 3,7 | 3,9 |
3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,6 | 3,8 |
4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,4 |
4,1 | 4,1 | 4,1 | 4,1 | 4,1 | 4,5 |
3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | 4,0 |
4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,2 | 4,5 |
4,3 | 4,3 | 4,3 | 4,3 | 4,3 | 4,5 |
4,0 | Λ f\ | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,3 |
5,0 | 5,0 | 5,0 | 5,0 | 5,0 | 5,1 |
4,1 | 4,1 | 4,2 | 4,3 | 4,3 | 4,5 |
Co | Co | 7 | 26 14 | 354 | 50C | 3,8 | 100 C | 50C | 100 C | 8 | 200C | 3,4 | 3,5 | 300 C | I | 4OOC | . i | ':>'■ I |
3,8 | |
(%) | (%) | 96% kaltverformter | 3,7 | Zustand nach | Abkühlung | 3,2 | 3,2 | 4OOX ; | 3,5 | |||||||||||
20,0 | 20,0 | 5,5 | 4,0 | 4,0 | Erhitzung auf lOOOX ;. | 4,2 ■ | ||||||||||||||
20,0 | 20,0 | Dämprungskapazität CT1 (x 10 3) | 3,8 | 3,7 | 3,8 | 3,8 | 3,7 | 3,8 | 3,8 | 3,9 | 3,9 j| | |||||||||
Fortsetzung | 20,0 | 20,0 | Zugefügte | OC | 3,7 | 7,0 | 3,7 | 3,7 | 3,2 | 3,2 | 3,8 | 3,9 | 3,5 | |||||||
Zusammensetzung | 20,0 | 20,0 | Elemente | 54 | 6,8 | 5,5 | 54 | 3,4 | 3,4 | 5,6 | 5,7 | 3,3 | 34 i | |||||||
20,0 | 20,0 | Ta 3,0 | 3,7 | 54 | 3,7 | 3,7 | 3,0 | 3,0 | 3,7 | 3,8 | 4,0 | 3,0 ν | ||||||||
Fe | 20,0 | 20,0 | 8,0 | 7,0 | 4,5 | 7,0 | 7,0 | 3,3 | 3,1 | 7,0 | 7,4 | 3,8 | 3,3 f| | |||||||
(%) | 20,0 | 20,0 | Cr 5,0 | 6,8 | 6,8 | 6,8 | 3,0 | , 3,0 | 6,8 | 6,9 | 3,3 | 3,0 H | ||||||||
77,0 | 20,0 | 20,0 | 15,0 | 5,5 | 5,5 | 5,6 | 3,2 | 3,2 | 5,7 | 6,0 | 3,4 | 3,3 ί; | ||||||||
72,0 | 20,0 | Al 5,0 | 4,5 | 4,5 | 4,5 | 3,4 | 3,4 | 4,6 | 4,8 | 3,0 | 3,7 'ή | |||||||||
75,0 | I Zusammensetzung | 20,0 | 15,0 | 3,3 | 3,4 | 3,2 | 3,6 ί| | |||||||||||||
65,0 | I | 20,0 | Cu 5,0 | Dämpfungskapazität 0"' (x 10"3) | 5,4 | 54 | 3,0 | 5,7 \\ | ||||||||||||
75,0 | I Fe | 20,0 | 15,ü | OC | 2O0X | 4,9 | 4,9 | 300X | 3,2 | |||||||||||
65,0 | (%) | 20,0 | Zustand | nach Wasserabschreckung bei vorhergehender | 3,7 | 3,7 | 34 | 3,8 Sj | ||||||||||||
75,0 | 79,8 | 20,0 | während | I Stunde | 3,5 | 34 | 3,4 | 3,7 | ||||||||||||
■ 65,0 | 79,4 | 20,0 | 3,4 | 3,4 | 3,4 | 3,4 | 54 | 34 | ||||||||||||
I Tabelle 4 | 79,8 | 20,0 | Zugefügte | 3,2 | 3,2 | 3,3 | 3,3 | 4,9 | 3,4 ;,J | |||||||||||
79,4 | 20,0 | Elemente | 4,0 | 4,0 | 3,8 | 3,8 | 3,8 | 3,8 % | ||||||||||||
78,0 | 20,0 | C 0,2 | 3,7 | 3,7 | 4,0 | 4,0 | 3,7 | 4,0 | ||||||||||||
76,0 | 20,0 | 0,6 | 3,1 | 3,2 | 3,8 | 3,8 | 3,4 | 3,9 | ||||||||||||
78,0 | 20,0 | Y 0,2 | 3,4 | 3,4 | 3,7 | 3,7 | 3,3 | 3,8 | ||||||||||||
76,0 | 20,0 | 0,6 | 3,0 | 3,0 | 4,2 | 4,2 | 3,8 | 44 | ||||||||||||
78,0 | 20,0 | Si 2,0 | 3,3 | 3,3 | 3,9 | 3,9 | 4,0 | 4,0 | ||||||||||||
76,0 | 20,0 | 4,0 | 3,0 | 3,0 | 3,9 | 3,9 | 3,8 | 4,0 | ||||||||||||
78,0 | 20,0 | Sn 2,0 | 3,2 | 3,2 | 3,8 | 3,8 | 3,7 | 3,9 | ||||||||||||
76,0 | 20,0 | 4,0 | 3,4 | 3,4 | 4,0 | 4,0 | 4,2 | 4,0 | ||||||||||||
77,0 | 20,0 | Zn 2,0 | 3,3 | 3,3 | 3,6 | 3,6 | 3,9 | 3,6 | ||||||||||||
72,0 | 20,0 | 4,0 | 5,3 | 5,3 | 5,4 | 5,4 | 3,9 | 54 | ||||||||||||
77,0 | 20,0 | Zr 2,0 | 4,9 | 4,9 | 3,7 | 3,7 | 3,8 | 3,9 | ||||||||||||
72,0 | 20,0 | 4,0 | 3,7 | 3,7 | 54 | 54 | 4,0 | SA | ||||||||||||
77,0 | 20,0 | Mn 3,0 | 34 | 34 | 44 | 44 | 3,6 | 4,6 § | ||||||||||||
72,0 | 20,0 | 8,0 | 3,4 | 3,4 | 4,2 | 4,2 | 5,4 | 4,4 I | ||||||||||||
77,0 | 20,0 | Sb 3,0 | 3,3 | 3,3 | 4,0 | 4,0 | 3,8 | 4,2 1 | ||||||||||||
72,0 | 20,0 | 8,0 | 3,8 | 3,8 | 5,6 | |||||||||||||||
77,0 | 20.0 | Nb 3,0 | 4,0 | 4,0 | 44 | |||||||||||||||
72,0 | 8,0 | 3,8 | 3,8 | 4,3 | ||||||||||||||||
77,0 | Mo 3,0 | 3,7 | 3,7 | 4,0 | ||||||||||||||||
72,0 | 8,0 | 4,2 | 4,2 | |||||||||||||||||
77,0 | W 3,0 | 3,9 | 3,9 | |||||||||||||||||
72,0 | 8,0 | 3,9 | 3,9 | |||||||||||||||||
77,0 | Γι 3,0 | 3,8 | 3,8 | |||||||||||||||||
72,0 | 8,0 | 3,9 | 3,9 | |||||||||||||||||
75,0 | V 3,0 | 3,6 | 3,6 | |||||||||||||||||
I 65,0 | 8,0 | 5,4 | 5,4 | |||||||||||||||||
ι 75,0 | Ta 3,0 | 3,6 | 3,6 | |||||||||||||||||
j 65,0 | 8,0 | 54 | 54 | |||||||||||||||||
I 75,0 | Cr 5,0 | 44 | 44 | |||||||||||||||||
I 65.0 | 15,0 | 4,2 | 4,2 | |||||||||||||||||
Al 5,0 | 4,0 | 4,0 | ||||||||||||||||||
15,0 | ||||||||||||||||||||
Cu 5,0 | ||||||||||||||||||||
15,0 |
F i g. I veranschaulicht die Beziehung zwischen der
Erhitzungstemperatur und der Dämpfungsfähigkeit der Legierungen einer Zusammensetzung von 77,0% Fe, Co
20,0% und Al 3,0% und Mn 88,0% und Cu 12,0%. Aus F i g. 1 ist ersichtlich, daß die Dämpfungsfähigkeit der
Legierung sehr hoch sowohl bei Raum- als auch bei hohen Temperaturen im Vergleich zu Mn-Cu-Legierungen ist.
F i g. 2 zeigt die Beziehung zwischen der Dämpfungsfähigkeit und der Menge an Kobalt der Fe-Co-Legierung.
Der Grund für die Begrenzung der Zusammensetzung der erfindungsgemäß zu verwendenden Legierung
ist der folgende.
Das Kobalt ist auf 1 bis 45% und das Eisen auf den Rest bei der binären Legierung beschränkt, da die
Dämpfungskapazität höher als 2 χ 10-J, die erfindungsgemäß
angestrebt ist. bei Legierungen nicht erhalten werden konnte, die hinsichtlich der für Kobalt und Eisen
angegebenen Begrenzungen abwichen.
Die in der Erfindung angestrebte hohe Dämpfungsfähigkeit kann durch Ersatz eines Teils des Kobalts und
Eisens der binären Legierung innerhalb 0,01 bis 30% durch ein beliebiges oder mehrere Elemente, die unter
In den tertiären Legierungen aus Fe-Co-C, Fe-Co-Y, Fe-Co-Zr, Fe-Co-Mn, Fe-Co-Sb,
Fe-Co-Nb, Fe-Co-Al und Fe-Co-Cu ist C oder
Y auf weniger als 1%, Zn auf weniger als 5%, Mn, Sb oder Nb auf weniger als 10% und Al oder Cu auf
weniger als 20% beschränkt, da Legierungen, die in ihrer Zusammensetzung von den vorstehenden Begren
zungen abwichen, eine Dämpfungsfähigkeit von mehr als 2 χ 10"', die erfindungsgemäß angestrebt wird, nicht
erreichten und auch die gewünschte Korrosionsbeständigkeit nicht zeigten.
Darüber hinaus ist in den ternären Legierungen aus Fe- Co- Si, Fe- Co- Sn, Fe- Co- Zn1 Fe- Co- Mo,
Fe-Co-W, Fe-Co-Ti, Fe-Co-V, Fe-Co-Ia und Fe- Co- Cr gemäß der Erfindung Si, Sn oder Zn
auf weniger als 5%, Mo, W, Ti, V oder Ta auf weniger als 10% und Cu auf weniger als 20% beschränkt, da
Legierungen, die von den Beschränkungen abwichen, keine Dämpfungsfähigkeit von mehr als 2x1O~3 und
eine gute Kaltverformbarkeit, die erfindungsgemäß angestrebt wird, aufwiesen.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verwendung einer Legierung aus 1 bis 45% Kobalt und Rest Eisen zur Herstellung von
Gegenständen, bei denen eine Dämpfungsfähigkeit von mehr als 2χ10~3 gegenüber Vibrationen
erforderlich ist
2.
Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1,
die jedoch zusätzlich mindestens eines der nachfolgenden Legierungselemente bis zu den angegebenen
Maximalgehalten enthält:
weniger als 20% Chrom, Aluminium und Kupfer, weniger als 10% Mangan, Antimon,
Niob, Molybdän, Wolfram, Titan, Vanadin und Tantal, weniger als 5% Silicium, Zinn, Zink,
Zirkonium und weniger als 1 % Kohlenstoff und Yttrium,
mit der Mangabe, daß der Gesamtgehalt an diesen
Elementen mindestens O1Oi und höchstens 30% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4108375A JPS51116107A (en) | 1975-04-04 | 1975-04-04 | Damping alloy |
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Family Applications (1)
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Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS51116107A (de) |
DE (1) | DE2614354C3 (de) |
GB (1) | GB1549280A (de) |
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US4498477A (en) * | 1981-07-22 | 1985-02-12 | France Bed Co., Ltd. | Mattress |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |