DE2505618C3

DE2505618C3 - Formwerkzeug

Info

Publication number: DE2505618C3
Application number: DE2505618A
Authority: DE
Inventors: Charles William Toledo Ohio Jenkins (V.St.A.)
Original assignee: Owens Illinois Inc
Current assignee: OI Glass Inc
Priority date: 1974-02-11
Filing date: 1975-02-11
Publication date: 1979-04-19
Also published as: JPS5415285B2; DK145287B; BR7500808A; DK145287C; GB1499132A; NL172141C; CA1053466A; DE2505618A1; FR2260435A1; IT1029483B; US3887350A; FR2260435B1; ES434388A1; NL7501414A; AU7796275A; SE7501432L; DE2505618B2; NL172141B; CH582635A5; DK40975A

Description

50

Die Erfindung betrifft ein Formwerkzeug gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1.

Ein derartiges Formwerkzeug ist in der DE-GM 70217 beschrieben. Es ist direkt mittels in ihm vorgesehener Kühlmittelleitungen gekühlt Auf diese Weise ist jedoch keine völlig gleichmäßige Abkühlung der verschiedenen Formwerkzeugabschnitte sichergestellt, da die das Kühlmittel führenden Leitungen sehr starke Wärmesenken darstellen und das Formwerkzeug in ihrer unmittelbaren Umgebung besonders stark abkühlen.

Es ist deshalb bei der Herstellung von Formungen aus thermoplastischen Materialien, insbesondere Glas, üblich, die Form durch unter geringem Druck zugeführte Luft abzukühlen. Hierdurch wird aber nur eine sehr langsame Abkühlung erreicht und damit auch nur ein geringer Durchsatz. Außerdem erfordert die Kühlung mit unter geringem Druck stehender Luft die Bewegung großer Luftvolumina, was zu unerwünschter Geräuschentwicklung in der Fertigung führt

Durch die vorliegende Erfindung soll daher ein Formwerkzeug der eingangs angesprochenen Art geschaffen werden, das eine rasche und trotzdem gleichmäßige Wärmeabfuhr von dem im Formwerkzeug herzustellenden Formling ermöglicht

Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß gelöst durch ein Formwerkzeug mit den im Anspruch 1 angegebenen Merkmalen.

In der GB-PS 11 20 885 ist eine Maschine zum Anspritzen von Kunststoffsohlen an Schuhe beschrieben, bei der ein den Boden des Formhohlraumes begrenzender Plunger mit einem fest mit ihm verbundenen, flüssigkeitsgekühlten Kühlblock versehen ist Der Rest des Formhohlraumes ist durch auf höhere Temperatur aufgeheizte Wände begrenzt, und um den Wärmestrom vom Plunger zu diesen aufgeheizten Wänden klein zu halten, ist zwischen dem Plunger und den beheizten Formhohlraumwänden ein Luftspalt vorgesehen. Durch einen solchen Luftspalt wird aber nur der Wärmestrom vom Plunger zu den anderen Wänden des Formhohlraumes beeinflußt nicht dagegen der Wärmestrom von der dem zu formenden Material zugewandten Plungerstirnseite zum Kühlblock.

In der DD-PS 70 744 ist ferner ein Formwerkzeug beschrieben, das zugleich als Verdampferkammer einer KompressorkOhlanlage dient Auch bei einem derartigen direkten Kontakt zwischen Kältemittel und Formling erhält man keine gleichförmige Wärmeabfuhr vom Formling.

Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.

Besteht die Isolierschicht — wie im Anspruch 4 angegeben — aus mindestens einer durch eine Graphitfolie gebildeten Lage und mindestens einer Lage aus Asbestgewebe, so läßt ■sk.-h bei sehr kleinen Dickenabmessungen der Isolierschicht deren Wärmeleitfähigkeit in sehr weiten Grenzen einstellen. Zu niederen Wärmeleitfähigkeitswerten hin läßt sich der so erhaltene Bereich noch dadurch vergrößern, daß man — gemäß Anspruch 6 — in der Isolierschicht noch Durchbrechungen vorsieht

Nachstehend wird die Erfindung anhand von 'Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert In dieser zeigt

Fig. 1 eine perspektivische auseinandergezogene Darstellung einer Formwerkzeughälfte,

F i g. 2 eine perspektivische Ansicht der Formwerkzeughälfte nach F i g. 1 in zusammengebautem Zustand,

F i g. 3 eine schematische Darstellung eines Kühlmittelkreislaufes für ein Formwerkzeug, das aus zwei Formwerkzeughälften nach den F i g. 1 und 2 zusammengesetzt ist,

F i g. 4 einen Schnitt durch ein Verbundmaterial, das für die Isolierschicht der Formwerkzeughälften verwendet wird, in vergrößertem Maßstabe und

Fig,5 eine teilweise geschnittene perspektivische Ansicht eines einstückigen Formwerkzeugs.

F i g. 1 zeigt eine Formwerkzeughälfte, die zusammen mit einer passenden zweiten Hälfte einen Formhohlraum begrenzt Die beiden Hälften des Formwerkzeuges sind im wesentlichen identisch, und es wird nur die in F i g. 1 gezeigte erläutert Das Formwerkzeug kann auch, wie in F i g. 5 gezeigt, einstückig ausgebildet sein

oder auch als drei- oder mehrteilige Form.

F i g. 1 zeigt eine Doppelform, mit der sich zwei Gegenstände gleichzeitig herstellen lassen.

Die Formwerkzeughälfte besteht aus drei Hauptbestandteilen: Erstens aus einem Formeneinsatz 10, in welchem ein Formhohlraum 12 mit der Gestalt ausgebildet ist, welche das erwärmte thermoplastische Material annehmen soll. Zweitens aus einer Hülse 14, die aus einem wärmeisolierenden Material gefertigt ist, dessen Wärmeleitfähigkeit zwischen einem Hundertzwanzigstel und einem Zehntel der Wärmeleitfähigkeit des Formeneinsatzes 10 beträgt Drittens aus einem Einsatzträger 16, in welchem die Hülse 14 und der Formeneinsatz 10 angeordnet sind. Der Einsatzträger 16 besteht aus dem gleichem Werkstoff wie der Formeneinsatz 10, so daß das Verhältnis zwischen der Wärmeleitfähigkeit der Hülse J4 und der des Formeneinsatzes 10 bzw. der des Einsatzträgers 16 gleich ist Der Formeneinsatz 10 und der Einsatzträger 16 können jedoch auch aus verschiedenen Stoffen gefertigt sein, und in diesem Fall ist es nötig, die Wärmeleitfähigkeit der Hülse 14 in einer nachstehend erklärten Webe genau auszulegen, um die Wärmeströme in den beiden Werkstoffen aneinander anzupassen. Das für den Formeneinsatz 10 und den Einsatzträger 16 verwendete Material ist Gußeisen, dessen Wärmeleitfähigkeit ca.

W
^—beträgt Einem zweiten Formeneinsatz 18 mit

einem Formhohlraum 20 ist eine zweite wärmeisolierende Hülse 22 zugeordnet Der Einsatzträger 16 besitzt zwei allgemein zylinderförmige Hohlräume 24 und 26, in welchen die Formeneinsätze 10 und 18 sowie die Hüsen 14 und 22 nach der Endmontage ruhen. Im Unterteil des Hohlraumes 24 ist eine Nut 28 und im Unterteil des Hohlraumes 26 eine entsprechende Nut 30 ausgeformt In die Nut 28 ist ein im Unterteil des Formeneinsatzes 10 ausgebildeter Flansch 32 und in die Nut 30 ist ein im Unterteil des Formeneinsatzes 18 ausgebildeter Flansch 34 einsetzbar, um die richtige Lagerung der Formeneinsätze 10 und 18 in den Hohlräumen 24 und 26 des Einsatzträgers 16 zu gewährleisten. Zur Befestigung der Formeneinsätze 10 und 18 sowie der Hülsen 14 und 22 im Einsatzträger 16 dienen zwei Gewindebolzen 36. Bohrungen 38 und 39 erstrecken sich durch den gesamten Einsatzträger 16. Entsprechend fluchtende Bohrungen 40 und 41 befinden sich in den Hülsen 14 and 22. Die Gewindebolzen 36 werden dann durch die Bohrungen 38,39« 40 und 41 eingeführt und greifen in Gewindebohrungen ein, die in Fi g. 1 nicht sichtbar sind und in der Rückseite der Formeneinsätze 10 und 18 angebracht sind. Bei zusammengebauter Form stehen so die Hülsen 14 und 22 im wesentlichen mit der gesamten Oberfläche der beiden Formeneinsätze 10 und 18 und den Hohlräumen 24 und 26 des Einsatzträgers 16, in welchen sie eingepaßt sind, in Berührung. Dies gewährleistet einen guten thermischen Kontakt zvischen dem Einsatzträger 16 und den Formeneinsätzen 10 und 18, welche in ihm gelagert sind. Der Einsatzträger 16 besitzt auch einen Gehängeflansch 42, der zur Verbindung mit herkömmlichen Formwerkzeuggehängen dient, wie sie bei IS-Preßglasmaschinen verwendet werden.

Der Einsatzträger 16 ist mit einer Anzahl von untereinander verbundenen Leitungen versehen, durch welche ein Kühlmittel geführt wird Das Kühlmittel kann ein komprimiertes Gas wie komprimierte Luft sein, jedoch wird vorzugsweise eine umgewälzte Flüssigkeit verwendet Unter den Gesichtspunkten der Wirtschaftlichkeit und des Wirkungsgrades erwies sich Wasser als das zweckmäßigste Kühlmittel. Das Kühlmittel wird in den Einsatzträger 16 durch eine Einlaßöffnung 14 eingeführt und gelangt durch eine allgemein abwärts verlaufende gemeinsame Leitung 46 an einen Steg 47 des Einsatzträgers 16. Bei einem Formwerkzeug für zwei Glasbehälter ist dieser Steg 47 einer der Teile, die mit den gegenwärtig benutzten Luftkühlungen am schwierigsten zu kühlen sind. Der

ίο Grund dafür liegt darin, daß der Einsatzträger 16 am weitesten vom kühlenden Luftstrom entfernt ist Im Gegensatz dazu ist die Leitung 46 sehr nahe an den Steg

47 herangeführt, wodurch eine bessere Temperaturregelung dieses Teils des Einsatzträgers 16 erhalten wird.

is Am Boden teilt sich die Leitung 16 in eine Reihe von rechten Leitungen 48 und eine entsprechende Reihe von linken Leitungen 50 auf. Normalerweise werden diese Leitungen 48 und 50 durch Ausbohren des Einsatzträgers 16 gebildet, und ihre Einlaß- und/oder Auslaßöffnungen wurden dann mit geeigneten Metallstöpseln verschlossen, damit die Kühlflüssigkeit nicht aus dem Einsatzträger 16 austreten kann. Die reciten Leitungen

48 und die linken Leitungen 50 sind in drei senkrechten und zwei waagerechten Schleifen geführt, welche die senkrechten Schleifen miteinander verbinden. Der für die Wshl der Anzahl und Größe dieser Leitungen maßgebende Grundsatz ist die Fähigkeit Wärme mit einer bekannten genauen Geschwindigkeit abzuleiten, welche über die Hülsen 14 und 22 ic den Einsatzträger 16 gelangt ist So müssen die Kühlleitungen selbst für die Herstellung von verschiedenen Größen bzw. Formen von Glasbehältern neu ausgelegt werden. Dies bedarf keiner eingehenden Versuche, sondern kann mit Hilfe von bekannten Gleichungen für radiale Wärmeströme berechnet werden, wobei die Wirkung der isolierenden Hülsen 14 und 22 zu berücksichtigen ist Die rechten Leitungen 48 und die linken Leitungen SO vereinigen sich im Rückteil des Einsatzträgers 16, wo die Kühlflüssigkeit durch eine gemeinsame Auslaßöffnung 52 austritt

F i g. 2 zeigt eine zusammengebaute Formwerkzeughäifte54.

Fig.3 zeigt einen vollständigen Kühlkreislauf zum Formen von Glasbehältern unter Verwendung von Formwerkzeugen gemäß Fig. 1. Die Formwerkzeughälften 54 und eine im wesentlichen idemische Formwerkzeughälfte 54' begrenzen zusammen die Formhohlräume. Sie sind wie üblich während des Formens eines Glasbehälters geschlossen. Die Einlaßöffnungen 44 und 44' der Formwerkzeughälften 54 und 54' sind durch ein geeignetes Rohr 56 mit einer Kühl- und Pumpeinheit 58 verbunden. Ventile 60 und 61 sind vor den Einlaßöffnungen 44 und 44' in den Auslaßleitungen Jet' Kühl- und Pumpeinheit 58 angeordnet Sie dienen zur Regelung des Durchsatzes an Kühlflüssigkeit, um dadurch die Geschwindigkeit der Wärmeableitung von den Formwerkzeughälften 54 und 54' genau einstellen zu können. Die Einstellung des Kühlmitteldurchsatzes ist vorteilhaft, weil «s häufig nicht möglich ist, die Wärmeleitfähigkeit der Hülsen 14 und 22 sowie die geometrische Auslegung der Leitungen 48 und 50 mit dem erforderlichen Genauigkeitsgrad au bestimmen, um genau die Kühlung des Formwerkzeuges zu •erhalten, die erforderlich ist, um Glasbehälter mit der gewünschten Aussf>ßgeschwindigkeit zu formen. Daher muß die Strömungsgeschwindigkeit der Kühlflüssigkeit mit den Ventilen 60 und 61 geregelt werden, um die gewünschte Geschwindigkeit der Wärmeableitung von

dem geschmolzenen Glas zu erzielen. Letztere kann auch unter Verwendung von nur einem einzigen Ventil, allerdings weniger genau, eingestellt werden, wobei dieses dann die Strömungsgeschwindigkeit der Kühlflüssigkeit für beide Formwerkzeughälften 54 und 54' gleich vorgibt

Fig.4 zeigt einen vergrößerten Querschnitt durch das Verbundmaterial für die Hülsen 14 und 22. Vor einer genauen Beschreibung dieses Werkstoffes soll die eigentliche Aufgabe der Hülsen 14 und 22 näher in erläutert werden. Wie vorstehend erwähnt, war eine der Hauptschwierigkeiten bei den früheren strömungsmittelgekühlten Formwerkzeugen für Glas das Auftreten heißer und kalter Stellen, so daß sich das im Formwerkzeug befindliche Glas nicht gleichmäßig r> abkühlte. Da die Hülsen 14 und 22 aus einem verglichen mit dem des Formeneinsatzes schlecht wärmeleitenden Material bestehen, dienen sie als Widerstand für die Wärmeableitung vom Formeneinsatz 10 zum Einsatzträger 16. Durch Dämmung der Wärmeableitung wirken m die Hülsen 14 und 22 als Verteiler des vom Glas ausgehenden Wärmestromes über den gesamten Einsatzträger 16 hinweg, so daß sich eine verhältnismäßig gleichmäßige Wärmeableitung von dem zu formenden Glas erreichen läßt. Somit wirken die Hülsen 14 und 22 r> nicht als vollkommene Dämmung für die Wärmeübertragung, sondern eher als ein Wärmewiderstand im Wege des vom Glase oder eines anderen zu pressenden thermoplastischen Materials ausgehenden Wärmestroms und dienen so zur gleichmäßigen Verteilung jo dieses Wärmestroms.

Wie bereits erwähnt, erwies sich ein bestimmter Werkstoff, ein Dreischichten-Verbundstoff als am wirksamsten für die Hülsen 14 und 22. Doch können auch andere Werkstoffe verwendbar sein, weiche einen j? entsprechenden Wärmewiderstand bilden können und so die über sie hinweggeleitete Wärme gleichmäßig verteilen. Beispielsweise können Glasfaserverbundmaterialien für diesen Zweck eingesetzt werden, doch haben diese die nachteilige Eigenschaft, daß sie bei gleichem Wärmewiderstand recht dick sind. Sie lassen sich auch nicht gleichmäßig zu einer dichten Schicht zusammenpressen, wenn sie in eine Berührung mit den anliegenden Oberflächen der Hohlräume 24 und 26 und der Formeneinsätze 10 und 18 gedrückt werden. Ebenso könnte auch ein Luftspalt verwendet werdender jedoch die Schwierigkeit bietet, daß zur Erzielung des gewünschten Wärmewiderstandes ein sehr kleiner und genauer Spalt erforderlich ist Beispielsweise würde ein Luftspalt von 0,03 mm normalerweise den gewünschten Wärmewiderstand ergeben; dieser Wert ist jedoch für die Praxis viel zu klein.

Das Material, das sich bisher als am besten geeignet erwies, ist ein Dreischichten-Verbundwerkstoff mit zwei getrennten Außenschichten 62 und 63 aus Graphitfolie. Diese wird in Dicken zwischen 0,127 mm und 0,381 bis 0,508 mm geliefert Die Mittelschicht des Verbundstoffes ist ein Asbestgewebe 64.

Die untenstehende Tabelle I gibt die Wärmeleitfähigkeit für verschiedene derartige Verbundmaterialien an. Tabelle 1 zeigt ferner, daß es möglich ist durch die Wahl verschiedener Kombinationen der Dicke der Graphit- und der Asbestschichten die Wärmeleitfähigkeit des Verbundmaterials den gewünschten Größen anzupassen. Dies ist wichtig, da verschiedene Größen von Glasbehälter, verschiedener Größen des Wärmewiderstandes bedürfen, um eine gleichmäßige Wärmestromverteilung zu gewährleisten.

Tabelle 1

Dicke der

Graphit-

schichl

Dicke der
Asbestschicht
in mm

Dicke der

Graphit-

schicht

Wärmeleitfähigkeit des Verbundstoffes

"¹

A 0,254

B 0381

C 0381

D 0,254

E 0381

F 0381

G 0,254

H 0381

I 0381

0,787
0,787
0,787
0381
0381
0381
0,203
0,203
0,203

0,254
0,254
0381
0.254
0.254
0381
0,254
0,254
0381

0,599
0,649
0,697
0,721
0.794
0,862
0383
1,098
1,199

Wie bereits erwähnt können die in Tabelle 1 gezeigten Werte mit normalen WärmeleitfähiKkeitswerten von Gußeisen von 42,5 verglichen werden. Obwohl der niedrigste Wert der Tabelle 1 0499 beträgt, kann er sogar um 40% auf einen Wert von etwa 036 verringert werden, indem Teile aus den Hülsen 14 und 22 entfernt werden, z. B. durch Anbringen einer Anzahl von Rohrungen in diesen Hülsen. Obwohl es erscheinen mag, daß dadurch nicht gleichmäßige Stellen der Wärmeübertragung geschaffen werden würden, ergab es sich, diß bis etwa 40% des Materials auf diese Weise entfernt werden kann, ohne die Gleichmäßigkeit der Wärmeableitung in den Einsatzträger wesentlich zu stören. Die Wärmeleitfähigkeit des Graphits allein beträgt etwa 2^5 W/Km, während -\sbest allein einen Wärmeleitfähigkeitswert von 0,425 W/Km aufweist Somit würde die Verwendung von Graphit alleine für die Hülse eine Hülse mit einem Wärmeleitfähigkeitswert ergeben, der etwa den 16,7. Teil des Wärmeleitfähigkeitswertes von Gußeisen beträgt Entfernt man einen Teil der Hülse durch Bohren von Löchern, so läßt sich dieses Verhältnis auf 10:1 verringern. Die Verwendung des Verbundmaterials mit einem Wärmeleitfähigkeitswert von 036 ergibt eine Hülse mit einem Wärmeleitfähigkeitswert von etwa 1/120 des Wärmeleitfähigkeitswertes von Gußeisen. Aus der Tabelle 1 geht hervor, daß eine Abänderung des Werkstoffes es ermöglichen würde, diesen Bereich von ca. 1/120 bis 1/10 für andere Formwerkzeugmaterialien als Gußeisen beizubehalten. Ferner zeigt die Tabelle 1, daß die größte Dicke der angeführten Verbundmaterialien nur 1^49 mm beträgt Dies ist eine verhältnismäßig dünne Materialschicht, die die hier betrachtete Art gleichförmiger Wärmeableitung ermöglicht Daher läßt sich eine Wasserkühlung in ein Glasformwerkzeug einbauen, das in die Abmessungen der gegenwärtigen handelsüblichen Formmaschinen hineinpaßt

In einem gewissen Sinn stellt die durch die Hülsen 14 und 22 dargestellte dünne Isolierschicht eine solche Impedanz für den Wärmestrom dar und sorgt für solch gleichmäßige Verteilung des gesamten Wärmestromes wie eine Masse Gußeisen von erheblichem Volumen. Da die äußeren Graphitschichten 62 und 63 bis zu einem gewissen Grad komprifnierbar sind, wird bei in den Einsatzträger 16 eingespannten Formeinsätzen das Graphit gegen die Oberflächen der Hohlräume 24 und 26 sowie gegen die Rückteile der Formeneinsätze 10 und 18 gedruckt die mit den Hülsen 14 und 22 in Berührung stehen. Dieser enge Kontakt unterstützt die gleichmäßige Wärmeübertragung von den Formeneinsätzen an die Einsatzträger, sowie auch die vorstehend

beschriebene Wärmestromverteilung auf dem Einsatzträger in Umfangsrichtung, so daß die Kühlkanäle der Einsatzträger die Wärme gleichmäßig ableiten.

Es sei betont, daß das Verbundmaterial nach F i g. 4 auch eine gleichmäßige Wärmeableitung unter Drücken von 7 bar bis 100 bar beibehält. Dies ist deshalb von Bedeutung, da sich die Formeneinsätze 10 und 18 sowie dev Einsatzträger 16 ausdehnen, wenn sie durch das geschmolzene Glas erwärmt werden. Dadurch sind Formeneinsätze und Einsatzträger bestrebt, die zwisehen ihnen angeordneten Hülsen 14 und 22 zusammenzudrücken, was zu Änderungen des Wärmeleitfähigkeitswertas des Verbundmaterials der Hülsen 14 und 22 führen könnte, wenn dieses Material nicht verhältnismäßig unempfindlich gegen Druck wäre. Diese Ausdehnung erhöht weiter die enge Berührung der verschiedenen vorstehend erwähnten Oberflächen.

F i g. 5 zeigt ein Formwerkzeug, das manchmal für die

ι ο Hülse 72 aus wärmeisolierendem Material zwischen dem Formeneinsatz 68 und dem Einsatzträger 66 angeordnet. Die Hülse 72 besteht vorzugsweise aus dem anhand der F i g. 4 beschriebenen Verbundmaterial. Die Hülse 72 ist durch Schrauben 73 befestigt.

Die Arbeitseigenschaften des in Fig.5 gezeigten einstückigen Formwerkzeuges sind im wesentlichen mit denen der anhand der F i g. 1 und 2 beschriebenen Ausführungsbeispielen identisch. Das heißt, die Hülse 72 wirkt als ein teildurchlässiger Widerstand für die Wärmeübertragung und verteilt die von einer Glasbeschickung im Formhohlraum 70 des Formeneinsatzes 68 abgegebene Wärme gleichmäßig, so daß sie durch eine im Einsatzträger 66 umlaufende Kühlflüssigkeit abgeleitet werden kann.

Die Kühlflüssigkeit tritt in den Einsatzträger 66 durch eine Einlaßöffnung 74 ein und strömt durch eine Anzahl von untereinander verbundenen Leitungen 76, die im

ÄüSiorrflüng Von fvüiucin öuer uciScn gcäpniZtcn

Rohlingen im Herstellungsverfahren für Glasbehälter benüt/t wird. Ein Einsatzträger 66 besteht aus einem Stück. Diese Art von Einsatzträger 66 wird senkrecht nach oben bewegt, bis der Külbel freiliegt und dann von diesem hinweg, so daß er weiterbefördert werden kann. Ein Formhohlraum 70 ist durch die Innenfläche eines einstückigen Formeneinsatzes 68 vorgegeben, der im Einsatzträger 66 gelagert ist Wie im Falle des vorstehend beschriebenen Ausführungsbeispiels ist eine Dann verläßt die Kühlflüssigkeit den Einsatzträger 66 durch eine Auslaßöffnung 78. Man kann sie wieder in der dargestellten und anhand der F i g. 3 beschriebenen Weise umlaufen lassen. Man kann jedoch als Kühlmittel auch ein unter Druck stehendes Gas, wie Luft, verwenden, das lediglich einmal benutzt und dann ausgeblasen wird. In beiden Fällen arbeitet das in F i g. 5 gezeigte Formwerkzeug in genau der gleichen Weise wie die vorstehend beschriebenen Formwerkzeuge.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentensprüche:

1. Formwerkzeug zum Herstellen von Formungen aus thermoplastischem Material, mit einem Formeneinsatz mit einer Vorderfiäche, die den Formhohlraum begrenzt, sowie mit einer Röckfläche; mit einem Einsatzträger, der im wesentlichen die Rückfläche des Formeneinsatzes umschließt und diesen haltert, wobei im Einsatzträger eine Anzahl ι ο von untereinander verbundenen Leitungen für ein Kühlmittel angeordnet sind, gekennzeichnet durch eine zwischen der Rückfläche des Formeneinsatzes (10, 18) und dem Einsatzträger (16) angeordnete Isolierschicht (14, 22), die im wesentli- .-5 eben mit der gesamten Oberfläche des Formeneinsatzes und des Einsatzträgers in Berührung steht, wobei die untereinander verbundenen Leitungen (48, 50) im Abstand von der Isolierschicht (14, 22) angeordnet sind und wobei der Formeneinsatz (10, 18), die isolierschicht (14, 22) sowie der Einsafccträger (16) miteinander verbunden sind und zusammen eine Einheit bilden.

2. Formwerkzeug nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht (14, 22) aus einem Material gefertigt ist, dessen Wärmeleitfähigkeit zwischen 1/120 und 1/10 4er Wärmeleitfähigkeit des Materials beträgt, aus welchem der Formeneinsatz (10,18) gefertigt ist

3. Formwerkzeug nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht (14, 22) aus eoem Mehrschicht-Verbundmaterial besteht

4. Fonnwerkzeug nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht (14, 22) mindestens eine durch eine Graphitfolie gebildete Lage und mindestens eine durch ein Asbestgewebe gebildete Lage aufweist

5. Formwerkzeug nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die aus Graphitfolie und Asbestgewebe bestehende Isolierschicht (14, 22) eine Dicke zwischen 0,45 und 1,55 mm aufweist

6. Formwerkzeug nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht (14,22) mit Durchbrechungen versehen ist