DE2437186A1 - Poroese masse aus eisenhaltigem metall, insbesondere fuer die aufnahme von magnesium - Google Patents
Poroese masse aus eisenhaltigem metall, insbesondere fuer die aufnahme von magnesiumInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine poröse Masse aus eisenhaltigem
Metall, insbesondere für die Aufnahme von Magnesium, sowie ein Verfahren zur Herstellung der. porösen'Masse. -
In der Eisen- und Stahlindustrie ist.es erforderlich, die
eisenhaltigen Grundmetalle im geschmolzenen Zustand mit einem Entsehwef elungsmittel zu. behandeln, um den Schwefelgehalt in
dem metallischen Produkt zu verringern. Metallisches Magnesium ist ein starkes Desoxydations- und Entschwefelungsmittel»
Das Magnesium siedet jedoch bei einer sehr niedrigen Temperatur, so daß die plötzliche Volumenzunahme, die eintritt, wenn
metallisches Magnesium dem geschmolzenen Eisen zugesetzt wird, su heftigen Reaktionen, führen' kann, wenn das Magnesium ver-
Zur Verringerung dieser heftigen Aktivität werden bereits
verschiedene Maßna.hmeB durcligeführt, bei welcMem das Magnösium
langsam ,iji das geschmolzen© eisenhaltige Metall bei
Uf-J-LIi-Jf1U^Uj i"-vom streno, ÄegieiwEtea^SJrstemeE suiteführt wird.
g y g
INSPECTBD
Eine dieser Maßnahmen zur Verringerung der heftigen Reaktion besteht darin, poröse Körper mit Magnesiummetall zu imprägnieren und diese mit Magnesium imprägnierten porösen Körper ·
in das geschmolzene eisenhaltige Metall einzubringen. Unter diesen Bedingungen wird das imprägnierte Magnesiummetall mit
einer Geschwindigkeit freigesetzt, die niedrig genug ist, daß die Heftigkeit der Reaktion auf einem Minimum gehalten
wird.
Zu den bekannten porösen Körpern, die mit begrenzten Erfolg für diesen Zweck verwendet wurden, gehören poröser Koks,
Kohlenstoff, Graphit und keramische Massen, wie gebrannter Kalk, stückiger Kalkstein oder Dolomit und dergleichen.
Außerdem hat man bereits Magnesium in poröse Eisenkörper eindringen
lassen. Zu diesen bekannten Eisenkörpern gehört Eisenschwamm, bei welchem die Eisenteilchen sehr klein und
zusammengesintert sind, um eine poröse Struktur zu bilden. Der Eisenschwamm selbst ist teuer in der Herstellung und
somit auch für den Gebrauch» Außerdem ist die Ausbildung von großen porösen Teilen aus Eisenschwamm sehr aufwendig.
Da die Poren des Eisenschwamms sehr klein sind, neigen sie dazu, das Magnesium zu langsam freizugeben, wenn der Schwamm
in die Eisenschmelze eingetaucht wird. Die Freigabe kann für einen optimalen Betrieb also zu ruhig erfolgen. Eisenschwamm
kamm auch. Oxyde enthalten,, die eine heftige Reaktion mit dem
Magnesium herbeiführen, wodurch die Wirksamkeit beeinträchtigt kanno : --.
einem anderen, bekannten,- Yerfalirejt werden." Eiseribriketts
hergestellt ,-■ die .Magnesium enthalten* Dabei werden..Eisen·
teilchen.- nmd Magne,siumt eilchen mit einer Größena-bm&sssung von
vor sw gs weis® 4-5. Jo bis os25 mm trocken zusammengepreßt«
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Wenn diese komprimieten Eisen- und Magnesiumteilchen zum
Entschwefeln von Eisenschmelze verwendet werden, wird die
verbleibende Eisenstruktur, wenn das Magnesium schmilzt, entschieden geschwächt, so daß das Magnesium zu schnell
freigesetzt wird und es somit zu einer heftigen Reaktion kommen kann· ■,
Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht deshalb darin, eine poröse Masse aus eisenhaltigem Metall au schaffen,
die in der Lage ist', beispielweise Magnesium aufzunehmen
und nach dem Einbringen der Masse in eine Eisenschmelze kontinuierlich mit der erforderlichen Geschwindigkeit
freizusetzen.
Diese Aufgabe wird durch,eine poröse Masse aus eisenhaltigem
Metall gelöst, die aus in willkürlicher Ausrichtung zu-
lt.
sammengepreßten eisenhaltigen Abfallmetallstücken besteht, die ein Netzwerk von ineinandergreifenden Stücken bilden,
wobei die Masse eine Dichte von 1,2 bis ^,ο g/cm , eine
Porosität von 5o % bis 85 % und eine Festigkeit von wenigstens
oilA kp/cm und vorzugsweise von wenigstens
ο,l8 kp/cm hat.
Diese Masse eines porösen Eisenmetallnetzwerks enthält
ein Labyrintti von Zwischenräumen oder Lücken, die von den Hohlräumen zwischen den komprimierten, ineinandergreifenden
Metallstücken gebildet werden. Diese Zwischenräume können mit metallischem Magnesium dadurch gefüllt werden, daß das
Eisenmetallnetzwerk in geschmolzenes Magnesiummetall eingetaucht und .das geschmolzene Metall verfestigt wird, das
die Zwischenräume des porösen Metallnetzwerks getränkt hat. Die Menge an Magnesium, mit der die eisenhaltige Metallmasse imprägniert werden kann, kann zwischen l8 und 55 Gew.-ji
des imprägnierten Körpers liegen. Das erhaltene Produkt eignet sich besonders für die Behandlung von Eisenschmelzen,
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beispielsv/eise zum Entschwefeln der Schmelzen, sowie zur Herstellung
von Kugelgraphitguß. Normalerweise werden etwa 0,37 bis 0,75 kg metallisches Magnesium verwendet, um eine Tonne geschmolzenes
Eisen zu entschwefeln. Etwa 1 bis 2 kg mehr Magnesium werden zur Bildung einer Tonne Kugelgraphitguß gebraucht.
Im Gegensatz zu den bekannten Produkten wird erfindungsgemäß ein Netzwerk aus Eisenmetallstücken, insbes. aus Stahlspänen, hergestellt,
die zusammengepreßt werden, so daß ein Körper mit niedriger Dichte, hoher Porosität und hoher Festigkeit gebildet wird,
in den große Mengen metallisches Magnesium eindringen können.
Die Hohlräume in dem metallischen Netzwerk sind ausreichend groß, um das Magnesium mit einer gewünschten Geschwindigkeit freizusetzen,
d. h. mit einer Geschwindigkeit, die groß genug ist, um eine schnelle Behandlung zu ermöglichen/ die jedoch nicht zu
hoch ist, so daß die Behandlung übermäßig heftig wird.
Es hat sich gezeigt, daß das erfindungsgemäße poröse Eisenmetallnetzwerk
Vorteile hat, die die bekannten porösen Körper nicht aufweisen.
Die erfindungsgemäße Masse bzw. Stoffzusammensetzung wird durch
Auswahl von Abfallmetallstücken hergestellt, insbes. von Stahlspänen, die innerhalb folgender Größenbereiche liegen: Länge 3
bis 230 mm, Breite 0,4 bis 25 mm, Stärke 0,025 bis 2,5 mm. Abfallmetallstücke
innerhalb dieses Größenbereichs haben gewöhnlich eine Schüttdichte bzw. Fülldichte von 0,1 bis 1,0 g/cm . Diese Metall-
stücke werden dann bei Drucken von 70 bis 1126 kp/cm zusammengepreßt.
Sie bilden dann ein Netzwerk aus eisenhaltigem Metall, welches eine Dichte von 1,2 bis 4,0 g/cm hat. Wie vorstehend erwähnt,
liegt die Porosität des Netzwerks zwischen 50 und 85%.
Die Scherzugfestigkeit bzw. Zugfestigkeit in Querrichtung ist
2 gering und beträgt wenigstens 0,14 kp/cm . (Short transverse
tensile strength S.T.T.S. Diese Zugfestigkeit in Querrichtung
ist definiert durch die Zugfestigkeit des komprimierten Metallstücks über dessen Dicke in Richtung der Druckkräfte.)
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Dieses Netzwerk aus eisenhaltigem Metall wird dann in geschmolzenes
metallisches Magnesium eingetaucht und wenige Minuten in der Metallschmelze gehalten, um die Zwischenräume
des Metallnetzwerks zu tränken. Der getränkte Körper wird
dann aus dem geschmolzenen Magnesium entfernt und abgekühlt, um das geschmolzene Magnesium zu verfestigen. Das getränkte
bzw. imprägnierte Metall wird abgekühlt, vorzugsweise bei Fehlen einer oxydierenden Atmosphäre. Ein bevorzugtes Verfahren
zum Abkühlen, des imprägnierten, komprimierten Metallkörpers besteht darin, ihn in ein Ölbad einzutauchen. Das
Endprodukt ist eine poröse Materialmasse, welche ein kompaktiertes
metallisches Netzwerk, aufweist, das mit metallischem
Magnesium imprägniert ist. Die Masse enthält wenigstens
l8 Gew.-% Magnesiunimetall bezogen auf den* ganzen imprägnierten Metallkörper.
Die erfindungsgemäße poröse, ein Netzwerk aus eisenhaltigem
Metall bildende Masse ist, wenn sie mit Magnesium imprägniert
ist, den bekannten porösen Körpern überlegen. Der erfindungsgemäße poröse Körper kann Magnesium in Mengen von mehr als
etwa l8 % seines; Gesamtgewichtes nicht nur aufnehmen und
halten, sondern auch zusätzlich, wenn er zum Entschwefeln
von Eisen verwendet wird, das metallische Magnesium über
einen kurzen Zeitraum freigeben, ohne daß eine heftige
Reaktion hervorgerufen wird. Der Körper hat außerdem eine
Strukturfestigkeit, die beibehalten wird, wenn das Magnesium
freigesetzt wird. Dies ist vorteilhaft, da die Aufrechterhaltung
der Strukturfestigkeit erforderlich ist, um zu verhindern,
daß eine heftige Reaktion stattfindet, wenn das Magnesium in regulierter Weise freigegeben wird. Zusätzlich
ist vorteilhaft, diesen speziellen Typ von porösem Körper,
in den Magnesium eingedrungen ist, anstelle von anderen
Arten von mit Magnesium imprägnierten Körpern^ zu verwenden,
da das restliche eisenhaltige .Metall in dem porösen Körper
in dem geschmolzenen Metall aufgelöst werden kann, so daß der restliche Träger nicht entfernt zu werden braucht.. Es, hat
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sich gezeigt, daß dieser spezielle Typ von eisenhaltigem Metallkörper eine für die Handhabung vor dem Tränken ausreichende
Festigkeit besitzt, während er gleichzeitig eine Porosität hat, die das Halten einer Magnesiummetallmenge von
wenigstens l8 % ermöglicht*
Zusätzlich zu der Herstellung eines Produktes, welches alle vorstehenden Vorteile aufweist, kann der poröse Körper aus
Rohmaterialien hergestellt werden, die leicht verfügbar sind.
Die Dichte des kompaktierten Netzwerks aus eisenhaltigem
Metall vor dem Imprägnieren beträgt 1,2 bis 4,ο g/cm ,
während die Dichte der Abfallmetallstücke vor dem Kompaktieren o,l bis l,o g/cm beträgt. Somit können nach dem vorstehenden
Verfahren poröse Metallkörper hergestellt werden, die Magnesiummetallmengen zwischen 18 % und 55 % enthalten.
Außerdem sind auf diese Weise die Produkte leicht reproduzierbar herzustellen.
Wenn die Dichte des komprimierten Netzwerks aus eisenhaltigem Metall unter 1,2 g/cm liegt, liegt die Magnesiummenge,
die in den komprimierten Metallkörper eindringt, über
55 Gew.-%. Bei dieser oberen Gewichtsgrenze nimmt das Volumen des Magnesiums 85 % des Gesamtvolumens des getränkten
komprimierten Metallkörpers ein. Wenn sich mehr Magnesium in dem getränkten Körper befindet, wird er, wenn er zum Entschwefeln
von Eisen eingesetzt wird, strukturmäßig sehr schwach, wenn das Magnesium in der Eisenschmelze gelöst wird.
Die Reaktion wird zu heftig.
Wenn die Dichte des komprimierten eisenhaltigen Metallkörpers über 4,o g/cm liegt, liegt die Magnesiummenge, die in den
komprimierten Körper eindringt, unter l8 Gew.-%, Wenn der Magnesiumgehalt unter l8 % liegt, ist die Magnesiummenge,
pro Gewichtseinheit Abfallmetall zu niedrig, so daß die Arbeitsweise unwirtschaftlich wird. Außerdem wird die
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Metallschmelze übermäßig abgekühlt, wenn eine zu große
Menge von Abfallmetall mit Magnesium der Eisenschmelze zugesetzt wird. Diese Kühlwirkung muß vermieden werden.
Wenn die Abfallstücke zu grob und/oder zu dicht sind,
halten die Briketts bei den niedrigen, benutzten Herstellungdrucken nicht zusammen. Wenn man hohe 'Herstellungsdrucke- verwendet, reicht die Porosität der Briketts für
das Eindringen einer ausreichenden Magnesiummenge nicht aus.
Erfindungsgemäß eigien sich als, Abfallmetallstücke verformbares
bzw. duktiles Eisen Und dergleichen,vorzugsweise nimmt
man jedoch Stahl. Die Abfallmetallstücke müssen, wie vorstehend erläutert, innerhalb der genannten Größenbere'iche
liegen. Wenn die Abfallstücke zu kurz, zu dick, zu "breit
oder zu flach sind, müßten übermäßig hohe Drucke verwendet werden, um die erforderliche strukturelle Festigkeit zu
erreichen. Der komprimierte Körper würde dann übermäßig dicht, was zu niedrigen' Prozentsätzen von eindringendem Magnesium
führen würde.
Eine besonders erwünschte Art Von Abfallmetall sind solche
Stücke, die unregelmäßig geformt sind und unterschiedliche
Größen haben, die innerhalb der spezifizierten Größen liegen.
Besonders günstig sind feine Metallspäne, kurze löffelartige Stücke und dergleichen.
Die erfindungsgemäß hergestellten porösen Körper aus kompakt
ier tem Metall können auch mit Legierungen imprägniert werden. Als Legierungen eignen sich besonders Magnesiumlegierungen,
welche Erdalkalimetalle, Aluminium, Silicium und seltene Erdmetalle, wie Cer, Lanthan oder seltene Erdmetalllegierungen;
enthalten, wie "Mischmetall11 (Legierung aus Metallen der seltenen Erden, meist ein Cer-Mischmetall)
sowie Mischungen dieser Metalle. Der hier verwendete Aus-
druck "Magnesium" umfaßt neben metallischem Magnesium auch
Legierungen von Magnesiummetall.
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Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hei-gestellte
kompakte poröse Stahlnetzwerkstruktur, die mit Magnesium getränkt ist, hat gegenüber dem Stand der Technik die
folgenden kombinierten Vorteile:
1) Eine hohe Porosität, so daß große Mengen metallischen
Magnesiums festgehalten werden können.
2) Die hergestellten imprägnierten Körper sind strukturmäßig fest und widerstehen hohen Temperaturen, bis das
Magnesium während der darauffolgenden Behandlung der
Eisenschmelze gelöst worden ist.
3) Die hergestellen imprägnierten Körper sind aktiv, wenn sie in die Eisenschmelze eingebracht werden, so daß die
Eisenschmelze schnell entschwefelt werden kann, ohne daß heftige Reaktionen hervorgerufen werden. Die Reaktionszeit
zur Freigabe des metallischen Magnesiums von den imprägnierten .Körpern kann zwischen 1/2 und
Io min liegen.
4) Die auf die erfindungsgemäße Weise mit Magnesium getränkten
Körper haben eine gleichförmige Zusammensetzung, so daß, wenn sie zur Behandlung von Eisenschmelze verwendet
werden, reproduzierbare Ergebnisse erzielbar sind.
5) Der Zusatz des speziellen Typs eines mit Magnesium imprägnierten
Körpers verwendet Eisen oder Stahl als Träger, so daß keine fremden Träger in die Eisenschmelze
eingebracht werden, die danach auf der Eisenschmelze wieder entfernt werden müßten.
6) Das Abfallmetall kann schmelzen, nachdem das Magnesium freigesetzt worden ist, wodurch der Schmelze Eisen zugesetzt
wird und es nicht erforderlich ist, den Träger nach der Behandlung zu beseitigen.
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Abfallmetall hat*im allgemeinen einen Ölüberzug. Dieser
Überzug kann gewünschtenfalls vor dem Tränken entfernt
werden. Ein Verfahren zum Entfetten besteht darin, den Abfall zu erhitzen, um das .01 abzubrennen. Dieses Erhitzen
kann vor oder nach dem Zusammenpressen durchgeführt werden. Es ist jedoch in wirtschaftlicher Hinsicht.vorteilhaft
, das- Abfallmetall zu komprimieren und dann das komprimierte Metall zu erhitzen, um das Öl zu entfernen, wobei
das Metall gleichzeitig vorerhitzt wird, bevor es in die Magnesiumschmelze für das Tränken eingeführt wird.
Wenn das komprimierte Metall vor· dem Einführen in die Magnesiumschmelze
vorerhitzt wird, sollte dafür gesorgt werden, daß ein übermäßiges Oxydieren des Abfallmetalls verhindert
wird. Das vorhandene Oxyd kann mit dem Magnesiummetall reagieren und zu einer heftigen Reaktion während der darauffolgenden
Behandlung der eisenhaltigen Schmlzen beitragen sowie einen bedeutenden Anteil von Magnesium verbrauchen,
wodurch der Wirkungsgrad verringert wird.-
Es hat sich herausgestellt, daß die Gewichtszunahme des
komprimierten Netzwerks aus Abfallmetall infolge der Oxydation während des Vorerhitzens 3 % und vorzugsweise 1 %
nicht übersteigen soll. .
Der Oxydationsanteil kann in den genannten Grenzen gehalten
werden, wenn die Vorerhitzungstemperatur in Luft zwischen
etwa 26o°C und 5^00C gehalten wird. Es können Temperaturen
von bis zu etwa 650 C benutzt werden, wenn die Vorerhitzungszeit
geringer als etwa lh ist. Natürlich sind die oberen Grenzen der Vorerhitzungstemperatur dann nicht von Bedeutung,
wenn das Vorerhitzen in' einer nicht oxydierenden Atmosphäre
ausgeführt wird.
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- Io -
Weiterhin muß die Lagerung der mit Magnesium getränkten Körper sorgfältig vorgenommen werden, um eine Reaktion
des Magnesiums mit Feuchtigkeit zu vermeiden. Dies kann dadurch auf einfache Weise erreicht werden, daß die getränkten
Körper in einem geeigneten Behälter abgedichtet aufbewahrt oder daß die getränkten Körper mit einem Trocknungsmittel
in eine Metallbüchse eingebracht werden, die einen dichtsitzenden Deckel hat.
Anhand der nachstehenden Beispiele wird die Erfindung näher erläutert.
Feine Stahispäne mit einer Stärke von etwa 0,05 mm, einer
Breite von etwa 3t 2 mm und einer Länge von etwa 25,4 mm
werden mit einem chlorierten Lösungsmittel entfettet. Die entfetteten Späne haben eine Dichte von o,17 g/cm .
57 S der entfetteten Späne werden getrocknet und in eine
Kompaktierkammer eingebracht, die einen Durchmesser von
44,5 mm und eine Höhe von 76»2 mm hat. Die Späne werden bei
einem Druck von l4Of6 kp/cm zu einem Brikett mit einem
Durchmesser von 47»6 mm und einer Höhe von 17»8 mm kompaktiert.
Die Dichte des Briketts beträgt 1,8 g/cm . Das kompaktierte Brikett bzw. der Presskörper wird eine Stunde
lang :auf 454 C vorerhitzt, um das restliche Lösungsmittel
zu entfernen. Der Oxydationsanteil während des Vorerhitzens beträgt weniger als 1 %.
Das Brikett wird dann in geschmolzenes Magnesium mit einer
Temperatur von 732 C 5 min lang untergetaucht. Nachdem das
getränkte Brikett aus dem geschmolzenen Magnesium entfernt und abgekühlt worden ist, wird es erneut gewogen. Es ergibt
sich ein Gewicht von Io2 g und ein Gehalt von metallischem
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Magnesium von 44 Gew.-%. Vor dem Tränken mit Magne.sium hat das
Brikett eine kurze Querzugfestigkeit {Zugfestigkeit des komprimierten Briketts, gemessen oder bestimmt über die Brikettdicke
in Richtuig der Druckkräfte)(short transverse tensile strength
2 '
S.T.T.S.) von 0,23 kp/cm . Die Einzelheiten bezüglich der Ausführung
und die Ergebnisse des Versuchs sind in Tabelle I zusammengestellt.
Beispiel 2 ■
Ein nach Beispiel 1 hergestelltes getränktes- Brikett und ein
weiteres auf die gleiche Weise hergestelltes Brikett werden zum Entschwefeln von geschmolzenem Eisen verwendet. Die beiden
Briketts werden in einer Tauchglocke angeordnet, die in 181 kg Eisenschmelze von einer Temperatur von 1454 C. eingeführt wird.
Das in die Briketts eingedrungene Magnesium wird mit einer" mäßigen Geschwindigkeit freigesetzt, ohne daß trotz der hohen
Konzentration von Magnesium von 78 Vol.-% eine heftige Reaktion oder ein Verspritzen der Schmelze auftritt. Der Schwefelanteil
in der Eisenschmelze wird von 0,041% auf 0,013% reduziert. Einzelheiten
des Ablaufes des EntschwefelungsVersuches sind in Tabelle II gezeigt.
Bei diesem Beispiel werden Stählspäne mit einer Stärke von
0,13 bis 0,25 mm, einer Breite von 3,17 bis 12,7 mm und einer Länge von etwa 25,4 mm verwendet. Die Fülldichte des
Abfallmaterials beträgt 0,57 g/cm . Es wird die in Beispiel 1 beschriebene Verfahrensweise verwendet, mit der Ausnahme,
daß in Beispiel 3 ein Brikett mit einem Durchmesser von
2 76,2 mm und einem Kompaktierungsdruck von 590,6 kp/cm
anstelle von 140,6 kp/cm hergestellt'wird. Das komprimierte
Brikett wird 1 h auf 454°C erhitzt, um das öl ,auszubrennen. Einzelheiten des Versuches und die Ergebnisse sind in
Tabelle I gezeigt. '
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Das gemäß Beispiel 3 hergestellte Brikett wird zum Entschwefeln
von Eisen verwendet. Das zum Entschwefeln des Eisens benutzte Verfahren entspricht dem von Beispiel 2.
Einzelheiten des Versuchs sind in Tabelle II gezeigt.
Durch dieses Beispiel soll die Herstellung- von Briketts ähnlich wie bei Beispiel 3 gezeigt werden, mit der Ausnahme,
daß der Abfallstahl vor dem Tränken mit Magnesium nicht völlig entfettet ist. In der Form mit einem Durchmesser
von 76,2 mm und einer Tiefe von 152,k mm werden
4o6 g Metallabfall in einer Stärke von o,13 bis o,5o mm, einer Breite von 1,6 bis 9»5 mm und einer Länge von etwa
25,^ mm angeordnet. Auf den Abfall wird mittels einer
Ramme bzw. eines Kolbens ein Druck von 393,7 kp/cm ausgeübt.
Man erhält ein Brikett mit einem Durchmesser von 76» 2 nun, einer Stärke von 27 mm und einer Dichte von .3»o4. g/cm .
Das Brikett wird in geschmolzenem Magnesium etwa Io min lang untergetaucht und dann entfernt. In dem Brikett sind
dann Ho g Magnesium eingedrungen, d. h. das Brikett enthält 21,7 % Magnesium. Die Einzelheiten des Versuches sind
in Tabelle I gezeigt.
In diesem Beispiel soll ein Brikett ähnlich wie bei Beispiel 3 hergestellt werden, mit der Ausnahme, daß die
Briketts vor dem Untertauchen in dem geschmolzenen Magnesium nicht vorerhitzt werden.
Stahlspäne mit einer Stärke von o,13 bis o,5o mm, einer
Breite von 1,6 bis 9„5 mm und einer Länge von etwa
25,4 mm werden durch -Trichloräthylen in einem Dampfentfetter
entfettet. In eine Form mit einem Durchmesser von
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76,2 mm und einer Höhe von 152,% mm werden 385 g entfetteter
Metallabfall eingebracht. Auf den Abfall wird ein Druck von 281,2kp/cm zur Erzeugung eines Briketts mit einem Durchmesser
von 76,2 mm und einer Höhe von 25,4 mm ausgebüt. Das
Brikett hat eine Dichte von 3,4 g/cm .
Das Brikett wird bei Raumtemperatur in geschmolzenem Magnesium
etwa Io min lang untergetaucht, wobei die Magnesiumschme.lze
auf einer Temperatur von 760 C gehalten ist. Nach
dem Entfernen des Briketts aus dem geschmolzenen Magnesium wiegt das Brikett 5o5 g und enthält 21,7 % Magnesium. Die
Einzelheiten des Versuchs sind in Tabelle I gezeigt.
Bei diesem Beispiel wird ein Brikett gemäß Beispiel 1 hergestellt,
mit der Ausnahme, daß ein Kompaktierungsdruck von
351,5kp/cm verwendet wird. In eine Fprni mit einem Durchmesser von 44,5 mnt und einer Höhe von 76,2 mm werden 47,3 g
entfettete feine Stahlspäne angeordnet. Nach dem Kampaktieren hat das Brikett einen Durchmesser von 44,5 mm, eine
Stärke von 15 mm und eine Dichte von 2,4 g/cm * Nach dem
Vorerhitzen des Briketts etwa 1 h lang auf 454 G wird es
in geschmolzenem Magnesium untergetaucht und dann entfernt. Das getränkte Brikett wiegt 65»7 S unc* enthält 31 % Magnesium.
Einzelheiten des Versuches sind in Tabelle I gezeigt.
Bei diesem Beispiel wird ein Brikett gemäß Beispiel 1 hergestellt,
mit der Ausnahme, daß ein Kompaktierungsdruck von
98,4kp/cm verwendet wird,, In einer Form mit einem Durchmesser von 44,5 mm und einer Höhe von 76,2 mm werden 8,14 g
entfettete Stahlspäne angeordnet. Auf das Abfallmaterial wirkt ein Druck von 98,4 kp/cm , so daß ein Brikett mit einem
Durchmesser von 44,5 mm, einer Hohe von 515 nun und einer
Dichte von 1,5 g/ca gebildet wird. ' ' .■ .
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- Ik -
Anschließend wird das kompaktierte Brikett etwa 1 h lang
auf 1ItJk0C zum Entfetten erhitzt. Nach dem Entfetten wird
das kompaktierte Brikett mit Magnesium durch Untertauchen In einer Magnesiumschmelze getränkt. Das getränkte Brikett
wiegt 17t5 g und enthält 53»5 Gew.-% Magnesium. Die Einzelheiten
des Versuches sind in Tabelle I gezeigt.
Es wird ein Brikett wie in Beispiel 3 beschrieben hergestellt, mit der Ausnahme, daß das Brikett einen Durchmesser
von 1^9i2 mm hat. In einen Formhohlrauin mit einem
Durchmesser von 1^9,2 mm werden 227o g Stahlspäne mit einer
Stärke von o,13 bis 0,25 mm, einer Breite von 3»2 bis 12,7
und einer Länge von etwa 25,^ tnm angeordnet. Das Brikett
ist ^1,3 mm stark. Es wird ein Druck von 492,2 kp/ent verwendet.
Das Brikett wird dann zum Entfetten erhitzt. Das entfettete Brikett, das 2l8o g wiegt, wird durch Untertauchen
in geschmolzenes Magnesium damit getränkt» Das getränkte Brikett enthält 25 % Magnesium und wiegt 292o g. Einzelheiten
des Versuches sind in Tabelle I gezeigt.
Wie vorstehend beschrieben, werden die mit Magnesium getränkten Briketts aus Abfalleisen zum Entschwefeln von
Eisenschmelze verwendet. Zusätzlich dienen diese Briketts auch zur Herstellung von Kugelgraphitguß. Dies wird im
folgenden Beispiel näher erläutert.
Es werden Briketts gemäß Beispiel 3 zum Kugeligmachen des Eisens verwendet. Dabei werden l8l,4 kg Eisen auf eine
Temperatur von 1^5° C erhitzt. Anfänglich enthält das Eisen
O9o28 Gew.-^Schwefel und kein Magnesium. Mittels einer
Tauchglocke werden 1797 g Briketts der oben beschriebenen Art der Eisenschmelze zugesetzt. Die Briketts enthalten
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395,3*4 g Magnesium oder 0,2177 Gew.-ψ der Eisenschmelze.
Durch Beobachten der Zeit,bis ein Treiben auf der Oberfläche
der-Eisenschmelae eintritt, wird festgestellt, daß
das Magnesium in 3 min, beginnend mit dem Zeitpunkt des
Tauchens, vollständig reagiert hat» Es wird eine Probe des
kugelig gemachten Eisens entnommen und die Glocke entfernt. Der Magnesiumgebalt des kugelig gemachten Eisens bzw» des
Kugelgraphitgusses beträgt o,o52 Gew.-%, Der Schwefelgehalt
ist auf o,oo7 Gew.-.% reduziert.
Weiterhin wird festgestellt, daß ein Sandguß des Kugelgraphitgusses
bzw. kugeligen Eisens eine Zugfestigkeit von
2
46oo kp/cm , eine Stπ Dehnung von i4 % hat.
46oo kp/cm , eine Stπ Dehnung von i4 % hat.
2 " 2,
46oo kp/cm , eine Streckgrenze von 2777 kp/cin und eine
Wie vorstehend ausgeführt wurde, müssen die Abfallmetallteilchen
eine Größe haben, die innerhalb der vorstehend beschriebenen Grenzen liegt, um ein Netzwerk von ineinandergreifenden
Stücken zu erhalten, welches eine Porosität von
5o bis 85 Gew.-% und eine kurze Queraugfestigkeit von wenigstens
o,t4 kp/cm hat.
Beispiel 11 zeigt die Verwendung von A.bfallmetallstücken
mit einer Größe, die innerhalb der spezifizierten Grenzen fällt. Beispiel 12 zeigt den Einsatz von Abfallmetallstücken,
deren Größe außerhalb)der spezifizierten Grenzen liegt.
In eine Form mit einem Durchmesser von 76,2 mm und einer
Höhe von 152,4 mm werden 393 g Abfallstahlstücke jnit einer
Stärke von o,13 bis o,25 mm, einer Breite von 3,17 bis
12,7 mm und einer Länge von etwa 25,4 mm angeordnet. Auf
das Abfallmaterial wird ©in Druck von 492,2 kp/cm ausgeübt,
so daß ein Brikett wit einem Durchmesser von 7^,2 mm
50 98087 0 83 6
de 4 J
- 16 -
und einer Stärke von 2;l,5 mm hergestellt wird. Das kompaktierte
Brikett hat eine Dichte von 31 17 g/cm und eine
Porosität von 59i7 %· Die kurze Quorzugfestigkeit ist
größer als o,37 kp/cin".
In einer Form mit einem Durchmesser von 44,5 mm werden 06,7 S
Gußeisenbohrspäno, entsprechend einer Siebmaschemveite von
1,65 bis 0,07k mm eingebracht. Atif die Bohrspäne wird ein
1·)
Druck von <37ü,8 kp/cir/' ausgeübt. Man erhält ein Brikett mit
einem Durchmesser von 44,5 mtn und einer Stärke von 15 mm.
Dieses Brikett zerbröckelt bereits bei der geringsten Handhabung und ist zu schwach, um hinsichtlich der Zugfestigkeit
geprüft zu werden.
Aus diesen beiden Beispielen sieht man, daß die Zugfestigkeit
des Metallnetzwerkcist unzureichend ist, wenn Metallstücke
mit einer Grb'l's verwendet werden, die unter den unteren Grenzen liegen« Zusätzlich ergibt sich, daß dd.e
spezifizierten Größen und Formen der Abfallstücke die Herstellung
von Briketts hoher Festigkeit bei niedrigeren Korapaktienmgsdruckcn ermögiichon.
Bei diesen) Beispiel werden AbfallstahJ späne verwendet, die
den bei den vorstehenden Beispielen verwendeten ähnlich sind. Die Abfallstahlspäne wiegen Io,l6 kg und werden in
einer ringförmigen Form mit einem Außendurchmesser von
36Ί mm und einem Innendurchmesser von 127 mm sowie einer
Stark ο von i^2,!i mm angeordnet. Die Späne werden mit einer
Belastung von maxiipa.l 907 t ( 900 kp/cm ) zusammengepreßt,
so diäß man ein Metallnetzwerlc mit einem Außendurchmesser von
381 mm, einem Innendurchmesser von 127 mm und einer Stärke
von 3o mm erhält. Dieses zusammengepreßte Netzwerk wird in
509808/0836
. ■ " . ■ ■ ■2437IBB
einem Ofen bei 53^ C entfettet und mit metallischem Magnesium
dadurch imprägniert, daß das metallische Netzwerk in die Schmelze des.metallischen Magnesiums eingebracht
wird. Das imprägnierte Metallnetzwerk enthält 3° 6ew»-%
Magnesium. Die Dichte des Metallnetzwerks vor dem Impragnieren
beträgt 3i29 g/cm , die Porosität 58-%· Eine
Vielzahl solcher.imprägnierter und komprimierter Metallnetzwerke
wird erfolgreich zum Entschwefeln eines* Eisen-Schmelzencharge verwendet.
509808/083 6
Eisenabfall (g) Formdurchmesser (nun)
Formhöhe (mm)
2 Kolbendruck (kp/cm )
J0 Brikettdurchmesser (mm)
ο Brikettstärke (mm)
^ Brikettdichte (g/cm3)
j^j Brikett gewicht nach dem Tränken (g)
% Magnesium im Brikett
1 | 3 | Beispiel N**. 5 6 |
395 | 7 | 8 | 9 | 1. 00 I |
57 | 490 | 4o6 | 76,2 | 47,3 | 8,i4 | 2270 | |
44,5 | 76,2 | .76,2 | 152,4 | 44,5 | 44,5 | 149,2 | |
76,2 | 152,4 | 152,4 | 281,2 | 76,2 | 76,2 | — | |
140,6 | 590,6 | 393,7 | 76,2 | 351,5 | 98,4 | 492,2 | |
47,6 | 76,2 | 76,2 | 25,4 3,4 |
44,5 | 44,5 | 149,2 | |
17,8 1,8 |
28,6 3,4 |
27,o 3,o4 |
5o5 | 15,o 2,4 |
5,5 1,5 |
41,3 3,l4 |
|
Io2 | 615 | 515 | 21,7 | 65,7 | 17,5 | 2920 | |
44 | 22 | 21,7 | 0, 2o | 31 | 53,5 | 25 | |
0,23 | o,39 | o,32 | o,22 | 0, 2o | 0,18 | ||
Tabelle IT
Beispiel Nr. 2_ 4
Gewicht der Eisenschmelzencharge (kg) Chargentemperatur ( C) '
cn ' Anfänglicher Schwefelgehalt der Charge (%) o,o4l
σο Anteil an eingedrungenem Magnesium (kg)
-^ ■ ■ Reaktionszeit (see)
'ω Abschließender Gehalt der Charge (%)
co ■ ■ , .-'■■,
Restmagnesium im Eisen (%) ■ o,ol5
181 | 7257 |
1454 | i4l6 |
o,o4l | 0,03 |
o,l4- | 4,5 |
180 | 9ö |
P» 013 | 0, olo |
- 2ο -
Aus den vorstehenden Ausführungen und durch die Beispiele ergibt sich, daß erfindungsgemäß ein überlegenes Produkt
hergestellt wird, welches ein Netzwerk aus eisenhaltigem Metall mit niedriger Dichte, hoher Porosität und hoher
Festigkeit aufweist, welches mit einem hohen Prozentsatz von Magnesiummetall getränkt werden kann. Dieses Produkt
ist bekannten Produkten hinsichtlich der Verwendung zum Entschwefeln von Eisenschmelze oder zur Herstellung von
Kugelgraphitguß überlegen.
509808/0836
Claims (1)
- PATENTANSPRÜCHE1. Poröse Masse aus eisenhaltigem Metall, insbesondere für die Aufnahme von Magnesium, gekennzeichnet durch Abfallmetallstücke willkürlicher Größen, die in zufälliger Ordnung zur Bildung eines Metallnetz\irerks der ineinandergreifenden Stücke zusammengepreßt sind, wobei die Hohlräume .zwischen den Stücken, ein Labyrinth von durch das Netzwerk' gehenden Lücken bilden, die Masse eine Dichte von 1,2 bis ^i9O g/cm hat, die Zwischenräume in dem Netswerk eine Porosität von 5o % bis 85 % ergeben und das Metallnetzwerk eine kurze Querzugsfestigkeit von wenigstens ο,ΐΛ kp/cm aufweist.Poröse Masse nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenräume mit Magnesium gefüllt sind und der Magnesiumanteil in den Zwischenräumen l8 bis 55 6ew.-?6 des das Magnesium enthaltenden Metallnetzwerks beträgt.3ο Poröse Masse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallnetzwerk mit metallischen Magnesium imprägniert ist. "4. Poröse Masse nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallnetzwerk mit einer Magnesiumlegierung imprägniert ist.5„ Poröse Masse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abfallstücke aus eisenhaltigem Metall in dem Netzwerk spezielle Großen haben, nämlich eine Länge von 3 bis 2oo nun, eine Breite von o,4 bis 25,4 mm und eine Stärke von o,o25 bis 2,5 mm.509808/083-66. Poröse Masse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abfallstücke aus eisenhaltigem Metall Abfallstücke aus Stahl sind.7. Poröse Masse nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Stücke aus eisenhaltigem Metall Stahlspäne sind.8. Verfahren zum Herstellen einer porösen Masse nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß Abfailstücke aus eisenhaltigem Metall so gewählt werden, daß sie eine Dichte von o,l bis l,o g/cm haben, daß die Stücke zu einem Metallnetzwerk mit einer Dichte von 1,2 bis 4,ο g/cm und einer Porosität von 5o % bis 8o % sowie einer kurzen Querzugsfestigkeit von wenigstens o,lA kp/cin kompaktiert werden, daß das Metallnetzwerk in einem Magnesiumschmelze untergetaucht wird, um das Netzwerk mit dem Magnesium zu tränken, so daß das. getränkte Metallnetzwerk l8 bis 55 Gew.-?6 des getränkten Netzwerks Magnesium enthält,und daß dann das getränkte Netzwerk aus der Magnesiumschmelze entfernt wird.9· Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die gewählten Stücke aus eisenhaltigem Metall eine Länge zwischen 3 und 13o mm, eine Breite zwischen o,k und 25,4 mm und eine Stärke zwischen o,o25 und 2,5 «im haben.Io. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9» dadurch gekennzeichnet daß die Abfallstücke aus eisenhaltigem Metall einen Ölüberzug haben, der durch Erhitzen der Stahlstücke entfernt wird, wobei das Öl abbrennt.509808/08 3 611. Verfahren nach Anspruch lo, dadurch gekennzeichnet, daß zum Abbrennen des Öls das Metalinetzwerk vor dem Eintauchen in die Magnesiumschmelze auf eine Temperatur von 260 C bis 650 C vorerhitzt wird.12. Verfahren nach Anspruch i'l, dadurch gekennzeichnet, daß die Gewichtszunahme durch Oxydation des Metallnetzwerks auf einem Wert von nicht mehr als 3 % gehalten wird.13· Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das aus der Magnesitimschmelze entfernte getränkte Metallnetzwerk in ein Ölbad zur Abkühlung untergetaucht wird, wobei das abgekühlte getränkte Netzwerk nach dem Entfernen aus dem Öl einen Ölüberzug hat., wodurch die Oxydation des imprägnierten Magnesiums verhindert wird.lk. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 13, dadurch■gekennzeichnet, daß ein Druck von- ./Ο bis 1126 kp/cm zur Bildung des Metallnetzwerkes verwendet wird.15. Verwendung einer nach einem'der Ansprüche 8 bis lk hergestellten porösen Masse zum Behandeln von geschmolzenem Eisen, dadurch gekennzeichnet, daß das mit Magnesium getränkte poröse eisenhaltige Metallnetzwerk in.die Eisenschmelze eingetaucht, wird, um deren Schwefeigehalt zu reduzieren, wobei das imprägnierte Magnesium aus dem Netzwerk schnell und systematisch freigesetzt wird,16. Verwendung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß das mit Magnesium imprägnierte poröse Metallnetzwerk in die Eisenschmelze mittels einer Tauchglocke eingebracht wird.,509808/083617. Verwendung nach Anspruch 15 oder l6, dadurch gekennzeichnet, daß pro Tonne Eisenschmelze etwa375 bis 750 g getränktes Magnesium eingesetzt werden.18. Verwendung einer nach einem der Ansprüche 8 bis 14 hergestellten porösen Masse zum Erzeugen von Kugelgraphitguß, dadurch gekennzeichnet, daß das poröse, mit Magnesium getränkte Metallnetzwerk in die Eisenschmelze eingetaucht wird, wobei dieser Körper genügend Magnesium enthält, um das Eisenmetall zu entschwefeln und um einen Kugelgraphitguß zu bilden, wobei das imprägnierte Magnesium aus dem Netzwerk schnell und systematisch freigesetzt wird.19. Verwendung nach Anspruch l8, dadurch gekennzeichnet, daß pro Tonne geschmolzenes Eisen 1,50 bis 2,50 kg getränktes Magnesium eingesetzt werden.509808/0835
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