DE2365519C2

DE2365519C2 - Lagenmesstransformator

Info

Publication number: DE2365519C2
Application number: DE19732365519
Authority: DE
Inventors: Clair L Farrand; Vincent F Foster
Original assignee: Inductosyn Corp
Current assignee: Inductosyn Corp
Priority date: 1972-03-15
Filing date: 1973-01-26
Publication date: 1976-11-18
Also published as: CA987751A; SE391613B; JPS493655A; NO136061B; DE2303763B2; DE2365519B1; IT959283B; DE2303763A1; NO136061C; AU469223B2; AU4360672A; GB1391669A; US3772587A; CH564761A5; JPS5147544B2; FR2176326A5

Description

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Die Erfindung betrifft einen Lagenmeßtransformator mit zwei gegeneinander beweglichen Teilen, die jeweils mindestens eine Wicklung tragen, weiche mit einer Wicklung auf dem anderen Teil in induktiver Wechselwirkung steht, wobei mindestens eine Wicklung aus mehreren, in verschiedenen Ebenen übereinander angeordneten Wicklungsabschnitten besteht.

Lagenmeßtransformatoren werden zur Messung der Relativverschiebung zweier Teile benutzt, insbesondere zur Messung und Steuerung von Bewegungsabläufen an Werkzeugmaschinen. Dazu sollen sie im Idealfall ein Ausgangssignal liefern, dessen Amplitude eine streng periodische, sinusförmige Funktion der Relativstellung beider Teile zueinander ist. In vielen Fällen liefern sie auch mehrere Ausgangssignale, die jeweils für sich streng sinusförmig sein sollen und zueinander eine genau definierte Phasenlage besitzen sollen. Dadurch wird es möglich, die Relativstellung beider Teile zueinander auch innerhalb der einzelnen Periode elektrisch darzustellen.

In der Praxis sehen die Signale meist nicht so ideal aus. Beispielsweise wird leicht durch die unerwünschte induktive Kopplung bestimmter Leiterteile in den Transformatorwicklungen ein Signalanteil erzeugt, der überhaupt nicht von der Relativstellung der beiden gegeneinander beweglichen Transformatorteile abhängt.

Die gewünschte gegenseitige Phasenlage mehrerei Signale wird oft nicht exakt erzielt, da fertigungstech nisch die entsprechenden Wicklungen auf dem einer Transformatorteii (die »Mehrphasenwicklungen«) nichi genau genug mit der entsprechenden räumlicher Versetzung hergestellt werden können (oder nur mii sehr hohem Aufwand). Kleine lokale Fertigungsunregel mäßigkeiten können das Ausgangssignal in bestimmter Positionen verfälschen und so zu einer zusätzlicher Abweichung von der Sinusform führen (Irregularitäten) Insbesondere bei drehbaren Lagenmeßtransformato ren, die also Winkelstellungen messen, führt auch die nicht völlig parallele Ausrichtung der aneinander ankoppelnden Wicklungen zu Störanteilen im Signal.

Um diese und andere Fehler zu vermeiden, wurde vorgeschlagen u.id ist bekannt, die betreffende Wick lung (zumeist die Mehrphasenwickiung) in Einzelab schnitte aufzuteilen und in mehreren Schichten übereinander anzuordnen. Dadurch sott der im einen Wick iungsabschnitt entstehende Fehler durch einen entgegengesetzten Fehler in einem anderen Wicklungsabschnitt kompensiert werden.

Nun ist aber der unterste Wicklungsabschnitt in einer solchen Mehrschichtstruktur von der induktiv ankoppelnden Wicklung am anderen Transformatorteii weiter entfe.-nt als der oberste Wicklungsabschniu m der Mehrschichtstruktur. Dies hat bei bekannten Lairenmel'iransformators zur Folge, daß der unterMe Wicklungsabsehnut m der Mehrschichtslrukiur scrn :- eher an die entsprechende Wicklung am andi-Li Transformatorteii ankoppelt als der oberste Wickiures abschnitt in der Mehrschichtstruktur. Dadurch wird die angestrebte Fehlerkompensation bei bekannten Lagenmeßtransformatoren nicht oder nur mangelhalt erreicht.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es. einen Lagenmeßtransformator der eingangs genannten Art zu schaffen, bei dem alie Wicklungsabschnitte einer mehrschichtigen Wicklung mit gleichem Kopplung* verhältnis an die entsprechende Wicklung am anderen Transformatorteii ankoppeln.

Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 gekennzeichnete Erfindung gelöst.

Vorteilhafte Weiterbildungen und Ausführungsformen sind in den Unteransprüchen beschrieben.

Die Erfindung wird im folgenden an Hand von Ausführungsbeispielen mit Bezug auf die Zeichnungen näher erläutert. Es zeigt

Fig 1 den Schichtaufbau eines Lagenmeßtransformators. an dem die Erfindung zum Einsatz kommen kann,

F1 g. 2 progressiv aufgebrochen eine perspektivische Darstellung des Mehrphasenteils des Lagenmeßtransformators,

V1 g. 3 schematisch die Leiterbreiten und Zw schenräume für die übereinanderliegenden Wicklungsabschnitte einer erfindungsgemäßen Mehrphasenwicklung unter der Referenzwicklung,

F i g. 4 schematisch die in F i g. 2 bzw. 3 übereinander dargestellten Wicklungsabschnitte nebeneinander, diesmal annähernd maßstäblich,

Fig. 5 eine schematische Draufsicht auf die Anschlüsse und Verbindungen der einzelnen Wicklungsabschnitte mit Korrekturwiderständen,

Fig.6 schematisch das mehrschichtige Phasenteil eines drehbaren Lagenmeßtransformators.

In Fig. 1 ist ein Ausführungsbeispiel eines Lagenmeßtransformators gezeigt, an dem die Erfindung

■rogesetzt werden kann. Eines der beiden zueinander beweglichen Teile 128 (in der Zeichnung das obere) jesitzt eine einfache, kontinuierliche mäanderförmige leferenzwicklung 131. Es wird Referenzteil oder Skala »enannt Die Referenzwicklung ist mittels einer Klebeschicht 130 an der tragenden Unterlage 129 befestigt.

Die »sprossenformigen« Leiter dieser Referenzwicklung 13t haben einen konstanten Mitte-Mitte-Abstand P und definieren den räumlichen MeßzykJus. Die Refe- ι ο renzwicklung ist in einer Schicht angeordnet; die Breite Wr ihrer aktiven Leiter ist doppelt so groß wie der Zwischenraum Sr zwischen benachbarten Leitern (Wr = 2 SrJL

Sollen bestimmte Harmonische im Koppelsignal :s unterdrückt werden, so ist für das Verhältnis aus Leiterbreite zu Zwischenraum zwischen benachbarten Leitern ein bestimtmer Wert zu wählen. Da gewöhnlich die dritte Harmonische den größten Beitrag zu Fehlern liefert, wird das Breitenverhältnis von Leiter zu iwischenraum nach der Lehre dieses Patents gewöhnlch 2 :1 gewählt. Dadruch wird die dritte Hannonische neutralisiert; selbstverständlich können auch andere Verhältnisse zur Neutralisation anderer Harmonischer gewählt werden. ; -

Das zweite Transformatorteil 134 trägt im dargestellten Ausführungsbeispie! zwei Wicklungen, die zu·.-;· ;<; der um 90° phasenverschoben sind. Sie werden ά.<ν..: Sinus- und Kosinuswicklung genannt. Aus einem tie:· in der Einleitung genannten Gründe wurde nun aie y Sinuswicklung in die beiden Wicklungsabschnitte C und B die Kosinuswicklung in die Wicklungsabschnitte A-. und Daufgeteilt und übereinander in einer Mehrschichistruktur angeordnet.

Die genaue Bauweise des Ausführungsbeispieles geht aus den F i g. 1 und 2 hervor. Die Wicklungsabschnitte B und D sind auf den gegenüberliegenden Seiten einer Kunststoffisolierschicht 138 angeordnet. Die Wicklungsabschnitte C und A sind ebenfalls auf den gegenüberliegenden Seiten einer Kunststoff-!si.- -erschient angeordnet. Die Schichtung (H, 138, D)is: an die Unterlage 136 durch eine weitere isolierende Haftschicht 137 angeklebt. Auf ähnliche Weise ist die Schichtung (C, 140, A) mit einer isolierende;- Hai; schicht 139 zwischen den Schichten A und ύ an c-.ie Oberfläche der Schicht B angeklebt. An die Schicht (ist mit einer isoaerenden Haftschicht 141 eine elektrostatische Abschirmung 142 angeklebt.

Das Übereinanderliegen der verschiedenen Wicklungsabschnitte wird besonders aus Fig. 2 deutlich, in der die übereinanderliegenden Schichten teilweise abgenommen sind.

Aus den F i g. 1 und 2 wird deutlich, daß beispielswci se der Wicklungsabschnitt D der Kosinuswicklung von der Referenzwicklung 131 viel weiter entfernt ist, als der zweite Kosinus-Wicklungsabschnitt A. Eine Pnmarspannung im Kosinus-Wicklungsabschnitt A induziert daher in der Referenzwicklung 131 eine größere Sekundärspannung als der gleichbestromte Wicklungsabschnitt D.

Um diesen Nachteil zu beseitigen, schlag' nun die Erfindung vor, daß die Wicklungsabschnitie e=n urn so größeres Verhältnis von Leiterbreitc ?.i' Zwischenraum besitzende näher sie an der Referenzwicklung 131 sind Durch Ausnutzung des Durchflutungsgesetzes ist es möglich, die Ankopplung der verschiedenen Wicklungsabschnitte einander anzugleichen.

nahei ist es zweckmäßig, die Kopplung der verschiedenen Wicklungsabschnitte mit Hilfe von Transformationsverhältnissen zu beschreiben, welche gleich dem Verhältnis aus Eingangssignal / in der Primärwicklung (beispielsweise Sinus- oder Kosinus-Wicklung bzw. Referenzwicklung) zum Ausgangssignal V in der Sekundärwicklung (beispielsweise Reierenz-Wicklung oder Sinus- oder Kosinus-Wicklung) ist. Entsprechend der vorliegenden Erfindung ist die Kopplung um so geringer und auch das resultierende Transformationsverhäknis um so niedriger, je größer das Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum ist.

Ausgehend von gleichen Leiterbreiten kann die erforderliche Veränderung des Verhältnisses von Leiierbreite zu Zwischenraum sowohl experimentell a!s auch mathematisch bestimmt werden.

Als mathematische Näherung, die man hierzu verwendet, wird anfänglich eine Wicklung betrachtet, die ein Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum von 2 :1 hat. Eine Verringerung des Transformationsverhältnisses erhält man, wenn man den Leiter um den Betrag Δ verbreitert, inde™ man symmetrisch auf beiden Seiten der Mittellinie Δ/2 hinzufügt. Dadurch wächst das Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum.

Näherungsweise wird nun angenommen, daü m fraglichen Gebiet die Änderung des Translornuitionsverhältnisses mit der Leiterbreite für das Grundsignal ungefähr linear ist. Deshalb wird dr· Größe 1 ·;'.' benöiiir. wird, um die Transiormanonsveniältn·.-.- - . ;.-' uiiü TC (repräsentativ iür die Ankopplung :■..■■■. Wicklungsabschnittes B bzw. Can die Rereren/.wk:--- iung) einander anzugleichen, folgendermaßen abge!·:-··

TC

Ί B

KC

WC '

KB

WB

WC Γ KB 1 TB

:c I TC

Bei einem konkreten Ausführungsbeispiel nach dem Star.de de-Technik seien ium ; va die folgen^eTi Werte

!BVC,,, -■- 1 i.-o.

ItC = H B - etwa 0.84 η im

Daher i-i

KB

KC

---. ! 11.45Ι

Um nun erfindungsgemäß die Transformationsverho hältnisse einander anzugleichen, d.h., um TB-TC zi machen, werden die Breiten VVCund H'ßum den Betrat Δ verändert, wobei aus G!eichung(1) wird·.

Löst man Gleichung (2) nach Δ auf, so erhält ma Δ = etwa 0,! "> mm.

Dabei sind

= Transformationsverhältnis, V/l, repräsentativ für die Ankopplung des Wicklungsabschnittes Can die Referenzwicklung; s = Transformationsverhältnis, V/l, repräsentativ für die Ankopplung des Wicklungsabschnittes Ban die Referenzwicklung;

IVC = Breite eines Leiters im Wicklungsabschnitt C vor der Veränderung, im konkreten Zahlen- ι ο beispiel etwa 0,84 mm bei einem Meßzyklus von etwa 2,54 mm;

TBiTCm= gemessener Wert des Verhältnisses von TB zu 7TC vor Änderung von 4;

WB = Breite eines Leiters des Wicklungsabschnit- ι tes B vor der Veränderung, im konkreten Zahleribeispiel etwa 0,84 mm bei einem MeBzyklus von etwa 2,54 mm;

KC = Proportionalitätsfaktor für den Wicklungsabschnitt C;

KB — Proportionalitätsfaktor für den Wicklungsabschnitt B;

Δ = Veränderung der Breite von IVCund WB.

In F i g. 4 ist die konkrete Ausführung der Leitermuster für das Rechenbeispiel schematisch, aber annähernd maßstäblich gezeigt, während F i g. 3 die Verhältnisse übertreibt.

F i g. 3 ist ein Querschnitt durch die Wicklungsschichten, der entlang der Schnittlinie 12-12 in Fig. 1 vorgenommen wurde. Dabei sind die isolierenden, haftenden Grund- und Abschirmschichten nicht gezeigt.

In F i g. 3 werden Paare typischer aktiver Leiterstükke für jeden Wicklungsabschnitt C, A, B und D gezeigt. Sie sind unterhalb der Referenzwicklung angeordnet. die durch die drei typischen aktiven Leiter Ri, R 2 und R angedeutet ist Die Mitte-Mitte-Abstände aller aktiven Leiter in F i g. 3 sind gleich der Teilung P; der Meßzyklus ist gleich 2P.

Die Breite der aktiven Leiterstücke für die Wicklungsabschnitte A, B, C und D sind mit WA, WB, WC und IVD bezeichnet Entsprechend heißen die Breiten der Abstände zwischen aktiven Leiterstücken für die Wicklungsabschnitte A, B, Cund D; SA, SB, SCund SD.

Wenn völlige Gleichstellung aller Wicklungsabschnitte gewünscht ist, müssen die Breiten der aktiven Leiter im Wicklungsabschnitt Cgrößer gemacht werden als die in A; diese wiederum größer als die in B. Diese wären · schließlich wiederum größer als jene in D.

Aus fertigungstechnischen Gründen ist jedoch die völlige Gleichstellung der Wicklungsabschnitte in F i g. 3 und 4 nicht verwirklicht Die Wicklungsabschnitte C und A haben vielmehr dasselbe Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum; entsprechend haben die Wicklungsabschnitte B und D gleiches Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum, das aber vom Verhältnis für Cund A verschieden ist

Durch Versuch an einem Exemplar mit gleicher Leiterbreite in allen Wicklungsabschnitten wurde gefunden, daß bei den gegebenen Abstandsverhältnis- &, sen die Kopplung des Wicklungsabschnittes C an die Referenzwicklung 131 größenordnungsmäßig etwa l,45mal größer als die Kopplung des Wicklungsabschnittes S an die Referenzwicklung war. Entsprechend war die Kopplung des Wickhmgsabschnittes A größenordnungsmäßig l,45mal größer als die Kopplung des Wicklusaschitts D. Dies bildete den Ausgangspunkt fQr die oben beschriebene Rechnung.

Um die Kopplung des Wicklungsabschnittes C erfindungsgemäß gleich der Kopplung des Wicklungsabschnittes B zu machen, und um die Kopplung des Wicklungsabschnittes A gleich der Kopplung des Wicklungsabschnittes D zu machen, sind nun in den F i g. 3 und 4 die Transformationsverhältnisse der Wicklungsabschnitte C und A reduziert indem ihre Verhältnisse von Leiterbreite zu Zwischenraum um den rechnerisch ermittelten Wert vergrößert sind. Dagegen sind die Transformationsverhältnisse der Wicklungsabschnitte B und D vergrößert, indem ihre Verhältnisse von Leiterbreite und Zwischenraum um den rechnerisch ermittelten Wert verkleinert wurden.

Der für Δ berechnete Wert von etwa 0,16 mm wurde also zur nominellen 2 :1 -Breite etwa 0,84 mm bei den Wicklungsabschnitten Cund A hinzugezählt. Dadurch werden IVCund WA gleich etwa 1 mm; die Breiten der Zwischenräume SC und SA werden auf etwa 0,27 mm reduziert. In entsprechender Weise werden vom nominellen Wert etwa 0,84 mm der Breiten WB und IVD Δ gleich etwa 0,16 mm abgezogen, so daß sich der Wert etwa 0,68 mm ergibt. Dadurch werden die Breiten der Zwischenräume SB und SD auf etwa 0,57 mm vergrößert. Es ist zu beachten, daß die mittlere Breite von WC und WB gleich etwa 0,84 mm bleibt und daß diejenige von WA und IVD ebenfalls etwa 0,84 mm bleibt. Im Mittel haben also die aktiven Leiter der Sinus-Wicklung (BC) und der Kosinus-Wicklung (AD) das Verhältnis 2 :1 zwischen den Breiten von Leiter und Zwischenraum.

Die Effekte der dritten Harmonischen heben sich nun zwar nicht mehr in jedem Leiterstück für sich auf. Da jedoch das mittlere Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum für die in Serien geschalteten Wicklungsabschnitte C und B und entsprechend für die Wicklungsabschnitte A und D gleich 2 :1 bleibt, wird eine Vergrößerung in der Ankopplung der dritten Harmonischen auf Grund der Vergrößerung der Verhältnisse von Leiterbreite zu Zwischenraum für die Wicklungsabschnitte C und A durch eine entgegengesetzte Veränderung der Ankopplung der dritten Harmonischen in den Wicklungsabschnitten B bzw. D annähernd wieder aufgehoben.

Der durch die vorliegende Erfindung geschaffene Vorteil wird also nicht durch einen Nachteil auf anderem Gebiet erkauft

Weil für die Verhältnisse von Leiterbreite zu Zwischenraum nicht vier verschiedene Werte gewählt wurden, haben die Sinus-Wicklungsabschnitte A und C im allgemeinen ein resultierendes Transformationsverhältnis, welches größer ist als die Transformationsverhältnisse der Kosinus-Wicklungsabschnitte B und D Wenn zur Fehlerkompensation durchweg gleiche Transformationsverhältnisse erforderlich sind, kanr eine weitere Anpassung der Transformationsverhältnis se der Wicklungsabschnitte von F ig. 4 erfolgen.

Diese Anpassung erreicht man, indem man zwischei die äußeren Anschlüsse der Sinus-Wfckhmg einei konventionellen Widerstand schaltet Auf diese Weis« wird der Strom in der Sinus-Wicklung gegenüber den Strom in der Kosinus-Wicklung reduziert So wird da größere Transfonnationsverhältnis der Sines-Wick lungsabschnitte kompensiert Wird auf diese Weise ei Widerstand Ober einer Wicklung eines Lagenmeßtran; formators benutzt spricht man von »Linien-Balance«.

Wird nur zu einem Wicklungsabschnitt einer Wid lung ?in Widerstand parallel geschaltet läßt sie dadurch eine Restabweichung von der erwünschte

90°-Phasenverschiebung zwischen Sinus- und Kosinus-Wicklung korrigieren.

In F i g. 5 sind die zur Anpassung verwendeten Widerstände 96 und 97 angedeutet Der zwischen den Kosinus-Anschlüssen 3? und 33' geschaltete Widerstand 96 hat den Effekt, daß er den Winkel zwischen der Sinus- und der Kosinuswicklung anpaßt, d. h_M daß er die 90°-Phasenverschiebung einstellt Der zwischen den Kosinus-Anschlüssen 33' und 37' geschaltete Widerstand 97 bewirkt die Stromanpassung in der Kosinus- ι ο Wicklung bezüglich der Sinus-Wicklung und ist dementsprechend der Widerstand für die »Linien-Balance«.

Widerstände können prinzipiell zwischen alle Anschlüsse in F i g. 5 geschaltet werden, um je nach Bedarf ι s die relative Kopplung irgendeines Wicklungsabschnitts oder irgendeiner Kombination von Wicklungsabschnitten einzustellen.

Auch bei drehbaren Lägenmeßtransformatoren ist gemäß dieser Erfindung die Anpassung der Transforma- jo tionsverhältnisse möglich. Dies ist in F i g. 6 angedeutet, die schematisch ein Mehrphasenteil eines solchen Transformators zeigt

Die durchgezogen dargestellte Linie stellt den Wicklungsabschnitt A' der Kosinus-Wicklung, die 2s gepünkelte Linie den Wicklungsabschnitt B' der Sinus-Wicklung, die grobgestrichelte Linie den Wicklungsabschnitt C'der Sinus-Wicklung und die feingestrichelte Linie den Wicklungsabschnitt D' der Kosinus-Wicklung dar. Die Wicklungsabschnitte A', B', C, D' liegen in verschiedenen Schichten übereinander und haben demzufolge verschiedenen Abstand zur nicht gezeigten Referenzwicklung am anderen Transformatorteil. Demzufolge weisen sie verschiedene Transformationsverhältnisse auf.

Damit auch bei der drehbaren Anordnung von F i g. 6 die Auslöschung der dritten Harmonischen und die Anpassung der TransformaüonsverhSltnisse erfolgt, wird das Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum auf eine Weise verändert, die der oben beschriebenen analog ist.

Die Leiterstücke und die Zwischenräume zwischen ihnen wären bei einem idealen drehbaren Transformator keilförmig. Das heißt: Sowohl die Leiterstücke als auch die Zwischenräume zwischen ihnen wachsen mit zunehmendem Abstand vom Zentrum des Musters in die Breite. Es ist jedoch konstruktiv einfacher, die Abstände zwischen den Leiterstücken rechteckig zu machen, während die Leiterstücke selbst keilförmig bleiben, wie dies beispielsweise im US-Patent 27 89 835 gezeigt wird. Die Breite eines rechteckigen Zwischenraums wird dabei gleich der mittleren Breite des entsprechenden keilförmigen Zwischenraumes gemacht Die mittlere Breite eines keilförmigen Zwischenraums ist die Breite an dem Punkt der in der Mitte zwischen dem innersten Punkt und dem äußersten Punkt eines radialen Leiters liegt Das Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum wird zweckmäßigerweise an dieser Stelle bestimmt Auf diese Weise lassen sich die Verhältnisse von Leiterbreite zu Zwischenraum für jeden Wicklungsabschnitt nach Fig. 6 leicht in derselben Weise bestimmen, wie es oben in Verbindung mit den F i g. 1 bis 5 beschrieben wurde.

Die bisher behandelten vierschichtigen Ausführungsformen erforderten idealerweise für jeden der vier Wicklungsabschnitte ein anderes Verhältnis von Leiterbreite zu Zwischenraum. Hilfsweise kam die zusätzliche Verwendung von Widerständen in Betracht um die Fertigung nicht zu kompliziert werden zu lassen.

In vielen Fällen genügt es, die Wicklungsabschnitte nur auf zwei übereinanderiiegende Schichten zu verteilen. Dann werden entsprechend ohnehin nur zwei verschiedene Verhältnisse von Leiterbreite zu Zwischenraum erforderlich, damit die Ankopplung aller Wicklungsabschnitte an die Referenzwicklung einandei gleich wird.

Hiereu 3 Blatt Zeichnuneen 109647/333

Claims

^ Patentansprüche:

, 1. Lagenmeßtransformatcr mit zwei gegeneinander beweglichen Teilen, die jeweils mindestens eine Wicklung tragen, welche mit einer Wicklung auf dipm\ anderen Teil in induktiver Wechselwirkung steht, wobei mindestens eine Wicklung aus mehreren, in verschiedenen Ebenen übereinander angeordneten Wicklungsabschnitten besteht, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis aus Leiterbfeite (WA, WB, WC, WD) zu Zwischenraum (SA, SB, SQ SD) zwischen benachbarten Leitein in einem bestimmten Wicklungsabschnitt (A, B, C, D) einer mehrschichtigen Wicklung am ι s einen Transformatorteii (134) um so größer ist, je Häher dieser Wicklungsabschnitt (A, B, C, D) der induktiv ankoppelnden Wicklung am anderen Transformatorteii (128) ist, wodurch die Verschiedenheit der induktiven Ankopplung von Wicklungsabschnitten (A, B, C, D), die verschieden weit von der induktiv ankoppelnden Wicklung am anderen Teil (128) entfernt sind, aufgehoben wird.
2. Lagenmeßtransformator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Mittelwert des Verhältnisses aus Leiterbreite (WA, WB, WC. WD) zu Zwischenraum (SA, SB, SC, SD) zwischen benachbarten Leitern in einer mehrschichtigen Wicklung ungefähr 2 :1 ist.
3. Lagenmeßtransformator nach Anspruch 1 oder ,₀ 2, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich zur Variation der Leiterbrehen (WA. WB, WC, WD) mindestens ein Widerstand (96, 97) parallel zu mindestens einem Wicklungsabschnitt (A, B, C, D) der mehrschichtigen Wicklung geschaltet ist, wo- ^ durch eine zusätzliche Anpassung der induktiven Kopplung und} oder die Kompensation eines Phasenfehlers ermöglicht wird.