DE2355952A1 - Verfahren zur bestimmung thermokinetischer daten - Google Patents
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Description
Zentralbereich Patente, Marken und Lizenzen
Ki/Hg 509 Leverkusen. Bayerwerk
7 a
Verfahren zur Bestimmung thermokinetischer Daten
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Bestimmung thermokinetischer Daten in einem thermokinetischen
Reaktor.
Bekanntlich ist jede chemische Reaktion mit einem Energieumsatz gekoppelt» Daher eignet sich die vom Ablauf der
Reaktion abhängige Wärmeerzeugung zur kinetischen Analyse chemischer Reaktionen. Grundlage dieser "Thermofcinetik" ist
die Proportionalität zwischen der Reaktionsgeschwindigkeit und der Wärmeerzeugung. Das Ziel der Thermokinetik besteht
darin, aus der gemessenen Wärmeerzeugung den Reaktionsmechanismus, die Reaktionsgeschwindigkeit, die Reaktionsgeschwindigkeltskonstanten
sowie die Reaktionsenthalpie zu bestimmen.
Dazu bedarf es einer Apparatur, die in der Lage ist, trotz der stattfindenden reaktionsbedingten Wärmeerzeugung die
Temperatur des Systemes konstant zu halten und gleichzeitig
den zeitlichen Verlauf der Wärmeerzeugung anzuzeigen.
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Bisher sind zwei Typen von thermokinetischer Reaktoren bekannt
geworden, die diese Forderung erfüllen. Bei dem sogenannten Eiskalorimeter bringt die im Reaktionsgefäß erzeugte Wärme
eine bestimmte Eismenge, im Eis/Wasser-Mantel zum Schmelzen. Die Menge des geschmolzenen Eises und damit auch die Volumenänderung"
ist proportional zu den erzeugten Wärmemengen. Ein wesentlicher Nachteil, des Eiskalorimeters besteht in seiner
thermischen Trägheit und darin, daß seine Arbeitstemperatur
in der Nähe von 0 C liegen muß. In der Praxis interessiert jedoch die Kinetik chemischer Reaktionen bei erhöhten Temperaturen.
Das Eiskalorimeter ist damit für die Untersuchung sehr vieler chemischer Reaktionen völlig ungeeignet.
Ein etwas weiterer Spielraum hinsichtlich der Reaktionstemperatur besteht bei den sogenannten Peltier-Kalorimetern.
Sie arbeiten nach dem Prinzip der thermoelektrischen Kühlung durch Peltier-Elemente. Hiermit können auch größere exotherme
Reaktionsleistungen kompensiert werden. Der Bereich der Arbeitatemperaturen erstreckt sich beim Peltier-Kalorimeter
bis maximal 7o°C. Höhere Temperaturen sind unzulässig, da sonst die Peltier-Elemente beschädigt werden. Der Bereich
von 1oo - 3oo°C bleibt also weiterhin unzugänglich.
Ein weiterer Nachteil des Peltier-Kalorimeters ist die durch
die Bauart der Peltier-Elemente bedingte relativ große Trägheit. Schnelle chemische Reaktionen können damit in ihrem
Ablauf nicht untersucht werden. Ferner ist die Kühlleistung der Peltier-Elemente als Funktion der Temperatur nicht
konstant, sondern hängt von der Arbeitstemperatur ab. Wird
das Kalorimeter bei verschiedenen Arbeitstemperaturen betrieben, so ist jedesmal eine neue Eichung erforderlich.
Eine Übersicht über isotherme Reaktorkalorimeter wird in
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Chemie Ing. Techn. 4o, S. 933 - 947 (1968) gegeben.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und
eine Vorrichtung zur Bestimmung thermofcinetischer Daten zu
entwickeln, das thermokinetische Untersuchungen in einem
wesentlichen weiteren Temperaturbereich erlaubt. Gleichzeitig wird eine Verringerung der thermischen Trägheit angestrebt,
damit auch schnelle chemische Reaktionen untersucht werden können.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung in eleganter Weise
auf folgendem Weg gelöst:
a) Das Reaktionsgefäß (Reaktor), in dem die chemische Reaktion stattfindet, wird in einen Thermostaten
gebracht und mittels einer im Reaktor eingebauten geregelten Heizung eine konstante Soll-Temperäturdifferenz
^A TQ zwischen Reaktor und Thermostat
aufrechterhalten. Die höhere Temperatur T0 + /\ T0
herrscht dabei im Reaktor.
b) Beim Auftreten einer thermischen Reaktionsleistung
wird nun die Leistung der Heizung im Reaktor so geändert, daß der Wärmestrom vom Reaktor zum Thermostaten
und damit auch die Temperaturdifferenz /\ TQ
stets konstant bleibt. Die erforderliche Heizleistungsänderung, die -während der Reaktion fortlaufend registriert
wird, entspricht dann der Reaktionswärme.
Der thermokinetische Reaktor zur Durchführung dieses Verfahrens
ist dadurch gekennzeichnet, daß der Reaktor (Temperatur Tq + /\Tq) in einen Thermostaten (Temperatur Tq) eingebaut
ist und mit einer elektrischen Heizung versehen ist, die
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an einen Regelkreis angeschlossen ist, der die gemessene Temperaturdifferenz/\ T^ zwischen Reaktor und Thermostat
stets konstant hält. Gemäß einer bevorzugten Ausführung der Erfindung besteht die Reaktorwand einschließlich des Bodens
aus einem Rohrschlangensystem, das von der Thermostatenflüssigkeit
turbulent durchströmt wird. Ferner ist im Reaktor eine weitere Rohrspirale eingebaut, die den Rührer umschließt
und in der ebenfalls die Thermostatenflüssigkeit turbulent zirkuliert. Vorteilhaft wird mit einer Rührfrequenz von mehr
als 1ooo Umdrehungen pro Minute gearbeitet. Im Hinblick auf
die Wärmeträgheit hat es sich als günstig erwiesen, wenn zwischen dem äußeren Rohrschlangensystem und der inneren
Rohrspirale im Reaktorgefäß Strombrecher angeordnet sind.
Gemäß einer Weiterentwicklung der Erfindung ist der Temperaturfühler
im Thermostaten innerhalb eines evakuierten Hohlzylinders angeordnet. Der Hohlzylinder besteht dabei aus einem
Material mit geringer Wärmeleitfähigkeit. Auf diese Weise gehen kurzzeitige TemperaturSchwankungen im Thermostaten nicht
in den Meßeffekt ein.
Gemäß einer weiteren Verbesserung der Erfindung wird der Thermostat mit Hilfe eines zweiten Thermostaten temperiert,
um eine höhere Temperaturkonstanz zu erzielen.
Das nach dem neuen Prinzip arbeitende Reaktorkalorimeter ist hinsichtlich der Wahl der Arbeitetemperatur sehr anpassungsfähig.
Es können chemische Reaktionen im Bereich von T0) = -600C
/+3oo°C untersucht werden. Die Temperaturdifferenz j\ T0
zwischen Reaktor und Thermostat kann zwischen o,1°C und 1o°C
mit einer Genauigkeit von + 1o~ C eingestellt werden. Die thermische Trägheit ist verglichen mit den älteren isothermen
Reaktorkalorimetern sehr gering. Sie wird praktisch nur
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durch die Wärmekapazitäten von elektrischer Heizung, Temperaturfühlern
und Reaktorkalorimeter IDeStInUiIt-Es können auch thermokinetische
Untersuchungen an chemischen Reaktionen mit Halbwertzeiten bis herab zu 70 Sekunden, einwandfrei durchgeführt -werden.
Im folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung
dargestellten Ausführungsbeispieles näher beschrieben. Es zeigen:
Figur 1: Ein Prinzipschaltbild der Reaktorapparatur Figur 2: Einen Querschnitt durch die Reaktorkammer und
Figur 3 bis 4: Den Verlauf der Reaktionswärmen bei der Hydrolyse und bei der Alkoholyse von Essigsäureanhydrid
als typische Testreaktionen.
Eine Reaktorkammer 1 hängt in einem Wärmebad 2 der konstanten
Temperatur TQ(siehe Fig. 1). In ihrem Inneren befindet sich
eine kontinuierlich arbeitende elektrische Wärmequelle 3,
welche die Wärmeleistung L freigibt. Durch diese Wärmequelle
wird ein Wärmefluß aus der Kammer in das umgebende Bad aufrechterhalten.
Zwischen Reaktorkammer 1 und Wärmebad 2 besteht folglich eine Temperaturdifferenz. Diese Temperaturdifferenz,
gemessen durch zwei gegeneinander geschaltete Thermoelemente 4, 5 und registriert durch einen Schreiber 6, dient als
Regelgröße: Nach Wahl einer Soll-Temperaturdifferenz Λ Tq
prägt der Regler 7 der Wärmequelle 3 mittels des Leistungsverstärkers 8 eine solche stationäre Heizleistung LQ auf,
daß sich innerhalb der Reaktorkammer die gewünschte Soll-Temperatur
Tq + /\ Tq einstellt. Die von den Thermoelementen
erzeugte Gleichspannung wird durch einen Gleichspannungsverstärker
9 verstärkt, bevor sie dem Regler 7 und Schreiber 6
zugeführt wird. Der Regler 7 ist ein schneller PID-Regler'mitdigitaler
Soll-Temperaturdifferenzeinstellung.
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Läuft alsdann eine chemische Reaktion der zeitabhängigen Wärmeerzeugung Q ab, reduziert er die bisher zur Einhaltung
der Soll-Temperatur notwendige Heizleistung Ln um die durch
die Reaktion erbrachte Wärmeerzeugung Q . Der Regler sorgt also dafür, daß die totale Wärmeerzeugung in der Reaktorkammer
konstant bleibt (L(t) + Q(t) = const. = Ln) und folglich auch
die Temperatur unverändert gleich TQ +/\^o* ^e Bedingung
einer möglichst weitgehenden Identität der Beträge der zeitabhängigen thermischen Reaktionsleistung Q und der zur Kornpensation
benötigten Heizleistungsänderung (/\L = Q) läßt
sich selbstverständlich nur dann erfüllen, wenn die Trägheit der thermischen Glieder des Regelsystems (Temperaturfühler,
elektrische Wärmequelle, Reafctorwand) genügend klein ist und keine störenden Inhomogenitäten innerhalb der Reaktorkammer
auftreten.
Diese Forderungen werden mit einer Reaktorkammer gemäß Fig. erfüllt. Der Boden 1o und die Seitenwand 11 der zylindrischen
Kammer (Durchmesser 6 cm, Höhe 6 cm) sind aus Rohren gefertigt; zur Vergrößerung der Wandfläche verläuft im
Innern zusätzlich noch eine Rohrspirale 12 . Durch das gesamte Rohrsystem strömt die Flüssigkeit des Wärmebades 2.
turbulent. Der ganze Reaktor taucht außerdem noch in das intensiv gerührte Wärmebad 2 ein. Zwischen innerer Rohrspirale
12 und äußerer Rohrwand 11 verläuft spiralförmig ein ca. 1 m langer, 1,5 mm dicker, nahezu wärmeträgheitsloser,
gegen aggressive Medien resistenter, elektrisch isolierter Heizdraht 13 · Dieser Spezialheizer besteht aus dem System
'- Zuleitung, Heizstrecke, Zuleitung -, so daß die vom Schreiber 6 registrierte elektrische Leistung in der Tat
in der Heizstrecke innerhalb der Reaktorkammer frei wird. Zwischen innerer Rohrwandspirale 12 und Heizleiter 15
Widerstandsverhältnis I/600/I
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befindet sich als Temperaturfühler ein Thermoelement 4 . In der Mitte der Kammer ist ein Gitterrührer 14 angeordnet,
der mit hoher Umdrehungszahl (ca. 2ooo U/min) den Reaktorinhalt durchwirbelt. Zur Erhöhung der Turbulenz sind Strombrecher
15 eingebaut. Auf diese Weise ist ein schneller Energie- und Stofftransport durch die in der Reaktorkammer
befindliche Reaktionsmasse gewährleistet, so daß Gleichförmigkeit
Ton Temperatur und Zusammensetzung herrscht.
Die geschilderte Bauweise verleiht dem Gesamtsystem eine Halbwertszeit des Temperaturausgleichs Tj- { 14 sek. Der
Steuerbereich der Heizleistung L reicht von Null bis fünfzig Watt. Dies bedingt, daß chemische Reaktionen, deren Reaktions-Halbwertszeit
etwa fünfmal so groß ist wie die Halbwertszeit des Temperaturausgleichs und deren maximale Wärmeerzeugung
Q^ 5ο Watt ist, gleichsam isotherm ablaufen. Diese Isothermie
bedingt zugleich die Übereinstimmung der Beträge von Reaktionswärmeerzeugung
Q und Heizleistungsänderung /\ L.
Der Temperatur-Arbeitsbereich des Versuchsreaktors ist durch den Gefrier- bzw. Flammpunkt der Wärmebadflüssigkeit gegeben.
Zwischen Heizleiter und Reaktorinhalt "herrscht eine Temperaturdifferenz
kleiner als 10C.
Ein typischer konstruktionsbedingter Meßfehler tritt auf, wenn dem Regler wegen technischer Unzulänglichkeiten eine
verfälschte "Temperäturinformation" zukommt. Dies geschieht
z. B. durch Schwankungen der äußeren Badtemperatur T0, da
der Regler jede Änderung der von ihm registrierten Temperaturdifferenz
/^ T = Tßeajj.-tjQr - To als änderung der Reaktortempe-
<ratur ττ>βο^·-{;0Γ "deutet". Solche TQ-Schwankungen werden weit-
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gehend unterdrückt, indem das den Reaktor umgebende Wärmebad 2 nicht unmittelbar, sondern mittelbar durch einen
zweiten Thermostaten 17 regeltemperiert wird (s. Fig. 1). Zum Schutz vor trotzdem noch auftretenden Temperaturschlieren
ist der Temperaturfühler für die Badtemperatur in einen evakuierten Hohlraum 16 innerhalb eines großen Metallkörpers
aus schlecht wärmeleitendem Material eingeschmolzen (z. B. Edelstahl).
Fehlinformationen für den Regler können auch durch Temperaturschwankungen
in der Laboratmosphäre induziert werden, soweit diese zu Kontaktspannungsänderungen innerhalb der Elektronik
des Systems führen. Durch thermische Isolierung temperaturempfindlicher Elemente konnten derartige Fehlinformationen
weitgehend unterdrückt werden.
Um das Verhalten des Versuchsreaktors beim Ablauf echter Reaktionen zu testen, wurden die Hydrolyse (Fig. 5) und
Alkoholyse (Fig. 4) (Methanol) des Essigsäureanhydrids als Testreaktionen gewählt:
(CH3CO)2 . 0 + H2O ν 2 CH3 . COOH
Pyridin
(CH3CO)2 .0 + 2 CH3OH ν 2 CH3.COOCH3 + H2O
(CH3CO)2 .0 + 2 CH3OH ν 2 CH3.COOCH3 + H2O
als Katalysator
Thor. L. Smith / J. physic. Chem. 69. (1955), 385) führte
thermokinetische Untersuchungen beider Reaktionen mittels
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eines Eiskalorimeters bei O0C durch und fand, daß beide
Reaktionen nach einem Zeitgesetz 1. Ordnung verlaufen (H2O - bzw. CH,OH Überschuß).· Er bestimmte die Wärmetönung
λ H und die Halbwertszeit T :
||fi rHydr. =25 min.
AHAlkoh. = -14'8 ->
"15·* UV ^AIkOh. ■ 65
Mittels des thermokinetischen Reaktors wurden beide Reaktionen
bei 450G durchgeführt. Dazu wurde Wasser bzw. Methanol und
Katalysator in der Reaktorkammer vorgelegt (450C) und zum
Start der Reaktion Essigsäureanhydrid der Temperatur 2o°C
eingespritzt. Dies führte zu einer plötzlichen, kurzzeitigen Abkühlung der Reaktionsmasse. (Durch geeignete Wahl der
Temperatur bzw. Menge der eingespritzten Reaktionskomponente(n)
kann die beim Mischen verschiedener Stoffe stets auftretende
Lösungswärme, welche ebenfalls zu sprunghafter Temperaturänderung der Reaktionsmasse führt, kompensiert und die
Reaktion ohne kurzzeitige Temperatüränderung gestartet werden)
Im oberen Teil' der Diagramme Mg. 3 und Pig. 4 ist die vom
Regler 7 gesteuerte Heizleistung des Heizers 3 im Reaktor während des Reaktionsablaufes registriert (Kurve 1). Gleichzeitig
wurde die Reaktorübertemperatur /\Tq "registriert
(Kurve 2), die wie gefordert sehr genau konstant bleibt.
Es konnte bestätigt werden, daß beide Reaktionen nach einem
Zeitgesetz 1. Ordnung ablaufen:
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Für eine solche Reaktion gilt
-Ic11 - Ic11
1 ^OO « ^—* °
(Quo gesamte Wärmemenge, die im Laufe der Reaktion frei
wird,y\H Wärmetönung, η Gesamtmolzahl der Bezugskomponente)
Trägt man (s. untere Diagramme in den Figuren 3 und 4) In Q
gegen die Zeit t auf, ergibt sich eine Gerade mit der Steigung k1 und dem Ordinatenabachnitt ln(-k.. .ΛΗ.η ), aus
denen sich die Wärmetönung bestimmen läßt. Die auf diese Weise bestimmten Wärmetönungen/\HH dr = —14,1 Kcal/Mol,
/\ H.-,^ w = -14,9 Kcal/Mol stimmen mit den Literaturwerten
überein.
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Claims (7)
- PatentansprücheΘ Verfahren zur Bestimmung thermokinetischer Daten in einem Reaktorkalorimeter, insbesondere von Flüssigkeiten, dadurch gekennzeichnet,a) daß der Reaktor in einen Thermostaten gebracht wird und zwischen Reaktor und Thermostat mittels einer im Reaktor eingebauten, geregelten Heizung eine konstante Soll-Temperaturdifferenz/\ Tq aufrechterhalten wird," wobei im Reaktor die höhere Temperatur TQ +/\τη herrscht, undb) daß beim Auftreten einer thermischen Reaktionsleistung die Leistung der Heizung im Reaktor so geändert wird, daß der Wärmestrom vom Reaktor zum Thermostaten und damit auch die Temperaturdifferenz ^S^Tq stets konstant bleibt, und die Heizleistung während des Reaktionsablaufes registriert wird.
- 2.) Reaktorkalorimeter zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Reaktor (1) (Temperatur TQ + /\^q) in einen Thermostaten (2) (Temperatur TQ) eingebaut ist und mit einer elektrischen Heizung (3) versehen ist, die an einen Regelkreis (7,8,9) angeschlossen ist, der die mit Hilfe von Temperaturfühlern (4,5) gemessene Temperaturdifferenz/\Tq zwischen Reaktor (1) und Thermostat ("2) stets konstant hält.
- 3.) Reaktorkalorimeter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktorwand (11) einschließlich des Bodens (1o) aus einem Rohrschlangensystem besteht, das von der Thermostatenflüssigkeit turbulent durchströmt wird,und daß im Reaktor (1) eine weitere Rohrspirale f12) eingebaut ist, die den Rührer (14) umschließt und in der ebenfalls die Thermostatenflüssigkeit turbulent zirkuliert.Le A 15 1o4 - 11 -50982 1/0427
- 4·) Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Rührfrequenz größer als 1ooo Umdrehungen pro Minute gewählt wird.
- 5.) Vorrichtung nach Anspruch 2-4, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem äußeren Rohrschlangensystem (11) und der inneren Rohrspirale (12) Strombrecher (15) angeordnet sind.
- 6.) Reaktorkalorimeter nach Anspruch 2-5, dadurch gekennzeichnet, daß der Temperaturfühler (5) im Thermostaten (2) innerhalb eines evakuierten Hohlzylinders (16) angeordnet ist und der Hohlzylinder aus einem Material geringer Wärmeleitfähigkeit besteht.
- 7.) Reaktorkalorimeter nach Anspruch 2-6, dadurch gekennzeichnet, daß der Thermostat (2) mit Hilfe eines weiteren Thermostaten (17) temperiert wird.Le A 15 1o4 - 12 -509821 /0427
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2355952A DE2355952A1 (de) | 1973-11-09 | 1973-11-09 | Verfahren zur bestimmung thermokinetischer daten |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2355952A DE2355952A1 (de) | 1973-11-09 | 1973-11-09 | Verfahren zur bestimmung thermokinetischer daten |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2355952A1 true DE2355952A1 (de) | 1975-05-22 |
Family
ID=5897593
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2355952A Pending DE2355952A1 (de) | 1973-11-09 | 1973-11-09 | Verfahren zur bestimmung thermokinetischer daten |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2355952A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2425412A1 (fr) * | 1978-05-08 | 1979-12-07 | Smidth & Co As F L | Procede et appareil de commande automatique de la calcination de matieres contenant du carbonate de calcium ou du carbonate de magnesium ou les deux |
EP0170713A1 (de) * | 1984-08-07 | 1986-02-12 | American Cyanamid Company | Verfahren und Vorrichtung zur kalorimetrischen Untersuchung von chemischen Prozessen |
CN105136851A (zh) * | 2015-09-22 | 2015-12-09 | 中国石油大学(华东) | 一种测量炭质大分子等温热反应过程中热效应的装置及方法 |
-
1973
- 1973-11-09 DE DE2355952A patent/DE2355952A1/de active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2425412A1 (fr) * | 1978-05-08 | 1979-12-07 | Smidth & Co As F L | Procede et appareil de commande automatique de la calcination de matieres contenant du carbonate de calcium ou du carbonate de magnesium ou les deux |
EP0170713A1 (de) * | 1984-08-07 | 1986-02-12 | American Cyanamid Company | Verfahren und Vorrichtung zur kalorimetrischen Untersuchung von chemischen Prozessen |
CN105136851A (zh) * | 2015-09-22 | 2015-12-09 | 中国石油大学(华东) | 一种测量炭质大分子等温热反应过程中热效应的装置及方法 |
CN105136851B (zh) * | 2015-09-22 | 2018-06-26 | 中国石油大学(华东) | 一种测量炭质大分子等温热反应过程中热效应的装置及方法 |
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