DE2343853A1 - Verfahren und vorrichtung zur bestimmung des aerodynamischen bruttoschubes eines strahltriebwerks - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur bestimmung des aerodynamischen bruttoschubes eines strahltriebwerksInfo
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Description
DipL-lng. K. GUNSCHMANN o _ ^
».tadorwioe. 10
COMPUTING DEVICES OF CANADA LIMITED
P.O. Box 8508
Ottawa. Ontario, Canada KlG 3M9
Patentanme!dung
Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des aerodynamischen
Bruttoschubes eines Strahltriebwerks
Die Erfindung betrifft Schubmeßeinrichtungen sowie auf Meßverfahren und -Vorrichtungen zur Bestimmung des
aerodynamischen Bruttoschubes eines Strahltriebwerkes. Im besonderen ist die Erfindung auf die Bestimmung von
Parametern gerichtet, die zur Bestimmung des BruttOischubes geeignet sind, sowie auf eine Vorrichtung, bei
der die Parameter für die Bestimmung des Bruttoschubes verwendet werden.
Bekanntlich ist es sehr wünschenswert, in der Lage zu
sein, den Bruttoschub eines Strahltriebwerkes zu be- -.J..Timern, da eine genaue Bestimmung des Bruttoschubes
ir. verschiedenen Phasen des F.l-.gzeugbetrieto verwendet
werden Karin. Beispielsweise ist eine genai'·
Ks .i
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- 2 - 2343353
des Bruttoschubes eines Strahltriebwerkes für ein Triebwerk mit Nachverbrennung und ohne Nachverbrennung eine
vorteilhafte Information beim Start, da hierdurch eine größtmögliche Nutzlast beim Start erhalten werden kann.
Ferner kann der Bruttoschub während des anfänglichen Steigflugs überwacht werden, um sicherzustellen, daß
ein optimaler Betrieb eingehalten wird, da hierdurch eine verlängerte Triebwerks-Lebensdauer erhalten wird.
Ferner kann er zur Kontrolle des Triebwerkzustandes verwendet
werden und um sicherzustellen, daß vom Triebwerk während des Reiseflugabschnitts des Flugzeugbetriebs ein
wirksamer Gebrauch gemacht wird.
Bisher wurde eine Anzahl Systeme verwendet, um eine Anzeige oder Bestimmung des Bruttoschubes zu erhalten. Die
bekannten Systeme waren nicht völlig zufriedenstellend, da sie zu kompliziert waren oder weil sie nicht eine
ausreichende Genauigkeit lieferten oder aus anderen Gründen. Einige weitere Erläuterungen sollen die auftretenden
Probleme klarstellen.
Der aerodynamische Bruttoschub eines Strahltriebwerks wird herkömmlich als das Moment der Düsenheißgase plus
einem Druck, der infolge einer unvollständigen Expansion der Heißgase besteht. Diese Definition ist in Gleichungeform
geschrieben wie folgt:
(D
wobei:
Fg = Bruttoschub
m = Massendurchsatz durch die Schubdüse
A 098 1 1/0481
Ve = Geschwindigkeit der Keißgase
g = Maßkonstante
Ae = Düsenaustrittsf. lache
P = statischer Druck am Düsenaustritt se
und
P = statischer Druck der Umgebung.
Bei den bisher gegebenen Lehren wurde der Bruttoschub, der durch die Gleichung (1) gegeben ist, wechselweise in
Form der erzielbaren aerodynamischen und geometrischen Parameter, beispielsweise statischer Druck bzw. statische
Drücke, Gesamtdruck bzw. Gesamtdrücke, Gesamttemperatur und die Strahltriebwerk-Düsengeometrie ausgedrückt, die
durch ihre verschiedenen Durchmesser bestimmt wird. Der Stand der Technik befaßt sich in erster Linie mit Meßverfahren,
bei denen ein bestimmter Düsenquerschnitt,-ein bestimmter statischer Druck der Umgebung und verschiedene
Innendrücke verwendet werden, um einen Bruttoschub zu erhalten.
Beispielsweise verwendete ein bekanntes System zur Bestimmung des Bruttoschubes als einzige veränderliche Grossen die
Messung der Drücke innerhalb und ausserhalb des Triebwerkes,
jedoch erforderte dies eine Kenntnis des Düsenquerschnitts. Die vielleicht schwierigste Messung, die im Flugzustand
erzielt werden muß, ist die Messung der Düsenaustrittsfläche
A .
Zum Stand der Technik etwa zu der Zeit des vorangehend beschriebenen
Systems gab es zwei Arten von Schubdüsen, mit denen Strahltriebwerke normalerweise ausgerüstet»waren.
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-H-
Es handelt sich um die Konvergent-Düse und um die Konvergent-Divergent
-Düse. Die Konvergent-Düse wird normalerweise bei Flugzeugtriebwerken verwendet, die kurzzeitig
im Überschallbereich betrieben werden sollen. Die Schubverstärkung bei Flugzeugen mit Luftüberlegenheit (air
superiority aircraft) wird beispielsweise dadurch erhalten,
daß Brennstoff im Düsentriebwerk-Schubrohr oberstromseitig der Schubdüse verbrannt wird. Die Konvergent-Divergent-Düse
wird oft für ein Überschall-Reiseflugzeug (supersonic cruise aircraft) verwendet, wenn das Haupterfordernis
der maximale Flugbereich bzw. die maximale Flugdauer ist. Die Konvergent-Divergent-Düse ist ideal
zur Expansion der Keißgase auf den Umgebungsdruck unabhängig von der Düseneinstellung und den Flugbedingungen geeignet.
Die Konvergent-Düse kann diese vollständige Expansion nur herbeiführen, wenn das Verhältnis von Düsengesamtdruck
zum statischen Druck der Umgebung kleiner als ein bestimmter Wert ist, der von dem Verhältnis der Werte der spezifischen
Wärme der Heißgase abhängt. Daher ist bei einer Düse, die nur Konvergent-Düse ist, die realistische Situation
derart, daß die Keißgase nicht vollständig expandiert sind.
Der frühe Stand der Technik behandelt zwei Situationen bei der Bestimmung des Bruttoschubes unter Verwendung
der Druckmessung als einzige veränderliche Größen. Bei dem einen System besteht eine feste Düsenaustrittsfläche. Bei
dem anderen ist die Düse modulierbar bzw. veränderlich und die Austrittsfläche muß ständig bekannt sein. Dieses
letztere System zur Bestimmung des Bruttoschubes beruht auf den folgenden Gleichungen:
(Vollständige Expansion)
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(Unvollständige Expansion)
Fr = P . g_(a ). f (A') (3)
Fq = Bruttoschub
P = statischer Druck der Umgebung so
f (A ) = Funktion der Düsenaustrittsfläche A
PTN g (oC ) =Funktion des Druckverhältnisses ^—- für
vollständige Expansion
TN gj.(Äe) =Funktion des Druckverhältnxsses ρ— für
unvollständige Expansion so
und
PTN = Düsengesamtdruck.
Wie ersichtlich, ist f(Ae) in beiden Gleichungen erfor
derlich. Wie erwähnt, ist das Signal, das eine Funktion der Düsenaustrittsflache darstellt, sehr schwer zu
erzielen. Es ist bekannt, ein Signal aus dem Betätigungsorgan zu verwenden, welches die Düsenaustrittsfläche
regelt. Es wurde festgestellt, daß dem Signal die er forderliche Genauigkeit fehlt, wenn sich die Betriebsbedingungen
verändern. Die bekannten Düsen und Ejektoren werden unter Verwendung von sich überlappenden metallischen
Lamellen zur Bildung der veränderlichen Düse hergestellt. Die Linie Ilen sind flexibel und ihre Ausbildung hängt bis
zu e,.,~\i.r? gewissen Grade von der Flugmachzahl des Flugzeugs,
«.er rlugnJhe und der Triebwerkdrosseleinstrellung ab.
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Otwohl Versuche unternommen wurden, das die Funktion
darstellende Signal einzustellen, waren die Ergebnisse nicht immer zufriedenstellend.
Ein späterer Stand der Technik zur Bestimmung des Bruttoschubes sah vor, die schwierige Bestimmung der Düsenaustrittsfläche
dadurch auszuschalten, daß eine Messung des statischen Druckes am Düseneinlaß vorgenommen wurde,
Eei diesem System wird der Bruttoschub unter Verwendung der folgenden Gleichungen bestimmt.
(Vollständige Expansion)
FG =
(Unvollständige Expansion)
wobei:
F~ = Bruttoschub
P = Statischer Druck der Umgebung
A„ = Fläche des Düseneintritts, unveränderlich
TN f (of ) = Funktion des Druckverhältnisses ψ-- für
vollständige Expansion
TN
fj«^) = Funktion des Druckverhältnisses -p^- für
unvollständige Expansion ° und
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TN hfl£%t) = Funktion des Druckverhältnisses -s—
" rSN
das vom Düsentyp unabhängig ist.
Aus den vorangehenden Gleichungen ergibt sich, daß der Bruttoschub aus einer.Kenntis von drei Variablen errechnet
werden kann, nämlich aus dem Düsengesamt druck P^»
aus dem statischen Druck Pg., am Düseneintritt und aus
dem statischen Druck der Umgebung P30. 3ei diesem Lösungsweg ist die Düseneintrittsfläche A^ eine Konstante.
Das vorangehend beschriebene konstante System erfordert die Verwendung von versenkten Sonden für den Gesamtdruck
und den statischen Druck am Düseneintritt. Versenkte Sonden können sich manchmal in einer gefährdeten Umgebung befinden.
In der erodierend wirkenden Atmosphäre in der Triebwerkdüse kann, wenn der Nachbrenner in Betrieb ist, die
Lebensdauer einer Sonde sehr kurz sein. Solche versenkte Sonden werden normalerweise kontinuierlich oder intermittierend
gekühlt, um ihre mechanische Unversehrtheit aufrecht zu erhalten. Ausserdem ist die Anordnung der Sonden,
um einen mittleren Gesamtdruck und statischen Druck zu erhalten, zufriedenstellend im wesentlichen nur bei
einer Leistungseinstellung des Triebwerks.
Die Kanadische Patentanmeldung Ser. No. 126.454 vom 29.10.1971
betrifft eine Mechanisierung der Gleichungen 4 und 5 in der Weise, daß die Notwendigkeit versenkter Sonden für
den Gesamtdruck und den statischenDruck vermieden wird.
Bei einer Ausführungsform verwendet das Verfahren eine neuartige thermodynamisch genaue Gleichung bezüglich
P1JJ1J und PTr unter Verwendung von zwei unabhängigen statischen
Triebwerkdrücken, bestimmten Funktionen der Drücke oder Druckdifferenzen derselben, bekannten Konstanten und
bestimmten Funktionen dieser Konstanten:
/♦09811/0481
fl(PS6,PSW'·,. f (e , L (K\A.r5^S6,J 1C vcc; · jr.. ta.«,
*N3
TN- -SN* <i ^ l S6y 5N ^ 2___S6^
f (P ü 1 f /Tr 1 - 5 SS, SN
"4 * 2' - ? ^iP
4 2 . £2 (PS6,J
wobei:
K1 = Dimensionslose Konstante
K2 = Von der Schubrohrgeometrie abgeleitete dimensionslose Konstante
K_ = Von den bekannten thermodynamischen Eigenschaften
des Triebwerkheißgases abgeleitete dimensionslose Konstante
Pem = Statischer Druck am Düseneintritt
ON
P36 = Statischer Druck in der Nähe des Flammenhalters
C^5 = P-pc/Pcß = Gesamtdruck oberstromseitig des
Flammenhalters/statischer Druck in der Nähe des Flammenhalters
fgCcAg), fyCOL·) = Funktionen des Druckverhältnxsses
PT5/PS6
fl(PS6»PSN)» f2(PS6»PSN)» f5CPS6»PSN} =
der statischen Schubrohrdrücke Pqr»
und
f4(K2) = Funktionen der dimensionslosen
Konstante K„.
ORIGINAL INSPECTiD
09811/0481
Die Konstante K1 wird aus den Leistungsdaten bestimmt,
die aus einem statischen Versuch in Meereshöhe des Triebwerks ohne Nachverbrennung erzielt werden. Wenn
das Triebwerk im Nachverbrennungs-Modus arbeitet, kann die obige Gleichung unmodifiziert zur Rechnung des
gewünschten Düsengesamtdruckes 1P „„ verwendet werden.
Die Gleichung ist daher brauchbar für die Bestimmung von PTN sowohl im Nachverbrennungsmodus als auch im
Modus ohne Nachverbrennung. Dieses Merkmal der Erfindung ermöglicht eine kontinuierlicheÄnzeige des zu
errechnenden Strahltriebwerkschubes und erfordert keine Vorauskenntnis davon, wann das Triebwerk im Nachverbrennungsmodus
arbeitet und wann nicht.
Bei einer anderen Ausführung form des Verfahrens ist
es möglich, eine unabhängige Messung des statischen Druckes bei dem gegenwärtigen Bruttoschubmaßsystem, wenn das
Triebwerk getestet werden soll, für Eichungszwecke sowohl beim trockenen Betriebsmodus (ohne Nachverbrennung) als
auch beim Nachverbrennunggmodus auszuschalten. Die Erfindung
ist daher ferner auf die Mechanisierung des folgenden einfachen Verfahrens gerichtet, welche eine Berechnung
des Düsengesamtdruckes unter Verwendung von zwei unabhängigen inneren Triebwerkdrücken und wenigen Konstanten
ermöglicht.
PP P
Die Beziehung zwischen T5 TN und SN ist im wesentlichen
eine gerade T5 ΓΎ5
Linie, sowohl für den Nachverbrennungsmodus des Triebwerkbetriebs als auch für den Modus ohne Nachverbrennung.
Dieser Umstand ist durch die folgenden einfachen Gleichungen dargestellt:
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a) Nachbrenner im Betrieb:
PTM = PT5 * (1 * al(?SN/PT5}
b) Nachbrenner ausser Betrieb:
PTN - PT5 · (1 - a2
<Ps/PT5>
- b2>
wobei:
P_,r = Gesamtdruck gemessen oberstromseitig des
Flammenhalters
P„N = Dusengesamtdruck
Pg„ = statischer Druck gemessen unterstromseitig
des Flammenhalters
a- = Neigung der eine Nachverbrennungscharakteristik
darstellenden geraden Linie
a~ = Neigung der geraden Linie, welche die Charakteristik
ohne Nachverbrennung darstellt
b1 = Oberschneidung der Nachverbrennungskurve mit
P-P der Achse, wie sie zur Darstellung T5 TN
verwendet wird T5
und
b~ = Überschneidung der Kurve für den Betrieb ohne
b~ = Überschneidung der Kurve für den Betrieb ohne
Nachverbrennung mit der Achse, wie sie zur
P - P
Darstellung T5 TN verwendet wird.
Darstellung T5 TN verwendet wird.
FT5
Der Düsengesamtdruck P„N kann daher unter Verwendung der
Der Düsengesamtdruck P„N kann daher unter Verwendung der
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Triebwerkinnendrücke PT5 und PgN in einer der der vorstehenden
Gleichungen berechnet werden. Die gewählte
ρ Gleichung wird durch den Wert des Verhältnisses SN
ρ bestimmt. Beide Ausführungsformen der vor- T5
genannten Kanadischen Patentanmeldung erfordern jedoch
daß der statische Druck an der Schubrohrauskleidung am
Düseneintritt gemessen wird. Dieser statische Druck kann aus den folgenden Gründen zu Fehlern führen:
(1) Die modulierende Düse kann die Stromlinienkrümmung beeinflussen und damit den radialen Gradienten des
statischen Druckes in unmittelbarer Nähe der Heßstelle des statischen Druckes,die sich an der Auskleidung
in der Nähe des Düseneintritts befindet. Dies findet für einen gegebenen Schubrohr-Mengenstrom,
einem radialen Gesamtdruckgradienten und einem radialen Gesamttemperaturgradienten an der Meßstation
statt.
(2) Je nach der Stromlinienverteilung in der Nähe der statischen Meßstelle, kann eine gewisse Menge Kühlluft,
die in das Schubrohr von dem Ringkörper aus eintritt, der durch das Schubrohrgehäuse und die
Auskleidung gebildet wird, eintritt, den statischen Druck wesentlich beeinflußt, der durch die Meßstelle
an der Auskleidung abgetastet wird.
Diese beiden Faktoren treten tatsächlich auf, da die Strömung im Austrittsbereich eines Strahltriebwerks keineswegs
gleichmässig ist. Alle bekannten Verfahren, bei denen der Triebwerkinnendruck gemessen wird, um den Bruttoschub
zu bestimmen, nehmen notwendigerweise eine eindimensionale Strömung wegen der ausserordentlichen mathematischen Schwierigkeiten
bei anderen Voraussetzungen an. Die Triebwerk herstellerindustrie
benutzt normalerweise in einem be-
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trächtlichen Ausmaß den sogenannten "Bruttoschubkoeffizienten
C- ". Dieser Koeffizient wird als das Verhältnis
des tatsächlichen Triebwerkbruttoschubes zu dem idealen eindimensionalen Bruttoschub definiert, der unter Verwendung
eines der bekannten Systeme und einer der Gleichungen 1-5 errechnet wird. Offensichtlich ist eine
Eichung erforderlich zur Ermittlung von C- und dessen
Veränderung mit einem meßbaren Parameter. Es wurde festgestellt, daß er gut mit dem Druckverhältnis TN der
Schubdüse in Wechselbeziehung gesetzt werden so kann. Nichtsdestoweniger erfordert die Eichung immer noch
die Verwendung von aufwendigen Höhentestzellen zur Erzeugung
realistischer Flugbedingungen. Es ist wichtig, festzustellen, daß nur ein sehr kleiner Teil der Eichungskurve für C- ge-
p J-S
genüber TN gegenwärtig in einem einfachen statischen
so Meereshöhenbetrieb des Triebwerks über dessen gesamten Bereich von Drosseleinstellungen erzeugt werden
kann.
Ein Merkmal der Erfindung ist die Angabe einer Einrichtung zur Bestimmung des Bruttoschubes, bei der die Eichung des
Strahltriebwerks in einer Höhentestzelle nicht erforderlich
ist.
Ein weiteres Merkmal der Erfindung ist die Angabe einer verbesserten Vorrichtung zur Bestimmung des Bruttoschubes
e ines Triebwerks sowohl im Nachverbrennungs-Modus als auch
im Betriebsmodus ohne Nachverbrennung unter Verwendung einer Eichung, die in Meereshöhe im Triebwerkbetriebsmodus ohne
Nachverbrennung vorgenommen wird.
Die Erfindung ist daher im wesentlichen gerichtet auf ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Verwendung in
einem Strahltriebwerk mit einem Diffusor und eirver Düse
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zur Bestimmung eines berichtigten statischen Druckes
oder Gesamtdruckes am Eintritt der Düse mit einer druckempfindlichen Einrichtung zur Messung der Triebwerkdrücke
einschließlich des statischen Druckes PgN am Düseneintritt
und des Gesamtdruckes P™, am Düseneintritt und zur Abgabe
eines ersten und eines zwei.ten Signals, welche die Triebwerkdrücke
darstellen, und einer Rechenanlage, welche die ersten und zweiten Signale kombiniert, um einen berichtigten
Gesamt- oder statischen Druck anzugeben. Der berichtigte Gesamt- oder statische Druck kann zur Entwicklung
eines Korrekturfaktors verwendet werden, der auf den Druck angewendet werden kann, der im Flug gemessen
wird, um die genaue Bestimmung des Bruttosehubes zu ermöglichen.
Eine weitere Ausführungsform der Erfindung besteht in
einem Verfahren und in einer Vorrichtung zur Verwendung in einem Strahltriebwerk mit einem Diffusor und einer
Düse zur Bestimmung des berichtigten statischen Druckes am Eintritt der Düse, mit einer druckempfindlichen Einrichtung
zur Messung der Triebwerkdrücke einschließlich des statischen Druckes Ps„ am Düseneintritt, des statischen
Druckes Pg- im Flammenhalterbereich und des Gesamt-druckes
PT5 im Diffusor, so daß ein erstes, ein zweites
und ein drittesSignal erhalten werden, welche die Triebwerkdrücke darstellen, einer Anlage, durch welche das
erste, das zweite und das dritte Signal kombiniert werden, um einen berichtigten statischen Druck am Düseneintritt
zu erhalten. Der berichtigte statische Druck kann dazu verwendet werden, einen Korrekturfaktor zu entwickeln, der
auf den Druck angewendet werden kann, welcher im Flug genessen wird, um eine genaue Bestimmung des Bruttosehubes
zu erzielen.
« Gegenstand der Erfindung ist daher ferner ein Verfahren zur
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Bestimmung einer funktioneilen Beziehung zur Korrektur
einer Variablen, die als Eingang für eine Bruttoschubmeßeinrichtung
verwendet wird, bei welchem ein Strahltriebwerk betrieben wird, die Werte A.., Pg0, Fq, Pg^ und
P-j, gemessen werden, wobei A^ die Düseneintritts fläche
ist, die eine Konstante ist, PSQ der statische Umgebungsdruck,
Fg der Bruttoschub, Pg., der statische Druck am
Düseneintritt, PTf, der Düsengesamtdruck isr, diese gemessenen
Werte in der folgenden Gleichung
mit der Ausnahme eines der Werte Pg., und P1^1 zur Bestimmung
eines Wertes für einen der Werte P1™ und ρ'τί verwendet
werden, wobei P'om ein berichtigter statischer Druck am
Düseneintritt ist, P' ,, ein berichtigter Düsengesamtdruck
und wobei
eine Funktion des Düsendruckverhält
nisses ^TN, hf ^TN \ eine Funktion
ρ Ip)
SO γ SN / des Druckverhält-
TN nisses -^=- ist, um die
SN
jeweiligen funktionellen Beziehungen g^l
ρ
TN) zur Berichtigung von PCKI zu erhalten und go(Pc»
TN) zur Berichtigung von PCKI zu erhalten und go(Pc»
On £.
Oi
zur Berichtigung von P_N nach einer der Gleichungen
~ gliPSN' PTN} und
= g2(PSN'
zu erhalten.
Nachfolgend wird die Erfindung in Verbindung mit den bei·
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liegenden Zeichnungen näher beschrieben und zwar zeigen;
Fig. 1 eine schematische Dars1ä.lung, welche die Bauelemente einer Schubmeßeinrichtung für ein
Strahltriebwerk zeigt und
Fig. 2 ein Blockdiagramm, welches das erfindungsgemässe
Bruttoschubsystem zeigt.
In Fig. 1 ist in schematischer Form ein Strahltriebwerk mit Nachverbrennung gezeigt, das einen Diffusor 1,
ein Schubrohr (Nachbrenner) 2 und eine Düse 3 besitzt. Eine Rechenanlage 4, die Signale von vier Druckmeßwertwandlern
11, 12, 13 und It aufnimmt, welche auf den Gesamtdruck
(PT_) aus dem Diffusorabschnitt an der Sonde 7 ansprechen
bzw. auf den statischenDruck (P35) aus dem Flammenhalterbereich an der Meßstelle 8, ferner auf den statischen
Druck (Pgjj) am Düseneintritt an der Meßstelle 9 und auf
den statischen Druck (Po0) ^n ^er Höhenumgebung ansprechen, der, wie angegeben, am Detektor 10 erhalten werden
kann. Hierbei ist zu erwähnen, daß die druckempfindliche Vorrichtung bei 8 zur Ermittlung von P3- an einer geeigneten
Stelle zwischen der Oberstromseite des Diffusors und dem Düseneintrittsbereich angeordnet werden kann,
wo die Vorrichtung zur Ermittlung von P„M bei 9 angeordnet
ist. In einem Triebwerk mit einem Nachbrenner, wie dargestellt, wird diese zweckmässig im Nachbrennerbereich
bzw. im Flammenhalterbereich angeordnet.
In einem Triebwerk ohne einem Nachbrenner kann sie in dem Diffusor angeordnet sein. Ferner ist zu erwähnen,
daü für Bordanlagen ein Signal, welches den statischen Druck
Λ 09 8 1 1 /CU81
der Höhenumgebung anzeigt, bereits aus der Fluginstrumentierung
des Flugzeugs bzw. aus dem Steuersystem zur Verfügung steht. Die Rechenanlage 4 erzeugt ein resultierendes
Signal, welches den Bruttoschub anzeigt. Dieses Signal wird einem Anzeigegerät 5 zugeführt, das den
Bruttoschub Fg darstellt.
Bei der erfindungsgemässenSchubmeßeinrichtung ist es
nicht erforderlich, eine versenkte Gesamtdrucksonde im Düsenbereich zu verwenden. Die Schubmeßeinrichtung ist
in dieser Beziehung derjenigen ähnlich, die in der vorerwähnten kanadischen Patentanmeldung Ser.No. 126 454
offenbart ist. Bisher war es jedoch auch bei der Einrichtung nach der vorgenannten Patentanmeldung notwendig, einen
Bruttoschubkoeffxzienten C^ zu verwenden, um der Differenz
teilweise Rechnung zu tragen, die sich daraus ergibt, daß die tatsächliche Gasströmung von einem eindimensionalen
Modell verschieden ist. Die Berechnung von Cf ist aufwendig und erfordert eine Höhentestzelle, um
die gewünschten Düsendruckverhältnisse zu erzeugen.Diese
Düsendruckverhältnisse sind zur Vervollständigung der Eichkurve von Cf gegenüber dem Düsendruckverhältnis erforderlich.
Ferner ist hervorzuheben, daß das Bruttoschubkoeffizienten-Verfahren
zur Korrektur des idealen (eindimensionalen) Bruttoschubes, der unter Verwendung gemessener
aerodynamischer Variablen bestimmt wird, bei einer Nachverbrennungs-Drosseleinstellung nicht zufriedenstellend
arbeitet. Der Grund hierfür ist ziemlich einfach und logisch und läßt sich wie folg darstellen: Eine Drosseleinstellung
ohne Nachverbrennung kann einen Bruttoschub erzeugen, der wesentlich geringer als der Bruttoschub ist, welcher unter
Verwendung einer Nachverbrennungs-Drosseleinstellung für das gleiche Düsendruckverhältnis, die gleiche FJ-Ugmachzahl
und Höhe erzeugt wird. Die thermodynamischen Vorgänge,
die im Schubrohr eines Nachverbrennungstriebwerkes
A 0 98 1 1/0-481
auftreten, verursachen eine starke Zunahme im Bruttoschub
auf Kosten des Brennstoffes, wobei der Verbrennungsvorgang mit einer relativ geringen Herabsetzung im Gesamtdruck
über das Schubrohr durchgeführt wird. Das C~ Verfahren
ist daher nicht unmittelbar zur Korrektur des idealen Nachverbrennungs-Bruttoschubes eines Strahltriebwerkes
anwendbar. Ferner ist bekannt, daß der Bruttoschubkoeffizient für ein TL-Triebwerk keine eindeutige Funktion
des Düsendruckverhältnisses ist, sondern in der Tat von anderen Triebwerkparametern einschließlich des Triebwerk-By-Pass-Verhältnis
abhängt, das durch eine Eintrittsverzerrung wesentlich geändert werden kann. Eine Eintrittsverzerrung kann als Folge von Raketenausrüstungsabgasen
erzeugt werden, die in der Nähe der Triebwerkeinlaßkanäle freiwerden und durch Flugzeugausrüstungen.
Die Erfindung beruht daher auf einer Entdeckung, daß bestimmte
Triebwerkinnendrücke dazu verwendet werden können, einen berichtigten statischen Düseneinlaßdruck zu erzeugen,
der, wenn er in die entsprechende Bruttoschubgleichung eingesetzt wird, eine ausserordentlich genaue Anzeige des
Bruttoschubes für alle Drosseleinstellungen unabhängig von der Flugmachzahl und Höhe ergibt. Ferner kann er in einem
TL-Triebwerk mit Nachverbrennung verwendet werden, das eine starke Einströmverzerrung erfahren kann. Die Genauigkeit
wird unabhängig von den vorgenannten Bedingungen aufrecht erhalten. Um den erforderlichen berichtigten statischen
Druck am Düseneintritt zu erhalten, ist lediglich ein Triebwerktest im Betriebsmodus des Triebwerks ohne
Nachverbrennung erforderlich, wobei das Triebwerk in einem Meereshöhen-Testbett fest eingespannt ist.
Die folgende Gleichung wurde entwickelt, um einen berichtigten
statischen Düseneintrittsdruck zu erhalten^ der nach-
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folgend dazu verwendet werden kann, den Strahltriebwerk- Brut tos chub genau zu ermitteln:
»SBC" »SH» - tPS6>-?
wobei:
= Berichtigter statischer Düseneintrittsdruck Pg1. = Gemessener statischer Düseneintrittsdruck
P0- = Gemessener statischer Flammenhalterdruck
ob
und
ξ = ein Parameter, der in seiner einfachsten Form eine Konstante ist; für eine noch
grössere Genauigkeit ist ξ eine Funktion des Verhältnisses des gemessenen, statischen
Flammenhalterdruckes Pg6 zum Diffusorgesamtdruck
P75.
Das Verfahren zur Bestimmung der Konstante fe geht in
der folgenden Weise vor sich:
(1) Das unter Test befindliche Triebwerk wird in ein Meereshöhen-Testbett gebracht, welches den Nettoschub
auf dem Prüfstand messen kann. Es ist eine ausreichende zusätzliche Instrumentierung erforderlich,
um den Triebwerkbruttoschub zu berechnen, da der Nettoschub auf dem Prüfstand das Ergebnis
aller Kräfte ist, die auf den Prüfstand wirken und das Einströmmoment, die auf die Aussenseite des
Triebwerks einschließlich des Einlasses wirkenden Druckkräfte und den Widerstand an den Instrumentie-
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rungsleitungen umfaßt.
(2) Mindestens eine Leistungseinstellung im Triebwerkbetriebsmodus
ohne Nachverbrennung ergibt einen gemessenen statischen Düseneintrittsdruck, den
statischen Flammenhalterdruck und den Diffusorgesamtdruck
zusätzlich zum Umgebungsdruck. Für eine bessere Genauigkeit ergibt eine Anzahl Drosseleinstellungen,
ausschließlich der Nachverbrennungsstellungen, die notwendigen Messungen zur Bestimmung
des Faktors "ξ.
(3) Der gemessene Bruttoschub FG, der statische Flammenhalterdruck
PSc» der Diffusorgesamtdruck PT5, der
statische Umgebungsdruck P50, die Düseneintrittsfläche
An, die Schubrohrgeometrie einschließlich
Ag, (die Massenaddition aus dem Schubrohrauskleidung/
Gehäuseringkörper zum Nachbrennerabschnitt (dieser Parameter ist eine Variable je nach der Triebwerkdrosseleinstellung)
und die Reibungswirkungen, welche durch die Flammenhalter hereingebracht werden, sind
a priori bekannt), werden alle in bekannten Formeln verwendet (siehe beispielsweise A.H. Shapiro, The
Dynamics and Thermodynamics of Compressible Fluid Flow, Ronald Press Company, New York, 195 3, Volume I, Seite
2 31) zusätzlich zu der entsprechenden Bruttoschubgleichung,
nämlich zur Gleichung (4) oder (5). Als unmittelbares Ergebnis der jeweiligen iterativen
Verfahren wird der berichtigte statische. Düseneintrittsdruck
PSNC bestimmt. Dieses Verfahren wird für
jeden Satz von Messungen wiederholt, die bei den gewählten Drosseleinstellungen erhalten werden.
(4) Der Faktor "£, wird aus der Gleichung (6) bestimmt,
die in der folgenden Form, angeschrieben werden' kann:
ύ 0 9 8 1 1 / 0 U 8 1
P — P
r - SN SNC wenn nur eine Drosseleinstellung
r - SN SNC wenn nur eine Drosseleinstellung
P
S6 , geprüft wurde.
S6 , geprüft wurde.
Bei der Verwendung zusätzlicher Drosseleinstellungen
(es wird in Erinnerung gebracht, daß nur die Stellungen ohne Nachverbrennung notwendig sind) kann der Faktor^
unter Verwendung der folgenden Gleichung berechnet werden:
- 1 " PSNi " PSNCi ι
n i=l PS6i
In dieser Gleichung stellt η die Zahl der verwendeten Leistungseinstellungen dar.
Es ist für jemand mitden üblichen aerodynamischen Fachkenntnissen
erkennbar, daß das Verfahren zur Ermittlung des Faktors % nicht nur auf eine Berichtigung für den
statischen Düseneintrittsdruck beschränkt ist. Beispielsweise kann statt der Annahme, daß die Messung
von P-.r fehlerhaft ist, und der Verwendung des gemessenen
Bruttoschubes zur Berechnung des berichtigten Wertes, nämlich PgNC» gegebenenfalls postuliert werden, daß in
der Tat der gemessene Wert von PSN korrekt ist, während
Ppg fehlerhaft sein kann. Das gleiche Verfahren kann
zur Bestimmung einer abweichenden Konstante verwendet werden, so daß eine andere Beziehung dazu verwendet
werden kann, einen berichtigten statischen Flammenhalterdruck Pogo vorauszusagen. Es sollten nur gemessene
Drücke zur Berechnung des berichtigten statischen Flammenhalterdruckes
zusätzlich zu der neuen Konstante verwendet v/erden. Es ist sofort erkennbar, daß ein ähnliches Argument
für den anderen Druck, der gemessen wird, anwendbar ist, nämlich für den Diffusorgesamtdruck P75. Es dürfte
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2343353
jedoch ausreichen, mit einer Beschreibung des bevorzugten Verfahrens fortzufahren, da die obigen Veränderungen
für den Fachir.ann ohne weiteres vorgenommen
werden können.
Eine unterschiedliche Betrachtung, die für den normalen Fachmann naheliegend ist, betrifft die Einführung
einer weiteren redundanten Messung, die oft in dem Triebwerkbetriebsmodus ohne Nachverbrennung überwacht
wird. Der Parameter, der oft aufgezeichnet wird, ist der Düsengesamtdruck Pm,- und wird entweder am Düseneintritt
oder am Düsenaustritt gemessen. Da das hier beschriebene Eichungsverfahren wechselweise annehmen
kann, daß ausser der Postulierung eines Hessungsfehlers
im statischen Düseneintrittsdruck ein zusätzlicher Fehler in den Messungen des statischen Flammeηhaiterdruckes
oder des Diffusorgesamtdruckes besteht, können
die iterativen Maßnahmen, die vorangehend unter (3) beschrieben wurden, angewendet werden, um beispielsweise
einen berichtigten statischen Düseneintrittsdruck und einen berichtigten statischen Flammenhalterdruck zu
bestimmen. Es sind natürlich auch andere Kombinationen von berichtigten Drücken möglich.
Obwohl in der vorliegenden Beschreibung ein spezifisches Bruttoschub-Bestimmungsverfahren verwendet wird, um
die Hauptmerkmale der Erfindung darzulegen, ist die Gesamtlösung auch für andere Bruttoschub-Berechnungsverfahren
anwendbar. Es sei beispielsweise ein Triebwerk ohne Nachverbrennung betrachtet. Das Eichungsverfahren
kann einen berichtigten, statischen Düseneintrittsdruck liefern, wenn vorausgesetzt wird, daß der Düseneintrittsgesamtdruck
genau ist, und ein weiterer Faktor könnte so bestimmt werden, daß der statische Düsendruck
40981-1/0481
der berichtigte statische Druck ist, der aus der folgenden Gleichung erhalten werden kann:
wobei:
PSNC ~ PSN
PSNC = bericn'tigter statischer Düseneintrittsdruck
= gemessener statischer Düseneintrittsdruck
PTN = Semessener Düseneintritts- (oder Austritts-)
Gesamtdruck
und
ξ = ein durch Versuch bestimmter Faktor.
Für dieses Beispiel erfordert nur die Gleichung (1O oder
(5) eine Lösung unter Verwendung des statischen Umgebungsdruckes Pg0>
des Düseneintrittsgesamtdruckes Pn,.,, der
Düseneintrittsfläche An und des gemessenen 3ruttoschubes
Fq. Der berichtigte statische Düseneintrittsdruck PgHC
wird bestimmt. Nachfolgend kann der Faktor t berechnet werden unter Verwendung der einfachen Gleichung:
P - P
e SN ^
ρ·
TN
In Fig. 2 ist in Blockform ein Beispiel einer Schaltungsanordnung gezeigt, die für eine erf indungsger.SSe Eruttoschubmeßeinrichtung,
auf die vorangehend bezug genommen wurde, geeignet ist. In Fig. 2 ist die Gleichung (6) eingegeben,
die ein neuartiges Merkmal der Erfindung bildet.
A 0 9 8 1 1 / 0 A 8 1
-23- 23^3853
Signale werden von Druckwandlern 11, 12, 13 und IH geliefert,
welche Signale den Gesamtdruck P75 aus dem Diffusor,.
den statischen Druck Pg6 aus dem Flammenhalterbereich,
den statischen Druck PgN aus dem Düseneintrittsbereich
und den statischen Umgebungsdruck Pqq darstellen. Diese
Signale werden einem Multiplexer 16 zugeführt, der an seinem Ausgang eine Reihe von Signalen liefert, die entsprechend
den ihm zugeführten Signalen veränderlich sind. Diese Signale werden einem Analog-Digital-Umsetzer 17 zugeführt,
der die Signale in eine digitale Form umwandelt. Die digitalen Daten werden einer Recheneinheit 18 zugeführt.
Der Recheneinheit 18 sind drei Speichereinheiten zugeordnet,
nämlich ein Kurzzeitspeicher 19 oder "Zwischenspeicher", ein Konstanten-Speicher 20 und ein- Leitprogrammspeicher
21. Der Kurzzeitspeicher 19 skaliert die Eingangsdaten und speichert sie zeitweilig zur Verwendung durch die
Recheneinheit 18 und wie durch den Programmspeicher 21 erforderlich. Der Konstanten-Speicher 20 empfängt in digitaler
Form Signale, welche Konstante darstellen, die bei aev Eerechnung des berichtigten statischen Düsendruckes PgNC
und des Düseneintritts-Gesamtdruckes PT%, eine Rolle spielen.
Der Konstanten-Speieher 20 nimmt ferner.ein digitales Signal
auf, welches die Art der beim Triebwerk verwendeten Düse
anzeigt, nämlich ob es eine Konvergent-Düse oder eine Konvergent-Divergent-Düse ist. Die zur Berechnung des
berichtigten statischen Düsendruckes und des Düsengesamtdruckes erforderlichen Werte befinden sich in den Speichern
19 und 20. Es wird angenommen, daß dies im Rahmen des fachmännischen Könnens eines Fachmanns der Computer-Technik
liegt. Der mit 35 im Programmspeicher 21 bezeichnete Block löst die Gleichung (6) für PSNC und dies wird zusätzlich zu
den netwendigen Konstanten K, , K- und V der durch den Block
22 dargestellten Schaltungsanordnung zugeführt, welche ein Signal liefert, das den Düsengesamtdruck P-,.darstellt.
LH
/♦09811/0481
- 2U - 23^3853
Dieses Signal wird dar.n der durch den Block 2 3 dargestellten Schaltungsanordnung zugeführt,.die ein Sig-
nal erzeugt, welches oL darstellt, d.h. TN darstellt.
P-
Das Entscheidungsglied 24 empfängt über 25 ein Signal (das in dem konstanten Speicher 29 entsteht), daß die Düse
konvergent ist oder nicht. Wenn die Düse eine Konvergent-Divergent-Düse
ist, wird die Gleichung für vollständige Expansion (Gleichung (4)) gewählt, wie durch den Block
angegeben. Wenn die Düse eine Konvergent-Düse ist, wird das Signal, welches crt. darstellt, dem durch den Block 27
dargestellten Entscheidungsglied zugeführt. Das Entscheidungsglied 27 bestimmt, ob eine vollständige oder
unvollständige Expansion stattfindet, durch die Lösung von
α
e
e
wobei V das Keißgasverhältnis der spezifischen Wärme
ist.
Wenn das Entscheidungsglied 27 die obige Gleichung mit
"Ja" löst, wird die Expansion als vollständig betrachtet und wählt das Glied den Block 25, der die Gleichung für
die vollständige Expansion (4) darstellt. Wenn das Entscheidungsglied 27 die Gleichung mit "Nein" löst, wird die
Expansion als unvollständig betrachtet und wählt es den Block 28, der die Gleichung (5) für unvollständige Expansion
darstellt.
Die geeignete Gleichung ist über ein Interface 30 erzielbar und wird durch die Recheneinheit 18 für den Bruttoschub
gelöst. Das den Bruttoschub darstellende Signal wird über eine Leitung 31 einem Indikatorinterface 33 zugeführt,
40981 1 / 0 Λ 8 1
-25- 23Λ3853
das ferner ein Steuersignal auf einer Leitung 32 empfängt
Das Indikatorsteuersignal wird einem Anzeigegerät 5 über eine Leitung 31+ zugeführt.
Es wird angenommen, daß die Computer-Schaltungsanordnung zur Lösung der gegebenen Gleichungen innerhalb des fachmännischen
Könnens des Computer-Fachmanns liegt und daß hier keine nähere Beschreibung erforderlich ist.
Patentansprüche:
Ά 09811/0481
Claims (1)
- 23Λ3853Patentansprüche :Verfahren zur Bestimmung einer funkti one Ilen Beziehung zur Korrektur einer Variablen, die als Eingang für eine Bruttoschub-Meßeinrichtung verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, daßein Strahltriebwerk betrieben wird,die Werte von A^, P30, FQt PgN und PTN gemessenwerden, wobeiA„ die Düseneintrittsfläche, eine Konstante, ist P_o der statische UmgebungsdruckFn der BruttoschubPg1, der statische DüseneintrittsdruckP_„ der Düsengesamtdruckunter Verwendung dieser gemessenen Werte in derfolgenden Gleichungmit der Ausnahme eines der Werte Pg„ und PT{, zur Bestimmung eines Wertes für einen der Werte P'cxj und P1·™» wobeiP'gj. ein berichtigter statischer Düseneintrittsdruck ist Ρ'ΤΜ ein berichtigter Düsengesamtdruck und wobeiTNeine Funktion des DüsendruckverhältnissesPTN
pS0409811/0 481JOl I ist eine Funktion des DruckverhältnissesPSN / ρTNSN*um die jeweiligen fünktionellen Beziehungen g^(I P„M) zur Korrektur von Pqw und g9(P9M, PTN) zur Korrektur von PTN nach einer der GleichungenP *SN = gl ^PSN'' P"N^ und
. P'tn = g2(nVerfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Triebwerk in einem von zwei Zuständen betrieben wird, bei welchen (1) die Expansion des Keißgases vollständig ist und (2) bei welchen die Expansion des Heißgases unvollständig ist und bei welchen der Wert _ /τ»""Λ /p \ eine Funktion des Düsen- p J c 5 J druckver-I sol I so /hältnisses ist, x x undeine Funktion von TN für vollständigeExpansion ist, SN wenn die Bedingung (1)besteht, und bei welchen der Wert von eine Funktion des Düsendruckverhältnisses ist und heine Funktion von
ρ
TiJ für unvollständige Expansion ist, wenn die Be-SN dingung (2) besteht, und die jeweiligen Werte entsprechend der besonderen Bedingung gewählt werden, um die erwähnten funktioneilen Beziehungen zu erhalten.3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Strahltriebwerk auf einem statischen409811/0^81endruck/ P \
j TN \\ SN /Meereshöhen-Prüfstand betrieben wird.Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Triebwerk im Betriebsmodus ohne Nachverbrennung betrieben wird.Verfahren zur Bestimmung einer funktioneilen Beziehung zur Korrektur einer Variablen, die als Eingang für eine Bruttoschub-Meßeinrichtung verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, daßein Strahltriebwerk betrieben wird, die Werte An, Pg0» Fg, PgN gemessen und zumindest einer von P3ß und P75 gemessen werden und PTN unter Verwendung des erwähnten mindestens einen unabhängigen Druckes aus der Gruppe, die durch Pg- und Prpc und PSN gebildet wird, berechnet wird,die Düseneintrittsfläche, eine Konstante,istder statische Umgebungsdruckder Bruttoschubder statische Düseneintrittsdruckder Düsengesamtdruckder statische Druck am Flammenhalterbereichder Gesamtdruck im Diffusor, unter Verwendung der gemessenen und berechneten Werte in der folgenden Gleichungfg Vpso-pso409811/0481wobei N A SO P G F SN P TN P S6 P T5 P mit der Ausnahme eines der Werte PgN und P^ zur Bestimmung eines Wertes für einen von P'«^ bzw. P'TN, wobei
P' ein berichtigter statischer Düseneintritts-druck ist,
P'N ein berichtigter Düsengesamtdruck und wobei?SOeine Funktion des DüsendruckverhältnxssesTN1 eine Funktion des DruckverhältnxssesTN'TN ?SNum die jeweilige funktionelle Beziehung gj/PsN' P zur Berichtigung von Pg^ und g2^PSN» PTN^ zur Be~ richtigung von PTM nach einer der GleichungenSNundTN6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Berechnung von PTN nach der folgenden Beziehung vorgenommen wirdfi (ρς* pcv) · - ■ ■•i So, SN , _ . , ■f tr, τ; »+ f^lCir.]Ψ fv u 5 Sb, SN)}. 3tK2' ΙΠ? P~7~wobei:A0981 1/0481 ORiGlNAL INSPECTEDP_.T der Gesamtdruck im Düseneintrittsbereich ist TNPT5 der Gesamtdruck im Diffusor, Ρ«., der statische Druck am Düseneintritt,Pc- der statische Druck an einer Stelle innerhalb abdes Triebwerks zwischen der Oberstromseite des Diffusors und dem Düseneintritt,K1 eine dimensions lose KonstanteK2 eine dimensionslose Konstante, die aus der Schubrohrgeometrie abgeleitet istK3 eine dimensionslose Konstante, die aus den bekannten thermodynamisehen Eigenschaften des Triebwerkheißgases abgeleitet ist., = PT5
5fg(cCr) und fyCoij·) Funktionen des Druckverhältnisses PT5
PS6fl(PS6> 1W' f2(PS6' PSN} ^ f5(PS6» PSN} funktionender statischen Drücke P56 und Pqm» und f_(K_) und f^(K ) Funktionen der Konstante K2.7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Triebwerk im Modus ohne Nachverbrennung betrieben wird und die Berechnung von P~, nach der folgenden Beziehung geschieht:wobeider Gesamtdruck im DiffusorPTN ^er Gesanrtdruck am Düseneintritt ist P^ca 0PSN ^er statiscne Druck am Düseneintritt a? eine Konstante, welche die Neigung der gerad linigen Beziehung p» „-P"TN gegen P"SN~ ρ11 „ τ>" _- T5 "Td409811/0481und durch Versuch bei ohne Nachverbrennung betriebenen Triebwerk bestimmt wird und b? eine Konstante, welche die Überschneidung der erwähnten geradlinigen Beziehung, die durch Versuch im Betrieb ohne Nachverbrennung bestimmt wird, mit der Achse darstellt, welche durch pMT5"plW dargestellt wird.
r T58. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Triebwerk in einem Nachverbrennungsmodus betrieben wird und PTN nach der folgenden Beziehung berechnet wird:wobeiP_N der Gesamtdruck am Düseneintritt ist, P„5 der Gesamtdruck im Diffusor,PgN der statische Druck am Düseneintritt, a- eine Konstante, welche die Neigung der geradlinigenpn —ρ" ι nn 'Beziehung T5 TN gegen e SN bestimmt durch Versuch bei _ 3>5 ^ «Γ5 im Betrieb mit Nachbrenner arbeitendem Triebwerk darstellt undb^ eine Konsante, welche die Oberschneidung der geradlinigen Beziehung, bestimmt durch Versuch bei in Betrieb befindlichem Nachbrenner, mit der Achse darstellt, welche durch pt» _pn dargestellt wird.x- T 5 TNP" T59. Vorrichtung zur Verwendung in einem Strahltriebwerk mit einem Diffusor und einer Düse zur Bestimmung eines berichtigten statischen oder Gesamtdruckes am Eintritt zur Düse, gekennzeichnet4098 1 1 /048 17343853durch eine druckempfindliche Einrichtung zur Messung der Triebwerkdrücke einschließlich des statischen Düseneintrittsdruckes Pg^ und des Düseneintrittsgesamtdruckes PTw und Abgabe eines ersten und eines zweiten Signals, die PgN bzw. P1^ darstellen und eine Rechenanlage zum Kombinieren mindestens eines der beiden Signale zum Entwickeln eines berichtigten Druckes für einen der Gruppe von Drücken, die durch Pg^ und durch P^, gebildet werden und zur Abgabe eines dritten Signals, welches den erwähnten berichtigten Druck darstellt.10. Vorrichtung nach Anspruch 9, gekennzeichnet durch eine Einrichtung zur Abgabe eines vierten Signals, welches den gemessenen Bruttoschub Fp darstellt, eine Einrichtung zur Abgabe eines fünften Signals, welche die Düseneintrittsfläche A^ darstellt, eine Einrichtung zur Abgabe eines sechster. Signals, welches den statischen Umgebungsdruck Pg0 darstellt, welche Rechenanlage dazu dient, eines der ersten und zweiten Signale und das vierte, fünfte und sechste Signal in der folgenden Weise zu kombinierenwobeieine Funktion des Düsendruckverhältnisses1M _™Yeine Funktion des Druckverhältnisses FTN V SN J psnzur Bestimmung eines berichtigten Wertes für das andere40981 1 /048 173Λ3853-Signal des ersten und zweiten Signals, v/elcher berichtigte Wert durch das dritte Signal dargestellt ist.atentanwalt40981 1 /0481
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