DE2310815B2 - Verfahren zum regenerieren von nitrier- und kohlungssalzbaedern - Google Patents
Verfahren zum regenerieren von nitrier- und kohlungssalzbaedernInfo
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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Description
Derartige Bäder bestehen im wesentlichen aus Ge- 35 kann die Nitrierung bzw. Kohiung in einem cyanidmischen
von Alkalicyaniden und Alkalicyanaten sowie freien System durchgeführt werden. Das hat wiederum
Alkali- und Erdalkalicarbonaten und gegebenenfalls zur Folge, daß beim Spülen der aus dem Bad ent-Alkalichloriden.
fernten, fertig behandelten Werkstücke nur ungiftige
Für das Nitrieren werden als Schmelzbäder Ge- Abwasser entstehen, da die den Werkstücken anhaftenmische
von Alkalicyaniden, Alkalicyanaten und Alkali- 40 den Salzreste keine Cyanide mehr enthalten. Das
carbonaten verwendet, die bei einer Betriebstemperatur bedeutet für die Aufbereitung der Härtereiabwässer
von ca. 5700C als dünnflüssige Schmelzen vorliegen. eine ganz erhebliche Erleichterung, da im Gegensatz
Die Werkstücke werden der Einwirkung der Schmelze zu den Härtereiabwässern aus mit Cyanid regeneeinige
Stunden lang ausgesetzt, wobei vorteilhafter- rierten Salzbädern eine gesonderte Entgiftungsbeweise
durch die Schmelze ein Luftstrom hindurch- 45 handlung nunmehr entfallen kann,
geleitet wird. Durch Eindiffundieren von Stickstoff Die erfindurg .gemäß zu verwendenden polymeren
geleitet wird. Durch Eindiffundieren von Stickstoff Die erfindurg .gemäß zu verwendenden polymeren
in die Werkstückoberfläche bilden sich dabei diffun- Triazinverbindungen sollen unter normalen Umweltdierte
Schichten aus, die insbesondere eine Erhöhung bedingungen temperaturbeständig sein und keinerlei
der Verschleiß- und der Wechselbiegefestigkeit be- giftige oder gefährlichen Bestandteile abgeben. Sie
wirken. Dabei verarmt das Bad an Cyanid und Cyanat 50 müssen ferner ohne Gefährdung des Bedienungsund
reichert sich an für die Nitrierung unwirksamem personals oder der Umwelt in die auf Temperaturen
Carbonat an. Das Bad muß, um seine Wirksamkeit zwischen 500 bis 95O0C befindlichen Salzschmelzen
aufrechtzuerhalten, zum Regenerieren durch reines eingetragen werden können. Neben Melamin-Form-Alkalicyanid
ergänzt werden, wobei jedesmal ein aldehydharzen haben sich polymere Melamine und
nicht unbeträchtlicher Teil der Salzschmelze ausge- 55 insbesondere Melon als Regenerierungsmittel für die
tragen werden muß. Diese sogenannten Altsalze sind Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
stets cyanidhaltig und daher hochgiftig. bewährt. Melon ist ein Polymerisationsprodukt des
Die Kohlungsbäder enthalten im allgemeinen neben Melamins, das beispielsweise durch Erwärmen von
Alkalicyanid als wirksame Substanz Bariumchlorid Melamin auf Temperaturen oberhalb von 35O0C,
als Trägerschmelze und Alkalicarbonat. Sie werden 60 vorzugsweise bei 5000C, gewonnen werden kann,
bei einer Temperatur von 800 bis 95O°C betrieben; bei Melon ist an Luft bis zu Temperaturen oberhalb
dieser Temperatur diffundiert bevorzugt Kohlenstoff 7000C vollständig stabil. Es setzt sich in den für die
in die Oberfläche der für etwa 1 bis 5 Stunden in die Nitrierung verwendeten Salzgemischen bei etwa 5700C
Schmelze eingehängten Werkstücke ein. Auch hier in ruhiger Reaktion unter Entwicklung von Wasserfindet
während des Betriebes des Salzbades eine all- 65 dampf um. Bei 950° C reagiert es in Salzgemischen
mähliche Umwandlung des Cyanids in Carbonat statt, für Kohlungsbäder zwar etwas heftiger als bei tieferen
das für den Kohlungsvorgang unwirksam ist. Die Re- Temperaturen, läßt sich aber solchen Salzgemischen
eenerierung erfolgt ähnlich wie bei den Nitrierbädern auf völlig ungefährliche Weise zusetzen.
Das Verfahren gemäß Erfindung wird im folgenden »nhand einiger Beispiele weiterhin erläutert.
In einem zylinderförmigen Titantiegel (0 35 cm, Höhe 70 cm) werden 64 kg KCNO, 16 kg NaCNO,
16 kg K2CO3 und 4 kg Na2CO3 aufgeschmolzen und
»uf 570°C erhitzt. Durch die Schmelze werden 2001 l_uft/Stunde geleitet. In 24 Stunden fällt der Cyanatgehalt
von 43 Gew.-% auf 40 Gew.-%, und der Karfconatgehalt
steigt von 10 Gew.-% auf 13Gew.-%. Durch Zugabe von 3 kg Melon kann der Ausgangswert
wieder eingestellt werden.
In diesem Bad wurden gekerbte Umlaufbiegeproben {λ κ = 2) und Plättchenproben aus CK 15 zwei
Stunden lang behandelt und darach in Salzwasser abgeschreckt. Bei Prüfung der Biegewechselfestigkeit
auf einer Schenk-Rapid-Anlage ergab sich eine Erköhung
der Dauerbiegewechselfestigkeit von abW
e= 12 kp/rnm2 auf abW = 42 kp/mm2. Metallographisch
und röntgenographisch wurde auf der Plättchenprobe eine 18 bis 22 μηι dicke ε-FdN-Verbindungsschicht
nachgewiesen. Zum Korninnern schließt sich darunter eine Diffusionszone von 0,55 mm an. Die Dicke dieser
Diffusionszone ließ sich mit angelassenen Proben (Anlaßtemperatur 300 0C) anhand der Nadeltiefe
nachweisen.
In einem Titantiegel werden 60 kg KCNO, 20 kg NaCNO, 16 kg K2CO3 und 4 kg Na2CO3 aufgeschmolzen
und auf 57OCC erhitzt. Durch die Schmelze
werden 2001 Luft/Std. geleitet. In 24 Stunden fällt der Cyanatgehalt von ca. 43 Gew,-% auf ca.
40Gew.-%, und der Karbonatgehalt steigt von ca. 10 Gew.-% auf ca. 13Gew.-%. Durch Zugabe von
4,8 kg polymerer Blausäure kann der Ausgangswert wieder eingestellt werden.
In einem Titantiegel werden 60 kg KCNO, 15 kg NaCNO, 20 kg K2CO3 und 5 kg Na2CO3 aufgeschmolzen
und auf 5700C erhitzt. Durch die Schmelze werden 2001 Luft/Stunde geleitet. In 24 Stunden fällt
der Cyanatgehalt von 41,5 Gew.-% auf 38,5 Gew.-%, und der Karbonatgehalt steigt von 11,5 Gew.-%
auf 14,5 Gew.- %. Durch Zugabe von 4,2 kg polymerisiertem Melaminformaldehydharz kann der Ausgangswert
wieder eingestellt werden.
In einem Eisen tiegel werden 25 kg BaCJ2, 65 kg
Na2CO3 und 10 kg NaCN eingeschmolzen und auf
9303C erhitzt. Zur Aufrechterhaltung der Badzusammensetzung
werden pro Stunde etwa 125 g Melon zugegeben. Auf dem Bad bildet sich eine dünne Kohledecke.
Eine zusätzliche Abdeckung mit Schuppen-J5 graphit ist vorteilhaft. Stahlproben CK 15 erhalten
bei 2stün*ligem Eintauchen in die Schmelze und anschließendem Abschrecken in Salzwasser eine Oberflächenhärte
von 64 Rockwell. Der Randkohlenstoffgehalt beträgt 0,7 % C. Die Aufkohlungsdauer hat bei
Behandlungszeiten von mehr als 1 Stunde nur geringen Einfluß auf den Randkohlenstoffgehalt. Die
Kohlungstiefe in mm bis 0,3 % C wurde an Abdrehbolzen gemessen (s. Tabelle).
Kohlungstiefen in mm bis 0,3 % C
Stunden | 2 | 4 | 6 | 8 | 6 | |
1 | 0,4 bis 0,6 | 0,6 bis 0,9 | 0,9 bis 1,2 | 1,2 bis 1,5 | ||
950° | 0,3 bis 0,5 | 0,3 bis 0,5 | 0,5 bis 0,7 | 0,7 bis 1,0 | 1,0 bis 1,5 | |
$30° | 0,2 bis 0,4 | 0,2 bis 0,4 | 0,4 bis 0,6 | 0,5 bis 0,8 | 0,8 bis 1,0 | |
$00° | 0,1 bis 0,3 | 0,1 bis 0,2 | 0,2 bis 0,4 | 0,4 bis 0,6 | 0,6 bis 0,7 | |
860° | 0,1 | Beispiel | ||||
Beispiel 5 | ||||||
In einem Eisentiegel werden 33 kg BaCl2, 1,75 kg
NaF und 3,25 kg BaCO3 eingeschmolzen und auf
930"C erhitzt. Durch Zugabe von 250 g Melon wird tin kohlungsfähiges Bad erhalten. Zur Aufrechttrhaltung
der Badzusammensetzung werden pro Stunde 25 g Melon zugegeben. Auf dem Bad bildet
fich eine dünne Kohledecke. Eine zusätzliche Abdeckung mit Schuppengraphit ist vorteilhaft. Stahlgroben
CK 15 erhalten bei 2stündigem Eintauchen in die Schmelze und anschließendem Abschrecken in
Salzwasser eine Oberflächenhärte von 64 Rockwell. Der Randkohlenstoffgehalt beträgt 1 % C.
In einem zylinderförmigen Titantiegel von 35 cm Durchmesser und 70 cm Höhe werden 30 kg KCNO,
30 kg NaCNO, 20 kg NaCN und 20 kg KCN eingeschmolzen und auf 570°C erhitzt. Durch die Schmelze
werden 1501 Luft pro Stunde geleitet. In 24 Stunden erhöht sich der Cyanatgehalt von ursprünglich
35 Gew.-% auf 36Gew.-%, der Cyanidgehalt fällt von 18,6 auf 17 Gew.- %, und es bildet sich 0,6 Gew.- %
Karbonat. Durch Zugabe von 0,6 kg Melon kann die ursprüngliche Zusammensetzung wieder erhalten werden.
Bei 90 min Behandlungsdauer in diesem Bad bildet sich auf einer CK 15-Stahlprobe eine 13 bis
14 μπι dicke Verbindungszone aus e-Fe^N. Die
Dauerfestigkeit einer gekerbten Umlaufbiegeprobe /Xk — 2 beträgt σ&ΐν = 40 kp/mitn2.
Claims (5)
1. Verfahren zum Regenerieren von karbonat- Altsalz verworfen werden.
haltigen Salzschmelzbädt m für d"e Nitrierung 5 Abgesehen davon, daß der Umgang mit dem hoch-
und/oder Kohlung von Metallwerkstücken, da- giftigen Cyanid beim Ansatz und beim Betrieb des
durch gekennzeichnet, daß die Regene- Bades besondere Vorsichtsmaßnahmen erfordert, be-
ration durch Zusatz einer polymeren Triazinver- deutet die Entgiftung der Altsalze oder ihr Abtrans-
bindung oder von polymerer Cyanwasserstoffsäure port mit anschließender sicherer Deponierung sehr
erfolgt. ίο erhebliche Aufwendungen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, die
zeichnet, daß als polymere Triazinverbindungen Regenerierung von Salzbädern fur die Nitrierung
Triaminotriazin-Formaldehyd-Kondensationspro- und/oder Kohlung von Werkstucken mit Hi'fe von
dukte verwendet werden. ungiftigen Ergänzungszusätzen vorzunehmen. Es wurde
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, 15 gefunden, daß eine wirksame Regenerierung der gedadurch
gekennzeichnet, daß als Zusatz für die nannten Bäder durch Zugabe von polymeren Triazin-Regenerierung
Melon verwendet wird. verbindungen oder von polymerer Cyanwasserstoff-
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- säure erfolgen kann. Hierbei setzt sich in der Salzzeichnet,
daß als Nitrierbad eine cyanidfreie Salz- schmelze das im Überschuß vorhandene, für die
schmelze verwendet wird. 20 Nitrierung bzw. Kohlung unwirksam gewordene
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- Carbonat m't den polymeren Triazinen oder der polvzeichnet,
daß als Kohlungsbad eine Salzschmelze meren Cyanwasserstoffsäure in Cyanat um, mit Hilfe
mit einem maximalen Cyanid- und Cyanatgehalt dessen, je nach Temperaturbedingungen, eine Nivon
3 Gew.-% verwendet wird. trierung oder eine Kohlung erfolgt. ErfindungsgemäÜ
25 werden also dem zu regenerierenden Bad keinerlei Verbindungen, die Kationen enthalten, zugesetzt, so
daß das Badvolumen sich im Gegensatz zur bisherigen
Arbeitsweise bei der erfindungsgemäßen Regenerierung nicht vergrößert. Es ist also nicht erforderlich,
30 bei jeder Regenerierung erhebliche Anteile des
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Regene- Schmelzbades auszutragen, so daß als wesentlicher
tieren von Salzbädern, d. h. geschmolzenen Salzge- Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens keine giftimischen,
die zum Nitrieren oder zum Aufkohlen von gen und gefährlichen Altsalze anfallen. Da sich ferner
Metallen verwendet werden. in der Salzschmelze nur noch ungiftiges Cyanat bildet,
Priority Applications (17)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732310815 DE2310815C3 (de) | 1973-03-05 | Verfahren zum Regenerleren von Nitrier- und Kohlungssatzbädern | |
SU741996945A SU805954A3 (ru) | 1973-03-05 | 1974-02-18 | Способ регенерации карбонатсодержащихСОлЕВыХ РАСплАВОВ дл НиТРиРОВАНи и/или НАуглЕРОжиВАНи МЕТАлличЕСКиХиздЕлий |
ES423504A ES423504A1 (es) | 1973-03-05 | 1974-02-22 | Procedimiento para la regeneracion de banos fundidos de sa-les que contienen carbonatos, para la nitruracion yno la carburacion de piezas metalicas. |
DD176897A DD110058A5 (de) | 1973-03-05 | 1974-03-01 | |
YU565/74A YU40100B (en) | 1973-03-05 | 1974-03-04 | Process for the regeneration of salt baths in the nitriding and/or carburization of metallic articles |
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GB960574A GB1458255A (en) | 1973-03-05 | 1974-03-04 | Process for generating a salt melt bath containing cyanate and carbonate |
BR1602/74A BR7401602D0 (pt) | 1973-03-05 | 1974-03-05 | Processo para a regeneracao de banhos de sal de nitretacao e carbonetacao |
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SE7402945A SE410012B (sv) | 1973-03-05 | 1974-03-05 | Forfarande for regenerering av cyanat- och karbonathaltig nitrerings- och uppkolningsaltbad |
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FR7407504A FR2220595B1 (de) | 1973-03-05 | 1974-03-05 | |
CA194,051A CA1036916A (en) | 1973-03-05 | 1974-03-05 | Process for the regeneration of nitriding and carburizing salt baths |
CH308774A CH586286A5 (de) | 1973-03-05 | 1974-03-05 | |
IT67570/74A IT1009199B (it) | 1973-03-05 | 1974-03-06 | Procedimento per la rigenerazione dei gabni salini di nitrurazione e di carburazione |
US05/701,361 US4019928A (en) | 1973-03-05 | 1976-06-30 | Process for nitriding iron and steel in salt baths regenerated with triazine polymers |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732310815 DE2310815C3 (de) | 1973-03-05 | Verfahren zum Regenerleren von Nitrier- und Kohlungssatzbädern |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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DE2310815C3 DE2310815C3 (de) | 1977-04-07 |
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ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
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YU56574A (en) | 1982-02-28 |
JPS49119839A (de) | 1974-11-15 |
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ZA741415B (en) | 1975-01-29 |
YU40100B (en) | 1985-08-31 |
CA1036916A (en) | 1978-08-22 |
GB1458255A (en) | 1976-12-15 |
SE410012B (sv) | 1979-09-17 |
AT340981B (de) | 1978-01-10 |
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ATA173174A (de) | 1977-05-15 |
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CH586286A5 (de) | 1977-03-31 |
ES423504A1 (es) | 1976-05-16 |
IT1009199B (it) | 1976-12-10 |
FR2220595B1 (de) | 1976-12-10 |
JPS547502B2 (de) | 1979-04-07 |
DE2310815A1 (de) | 1974-09-12 |
SU805954A3 (ru) | 1981-02-15 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |