DE2265262A1

DE2265262A1 - Verfahren zur chemisch-mechanischen trink- und brauchwasseraufbereitung

Info

Publication number: DE2265262A1
Application number: DE19722265262
Authority: DE
Inventors: Guenter Von Dipl Chem Dr Hagel
Original assignee: Passavant Werke AG and Co KG; Passavant Werke Michelbacher Hutte
Current assignee: Aqseptence Group GmbH
Priority date: 1971-10-12
Filing date: 1972-04-20
Publication date: 1977-06-08

Description

GLAWE, DELFS, MOLL & PARTNER

ΡΛΤΕ NIAN WALTE

DR.-ING. RICHARD GLAWE, MÜNCHEN DIPL.-ING. KLAUS DELFS, HAMBURG DIPL.-PHYS. DR. WALTER MOLL, MÖNCHEN D1PL.-CHEM. DR. ULRICH MENGDEHL, HAMBURG

8000 MÖNCHEN 26 POSTFACH 37 LIEBHERRSTR. 20 TEL. (089) 22 65 48 TELEX 52 25 05

MÜNCHEN

A 15

2000 HAMBURG 13 POSTFACH 2570 ROTHENBAUM-CHAUSSEE 58 TEL. (040)41020 08 TELEX 21 29 21

PAdSAVAi-J ΐ-Υ/ΞΚΕΕ
Hichelbacher Hütte

6209 Aarbergen

Verfahren zur chemisch-niechanisehen Trink- und Brauchvrasseraufbereitung (Ausscheidung aus P 22 19 441.8)

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur chernisehne chcni sehen Trink- und Brauchwasseraufbereitung, welches durch die Kombination einer Entstabilisierungsstufe, einer Flockungsstufe, einer Sedimentationsstufe und einer Eindickstufe gekennzeichnet ist.

ileinigungsprozesse zur Wasseraufbereitung und/oder Abwasserreinigung unter Anwendung mechanisch-chemischer Verfahren sind im allgemeinen durch die Trennung von Sedi-

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mentation und Eindickung gekennzeichnet. Beide Prozesse unterliegen unterschiedlichen Dimensionierungsgrundregeln.

Sedimentationsbecken in Wasserreinigungsanlagen beanspruchen im Vergleich zu den ihnen nachgeschalteten Schlammeindickern in der Regel etwa das 5- bis 20-fache an Oberfläche und Volumen. Dabei orientiert sich die Bemessung der Sedimentationsstufe allein an den Anforderungen, die an das gereinigte Klarwasser gestellt werden. Die notwendige Klärfläche ist von der spezifischen Sedimentationsfähigkeit der abzuscheidenden Feststoffe abhängig. Unter dem Begriff "Eindickung¹¹ wird hier ausschließlich der Vorgang der maximalen Aufkonzentrierung der in der Sedimentationsphase abgetrennten Feststoffe bzw. Dünnschlämme im Sinne der Vorbereitung auf eine wirtschaftliche, endgültige Entwässerung und gegebenenfalls Deponie verstanden. Der größte Teil des Eindickvorganges unterliegt grundlegend anderen Gesetzmäßigkeiten als die Sedimentation.

Allgemein kann davon ausgegangen werden, daß bei der mechanisch-chemischen Wasseraufbereitung und/oder Abwasserreinigung der jeweilig eingesetzten Sedimentationseinrichtung etwa die 20- bis 100-fache Suspensionsmenge pro Zeiteinheit zugeführt wird als dem dieser Sedimentationseinrichtung nachgeschalteten Eindicker. Ein Eindickvorgang im Sinne der obigen Definition kommt also unter den Bedingungen der Sedimentation in konventionellen Kläreinrichtungen und -becken normalerweise nicht zustande.

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Beiden Prozessen ist gemeinsam, daß sie außerordentlich empfindlich auf hydraulische Stoßbelastungen reagieren, die immer zu Störungen des Klär- bzw. Eindickvorganges führen. Dies schließt einen optimalen Verfahrensablauf ohne räumliche Trennung beider Stufen aus.

Insbesondere für die mechanisch-chemische Behandlung von Wasser und Abwasser werden unter anderem sogenannte Schlammkontaktanlagen eingesetzt. Sie sind unter dem Gesichtspunkt gestaltet, daß für einen wirkungsvollen Ablauf des Sedimentationsprozesses die Sinkgeschwindigkeit der absitzenden Teilchen vergrößert werden muß. Der Zusatz geeigneter Flockungsmittel zum Wasser und/oder Abwasser erfolgt ebenso in diesem Sinne wie die Herstellung des sogenannten Schlammkontaktes, bei dem durch Umwälzung bereits geflockter Verunreinigung mit Rohwasser und zudosierten Flockungschemikalien im wesentlichen eine Teilchenvergrößerung angestrebt wird.

Die Erzeugung von Teilchen mit einer bestimmten, minimalen Sinkgeschwindigkeit ist in erster Linie deswegen erforderlich, weil sich in der Regel genau wie in einem konventionellen Klärbecken auch in der Sedimentationszone einer Schlammkontaktanlage vertikal oder horizontal gerichtete Strömungen ausbilden, die die Sedimentation der flokkenförmigen Feststoffe mehr oder weniger stark behindern. Mit steigender Flockengröße wird also die Absetzbarkeit

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der Verunreinigungen erhöht und damit der Reinigungseffekt verbessert.

Da für die einwandfreie Flockung und Durchführung des Schlammkontaktverfahrens in den verschiedenen Zonen einer Schlammkontaktanlage unterschiedliche Turbulenzverhältnisse erforderlich sind, kann gegebenenfalls eine Beeinflussung der Sedimentation durch die für die Flockung und Entstabilisierung benötigten Bedingungen erfolgen. Auch aus diesem Grunde ist die erreichbare Konzentration der abgetrennten Feststoffe in einer Schlammkontaktanlage im allgemeinen gering. Gleichzeitig ist es nicht möglich, den Sedimentationsteil einer Schlammkontaktanlage hydraulisch derartig zu belasten, daß, bezogen auf die Klärfläche, mehr als 2 bis 5 m^J Wasser/Abwasser pro m und Stunde durchgesetzt werden können. Die Sedimentationszone einer Schlammkontaktanlage beansprucht im allgemeinen etwa 85%. d.er Gesamtoberfläche eines solchen Systems.

Generell ist für die einwandfreie Durchführung der Sedimentation und der Schlammräumung auch eine bestimmte minimale Beckentiefe erforderlich. Gemessen am Beckenvolumen und an der Beckenfläche ist also die Belastbarkeit aller konventionellen Sedimentationsanlagen verhältnismäßig gering und der Reinigungseffekt wegen der stets vorhandenen, nicht kontrollierbaren Strömungen im eigentlichen Absetzteil des Beckens nicht optimal. Die unkontrollierten Sedimenta-

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tions- und Strömungsverhältnisse sind der Hauptgrund dafür, daß der abgeschiedene Schlamm einen geringen Feststoffgehalt besitzt, so daß er vor Weiterbehandlung eingedickt werden muß. Dies erfolgt in der Regel durch mechanische Einwirkungen, z.B. durch Krählen, in einem gesonderten Eindickbecken. Bisher bekannte Anlagen haben aus den genannten Gründen insgesamt einen sehr großen Platzbedarf, hohe Erstellungskosten und einen nicht optimalen Wirkungsgrad.

In neuester Zeit sind hochwirksame Sedimentationsvorrichtungen für Sedimentationen bekannt geworden, die aus schräggestellten Platten oder Röhren bestehen, die von der abzutrennenden Suspension durchströmt werden. Ihr Funktionsprinzip bestellt darin, die Sedimentationswege zu verringern. Der Sedimentationsvorgang kann in vergleichsweise sehr kurzer Zeit ablaufen. Damit ergibt sich ein sehr stark herabgesetzter Platzbedarf.

Es sind Vorschläge bekannt geworden, derartige Schrägplatten- oder Röhrenabscheider zur Sedimentation von Belebtschlämmen in Abwasserkläranlagen einzusetzen. Der in den Plattenpaketen bzw. Röhren sich absetzende und an ihnen nach unten rutschende Schlamm wird jedoch auch hier nicht optimal eingedickt und muß in diesem Sinne separat behandelt werden. Er wird bei Gegenstromabscheidern zu diesem Zweck am unteren Ende der Platten oder Röhren gesammelt und durch Fördermittel in ein gesondertes Eindickbecken

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gefördert, wo er punktförmig eintritt und über die Fläche des Eindickers verteilt werden muß. Dabei entstehen unerwünschte neue Verwirbelungen und prozeßverzögernde Verdünnungseffekte. Hieraus resultiert ein hoher Raum- und Kostenaufwand. Auch hat sich der so erzielbare Eindickgrad als unbefriedigend herausgestellt.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, unter Steigerung des Wirkungsgrades sowohl der Sedimentation als auch insbesondere der Eindikung und damit des gesamten Prozesses ein Verfahren der genannten Art in einer sehr platzsparenden Anordnung und mit geringstem Aufwand an Förder-, Steuerungs- und Bedienungsvorgangen bei Vermeidung der erv/ähnten Nachteile durchführen zu können.

Es wurde gefunden, daß sich dieses Ziel in sehr überraschendem Maße durch das im Anspruch 1 gekennzeichnete Verfahren verwirklichen läßt.

Hierdurch wird einerseits jede Zwischenförderung, Verdünnung oder Verwirbelung des Schlamms zwischen Sedimentationszone und Eindickzone vermieden und in der Eindickzone dank der gleichmäßig über die Fläche verteilten, vertikal nach unten erfolgenden Schlammzuführung ein optimaler Eindickeffekt erzielt, der die bisher nach dem Prinzip der Eindickung mittels Krählen erzielbaren Eindickgrade um ein Vielfaches übertrifft. Insbesondere bei durch chemische Ent-

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stabilisierung und Flockung bei der Trinkwasseraufbereitung gewonnenem Schlamm wurde gefunden, daß nach dem erfindungsgemäßen Verfahren die Eindickung bis zu Feststoffgehalten von 15 bis 2O/o und darüber getrieben werden kann, d.h. bis in Bereiche, die bisher nur durch maschinelle Entwässerungseinrichtungen erzielbar waren. Demgegenüber waren bei bisher bekannten Eindickverfahren Feststoffgehalte von mehr als 3 bis 5% nicht erzielbar. Als weiterer überraschender Vorteil ergibt sich bei dem erfindungsgemäßen Verfahren eine neuartige Schlammstruktur mit relativ kleiner spezifischer Teilchenoberfläche und kristallinischer Teilchenstruktur, die gegenüber den bisher bei der Eindickung anfallenden Schlämmen wesentlich leichter maschinell entwässerbar ist.

Die Eindickzone kann bei verbesserter Leistungsfähigkeit auch wesentlich kleiner ausgebildet werden, als dies bei konventionellen Eindickern bekannt ist. Gleichzeitig wird durch den Einbau von Gleichstrom-Parallelplattenabscheidern die für die Sedimentation benötigte Beckenoberfläche so weit herabgesetzt, daß ihr Platzbedarf nunmehr der für den Eindickprozeß benötigten Fläche gleich ist. Durch .die Anordnung der Sedimentationszone direkt über der Eindickzone wird für beide keine zusätzliche Bodenfläche benötigt, ohne daß sich jedoch hierdurch für die Eindickvorgänge unerwünschte, die Konzentrierung des Schlamms behindernde Strömungsvorgänge aus der Sedimentationszone heraus ergeben können, wie dies bei Verwendung eines im Gegen-

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strom durchflossenen Absetzbeckens mit oder ohne Plattenabscheidern der Fall v/äre.

Die gleichzeitige, optimale Sedimentation und Eindikkung wird auf kleinstmöglichem Raun in gegenüber konventionellen, bekannten Systemen sehr kurzor Zeit erzielt. Weiterhin ergibt sich der Vorteil, daß auch stoßartige hydraulische Belastunrsänderungen in der Sedimentationsstufe auf den Eindickprozeß ohne Einfluß bleiben. Darüber hinaus ist die Eindickzone selbst aufgrund ihrer günstigen Betriebsbedingungen abhängig von der Struktur der abzuschei_denden Feststoffe um das 3- bis 10-fache der konventionellen Feststoffbeschickung überlastbar, wodurch sich für das Gesamtsystem ein zusätzlicher Vorteil der Überlastbarkeit mit Feststoffen ergibt.

Vorzugsweise wird das Verfahren so durchgeführt, daß man das Wasser ausschließlich in bzw. aus der Sedimentationszone zu-bzw. ableitet und dadurch die Eindickzone völlig strömungsfrei hält.

Bei den bekannten, z.B. Belebungsbecken in der biologischen Abwasserreinigung nachgeschalteten Schrägplattenoder Röhrenabscheidern tritt die Suspension am unteren Ende der Sedimentationseinrichtung in die Strömungskanäle ein. Das Klarwasser gelangt durch diese nach oben, während sich das Sediment im Gegenstrom dazu an den Bodenflächen der Ka-

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näle nach unten bewegen muß. Aufwärtsströmung und Sedimentation beeinflussen sich hier gegenseitig derart, daß die Sedimentation nur für solche Peststoffe wirksam erfolgen kann, deren Sinkgeschwindigkeit größer ist als die Aufstiegsgeschwindigkeit der Strömung. Bei Anwendung in dem erfindungsgemäßen Verfahren würde sich weiterhin der Nachteil ergeben, daß die Zuführung der Suspension praktisch in der Eindickzone erfolgen muß, wo sie auch die Eindickung selbst bzw. den gleichmäßigen Eintritt des Sediments in die Eindickzone behindernde Strömungen zur Folge hätte. Gemäß einer bevorzugten Ausfüliungsform der Erfindung wird das Verfahren deshalb so durchgeführt, daß man das zu reinigende Wasser im Gleichstrom mit dem Sediment von oben nach unten durch die Kanäle strömen läßt und das gereinigte Wasser oberhalb des unteren Endes der Kanäle aus den einzelnen Kanälen ableitet. In den Kanälen der Sedimentationszone selbst ergibt sich somit ein die Sedimentation und die Wanderung des Sediments nach unten begünstigender Strom gleicher Richtung, während das untere Ende der Kanäle völlig strcmungsfrei ist und hier ausschließlich ein durch die Schwerkraft bedingtes Abrutschen des Sediments in die Eindickzone erfolgt.

Vorrichtungsmäßige Voraussetzung für die Durchführung des Verfahrens ist es, daß dem auf die Eindickzone aufgesetzten und die schräggeneigten Kanäle enthaltenden Sedimentationsabteil ein separates Abteil für die Flockung und

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diesem ein weiteres Abteil für die EntStabilisierung vorgeschaltet ist. Hierdurch wird die EntStabilisierung der Feststoffe und Kolloide von deren Flockung sowie die Flockung deutlich von der Sedimentation getrennt, wodurch sich die in den Jeweiligen Zonen erforderlichen Umwälzströmungen und Turbulenzen nicht gegenseitig negativ beeinflussen, sondern in der für den jeweiligen Vorgang notwendigen und optimalen Form vorgesehen werden können.

Zur Durchführung der Sedimentation in den schräggeneigten Kanälen finden vorzugsweise Parallelplattenschrägabscheider Anwendung. Diese sind in der Regel paketartig gebündelt, wodurch sich eine rechteckige und insbesondere quadratische Fläche für den Schlammaustritt ergibt. Damit ist es zweckmäßig, auch die Grundfläche des Eindickabteils dieser Form anzugleichen. In der Regel werden die Schrägabscheiderpakete in einem die brückenartige Lagerung des Räum- und Krählwerks sowie die Parallelplattenabscheiderpakete umfassenden quadratischen Raum angeordnet. Hierbei ist das Räum- und Krählwerk durch eine einzige, vornehmlich mittige, vertikale Säule verankert, die durch einen freien Längsspalt zwischen den Abscheiderpaketen nach unten in das Eindickabteil geführt wird. Nimmt man für das Eindickabteil eine rechteckige Form, muß das Räum- und Krählwerk im Hin- und Hergang arbeiten, wozu es an einer Brücke starr befestigt ist, die auf dem Beckenrand in beiden Richtungen längs verfahrbar angeordnet ist. Es wird an dieser Stelle besonders

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darauf hingewiesen, daß ein eine rechteckige Grundrißform aufweisender Eindickbehälter auch ohne die Kombination mit darüber angeordneten Paketen von Schrägabscheidern oder ähnlichen Hochleistungssedimentatoren überzeugende Vorteile bietet. So herrschen bei ihm im Gegensatz zu dem runden Eindicker' mit umlaufendem Krähl- und Räumwerk an allen Punkten gleiche Krählbedingungen, da das Krählwerk überall dieselbe Geschwindigkeit besitzt. Der Räumvorgang wird sehr einfach gestaltet, da der Schlamm in die am Ende des Behälterbodens quer angeordneten Schlammsammelrinnen unmittelbar hineingeschoben wird, während er bei Rundräumern durch entsprechende Schrägstellung der Räumschilde und gegebenenfalls Neigung des Beckenbodens nur allmählich und quer zur eigentlichen Bewegungsrichtung der Räumschilde in den Sumpf gelangt. Der rechteckige Eindickbehälter bietet insofern einen Vorteil, als der einzudickende Schlamm entlang der gesamten Längsachse des Beckens gleichmäßig verteilt werden kann, wodurch sich eine optimale Ausnutzung der Eindickfläche ergibt. Unabhängig davon ergeben sich die gleichen Vorteile dann, wenn dem Eindickabteil eine kreisrunde Grundfläche gegeben wird, die dann von dem in diesem Fall zweckmäßigerweise quadratischen Grundriß des Abscheideabteils umschrieben wird und stufenlos in dieses übergeht. In beiden Fällen, also sowohl beim Längs- als auch beim Rundräum- und Krählwerk, wird durch die Tragsäule der Eindickerkonstruktion innerhalb des Abscheideabteils nur wenig Platz beansprucht. Dies führt zur bestmöglichen Ausnutzung der Flächen und "Volumina.

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Die erfinderischen Merkmale des neuen Verfahrens und
der hierzu benotigten Vorrichtungen v/erden anhand von Ausführungsbeispielen erläutert, die in den Zeichnungen dargestellt sind, tls zeigen:

Fig. 1 einen vertikalen Längsschnitt durch eine Reinigungsvorrichtung mit neben dem Sedimentationsund hindickabteil liegenden Abteilen für Flokkung und Entstabilisierung;

Fig. 2 eine Draufsicht zu Fig. 1;

Fig. 3 einen Längsschnitt durch eine andere Reinigungsvorrichtung, bei der das Flockungsabteil und
teilv/eise auch das Entstabilisierungsabteil über dem Sedimentationsabteil liegt;

Fig. .4 eine Draufsicht zu Fig. 3;

Fig. 5 einen Längsschnitt durch eine weitere Reinigungsvorrichtung mit längsgeräumtem, rechteckigem Eindickabteil.

Gemäß Fig. 1 und 2 sind in einem Behälter 1 mit rechteckigem Querschnitt nebeneinander ein Sedimentations- 2,
ein Flockungs- 3 und ein Entstabilisierungsabteil 4 angeordnet. Unter dem Sedimentationsabteil 2 liegt ein Eindick-

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abteil 5> das hier kreisrunden Querschnitt hat, um den Einbau eines rundlaufenden Krähl- und Räumwerks 6 zu ermöglichen, und stufenlos in das darüberliegende, im Querschnitt quadratische Sedimentationsabteil 2 übergeht.

Im Entstabilisierungsabteil 4 ist ein 7 und im Flokkungsabteil 3 sind zwei Rührer 8 vorgesehen, die von entsprechenden Brücken bzw. Stegen 9, 10 getragen werden. Eine ähnliche Brücke 11 überspannt auch das Sedimentations- und Eindickabteil 2, 5 und dient in erster Linie zur Lagerung des Krähl- und Räumwerks 6. Die zum Räumwerk gehörenden Schlammkratzer 12 arbeiten hierbei in Richtung auf den in der Mitte des dorthin abfallenden Behälterbodens vorgesehenen Schlammsumpf 13·

Das Sedimentationsabteil 2 ist mit mehreren nebeneinander ljfgenden und zueinander parallelgeschalteten Paketen von Schrägabscheidern 14 od.dgl. angefüllt, deren Zulaufseite oben liegt und deren unteres Austrittsende für den Schlamm unmittelbar über dem Eindickabteil 5 liegt. Die Flatten der Abscheider sind hier in Richtung des vom Flokkungsabteil 3 her kommenden ZulaufStroms geneigt, so daß der Zulauf beim Eintritt in die Abscheider um mehr als umgelenkt wird. Sie können aber auch eine entgegengesetzte Neigung haben. Wie aus Fig. 1 zu ersehen ist, sind die Platten der Abscheider im unteren Bereich in an sich bekannter Weise nach unten abgewinkelt. An dieser Knickstelle

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sind in an sich ebenfalls bekannter V,^reise nicht dargestellte Trennflächen vorgesehen, die das von den flocken befreite V/asser vom Schlamm trennen und seine vorzeitige und wirbelfreie Abführung ermöglichen. Die diesen Trennflächen zugeordneten Ablauföffnungen sind an nach oben geführte Ablaufleitungen 15 angeschlossen, die ihrerseits in obere horizontale Ablaufrinnen 16 münden. Der Flüssigkeitsspiegel in diesen Rinnen 16 und in der nachgeordneten Sammelrinne 17 ist dabei in bezug auf den im Flockungs- bzw. Sediment? ti onsabt eil aufrechterhaltenen Spiegel so geregelt, daß das gereinigte Wasser selbsttätig aus den Abscheidern 14 in die Rinnen 16, 17 fließt.

Flockungs- 3 und Sedimentationsabteil 2 sind über den oberen Überlauf der Trennwand 19 miteinander verbunden. Über diesen Überlauf steht das Flockungsabteil 3 ausschließlich mit der oberen Zulaufseite der Schrägplattenabscheider in Verbindung; deren zur Tragsäule 33 der Brücke 11 gerichtete Innenseite ist durch ein Begrenzungsblech 18 gegen den nicht mit Abscheidern gefüllten Beckenteil getrennt, um Kurzschlußströmungen zu verhindern. Die Welle de sKrähl- und Räumwerks 6, 12 kann somit durch den einbaufreien Innenab schnitt des Sedimentationsabteils 2 ungehindert hindurchtreten.

Die zwischen dem Flockungs- und dem Sedimentationsabteil weit nach oben hochgezogene Trennwand 19 bewirkt, daß

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schwere nocken u.U. gar nicht erst mit in die Abscheider gelangen, sondern sich schon im Flocirungsabteil 3 absetzen. Sie sammeln sich dann auf dem schräg abfallenden Abteilboden und kennen von dort mit Hilfe einer auch den Schlammsumpf 13 des Eindickabteils 5 bedienenden Pumpe 21 abgezogen v/erden.

Die Ausführungsform gemäß Fig. 3 und 4 unterscheidet sich von der vorbeschriebenen dadurch, daß das Flockungsabteil 23 ganz oberhalb des Eindickabteils 25 und größtenteils neben dem Sedirnentationsabteil 22 liegt. In dem am tiefsten herabreichenden Teil sind die Rührer S angeordnet. Auch das Entstabilisierungsabteil 4 liegt teilweise über dem Flockungs- 23 bzw. Eindickabteil 25, so daß sich insgesamt eine sehr kompakte Einheit ergibt. Die Rührer 7, 8 und das Krähl- und Räumwerk 6 werden hier von einer einzigen kreuzförmigen Brücke 20 getragen, von der aus auch die Qualität des in den Rinnen 26 abfließenden Klarwassers überwacht werden kann.

Fig. 5 zeigt im Längsschnitt eine Variante zu der in Fig. 1 und 2 dargestellten Vorrichtung. Und zwar hat hier das Eindickabteil 35 keinen runden, sondern einen rechteckigen Grundriß, der sich mit dem des Sedimentationsabteils 2 deckt, so daß die Wände der beiden Abteile stufenlos und ohne Schrägflächen ineinander übergehen. Dieses rechteckige oder quadratische Eindickabteil 35 wird hierbei von einem

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an einer Vertikalsäule 27 befestigten Krähl- und Räumwerk 28, 29 bedient, die ihrerseits an einem auf dem Behälterrand längsverfahrbaren, brückqnartigen Gestell 30 angebracht ist. Die Räumschilde 29 sind doppelt vorhanden, so daß in beiden Fahrtrichtungen geräumt werden kann. Anschläge 31 für das Fahrgestell 30 verhindern, daß das Krähl- und Käurnwerk 28, 29 an die ijehälterv.'ünde anstößt und beschädigt wird. Da in beiden Fahrtrichtungen geräumt wird, sind auch an beiden Querseiten des ^inclickabteils 35 Schlammsammelrinnen 32 vorgesehen, aus denen der Schlamm mit Hilfe der Pumpe 21 abgezogen wird.

Die V/ahl eines rechteckigen Querschnitts für das Eindickabteil hat außer dem 4e» Verzug, daß schräge ubergangsflächen zum Sedimentationsabteil fehlen, noch den Vorteil einer günstigeren Raumausnutzung. Auch der Herstellungsaufwand für einen rechteckigen Behälter ist geringer als für einen teils runden, teils rechteckigen. Alle diese Vorzüge gelten im übrigen unabhängig davon, ob über dem Eindickabteil ein Sedimentationsabteil angeordnet ist oder nicht oder ob statt der dargestellten Parallelplattenabscheider andere Abscheiderarten oder -verfahren vorgeschaltet sind. Auch das in dem rechteckigen Behälter in Längsrichtung arbeitende Krähl- und Räumwerk stellt eine vorteilhafte Lösung dar, die unabhängig von der Art ist, wie und von wo der einzudickende Schlamm anfällt.

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Der Ablauf des Verfahrens ipt folgender: Das zu behandelnde Wasser bzw. Abwasser gelangt zunächst in das Entstabilisierungsabteil 4, in dem in der Regel hydrolysierende Metallsalze, z.B. EiSeH(III)-ChIOrId, Aluminiumsulfat oder -polymere, kationische Polyelektrolyte zugesetzt werden.

Im gleichen Abteil kann auch die pH-Korrektur durch Zugabe entsprechender pH-Stellmittel zum Wasser und/oder Abwasser erfolgen. Die in dieser V/eise vorbehandelte Mischung verläßt das lintstabilisierungsabteil 4 und gelangt in ein nachgeschaltetes Flockungsabteil 2, 23 „ in dem es sur Ausbildung sichtbarer, sedimentierbarer Flocken kommt und das sich von dem Entstabilisierungsabteil 4 durch grundsätzlich andere Turbulenzbedingungen unterscheidet.

Die Aufenthaltszeit des Wassers bzw. Abwassers in diesen beiden Abteilen richtet sich in der Regel nach den verfahrenstechnischen Erfordernissen.

Aus dem Flockun^sabteil 5, 23 gelangt das Flocken/ v.assergemisch nunmehr in das Sedimentationsabteil 2, 22, in dem die Pakete der Schrägplattenabscheider 12, 24 angeordnet sind. In diese tritt das Flocken/Wassergemisch von oben ein und strömt zusammen mit den sich absetzenden Flokken im Gleichstrom nach unten. Nach dem vorzeitigen Abziehen des gereinigten Wassers können die Flocken allmählich

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in das ^indiciiabteil 5, 25 absinken, sich auf dessea .ι-'cd.cn sannieln, ν/ο sie nach SindicAun.r; und nach luuimung in r.en 3clilan:uEurapf aus di''soi,: ab^cpui'-pt \v erden.

Unter dieser ..xdin^uiagen ergibt sich, daß unterhalb der Lehr'^platten?bsch~leer 12, 2h praktisch keine l'urbu- Iqviz herrscht und des ^b.:.i:iken der sedimenti^rten Feststoffe in ^inclc :ab"ceii stUrU..:.;;:;frei in einen strüivsun^sfroien haiiii: hinein erfolgen kanr..

Aui.'f-ru;..] des oDen beschriebenen verfahrenstechnischen ablaufs der oedinertation ist es nunmehr möglich, dai- die abgeschiedenen flockcnförmifen Feststoffe, Libar' aeißtens etv;a z>Q ,j der /jehältergrundfläche aus den ii-bschsinern austretend, in sehr tlleiclmiäßiger "-eise in das unter desn Je-dinentrtionsabteil liegende ILindickabteil gelangen.

',--UTi Ausgleich des jev-eils pro Zeiteinheit aus dem ijindickabteil mit den Schlanun abgezogenen Trubv/ascervolUiVicns v:ird eine entsprechende V/assermenge ohne Störung des bedinentationsprozesses dem oberen Abteil kontinuierlich entnomnen. Hierdurch wird eine äußerst langsame, vertikal nach unten gerichtete Flüssigkeitsströmung im Eindickabteil aufrechterhalten, die die iüiiidickung unterstützt und eine Anfaulung des unterhalb der Abscheider befindlichen Trübwassers unterbindet.

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Claims

PASSAVj^T-WERKE Michelbacher Hütte 7 26 5 26 2 Patentansprüche

1. Verfahren zur chemisch-mechanischen Trink- und Brauchwasseraufbereitung, gekennzeichnet· durch die Kombination einer Entstabilisierungsstufe, einer Flockungsstufe, einer Sedimentationsstufe und einer Eindickstufe, wobei

a) in der EntStabilisierungsstufe die im Wasser gelöst oder kolloid-dispers vorhandenen Stoffe durch Chemikalienzugabe entstabilisiert werden;

b) in der Flockungsstufe die entstabilisierten Stoffe, gegebenenfalls durch Zugabe von Flockungsmitteln, zu im Wasser suspendierten, sedimentierbaren Flocken zusammengelagert werden;;

c) in der Sedimentationsstufe die gesamte Suspension in eine Vielzahl von parallelen Teilströmeu aufgeteilt durch gegen die Horizontale geneigte Kanäle geführt wird, an deren ßodenf lache sich die Flocken absetzen;

d) und die Flocken aus den unteren Enden der Kanäle frei in die sich unmittelbar darunter anschließende Eindickzone gleichmäßig über deren Fläche verteilt ab-

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sinken und in dieser üindickzons aurch Krähleinwirkung bis auf maximale Feststoffkonzentration
eingedickt v/erden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die Suspension ausschließlich oberhalb der Jüindickzone in die Sedimentationszone eingeleitet
und bei der Suspension und der Eindickung abgetrenntes "asser ausschließlich aus der Sedimentationszone ableitet und
dadurch die Sindickzone völlig stro:nungsfrei gehalten wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet , daß man die Suspension im Gleichstrom mit dem Sediment von oben nach unten durch die Kanäle strömen läßt und das gereinigte Wasser oberhalb des unteren Endes der Kanäle aus den einzelnen Kanälen ableitet.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet , daß man die Entstabilisierung und/oder die Ausflockung unter sanftem Rühren bzw. Umwälzen durchführt.

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