DE2263087B2 - Filter mit frequenzabhaengigen uebertragungseigenschaften - Google Patents
Filter mit frequenzabhaengigen uebertragungseigenschaftenInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Filter mit Trequenzabhängigen Übertragungseigenschaften für
elektrische Analogsignale, die in quantisierter oder codierter Form vorliegen, bei dem die Bauelemente
durch Torschaltungen realisiert sind, und bei dem, ausgehend von einer LC-Fütergrundschaltung, die die
gewünschten frequenzabhängigen Übertragungseigenschaften aufweist, vorzugsweise einer Abzweigschaltung,
die reaktiven Zweipolschaltelemente dieser Grundschaltung (Induktivität, Kapazität) als !aufzeitbehaftete
Eintorschaltungen und Leitungselemente als laufzeitbehaftete Zweitorschaltungen ausgebildet sind,
die nichtreaktiven Zweipolschaltelemente dieser Grundschaltung (Widerstand, Leerlaufwiderstand,
Kurzschlußwiderstand, widerstandsfreie und widerstandsbehaftete Quelle) als laufzeitfreie Eintorschaltungen
und die nichtreaktiven Mehrlorelemente (Transformator, Gyrator, Zirkulator) als laufzeitfreie Mehrtorschaltungen
ausgebildet sind, und bei dem weiterhin zur Zusammenschaltung der Tore der Torschaltungen
Adapter (Anpassungsschallungen) vorgesehen sind, über die die Torwiderstände der zusammengeschalteten
Tore aneinander angepaßt sind, nach Patent 20 27 303.
Im Hauptpatent und in einer Reihe zwischenzeitlich erschienener Veröffentlichungen wurden die Realisierung
von Wellendigitalfiltem - wie man Filter nach dem Hauptpatent zwischenzeitlich in Fachkreisen
bezeichnet - und die Vorteile solcher Wellendigitalfilter bereits umfangreich behandelt. Unter den Wellendigitalfiltem
kommt einer bestimmten Unterklasse, die auch als Abzweigdigitalfilter bezeichnet wird, spezielle
Bedeutung zu, weil sie sich besonders günstig hinsichtlich der Toleranzforderungen erwiesen haben, wenn di;
Schaltungstechnik nach dem Hauptpatent angewendet wird. Im einzelnen wird hierzu auf die Literaturstellen
im Literaturverzeichnis verwiesen, die als ergänzende Lektüre zum besseren Verständnis der Anmeldung
gedacht sind und auf die an den relevanten Stellen im einzelnen hingewiesen wird.
Bei Wellendigitalfiltem, vor allem solchen in Abzweigschaltung,
zeigt sich jedoch folgende Schwierigkeit. Um für das sich ergebende Signalflußdiagramm
(s. Literaturstellen 1,3,4 und 5 des Literaturverzeichnisses)
die Realisierungsbedingung zu erfüllen, sollte ein direktes Aneinanderschalten von Anpassungsschaltungen
bzw. Anpassungsgliedern — im Hauptpatent als Adapter bezeichnet - vermieden werden. Bei dem
Vorschlag nach dem Hauptpatent wird dies dadurch gelöst, daß jedem Serien- oder Parallelzweig ein
Einheitselement zugeordnet wird, bevor der nächste Serien- oder Parallelzweig auftreten darf. Die diesbezüglichen
Ausführungen finden sich in der dem Hauptpatent entsprechenden Offenlegungsschrift
20 27 303 vor allem auf S. 27 im 1. Absatz und auf den S. 33 bis 35. Diese Einheitselemente verbessern im
gewissen Sinn zwar die Leistungsfähigkeit der Filterschaltung, worauf insbesondere in den Literaturstellen
11 und 12 des beiliegenden Literaturverzeichnisses eingegangen wird, jedoch ist der Betrag nicht so
hervorstehend wie bei gewöhnlichen Induktivitäten und Kapazitäten. In der Literaturstelle 3 des beiliegenden
Literaturverzeichnisses wurde auch bereits gezeigt, wie die Einheitselemente in der Gesamtschaltung eingefügt
werden können, ohne zusätzliche Multiplizierer zu benötigen. Dadurch treten jedoch Schwierigkeiten auf
hinsichtlich der Anwendung herkömmlicher Filterberechnungsmethoden und es sind auch aufwendige
Optimierungsprozesse bei der Filterentwicklung notwendig.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, diesen
Schwierigkeiten zu begegnen und durch eine einfache Wahl gewisser Parameter in der Anpassungsschaltung
eine Direktverbindung an sich willkürlich gewählter Anpassungsglieder zu ermöglichen.
Diese Aufgabe wird bei einer Filteranordnung nach
dem Hauptpatent gemäß der Erfindung dadurch gelöst, daß an Netzwerkstellen, die eine direkte Verbindung
zweier Anpassungsschaltungen erfordern, von denen zumindest eine wenigstens drei Tore aufweist, für die
zumindest drei Tore aufweisende Anpassungsschaltung das für die direkte Verbindung vorgesehene Tor durch
die schaltungstechnische Ausbildung der Anpassungsschaltung eine Entkopplung zwischen der Einspeisungsund
der Ausspeisungsklemme hat, und das daran anzuschaltende Tor der anderen Anpassungsschaltung
durch deren schaltungstechnische Ausbildung einen Torwiderstand hat, der dem des [insichtlich der
Einspeisungs- und der Ausspeisungsklemme entkoppelten
Tor der ersten Anpassungsschaltung entspricht. Zumindest drei Tore aufweisende Anpassungsschaltungen,
für welche die erwähnte Entkopplung zwischen Einspeisungs- und Ausspeisungsklemmen an dem für die
direkte Verbindung vorgesehenen Tor realisiert ist, werden im nachfolgenden auch als Direktadaptoren
bezeichnet.
Wird diese Schaltungstechnik mit Direktadaptoren auf ein Filterkonzept in Abzweigschaltung angewendet,
so ist eine vollständige Übereinstimmung im Filterersatzschaltbild herbeiführbar, d.h., es kann unmittelbar
jedes bekannte Abzweigschaltfilter nunmehr in ein Wellendigitalfilter übergeführt werden. Es sind somit
auch alle bekannten Filterberechnungsmethoden einschließlich der Filterbemessungstafeln zur Berechnung
des einzelnen Wellendigitalfüters anwendbar.
Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung besteht
darin, daß in der Anpassungsschaltung, die das hinsichtlich der Einspeisungs- und Ausspeisungsklemme
entkoppelte Tor enthält, die Entkopplung dadurch erzwungen ist, daß der für dieses Tor in der Schaltung
vorgesehene Multiplizierer den Multiplikationsfaktor Eins hat oder durch eine Durchverbindung ersetzt ist.
Das bedeutet, daß man n-2 Multiplizierer bei η Toren benötigt, wenn eines der η Tore als abhängiges Tor
gewählt wird bzw. n-\ Multiplizierer, wenn keines der η Tore als abhängiges Tor gewählt wird. Somit ist nun die
Anzahl der Multiplizierer in einem Wellendigitalfilter gleich der Anzahl der Freiheitsgrade in dem dem
Entwurf zugrundeliegenden Filterschaltbild mit konzentrierten Induktivitäten und Kapazitäten. Mit dieser
vorteilhaften Weiterbildung ist es also möglich, die Anzahl der Multiplizierer zu verringern, selbst ohne auf
die im Hauptpatent aufgeführten Vorschläge zur Verringerung der Anzahl der Multiplizierer zurückzugreifen.
Wenn es auf die Verminderung der Anzahl der Multiplizierer in der einzelnen Anpassungsschaltung
noch starker ankommt, kann auch die bereits im Hauptpatent gegebene Lehre Anwendung finden, nach
der bestimmte Torwiderstände untereinander gleichgewählt werden. In diesem Fall ist in Weiterbildung der
Erfindung derart zu verfahren, daß bei einer Anpassungsschalmng mit η Toren (n
> 3) zusätzlich ρ Torwiderstände untereinander gleichgewählt sind und
die Anzahl m der in der Anpassungsschaltung vorgesehenen Multiplizierer der Gleichung
m = π — 1 — ρ genügt, wenn ein Tor ein abhängiges
Tor ist bzw. der Gleichung m — π — p, wenn kein
abhängiges Tor vorgesehen ist.
Nachstehend wird die Erfindung näher erläutert In der der Erläuterung dienenden Zeichnung zeigt
Fig. 1 schematische Darstellung von einem n-Tor-Parallelanpassungsglied
(a) und einem n-Tor-Serienanpassungsglied (b),
F i g. 2 direkte Zusammenschaltung von zwei Toren zweier willkürlicher Anpassungsglieder,
F i g. 3 Signalflußdiagramm entsprechend einem Dreitorserienanpassungsglied, bei welchem Tor 2 das
ίο abhängige Tor und cu = 1 ist,
Fig.4 alternierende Kettenschaltung von Serien- und Parallelanpassungsgliedern zur Bildung des vollständigen
Äquivalents einer Abzweigstruktur,
Fig.5a und 5b Bandpaß-Abzweig-LC-Filter und
i< entsprechendes Digitalfilter,
F i g. 6 bis 12 Beispiele für die Schaltungsableitung.
Hinsichtlich eines Filters der einleitend beschriebenen Art kommt es, wie bereits erwähnt, wesentlich auf
die sogenannten Direktadaptoren an. Es wird daher zunächst hierauf eingegangen und dann auf die
Anwendung in Filtern.
Direkte Zusammenschaltung von Anpassungsgliedern
Ein Anpassungsglied hat nTore, mit/J >
2, die wir mit
1' = 1,2 η bezeichnen. Zu jedem Tor ν gehören ein
willkürlicher Torwiderstand Rv, der eine positive Konstante ist, ein einlaufendes Signal (Welle) a* und ein
auslaufendes Signal (Welle) £>.·. An Stelle der momentanen
Signalgröße a.· und b>< können genauso die
•(o entsprechenden stationären Signalgrößen Av und ß·
gebracht werden; der Einfachheit halber beschränken wir uns in der weiteren Betrachtung nur auf die
momentanen Werte.
Ein Parallelanpassungsglied dient dazu, η Tore in Parallelschaltung zu verbinden ( F i g. 1 a). Es wird durch
die Gleichungen
K = "ο - | - α,.: | G, | Σ | ι | (la. | b) |
4° · beschrieben. | wobei | G2 + | ||||
",■ = | 2G1/G. | = | l/R,., | (2a, | b) | |
G | = G,+ | + Gn; | (3) | |||
ist.
Ein Serienanpassungsglied dient dazu, π Tore in Serienschaltung zu verbinden ( Fig. Ib). Es wird durch
die Gleichungen
Zj1 = a,. — U1. O0. % = Ci1 + O2 + · ·" + a„, (4a, b)
beschrieben, wobei
,t,. = 2RJR. R = R1 + R1 + ■■■ + Rn, (5a, b)
ist. In diesen Fallen erfüllen die «,. die Beziehungen
Es ist augenscheinlich, daß jedes reflektierte Signal b>·
im allgemeinen von allen einfallenden Signalen des entsprechenden Anpassungsgliedes abhängt und somit
insbesondere von demjenigen av, dessen Index der
gleiche ist wie der des betrachteten reflektierten Signals bf. Deshalb führt in den Signalflußdiagrammen entsprechend
(1) und (4) im allgemeinen ein direkter Weg von jedem einfallenden Signal av zum entsprechenden
auslaufenden Signal th:
Wir nehmen jetzt an, daß zwei willkürliche Anpassungsglieder direkt miteinander verbunden sind, wie in
F i g. 2 gezeigt (Symbole, die die besondere Natur dieser Anpassungsglieder bezeichnen, wurden weggelassen, da
sie für die gegenwärtige Betrachtung irrelevant sind). Auf Grund der bekannten Regeln (Lit. I1 3 bis 5), die bei
jeder Zusammenschaltung von Wellen-n-Toren anzuwenden
sind, müssen die Torwiderstände der zusammenzuschaltenden Tore gleich und jeweils die reflektierte
Welle des einen Tores gleich der einfallenden Welle des anderen Tores sein. Insbesondere würde
somit normalerweise eine geschlossene Schleife auftreten, die keine Verzögerung enthält (Fig. 2). Dadurch isl
das sich ergebende Signalflußdiagramm nicht realisierbar, d. h. es kann dann keine geeignete Reihenfolge der
erforderlichen Rechenvorgänge angegeben werden (Lit. 1,3 bis 5, 12). Diese Schwierigkeit wurde in früheren
Veröffentlichungen dadurch umgangen, daß geeignete Verzögerungen eingefügt wurden, gegebenenfalls derart,
daß sie in Kette geschalteten Einheitselementen entsprechen.
Eine viel einfachere Lösung jedoch ergibt sich wie folgt. Wir nehmen an, bei einem Anpassungsglied sei
eines der «r gleich Eins gewählt, z. B.
Otn = \.
Dies beinhaltet in Übereinstimmung mit (2), (3) und (5) für das Parallelanpassungsglied
Rein mathematisch gilt für die Drei-Torschaltung (Parallelanpassungsglied)
/»ι H1H1 4 '<,((, -I H3W1-H1
lh U1(I1 f (I1(I2 4- «_,</, — (/,
/', — κ, «ι + f<,</2 4 «,(/, - π,
(Λ Ι ) (Λ2) (Λ3)
Gn = G1 4 G2 4- ■ ■ ■ 4-iind
für das Serienanpassungsglied
(7) Setzt man z. B. on — 1, so lautet die Gleichung für bs
wie folgt:
/>_, - K1W1 + K2H2 4- «, — </_,
''.i = "1 "1 "+ "2 "2 ;
also ist bi unabhängig von ai.
Wegen Gleichung(6) gilt also hier λι + Λ2 + Λ3 = 2, und somit wegen cu = 1 auch <X\ + Λ2 = 1.
Wegen Gleichung(6) gilt also hier λι + Λ2 + Λ3 = 2, und somit wegen cu = 1 auch <X\ + Λ2 = 1.
Wenn keines der drei Tore als abhängiges Tor gewählt wird, müssen λι und 0,2 als Multiplizierer
realisiert werden. Es sind dann also /7—1=3 — 1=2 Multiplizierer erforderlich.
Da aber λι + κι = 1 gibt, kann z. B. Tor 1 als
abhängiges Tor gewählt werden; dies bedeutet, daß der Multiplizierer λι indirekt durch «2, also gemäß
λι = 1 — <X2 dargestellt werden kann. Unter Benutzung
dieser Beziehung sowie der Bedingung 1x3 = 1 können die Gleichungen (A 1),(A2), (A3) in der Form
/>, = K2(H2-H1) + H, (A4)
''2 = "1 + "2 («2 ~ lh) + ai - "2
(A 5)
/), = H1 + K2 (H2 -H1) (A 6)
bn =
-(- «232 + . . . + <Χη-\ίΙη~Ι
In diesem Fall kann die Gleichung (la) für das
Parallelanpassungsglied, für ν = π, in der Form
geschrieben werden. In der Schaltung ist somit nur noch ein Multiplizierer erforderlich (n —2 = 3 — 2 = 1).
geschrieben werden, und die Gleichung (4a) für das 40 Nachstehend wird noch ein Beispiel für die Anzahl
Serienanpassungsglied, wiederum für ν = η, in der der Multiplizierer mit η = 4 (Parallelanpassungsglied)
Form gegeben.
bn =
-31 — 32 — . .. — 3n-l.
/), = H1H1 + (Z2O2 4 11, «3 + Ii4H4-H1 (Bl)
Folglich wird in beiden Fällen der Ausdruck für bn unabhängig von an, d. h., im Signalflußdiagramm des
Anpassungsgliedes ist der direkte Weg, der normalerweise von an zu bn führt, unterbrochen. Somit darf das
Tor ;? an ein beliebiges Tor eines anderen Anpassungsgl:
edes angeschlossen werden, ohne daß Gefahr besteht, eine verbotene geschlossene Schleife zu erzeugen.
Insbesondere ist das zuletzt erwähnte Tor keinerlei Einschränkungen unterworfen.
Ferner darf jetzt (6) durch
Λ1 + CC2 + ... + Λπ-1 = 1
ersetzt werden. Die letztere dieser Beziehungen erlaubt noch, einen der Parameter «1 bis λπ-ι durch die übrigen
auszudrücken; hierdurch kann der entsprechende Multiplizierer eliminiert werden, ähnlich wie im Fall des
Anpassungsgliedes in der allgemeinen Theorie (Lit. I bis 5). Das dem eliminierten Multiplizierer entsprechende
Tor soll wieder abhängiges Tor genannt werden. Ein Beispiel eines 3-Tor-Serienanpassungsgliedes mit
«3=1, für das Tor 2 als abhängiges Tor gewählt ist, ist
in Fig.3a dargestellt, wobei in Fig.3b die Entkopplung
des Tores 3 durch einen Querstrich in der Verlängerung der Klemme ai angedeutet ist
/'2 = H1H1 + H2H2 + It3U3 +
h3 = H1H1 + H2H2 4- (i,a3 +
bA = H1U1 + U2O1 + H3 O3 +
(Β2) (B3) (B 4)
Setzt man z. B. λί = 1, so lautet die Gleichung für
wie folgt
bA =
+ (i2 α, + n3 H3 ;
also tu unabhängig von 34.
Wegen Gleichung (6) gilt also hier
Wegen Gleichung (6) gilt also hier
"1 Ί" "2 + a3 4- U4 = 2
und somit wegen <^ = 1 auch
(B 5)
Fall a: Wenn keines der vier Tore als abhängiges Toi
gewählt wird, müssen αϊ, «2 und oc3 als Multipliziere!
realisiert werden (ss sind dann also η — 1 = 4 - 1 = :
Multiplizierer erforderlich).
Fall al: Wird aber z.B. noch der Torwidersland 2 gleich dem TorwidcrMand 3 gewählt, so gill ρ = 2 und
on = (\j = ix;und gemäß Gleichung(B5)«i + 2a = 1.
Fs müssen also rxi und λ als Multiplizierer realisiert
weiden. Fs sind dann also nur /; — ρ = 4 — 2 = 2
Multiplizierer erforderlich.
Fall b: Da aberai + <x>
+ λι = 1 gilt, kann /.. B.Tor 1
als abhängiges Tor gewählt werden; dies bedeutet, daß der Multiplizierer λι indirekt auch rvjund .χι, also gemäß
vi = 1 - Λ2 - (\i dargestellt wird. In der Schaltung
sind somit noch zwei Multiplizierer zu realisieren («-2 = 4-2 = 2).
Fall bl: Wird aber z.B. noch der Torwiderstand 2 gleich dem Torwidersland 3 gewählt, so gilt ρ = 2 und
(X2 = (xj = ix; und gemäß' Gleichung (B5) ist
λι + 2/\ = I. Wählt man nun z. B.Tor 1 als abhängiges
Tor, bedeutet dies, daß der Multiplizierer t\\ indirekt
durch «, also gemäß rv 1 = 1 — 2ix dargestellt wird.
Unter Benutzung dieser Beziehung sowie der Bedingung ixt = 1 können somit die Gleichungen (Bl), (B2),
(B3).(B4)indieForm
h, =■- η (if, 4- ίί, 2(/,) -I- ί/4
(B 6)
/>, -- H1 4- ί(''ι 4- ί/, — 2M|) 4- (I4-(I1 (B7)
/>, -- if, F u(«2 4 μ, — 2«,) 4- «4 — ί/, (BS)
/'4 ^ «ι + «(«2 + «1-2«,) (Β9)
/'4 ^ «ι + «(«2 + «1-2«,) (Β9)
übergeführt werden. In der Schaltung ist somit nur noch
ein Multiplizierer erforderlich; denn
n_l_p = 4_l_2=l.
Es könnte zunächst den Anschein haben, als ob durch eine Bedingung wie (7) oder (8) einer der Freiheitsgrade
festgelegt wird, der unbedingt zur Realisierung der Elementgrößen des ursprünglichen Filters zur Verfügung
stehen müßte. In Wirklichkeit ist dies nicht der Fall; werden nämlich zwei Tore von zwei Anpassungsgliedern
aneinander angeschlossen, so wird es selbstverständlich nie zum Anschluß einer weiteren Schaltung
oder eines weiteren Elementes an eines dieser Tore kommen (vgl. die Regeln zur Realisierung von
Schaltungen [Lit. 1, 3 bis 5]). Somit ist der gemeinsame Wert des Torwiderstandes nicht durch das ursprüngliche
Filter vorgegeben, von dem das Digitalfilter abgeleitet ist, und kann daher frei gewählt werden.
Insbesondere darf er für das Parallelanpassungsglied immer übereinstimmend mit (7) und für das Serienanpassungsglied
übereinstimmend mit (8) gewählt werden.
Realisierung von echten Abzweigstrukturen
Aus der Diskussion im vorherigen Abschnitt folgt klar, daß Anpassungsglieder in vielfältiger Weise
aneinandergeschaltet werden können. Für die Anwendung bei Filtern ist diejenige Zusammenschaltung von
besonderer Bedeutung, die der Abzweigstruktur entspricht. Zur Veranschaulichung wollen wir uns auf
diesen Fall beschränken.
Schaltungen, die einer Abzweigstruktur entsprechen, erhält man selbstverständlich, wenn abwechselnd
Parallel- und Serienanpassungsglieder in beliebiger Zahl in Kette geschaltet werden, wie schematisch in F i g. 4 65,
gezeigt ist. Damit die Zusammenschaltung erlaubt ist, genügt es, daß für irgendwelche zwei miteinander
verbundenen Tore jeweils eines der entsprechenden «r
gleich eins ist; in der Kaskadenordnung kann dies offensichtlich immer erreicht werden.
Bei allen Anpassungsgliedern in Fig.4 ist die Zahl
der Tore, die nicht unmittelbar in die Kette eingehen, willkürlich, obwohl sie gewöhnlich eins, zwei oder
maximal drei beträgt (in Fig.4 sind jeweils zwei solcher Tore angedeutet). An jedes dieser Tore können
wir eine einfache Verzögerung T entsprechend einer Kapazität [Lit. 1 bis 5]), eine Verzögerung T mit
Vorzeichenumkehr (entsprechend einer Induktivität [Lit. 1 bis 5]) oder eine Vielzahl von anderen
Anordnungen anschließen, einschließlich solcher, die weitere Anpassungsglieder enthalten; letzteres ist ζ. Β
bei Anordnungen der Fall, die einer willkürlichen Reaktanz entsprechen (Lit. 1, 3 bis 5). Auch sind
Anordnungen zugelassen, die mit einem zusätzlichen Anpassungsglied beginnen.
Als Beispiel betrachten wird den in Fig. 5a gezeigter
Bandpaß. Für jedes Element in Fig. 5a ist der entsprechende Wert der Impedanz angegeben. Der
Parameter ψ entspricht der äquivalenten komplexer Frequenz, definiert durch
ψ = tanh (pT/2),
wobei ρ die tatsächliche komplexe Frequenz und Tdie Abtastperiode ist. Ein Abzweig-Digitalfilter (realisierbares
Signalflußnetzwerk), das Fig. 5a entspricht, ist in F i g. 5b gezeigt. Für Ri = <χ>
reduziert sich das Filter zu einem Tiefpaß.
Die Widerstände Λι bis /?io sind durch die Berechnung
des Z.C-Filters vorgegeben. Es besteht nun eine Reihe
von Möglichkeiten, die Widerstände /?u bis /?i6 ir
Übereinstimmung mit den entsprechenden Bedingungen aus (7) und (8) zu wählen. Nehmen wir bei jeder
Zusammenschaltung von Toren der Anpassungsglieder jeweils das linke Tor als dem Wert «* = 1 entsprechend
so erhalten wir
G11=C1-I-G,. Λΐ2=^π+^ΐ5· G15 = G4 + G5
G13 = C„ + G. + G12. K14 = R1, + Rn,. G11, = G8 + G9
wenn jeweils das rechte Tor gewählt wird
Cu = G12 4- G1U. R13 = .R14 4- Rn,. G1,, = G8 4-Gg
Cu = G12 4- G1U. R13 = .R14 4- Rn,. G1,, = G8 4-Gg
G12 = G1, + G7 4- G13. R11 = R12 + R15. G15 = GA + G5
wobei in allen Fällen
1/Kvgilt.
Die Gesamtzahl der Anschlußtore an den Anpassungsgliedern in Fig. 5b beträgt 22. Um auf die
Gesamtzahl der Multiplizierer zu kommen, müssen wii hiervon sowohl die Zahl der abhängigen Tore, also 7
(gleich der Zahl der Anpassungsglieder) als auch die Zahl der Tore, deren «v gleich eins ist, also 6 (gleich der
Zahl der Verbindungsstellen zwischen Anpassungsgliedern), abziehen. Also benötigt die Struktur von F i g. 5h
insgesamt 22 - 7 - 6 = 9 Multiplizierer. Dies entspricht genau der Zahl der Freiheitsgrade in der
ursprünglichen LC-Struktur von Fig.5a (Zahl der
Widerstandsparameter weniger eins). Es ist leichi nachzuweisen, daß diese Ergebnisse allgemein gelten.
Vorstehend wurden ausschließlich die echten Abzweigfilter diskutiert. Wie bereits im Hauptpatem
erläutert, ist es einleuchtend, daß das angegebene Verfahren auch in ganz allgemeinen Kombinationen mil
solchen benützt werden kann, die in früheren Publika-
609 524/26'
Ar- ί-·
tionen beschrieben wurden (Lit. 1 bis 5). Mit anderen Worten bedeutet dies, daß Digitalfilter auf solche Art
entworfen werden können, daß gewisse ihrer Teilstrukturen als echte Abzweigstrukturen verwirklicht sind,
während andere in Kette geschaltete Einheitselemente miteinbeziehen. Damit steht eine große Vielfalt von
gemischten Strukturen zur Verfügung. Für diese alle bleiben selbstverständlich die grundlegenden Eigenschaften
der Pseudo-Passivität, der Pseudo-Verlustfreiheit und der Stabilität erhalten und somit auch die
hervorragenden Eigenschaften bezüglich Dämpfungsempfindlichkeit und Rundungsrauschen (Lit. I bis 10).
Vor allem ist auch darauf hinzuweisen, im Fall aneinandergeschalteter Anpassungsglieder diese auch
als Ganzes nach an sich bekannten Verfahren in äquivalente Signalflußschaltungen umgewandelt werden
können. Zwei Beispiele hierfür werden in Weiterbildung der Erfindung nachstehend beschrieben.
Die in den Fig.6 und 7 als Beispiel gezeigte Zusammenschaltung von zwei Anpassungsgliedern
kann man durch Umformen in eine äquivalente Signalflußschaltung nach Fig. 9 überführen, die der
symbolischen Darstellung nach F i g. 8 entspricht.
Hierfür wird zunächst beispielsweise angenommen, daß die Tore 31 und 32 als abhängige Tore und
außerdem ^21 = 1 gewählt sind. Faßt man das durch die
Zusammenschaltung der beiden Anpassungsschaltungen A und B entstehende Gebilde wieder als
Anpassungsglied auf, so kann man es wieder durch die Wcllenglcichungen an seinen Toren beschreiben und
seine SignalfluSschaltung angeben. Dies sei im folgenden
näher ausgeführt. Nach Fig.6 gilt für die Wellen
bei Anpassungsglied A
spricht)) nach Zusammenfassung folgende Wellengleichungen
'Ί, - ">, "/-1Ii PC1 I C4] (HIO)
''.μ ".η -I 2C1 I C4J I ,/,,[2(',+CJ (HII)
(E 12)
(H 13)
(H 13)
/>·>■> " C4 — </-,, 4- 2<i,2
1 a
C1 -
C4 - C, I C2
(F 14)
(F. 15)
(Ii 16)
(H 17)
(HIS)
(F. 15)
(Ii 16)
(H 17)
(HIS)
«II
ι κ,
1K1. + R,
R,, ' R,
'22 + ('.12
-I'm
(H
''21 = "21 -/'21 ("11 + «21 + ".n) <E2)
hM = «31 -ilM '"ll + «21 + «31
> (E 3)
und für die Wellen bei Anpassungsglied B
''12 — "12 "12 + "22 "22 + ll3zaM~un (E4)
''22 ~ "12 "12 + "22 «22 + ".12 f'.12 ~ ali (E, 5)
^.12 = "12 "l2 + "l2a22 + "32 ".12 —''.Vl Έ6)
.15
40
45
und für die Stelle der Zusammenschaltung der beiden Anpassungsgüecer
/)2I = U12
(E7) (E8)
Weiter muß gelten, daß an dieser Stelle die Torwiderstände gleich sind, also
55
R„ =
(E9)
6o
Für das umgeformte Anpassungsglied AB nach F i g. 2a dürfen in den Wellengleichungen ai2, Ö12, ai\, bi\
nicht auftreten. Nach entsprechendem Einsetzen der Gleichungen E7 und E8 in die Gleichungen El bis E6
erhält man für dieses Beispiel (gewählt ßi\ = 1 und abhängiges Tor 31 (was ßi\ = 1 - ßu entspricht), sowie
abhängiges Tor 32 (was «32 = 2 - «12 - «22 eni-2G1,
η +n + ('21 + ('.12
daraus ergibt sich die Signalflußschaltung AB nach F i g. 9.
Für eine Filterschaltung kann man sich hier /. B. Tor 11 als Eingangstor und Tor 22 als Ausgangstor denken;
an den Toren 31 und 32 sind dann entsprechend digital realisierte Reaktanzen angeschaltet.
Natürlich ist es auch möglich Λ22 = 1 zu setzen; dann
ist C22 = G12 4- Gi2 vorgegeben und es kann analog zu
Fig.6 ein weiteres Serienanpassungsglied dort angeschlossen
werden. Die drei Anpassungsglieder kann man entsprechend der gezeigten Umformungsmöglichkeit
wieder in eine äquivalente Signalflußschaltung überführen.
Die Umformung ist bezüglich der enthaltenen Anpassungsglieder sowie der Reihenfolge ihrer Anschaltung
nicht beschränkt, so daß ein ganzes Filternetzwerk in eine äquivalente Signalflußschaltung
umgeformt werden kann.
Auf diese Weise lassen sich weitere äquivalente Signalflußschaltungen gewinnen, abhängig davon, wel
ehe Multiplizierer gleich eins gemacht werden. Eir Beispiel hierfür zeigen die F i g. 10,11 und 12. Es geltei
hier ebenfalls die Gleichungen El bis E9. Für da: umgeformte Anpassungsglied (gewählt seien wieder al:
abhängige Tore die Tore 31 und 32) des Beispiels nacl den F i g. 10 bis 12 sei nun an= 1. Damit ergibt sich
und
031 = 2-/;,, -
".12 = 1 - "2
M;in crlKill nut Cjlcichiniu. h 14. 1:15. h | t /''21 ('s | 16 und |
C5 - C1 I C2 | (Ii 19) | |
folgende Wcllengleichiingcn | ||
''n ■"-■ «ii -/''ii ('s | (1-120) | |
''.Ii ".ii 2C5 -I /;M C5 | (112I) | |
/.„ - 2C2 - ,;,,(', -U1, | (Ii 22) | |
''.12 - -('2 /'21 C's '" «.12 | (Ii 23) | |
/'12 v-
I1II
('22
('22 ^ ('.12
I
('22 ^ C',12
('22 ^ C',12
2«,
''22 + ''.U
Daraus ergibt sich für die Anpassungsschaltungen A' und B' eine äquivalente Signalflußschaltung A'B' nach
Fig. 12.
Zur Ableitung eines Signalflußdiagramms aus den
Wellcnglcichungen sei noch folgender Hinweis, der auf die Fig. 12 Bezug nimmt, gegeben. Man zeichnet sich
zunächst die einzelnen Tore mit ihren Eingangs- und Ausgangsklemmen auf. Dann beginnt man mit einer
ersten Ausgangsklemme z. B. mit £>ti. Man muß dann, um
der Gleichung E20 zu genügen, eine Verbindung zu einem Addierer Add \ vorsehen, dem seinerscil von au
und /Sn C=i zugeführt wird. Zur Berücksichtigung des
negativen Vorzeichens von ßwC'i in £20 muß dementsprechend
ein Vo^zcicheninvcrter vorgeschaltet werden. Si 1 Ci wird durch direkte Ableitung von einem
Multiplizierer MuIt /in erhalten, dem als Eingangsgröße
O> zugeführt wird. Cs kommt seinerseits aus einem
Addierer Add2 dem an, 1 ji usw. zugeführt werden. Ist
auf diese Weise für i>i 1 das Signalflußdiagramm erhalten,
so leitet man das Signalflußdiagramm für die nächste Ausgangsklemme, z. B. 632 ab usw. bis zur letzten
Ausgangsklemme 622. Als Endergebnis erhält man dann ein Gcsamt-Signalflußdiagramm wie es die Fig. 12
zeigt.
Literaturverzeichnis
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Anlehnung an Verfahren der klassischen Netzwerktheorie«, NTZ-Reporl of the NTG-Fachtagung »Analyse
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multiplier word length limitation and roundoff noise in digital filters«, IEEE Trans. Circuit Theory, CT-19,
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C0 McGraw Hill, New York, 1969.
Hierzu 6 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Filter mit frequenzabhängigen Übertragungseigenschaften für elektrische Analogsignale, die in
quantisierter oder codierter Form vorliegen, bei dem die Bauelemente durch Torschaltungen realisiert
sind, und bei dem, ausgehend von einer LC-Filtergrundschaltung,
die die gewünschten frequenzabhängigen Übertragungseigenschaften aufweist, vorzugsweise
einer Abzweigschaltung, die reaktiven Zweipolschaltelemente dieser Grundschalung (Induktivität,
Kapazität) als laufzeitbehaftete Eintorschaltuiigen und Leitungselemente als laufzeitbehaftete
Zweitorschaltungen ausgebildet sind, die nichtreaktiven Zweipolschaltelemente dieser Grund-
Schaltung (Widerstand, Leerlaufwiderstand, Kurzschlußwiderstand, widerstandsfreie und widerstandsbehaftete
Quelle) als laufzeitfreie Eintorschaltungen und die nichtreaktiven Mehrtorelemente
(Transformator, Gyrator. Zierkulator) als laufzeitfreie Mehrtorschaltungen ausgebildet sind, und bei
dem weiterhin zur Zusammenschaltung der Tore der Torschaltungen Adapter (Anpassungsschaltungen)
vorgesehen sind, über die die Torwiderstände der zusammengeschalteten Tore aneinander angepaßt
sind, nach Patent 20 27 303, dadurch gekennzeichnet,
daß an Netzwerkstellen, die eine direkte Verbindung zweier Anpassungsschaltungen
erfordern, von denen zumindest eine wenigstens drei Tore aufweist, für die zumindest drei Tore
aufweisende Anpassungsschaltung das für die direkte Verbindung vorgesehene Tor durch die
schaltungstechnische Ausbildung der Anpassungsschaltung eine Entkopplung zwischen der Einspeisungs-
und der Ausspeisungsklemme hat, und das daran anzuschaltende Tor der anderen Anpassungsschaltung durch deren schaltungstechnische Ausbildung
einen Torwiderstand (Rk) hat, der dem des hinsichtlich der Einspeisungs- und der Ausspeisungsklemme
entkoppelten Tor der ersten Anpassungsschaltung entspricht.
2. Filter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Anpassungsschaltung die das
hinsichtlich der Einspeisungs- und Ausspeisungsklemme entkoppelte Tor enthält, die Entkopplung
dadurch erzwungen ist, daß der für dieses Tor in der Schaltung vorgesehene Multiplizierer den Multiplikationsfaktor
Eins hat oder durch eine Durchverbindung ersetzt ist.
3. Filter nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß bei einer Anpassungsschaltung mit η Toren
(n > 3)zusätzlichpTorwiderstärdef&t^untereinander
gleich gewählt sind und die Anzahl m der in der Anpassungsschaltung vorgesehenen Multiplizierer
der Gleichung m — η - 1 — pgenügt, wenn ein Tor
ein abhängiges To. ist bzw. der Gleichung m = η — ρ, wenn kein abhängiges Tor vorgesehen
ist.
4. Filter nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere Anpassungsschaltungen
zu einem übergeordneten Adapter entsprechend einem äquivalenten Signalflußdiagramm
zusammengefaßt sind ( F i g. 6 bis 12).
Priority Applications (18)
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---|---|---|---|
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GB5725973A GB1457768A (en) | 1972-12-22 | 1973-12-11 | Digital filters |
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AR251657A AR200039A1 (es) | 1972-12-22 | 1973-12-21 | Filtro con propiedades de transmision dependientes de la frecuencia, para senales electricas analogicas existentes en forma digital |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |