DE2254933A1

DE2254933A1 - Stroemungsmittelenergie-uebertragungsmaschine

Info

Publication number: DE2254933A1
Application number: DE2254933A
Authority: DE
Inventors: Cecil E Adams; Joseph F Krehlik
Original assignee: Abex Corp
Current assignee: PepsiAmericas Inc
Priority date: 1971-11-10
Filing date: 1972-11-09
Publication date: 1973-05-24
Also published as: CA981942A; FR2166930A5; JPS4875415A; JPS54173011U; IT973454B; GB1412982A; US3768378A; DE2254933B2

Description

Strömungsart. ttelenergie-Übertragungsmaschine

Die Erfindung betrifft Strömungsmittelenergie-Übertragungsmas ohinen, wie beispielsweise hydraulische Pumpen, Motoren und andere Maschinen, die mit Teilen versehen sind, welche in Gleitberührung stehen und dabei in einer Verschleiß· atmosphäre arbeiten, in der ein als Schmiermittel dienendes Strömungsmittel durch kleine Feuchtigkeitsmengen und/oder Sohmutzteilohen verschmutzt wird.

Ein bekannter Typ einer stark belasteten Pumpe für industrielle Zwecke und mobile Einrichtungen ist eine Flügel· radpumpe· Bei diesem Pumpentyp ist ein Rotor von einem sog. Nookenring oder Laufring umgeben, der einen ganz allgemein exzentrischen Innendurchmesser aufweist, bzw_o. der Rotor kann exzentrisch angeordnet sein_o Der Rotor ist an seinem Umfang Hit radialen Schlitzen versehen. Die Schlitze tragen mehrere Schaufeln oder Flügel, deren äußere Ränder mit dem exzentri-

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Patentanwälte Dipl.-Ing. Martin Licht, Dipl.-Wirtsch.-Ing. Axel Hansmann, Dipl.-Phys. Sebastian Herrmann

sehen Teil des Nockenrings in Berührung stehen, so daß die Flügel beim Drehen des Rotors in bezug auf die Schlitze, in denen sie gelagert sind, nach innen und nach außen bewegt werden. Öl oder eine andere Flüssigkeit, die gepumpt wird, tritt in den Raum zwischen dem Rotor und dem Ring ein, wo sich die volumetrische Kapazität zwischen benachbarten Flügeln vergrößert, und wird dort, wo die volumetrische Kapazität zwischen den Flügeln abnimmt, hinausgedrückt.

Es hat sich nun gezeigt, daß ein geringer Prozentsatz der in Betrieb befindlichen Nockenringe die Erwartungen bezüglich der Lebensdauer nicht erfüllt, und zwar sogar bei schonenden Betriebsbedingungen. Ihr Innendurchmesser zeigt entweder abnormal starke Rippen (Welligkeit) oder große Hohlkehlen. Im Gegensatz dazu erleiden die meisten Pumpen auch unter harten Einsatzbedingungen keine ernsthaften Beschädigungen«, Obgleich die Anzahl der Ausfälle bisher eine untergeordnete Rolle spielte, mußt man dennoch diesem Problem Aufmerksamkeit schenken. Es schien keine Erklärung für das obige Phänomen zu geben, da die aufgetretenen Zustände durch harte Leistungsund Lebensdauertests im Labor nioht nachvollzogen werden konnten. Die aufgeworfenen Fragen blieben trotz der im Labor gegebenen ausgefeilten Möglichkeit¹ ohne Antwort, bis die Tatsache erkannt wurde, daß eine solche Pumpe gewöhnlich dann versagte, wenn sie für gewisse Strömungsmittel, in bestimmten geographischen Bereichen benutzt wurde, woraus sich in überraschender Weise klar folgern ließ, daß es sich hierbei um einen Umweltfaktor handelte Bei einer im Betrieb durchgeführten Untersuchung wurde festgestellt, daß das in den Hydrauliksystembehältern befindliche Öl mit geringen Mengen Schmutz und Wasser verschmutzt war, obgleich das System mit guten Filtern ausgestattet gewesen ist«

Das Vorhandensein von Wasser und Sohmutz stellte in Verbindung mit vermuteten Eigenschaften des benutzten Strömungs-

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mittels eine verdächtige Kombination dar«, Bodenproben und neues Öl des verwendeten Typs wurden an den örtlichen Stellen gesammelt, wo die Pumpen ausgefallen waren. Im Labor wurden dann kleine Mengen dieser Bodenproben mit Wasser (O,75 bis 1,0 %) gemischt und in das absolut saubere Öl eingespritzt, das in dem Hydrauliksystem verwendet wurde. Unter gesteuerten bzw. kontrollierter jedoch nicht harten Versuchsbedingungen wurde dann im Labor festgestellt, daß sich dann ein gerippter oder Auskehlungen aufweisender Nockenring, der typisch für das bisher im Betrieb festgestellte Versagen der Pumpe gewesen ist, in etwa 2h Stunden einstellt, wenn mit den auf diese Weise präparierten, verunreinigten Pumpenflüssigkeiten gearbeitet wird« Somit war das Problem erkannt und identifiziert, nämlich als eine Beschädigung, die sich aus einem Zusammenwirken des Öls, Schmutzes und Wassers ergibt, also kennzeichnenden Eigenschaften der Umgebung des Betriebs, die dazu führen, daß der normale Verschleiß radikal intensiviert wird. Zu den Faktoren, die die Stärke des Verschleißes beeinflussen, gehören, wie festgestellt wurde, Veränderungen in den benutzten Strömungsmitteln sowie Stärke und Art der Verschmutzungen.

Die Umgebungsbedingungen, unter denen die Pumpen versagten, waren nun festgestellt, jedoch bedurfte die Beseitigung des Problems eines erfinderischen Einfalls„ Es ergeben sich starke Anhaltspunkte dafür, daß der Verschleiß durch eine elektrochemische Korrosion gefördert wird, die durch die Zusammensetzung und Verschmutzung der verwendeten hydraulischen Öle beeinflußt wird, wobei die elektrische Energie durch den mit dem Strömungsmittelfluß verbundenen elektrischen Stromfluß geliefert wird«, In den letzten Jahren haben gewisse sich mit der Luftfahrttechnik befassende Laboratorien Fortschritte bei der Verringerung der durch Verschleiß an hydraulischen Elementen auftretenden Beschädigungen erzielt, die durch Korrosion verursacht werden, welche durch elektrische Ströme angetrieben wird, wobei die Zusammensetzung des

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Strömungsmittels so eingestellt wurde, daß das Strömungsmittel elektrochemisch weniger aktiv war. Das ASME-Papier 7O-FE-15 ist eine Veröffentlichung} die diese Erscheinung diskutiert« Ein Pumpenhersteller ist jedoch nicht in der Lage zu diktieren, daß im Betrieb einzig allein Überwachtes Öl verwendet wird. Deshalb muß er sein Erzeugnis so herstellen, daß es dem Verschleiß widersteht. Aus dieser Forderung leitet sich die Erfindungsaufgabe ab, deren Lösung im folgenden näher gekennzeichnet wird.

Nach nahezu drei Jahren Forschungs- und Versuchsarbeit wurde eine Lösung gefunden, die Lebensdauer eines Flügelradpumpen-Nockenrings zu verlängern, und zwar unabhängig vom den auftretenden Verschleißarten und in fast jeder möglichen auftretenden schädlichen Umgebung. Zu diesem Zweck wird eine Änderung in der metallurgischen Zusammensetzung vorgeschlagen. Obgleich die im folgenden näher erläuterte Änderung der metallurgischen Zusammensetzung als geringfügig erscheint, ist diese Lösung des obigen Problems keineswegs naheliegend, was durch eine dreijährige konzentrierte Forschungsarbeit, die die Lösung dos genannten Problems zum Ziele hatte, nachgewiesen ist. Diese Änderungen der metallurgischen Zusammensetzung ist tatsächlich der Grund dafür, daß die oben erwähnten Nachteile des Verschleißes beseitigt werden konnten. Dos weiteren ist die gefundene Lösung, wie im folgenden erläutert, wirtschaftlich und damit auf ungewöhnliche Weise auch praktisch verwertbar, nämlich durch Verwendung eines verschleißbeständigen Materials, das sich vortoilhait in eine Gießform gießen läßt und gennusogut in einem Schleudergußverfahren vergossen worden kann. Mit undoreu Worten, zur Lösung den oriIndungsgemüßen Problems wird nicht nur oine neuartige Iicgiorung geboten, sondern v.h wird (tuch ein wirtschnJ 11 ichor Wef; aufgezeigt, wie Nockenrinfre aus dieser Log 1 «rung herzest el 11 worden liünnen. Von gleichranf.ifuu llodeulunß lsi ferner die Tatsache, daß Legierung der zeriittireriHchmi WirMuip. von ieucubefjtäiulii en Strömungsmitteln widerstehen I.aim, «iiiüchiieülicli Vaü&csr, in

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dem sich Glykol befindet, wobei letzteres ®ine Flüssigkeit darstellt, die die Pumpenteile einschließlich der Nockenring© bisher ohne Ausnahme zerstört hat_o Wenn mit dieser Flüssigkeit bisher gearbeitet word« ist, so war es notwendig, die betrieb=* liehen Anforderungen an die Pumpen zu reduzier©!! sowis auch die Gewährleistungszeit für Flügelradpuiapexig die'mit solchen Flüssigkeiten arbeiteten.

Es sei jedoch erwähnt, daß das -oben genannte Problem und seine Lösung nicht notwendigerweise nur auf Flügelrad— pumpen beschränkt sind, da der Mockenrimg und die Flügel einer solchen Pumpe nur ein Beispiel für zwei Teile.darstellt, die in abrasiver Gleitberührung stefoen_o B&a angesprochen® Problem kann sich also auch bei Axialkolbenpumpe:» und Zahnradpumpen einstellen, die ebenfalls mit Teilen arbeiten, welche unter starker Belastung in Gleitberüiarung stellen, aber auch bai vielen anderen Maschinen,

Das der Erfindung zugrundeliegende Probl©ia betrifft alsρ den zwischen Maschinenteilen, di© in Gleitberührung ®tefe©n₉ in Abhängigkeit von Umgebungseinflüssen auftretenden Verscfelsifl, Dieser Verschleiß wird erfindussgsgsmäß dadurch erheblich ziert, daß da® ein© der Teil® am.g einer bevoraugtea S legierung hergestellt wirdj, die im wesentliehen toestoht aus 0,9 - I₉I fo Kohlenstoff, %₉0 bi© 6_S5 % Chroraj, 2₉5 bi© 7,5 §S Molybdän, 1,0 bis 1,75 % ¥anadiuia₉ 2,8-bis 3,5 fo Wolfram und Rest Elsen«,

Bei einer speziellen Ausführungsform stellt dieses aus einer solchen Legierung bestellend© Teil ü®n Hockenring ©iner. Flügelradpuaipe dar und wird durch Vergießen der Legierung Jn einem Schleuderrohr und Abschneiden von riiagfömjigesa Rohlingen von dem finde dieses Schleuderrolsres hergestellt,,

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Die Erfindung wird nachfolgend anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. In der Zeichnung zeigen:

Fig. 1 eine Schnittansicht einer FlUgelradpumpe mit einem typischen Nockenring,

Figo 2 eine Schillttansicht einer Axialkolbenpumpe! Fig. 3 eine teilweise geschnittene Seitenansicht der

Vorrichtung zur Herstellung eines Schleuderguß-

teils,
FIg₀ h eine teilweise perspektivisch dargestellte Teil-«

schnittansichtp aus der die Herstellung eines

Schleudergußstücks ersichtlich ist, und Figo 5 eine schematische Ansicht der bevorzugten Art und

Weise j wie sich ein Nockenring aus einem Schleuder·

gußrohr herstellen läßt«

Vor einer ins einzelne gehenden Beschreibung sollen zunächst zwei typische Pumpen gekennzeichnet werden, die die am meisten gebräuchlichen AusfUhrungsformen des Erfindungsvorschlags darstellen, die in der Praxis verwirklicht werden«, So zeigt FIg₀ 1 eine yuerschnittsansicht einer FlUgelradpumpe· Diese Pumpe weist drei Hauptteile auf, nämlich einen äußeren Nockenring iü_s tier eine innere Nockenoberfläche 11 bildet die mehr oder weniger elliptisch geformt ist und in jedem Fall in Übereinstimmung mit den Betriebsbedingungen exzentrisch liegt Innerhalb des Nockenrings befindet sich ein Rotor 12, der an seinem äußeren Umfang mit radial gerichteten Schlitzen 1.5 versehen iwt, in dunen eine gluicho Anzahl hohler illiitter oiliir Flüf,fii if» aiiuionlno t int« 1*1« Flügel J ^r> sind mit End-· karitrm lf> va f ι *tl» ·η, Ί i n mit der No<li mobei f lache 11 in (llnit-Btoh»iu_y wenn sich der Rotor dreht»

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Die in FIg₉ 1 gezeigte Pumpe stimmt mit derjenigen überein, •Al«, ir, Ser USA-Patentschrift 3 578 888 beschrieben ist. Die meisten Einzelheiten des Betriebs einer solchen Pumpe spielen hier keine RoIIe₀ Es reicht der Hinweis aus, daß das Stro'nrangs~ mittel aus den Kanälen 17 in die Saug- oder Einlaßzonen 18 gesaugt wird, wenn sich die Flügel nach außen bewegen^ und in den Druckzonen 19 mit Druck beaufschlagt wird, um an den Austrittsöffnungen 20 ausgetragen zu werden, sobald sich die Flügel nach innen bewegen.

Es sollte jedoch kurz darauf-hingewiesen werden, daß die dargestellte Pumpe einem modernen Typ entspricht, der einen grundsätzlich in radialer Richtung im Druckgleichgewicht stehenden Flügel mit kleinen hydraulischen Antrieben verwendet. Die Antriebe drücken die Flügel gegen den Nockenring mit einer Kraft, die eine Berührung sicherstellt, jedoch nicht so groß ist, daß sie zu hohen Beanspruchungen oder Lagerbelastungen an der Nockenoberfläche führt.

Es gibt zwei grundsätzliche Typen von Flügelantriebexx, die weitverbreitet benutzt werden«. Der erste Typ, der dem älteren Prinzip entspricht, beaufschlagt die ganze in radialer Richtung innere Oberfläche des Flügels mit dem am PuMpenaus-= tritt herrschenden oder Arbeitsdruck, um dadurch den Flügel gegen den Nocken zu drüeken_o Dieses Prinzip ist in der USA-Patentschrift 1 989 900 dargestellt und ist zwar ziemlich * einfach und wirkungsvoll, jedoch ist die auf diese Weis« zugeführte Kraft sehr viel größer als erforderlich, so daß unnötig hohe Lagetbclastungen vom Flügel zum Nockenring ent—" . stehen und entsprechende Beanspruchungen auf treten«.

Pumpen dieses Typs worden gewöhnlich, was dem Druck anbelangt, für eine leichte bis mäßige Belastung benutzt, da 4er Nockenriuß Material oifordern würde, das «owohl ei mm

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guten Verschleißwideretand als auch gute mechanische Eigenschaften aufweist, um einem Hochdruckbetrieb standzuhalten.

Das zweite und modernere Antriebeprinzip für den Flügel bedient sich eines Flügels, der im wesentlichen in radialem, hydraulischem Gleichgewicht steht, wobei Federn oder kleine hydraulische Antriebsoberflächen eine radiale Kraft auf den Flügel übertragen, die groß genug ist, jedooh nicht zu groß ist, um sicherzustellen, daß der Flügel den Nockenring berührt.

Beispiele für solche Pumpen bieten die USA-Patentschriften 2 656 861 und 2 832 293« SoIcJiθ Pumpen werden im allgemeinen für starke Beanspruchungen oder Hochdruckbetrieb verwendet.

In der Praxis beträgt die Kraft, die den Flügel in Richtung auf den Nockenring drückt, beim ersten Pumpentyp gewöhnlich im wesentlichen mehr als 6,25 kp pro cm Flügellänge und pro 70 kp/cm System- oder Austrittsdruck, während beim zweiten Typ die Kraft in üblicher Weise erheblich geringer ist als 6,25 kp pro cm Flügellänge für jede 70 kp/om Systemdruck« Die Durchschnittekraft, die die Flügel gegen den Nockenring bei demselben Arbeitsdruck drückt, ist bei dem ersten Pumpentyp im Vergleich zu dem zweiten, moderneren Typ wenigstens doppelt so große Da die Flügel-zu-Nockenring-Lagetoelastungen und Oberflächenbeanepruchungen sich bei den beiden Pumpentypen unterscheiden, kann geschlossen werden, daß die gewünschten mechanischen Eigenschaften des Nockenringoberfläohenmateriale beim zweiten Pumpentyp nicht diese entscheidende Bedeutung haben wie beim ersten Pumpentyp«, D₀Ii₀, daß einige mechanische Eigenschaften des Nockenringmaterials aufgegeben werden könnten, um andere Eigenschaften, beispielsweise den Verschleißwiderstand, zu begünstigen,,

Die bevorzugte Gießlegierung der erfindungsgemäßen Art, wie sie im unten angeführten Beispiel i angegeben ist, besitzt

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einen ungewöhnlich guten Verschleißwiderstand_s üer für den zweiten, moderneren Flügelpumpentyp vollständig angemessen ist, und zwar trotz weniger guter mechanischer Eigenschaften, wie beispielsweise Zugfestigkeit und Dehnung, wean diase Eigenschaften mit Knetlegierungen verglichen werden₀ Die . erfindungsgemäße Gußlegierung besitzt außerdem für den ersten_P älteren Flügelpumpentyp eine gleich gut© Eignung mit Ausnahme möglicherweise des Falles, wo di© auf d®n Flügel einwirkende Druckkraft recht erhebliche Zugfestigkeits«- und Dehnungswerte erforderte Wie noch gezeigt werden wird, ist eine Gruppe möglicher Gußlegierungen vorhanden, di© eine Auswahl erlaubt.

Wie im folgenden im einzelnen noch erläutert wird, befaßt sich die spezfelle Ausführungsform des Erfindungsgegenstandes mit der Herstellung von ringförmigen Teilen^ die einen Nockenring 10 bilden« Die Erfindung kann j©öooh auch auf eine Axialkolbenpumpe Anwendung finden, wie sie im Figo dargestellt und in der USA-Patentschrift 2 5^6 583 vollständiger beschrieben ist. Bei dieser Pumpenart erzeugen di© Kolben 25$ die in Kammern 26 arbeiten, welch© von einer rotierenden Zylindertrommel 27 gebildet werden, den Druck, unter dem das Strömungsmittel steht_o Die Enden der Kolben sind mit kugelförmigen Köpfen 28 versehen, welche von Schuhen 29 umfaßt werden, die mit der geneigten Oberfläche 3^ einer Schief— oder Taumelscheibe 31 in Eingriff stehen. Wenn dia Zylindertrommel 27 rotiert, laufen die Schuhe 29 rund um den Umfang der Schiefscheibe 31, und aufgrund der Neigung werden die diesbezüglichen Kolben 25 hin- und herbewegt, um dadurch Strömungsmittel in die Kolbenkammern einzusaugen und dann unter Druck aus ihnen auszustoßen» Die vorliegende Erfindung, die sich mit; dem Problem der Legierung befaßt, könnte auf die Kolben 25 oder noch eher auf die Schuhe 29 angewendet worden, die auf der Schiefscheibe 31 gl<iten_o Ein anderer Teil «Usr Kolbenpumpe, dossen Lebensdauer durch Dennfczung ilen

erfindungsgemäßen Materials verlängert werden sollte, wäre die Öffnungsplatte 32, die mit der rotierenden Zylindertrommel 27 in Lagerberührung steht_e

Wie erwähnt, könnte die Lebensdauer von Einzelteilen von Zahnradpumpen mit dem erfindungsgemäßen Material verlängert werden, so beispielsweise die Lebensdauer der Zahnräder·

Für Ventilspindeln, Ventilkegel und andere Teile, die oftmals aufgrund eines Vorgangs versagen, der Erosion-Korrosion genannt wird, lassen sich die Vorteile des erfindungsgemäßen Materials ebenfalls nutzen. Die Standardlegierung für Flügelpumpen-Nockenringe, die seit über 20 Jahren vorherrschend Verwendung fand, ist die mit SAE 52100 im Metals Handbook (8. Ausgabe), S, 637, bezeichnete Legierung. Diese Legierung wurde in "gezogener" Form geliefert, d_oh., sie ist eine "bearbeitete" Legierung und keine gegossene Legierung,, Tatsächlich werden Stähle dieser Art gewöhnlich als Knetlegierungen (bearbeitete Legierungen) hergestellt und selten, wenn überhaupt, gegossen. In jedem Fall war die 52100-Legierung Bestandteil der oben erwähnten Nockenringe, die versagt haben_u Die Analyse der SAE 52100-Legierung ergibts 0,95 bis 1,10 $ C, 0,25 bis 0,45 % Mn, 0,20 bis 0,35 % Si, 1,30 bis 1,60 % Cr, 0 % Molybdän, Vanadium, Wolfram und Phosphor und Schwefel maximal 0,025 fo₀

Das ausgedehnte Vθisuchsprogramm zeigte, daß einige der gowühnlich in hydraulischen Systemen benutzten Olurten einen besonderen Verschleißsynergisnius aufweisen, wenn sowohl Erde als auch Wasser als Verschmutzungsstoffe verwendet wurden, wodurch sich ein starker Verschleiß des 5ül()0-Matorials ergab.

Obgleich antler» (Harten mLt diesen Versiihmu tznhgnfitiiffen ebenfalls Verschleiß or/nugtii} war dieser Verschleiß jedoch

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viel weniger stark, und die Anzeichen für den Synergismus, also eine besonders verstärkte Wirkung, waren nicht vorhandene,

Die an den bisherigen Betriebsplätzen, wo ein Versagen der Pumpen festgestellt wurdp, benutzten Flüssigkeiten waren denjenigen zuzuordnen, die diesen Synergismus aufweisen·

Es wurde ferner festgestellt, daß alle handelsüblichen getesteten öle verschiedene Mengen an wasserlöslichen, ionisierbaren, anorganischen Chemikalien enthalten. Außerdem bilden die öle schwache Elektrolyten, wo eine galvanische Spannung bis zu 0,5 Volt mit einem empfindlichen Spannungsmesser gemessen werden konnte, das zwischen zwei beliebigen metallenen Pumpenelementen ungleicher Legierungszusammensetzung geschaltet war, als diese Pumpen©lemente in das Öl eingetaucht waren. In Verbindung mit. ü®m Stromfluß₉ der in den hydraulischen Systemen während der Versuchsdurchführung unter Verwendung irgendwelcher Strömungsmittel als existent nachgewiesen wurde, waren alle Bedingungen für elektrochemische Korrosion gegeben, und es wurde angenommen, daß diese Korrosion einen Einfluß auf das Ausmaß des in Erscheinung getretenen Verschleißes hat₀

Der Stromfluß verursacht teilweise einen Flüssigkeitsstrom relativ zu den Metallwänden und bewirkt, daß ein elektrischer Strom von der Metallwand in die Flüssigkeit hineinfließt· Es wurde festgestellt, daß in einer solchen Umgebung die Erd- oder Bodenverschmutzung dazu dient, Iiorrosionsprodukte von der Nockenringoberfläohe abzuwaschen und dadurch den Prozeß zu beschleunigen, indem kontinuierlich neues Metall der korrosiven Wirkung ausgesetzt wird.

Die Höhe der Spannung und des elektrischen Stroms, die von der "Stromfluß"-Wirkung herrührt, ist größer als Spannung und Strom, die von der galvanischen Wirkung verursacht werden,

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und sie nehmen mit der Strömungsgeschwindigkeit zu, treten allerdings nicht auf, wenn kein Flüssigkeitsstrom vorhanden ist. Es wurde ferner festgestellt, daß in der Flüssigkeit und dem "Stromfluß" befindliche Ionen sich als Ursache für die Erosion-Korrosion ansehen lassen, die mit Sicherheit zu dem Versagen der Ventilkegel führt, wo Metall in dem sich mit hoher Geschwindigkeit bewegenden ölstrom wegerodiert wird, und zwar oftmals in einem Bereich, wo der ölstrom mit hoher Geschwindigkeit von dem Metall weggelenkt wurde und manchmal auch dort, wo er in Richtung auf das Metall hingelenkt wurde.

Da es nicht in den Aufgabenbereich eines Pumpen- und Einzelteilherstellers fällt, angemessene elektrochemische Forschung mit allen Strömungsmitteln zu treiben, die mit den von ihm hergestellten Teilen im Betrieb in Berührung kommen, oder deren Verwendung zu kontrollieren, wurden Einzelteile entwickelt, die einer Beschädigung durch Verschleiß Widerstand entgegensetzen, und zwar einen Verschleiß durch irgendeine beliebige Ursache, einschließlich elektrochemischer Korrosion,

Daraufhin wurden Flüssigkeiten ausgewählt, die bekanntermaßen zu hohen Versohleißgeschwindigkeiten an dem 52100-Stahl bei Verschmutzung mit Erde und Wasser führen und von denen außerdem erwartet wurde, daß sie eine erhebliohe elektrochemische Aktivität begünstigen. Diese Flüssigkeiten wurden dann zur Bewertung der Konstruktionsverbesserungen herangezogen .0

Nach längeren Untersuchungen wurde festgestellt, daß die Lösung des angesprochenen Problems auf metallurgischem Wege möglich ist, wobei die 52100-Stahllegierung als Vergleichemaßstab ausgewählt wurde,, Eine schlechtere Legierung würde dann eine Versclilefßgeschwindigkeit aufweisen, die gleich oder schlechter als die der 523 00-Legierung wäre, und zwar bei gleichen Kosten«, Eine bessere Legierung würde eine erheblich geringere Ver schiel !!geschwindigkeit zeigen.

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±3 —

Von allen getesteten Stählen zeigten nmr diejenigen einen ausreichend verbesserten Verschle£ßwiäerstand₉ raa berücksichtigt zu werden, die mehr als 2 % Wolfram₉ oder beide Elemente geiaeiiisaiB enthielt en«

Von diesen Stählen war jedoch keiner in Hoiirform erhältlich, wie dies für die MoekesriEiglierg teilung erforöerlicli ist_s

Auf dieser Klass© Stähle lastet ein hoher Grundpreis, der mit Werkzeugstahlen vergleichbar ist imü dazu kommen no&h zusätzlich Pormungskosten₉ um die massiven Stangen oder Stäbe in Rohre umzuwandeln _f so daß die notwendigen Kosten außer=» ordentlich hoch sincio Es wurde nun versucht_p eine Legierung mit einem minimalen Kostenaufwand für Rolilegierungsmaterial£en zn erzeugen, femer eine-möglichst preiswerte Herstellixngsraöglichkeit zur Umwandlung der Legierungsmaterialien in Bohr— form ausfindig zu machen^ um dadurch dem Endprodukt einen ungewöhnlich großen_ Verschleißwiderstand für die oben beschriebenen itawendungsfälle zu geben_o

Zu den gewünschten Eigenschaften des - Endprodukts gehörten auch eine befriedigende maschinelle Bearbeitbarkeit;, leichtes Schleifen sowie Verträglichkeit mit dazu passenden Teilen, und zwar sowohl vo© Standpunkt eines normalen Verschleißes als auch in bezug auf die Widerstandsfähigkeit gegen Beschädigung durch elektrochemische Wirkung_o überraschenderweise wurde nun gefunden, daß eine Chrom-Molybdän-Stahllegierung in Verbindung mit Vanadium und Wolfram in schmalen Bereichen und mit einem zwingenden Anteil an Kohlenstoff zu einer Legierung führt, die nur 7 % dar Verschloißgeschwimligkeit des 52100-3taliIs aufweist» Wenn Wolfram weggelaseen wird und der Anteil des Vanudiums für das fehlende Wolfram durch' eine sogenannte teilweise Kompensation-erhöht wird, ti an«- ist die Verschieißgeschwimiigkeit im Vergleich zu der Norm immer noch zioiulioh gering inul tlnli&r amiohmbar..

0 :3 >l > I / 0 2 7 0 SAtT-ORlQINAL

BEISPIEL

Die bevorzugte erfindungsgemaße Legierung, die vergossen werden kann, setzt sich wie folgt zusammen: 0,9 bis 1,1 # Kohlenstoff, 0,15 bis 0,50 $ Mangan, 0,45 bis 0,70 % Silicium, 4,0 bis 6,0 ^r/₀ Chrom, 2,5 bis 3,5 # Molybdän, i,0 bis 1,75 % Vanadium, 2,8 bis 3,5 ft> Wolfram, maximal 0,030 % Phosphor und maximal 0,025 <?o Schwefel.

Mangan und Silicium spielen keine wesentliche Rolle; ein gewisser Anteil Silicium ist unveränderlich und unvermeidlich im Stab1 νοrh a ηden, und d e r An teil ν ο η Silicium wird ζus amme η mit Mangan als lleduktionsmittel verwendet, wie das üblicher m e t a 11 ti r g i s c Ii e r P r a χ i s ο nt s ρ r i c h t,

Wie die Legierung vergossen und die Nockenringe hergestellt werden, wi rd im fο 1g end eη besc 11 ri ebeη„ Das fertige Te i1 w i r d η ach roh e r tu a s c Ji i η e 11 e r B e a r b e i L ung gehärtet und wie folgt getempert: Die Nockenringe werden in einem eine gesteuerte Atmos ρh i i re a uIweisen den Ofen (0,9 bis 9»0 % Kob1e nstof fpotential} auf bis zu 76t)⁰ C erhitzt und auf dieser Temperatur 20 Minuten lang gehalten. Danach wird die Temperatur auf 1010 bis 103B° C erhöht und auf diesem Wert mindestens 30 Minuten lang gehalten, Darauf Ii iix werden die Teile aus dem Ofen entnommen und in öl (V) bis 66° C) abgeschreckt,» Die Nockenringe werden auf Ί9⁰ G gekühlt und bei 552 bis 580° C zwei Stunden lang einer Doppel temperung oder Dauerbehendlung imtorworfun, wobei dLu angegebenen Werte für Joden der beiden Jlehaniliungsgänge gelten,. Das Toil wird dann durch Schleifen auf Pert iggröjk; gebrach t _ü

M i a mi L' ;J i ei, ii 'i/o i s 0 hu rgti.s to 1 L fco ν Nockonr ing, Uo r Lm Hinblick auf e;nu;n iins tsinor ^:'>2 1 DO -S tab t I ir» i.. uning /ζο ΙΊ» rt i;, Um ?i»ckenring au 17; fiil I. i ;■; '.». opriif t wurden i ;> t, weist nur ntua '} '\ϋ itur Vürsohlü til;·, ·;:ί(:1π, ι iiil t''.ku 11 (itüj lii t7. turtiu liin^ii;» auf» i;iu "IiH-litjn rill.:-¹;, tlur in iiluil icJior !vülso Ud vßv.n t. n 1 11 wurdn, ia)l» = ;i nur Ί i ii mo tti L Lui''·, i'!''ho >p = ■ · i i "i I¹11.■ ι du >li^ iinfon ingf; I' UIu¹ tun Ilti ί :;pi ο I ;

) ι '-ι Ί ■' 1 / ί.) 2 Ί·:)

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anstelle der des Beispiels 1 verwendet wurde ₉ weist Im Vergleich zu der Legierung des Beispiel© 1 eine etwas höhrer® Verschleiß»- ,geschwindigkeit auf, ist aber trotzdem brauchbar?

BEISPIEL 2

Aus den Beispielen 1 und 2 ergibt sieh? daß di© metallurgische Zusammensetzung des Beispiels i sicherlich, vorzuziehen 1st, daß aber auch das Beispiel 2 eine brauchbar© Alternative bildet· Deshalb wird in Übereinstimmung- mit begründet©!! Metallurgischen Erfahrungswerten ein annehmbarer Bereich für dag■Schleuder« gußteil gewähltj der unten angegeben -ist-und sich für den Nockenring einer Flügelradputape ö©s aweiten Typs als brauchbar erweis'tc Dieser Bereicli weist folgende Zusammensetzung aufs 0_s9 bis ;,2 % Kohlenstoff} k bis 8 % €hromj 2 Ms 9 i» Molybdän} 3 bis 6 % Vanadium + Wolfram, Best im wesentlichen Eisen mit Ausnahm© von Restbestandteilen and Silicium (o_s45 bis O₉70 fo) und Mangan (0,15 Ms O₉50 %) als Reduktionsmittel sowie unvermeidbaren Verunreinigung©n_ä) wie beispielsweise Phosphor und Schwefel zu je maximal O_@Ö25 fo« Das fertige Gußteil soll der ©ben angegebenen Wäraebehanälimg lititerworfen werden*

Die hier" beschriebene neuartig© Legierung läßt sich iiichtsdestoweniger unter Zugrundelegung der ©heimischen Zusammensetzung als ein Schnelldreh- oder Arbeitsstahl klassifizieren*» Ungewöhnlich ist jedoch, daß die Legierung als Gußkörper her— .gestellt wird, während ein gegossener Schnei!drehstahl bisher selten irgendwo eingesetzt worden ist, und swar zumindest vom .

tandpunkt der handelsüblichen Produktion oder Praxis ₀ Ein solcher Gußkörper ist spröde und kann nicht in der herkömmlichen Weise wärmebehandelt werden, ohne daß die Legierung brennt,,

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Dies ist deshalb der Fall, weil die in dem Gußkörper vorhandenen Ausscheidungen oder Absonderungen einen weiten chemischen Bereich innerhalb des Legierungskörpers ausmachen und damit auch einen weiten Schmelzpunktbereich. Demzufolge werden die handelsüblichen Schnelldrehstähle, die als Weilzeugstähle verwendet werden, durch Abschrecken von einer Temperatur in dem engen Bereich zwischen 28 bis 56° C unterhalb des Schmelzpunktes gehärtete Ein geknetetes oder kaltbearbeitetes Stück der erfindungsgemäßen Legierung ist insofern völlig unbrauchbar, weil es zu teuer ist, wenn es gegenüber dem gegossenen Material nicht den Vorteil eines hohen Verschleißwiderstandes aufweist. In dieser Hinsicht läßt sich nun rückblickend feststellen, daß die früher benutzte Knetlegierung mehr gute mechanische Eigenschaften aufweist als erforderlich, während sieh gleichzeitig einen unzureichenden Verschleißwiderstand besitzt. Die erfindungsgemäße Legierung dagegen zeigt einen ungewöhnlich guten Verschleißwiderstand, hingegen weniger gute mechanische Eigenschaften, die unter den gegebenen Umständen tatsächlich aber auch von geringem Wert sind.

Mit Hilfe des in den Fig, 3, 4 und 5 veranschaulichten Schleudergußverfahrens ist nun die Möglichkeit gegeben, Nockenringe mit Erfolg herzustellen. Somit wird eine Charge der bevorzugten Legierung oder einer innerhalb des brauchbaren Bereiches liegenden Legierung hergestellt und in eine Gießpfanne oder ein Ausgußgefäß 30 abgestochen, wie' es in Fig» 3 gezeigt, das eine Ausgußtülle 31 aufweist, die so gebaut und angeordnet ist, daß sie in das eine Ende einer kreisrunden Gießform 35 hineinragt, die für eine Schleudergußform charakteristisch ist.

Wenn die Charge mit einer geeigneten Geschwindigkeit in die Gießform eingegossen wird, wird letztere mit Hilfe einer nicht dargestellten Vorrichtung in Drehung versetzte Die Verteilung des geschmolzenen Metalls in Längsrichtung der

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rotierenden Gießform wird hauptsächlich durch die Zentrifugalkraft bewirkt, wobei die Erscheinung des Ausbreitens oder Verteilens aus der in Fig, 4 gegebenen Darstellung ersichtlich ist, in der das Bezugszeichen 37 den Metallsohmelzenstrom bezeichnet, der von der Ausgußtülle der Gießpfanne in die Gießform eintritt, während das Bezugszeichen 38 die sich vorwärts bewegende Metallschmelzenwelle bezeichnet, die sich über die Innenwand der Schleudergußform ausbreitet, und schließlich das Bezugszeichen 40, das sich fortlaufend verfestigende Legierungsrohr bezeichnet« An dem Schleudergußverfahren ist an sich nichts Ungewöhnliches. Den Metallurgen ist diese Technik wohl vertraut, jedoch wird unter den gegebenen Umständen die bekannte Technik in vorteilhafter Weise dazu benutzt, Nockenringe zu erhalten, die einen Außendurchmesser DA aufweisen, der dem Außendurchmesser des in Fig· I gezeigten Nockenrings entspricht, und einen Innendurchmesser DB^ der so geformt werden kann, daß er die gewünschte Kontur erhält, wie sie in Fig. 1 zu sehen ist.

Somit wird das verfestigte Schleudergußrohr 40 (Fig. 5) von der Form getrennt, geglüht, worauf von seinem Ende ringförmige Rohlinge 41 abgeschnitten werden« Diese ringförmigen Rohlinge werden auf den freiliegenden äußeren Oberflächen sowie an der inneren Oberfläche auf annähernd Fertiggröße maschinell roh bearbeitet, woraufhin die Wärmebehandlung und Härtung, wie oben beschrieben, vorgenommen wird. Schließlich wird das gehärtete Teil auf das erforderliche Fertigmaß geschliffen.

Im Falle einer massiven Nockenscheibenplatte oder Schiefscheibe, wie sie beispielsweise in der in Fig. 2 gezeigten Axialpumpe verwendet wird, oder im Falle eines anderen massiven Teils j das aus der erfindungsgemäßen Legierung besteht, läßt sich die Herstellung eines solchen massiven Teils im statischen Sandgußverfahren durchführen»

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Was das Feingefüge der wärmebehandelten Gußteile anbelangt, wie sie von den Beispielen 1 und 2 umfaßt werden, so zeigt dieses Gefüge eine verhältnismäßig grobkörnige, martensitische Struktur mit einer diskontinuierlichen Grenze aus Karbidformationen, zu denen je nach Fall Vanadium- oder Wolframkarbide gehören.

Obgleich auch Chrom- und Molybdärikarbide in gewissem Maße vorhanden sein können, sind diese Elemente jedoch nicht unbedingt erforderlich, um einen in angemessener Weise verbesserten Verschleißwiderstand zu erzeugen.

Das Chrom und Molybdän neigen dazu, dem Gußteil gewisse brauchbare Eigenschaften zu geben, zu denen eine gewisse Warmfestigkeit und Tiefhärtbarkeit gehören, und sie ermöglichen eine leichtere Warmbehandlung des Gußteils. Chrom und Molybdän sind jedoch nicht entscheidend.

Notwendig ist, in dem Stahlgußkörper der erfindungsgemäßen Art ausreichend Kohlenstoff zu haben, um einen Korngefügekörper zu schaffen, dessen Rockwell-Härte R wenigstens 50 und bis zu R 62 (nach der Wärmebehandlung) beträgt, wobei restlicher Kohlenstoff in ausreichender Menge zur Verfügung steht, um ein Vanadium- oder Wolfram- (oder beides) Karbidkorngrenzennetzwerk zu bilden, dessen R -Härte wenigstens 70 beträgt. Eine Prüfung zusätzlicher Werte zeigt unter Berücksichtigung der obigen Tatsachen, daß eine im Vergleich zu der 52100-Stahllegierung erheblich geringerer Verschleiß durch Auswahl einer Gußstahllegierung innerhalb des folgenden breiten Bereiches erreicht werden kann, wobei Auswahlkriterien für die Legierung die Verschleißgeschwindigkeit, die maschinelle Bearbeitbarkeit und die Leistungsfähigkeit unter Zugrundelegung der anfallenden Kosten sein können: 0,5 bis 1,5 % Kohlenstoff; 2 bis 6 % Vanadium + Wolfram; bis zu 8 % Chrom; bis zu 9 % Molybdän; Rest Eisen mit Ausnahme von Restmengen an Mangan, Phosphor und Silicium. Tatsächlich läßt sich für spezielle Zwecke eine geringe Menge

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Nickel zusetzen, oder öle vorgeschlagenen oberen Grenzen für Chrom und Molybdän'lassen sieb für gewisse Zwecke überschreiten.

Allgemein betrachtet₉ ist die hier beschriebene ErfiixUng

nicht notwendigerweise auf die Versandung bei Flügelradpumpen" beschränkt, sondern läßt sich auch auf andere Formen und Arten von StrömungsmittelverdrängungßVorriclatiiingeH anwenden₉ ja sogar auf Maschinen, deren Betriebsweise sich dadurch Kennzeichnet,, daß der eine Teil ständig einen anderen überstreicht,, so beispielsweise der Rotor, der ein Element bildet₅ das mit der inneren Nockenoberfläche eines Stators in Berührung steht«

Aus dem obigen ergibt sichj, daß der Erfindung ein ungewöhnliches Problem zugrundeIiegt, das in Verbindung mit einem mechanischen Versagen einer begrenzten Anzahl ©ingebauter Pumpen auftrat, das eine geographische oder von der Umwelt bzw_e Umgebung abhängige Komponente zu besitzen schiene Dies wiederum führte zu der Feststellung, daß das öl, mit dem die Pumpe arbeitet und das als Schmiermittel zwischen gegenüberliegenden Teilen benutzt wurde, die in Gleitberührung stehen, mit einer Wasser-in-Öl-Emulsion verschmutzt war, die suspendierte, abrasive Erdteilchen enthielt, welche den normalen Verschleiß verschlimmerten und tatsächlich einen ungewöhnlichen Einfluß auf die Verschleißgeschwindigkeit ausübten. Obgleich eine g«fidsse fachliche begründete Ansicht zu dieser Erscheinung davon ausging, daß ein solcher Verschleiß durch die sog. "Stromfluß"-Erscheinung ausgelöst bzWo beeinflußt wird, wurde'-die Lösung des obigen Problems auf metallurgischem Gebiet gefunden, wobei ein Teil entwickelt wurde, das gegenüber einer besonderen Art des aufgetretenen Verschleißes beständig ist und gleichzeitig den Prozeß der Korrosionswirkung, der angeblich den "Stromfluß" Effekt begleiten soll, merklich verlangsamt.

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Des weiteren ist darauf hinzuweisen, daß, obgleich die erfindungsgemäße Legierung ziemlich teuer ist, und zwar so teuer, daß die entstehenden Kosten an sich Verbieten, daß die Legierung "gezogen¹¹ wird, ein relativ geringe Kosten verursachender Weg aufgezeigt wird, um aus der Legierung durch Schleuderguß Ringe herzustellen^ wobei gleichzeitig eine Legierung gefunden wurde_? die sich leicht im Sandgußverfahren verarbeiten läßt, d.h. einfach ixt eine statische oder stationäre Form gewöhnlicher Art vergießen läßt»

Vorzugsweise werden beide gegenüberliegende Teile einer Maschine oder einer Energieübertragungsvorrichtung (Pumpe oder Motor) ₉ auf die sich die Erfindung insbesondere bezieht, aus der hier beschriebenen Legierung gegossen, falls dies die entstehenden Kosten rechtfertigt. So können beispielsweise sowohl der Mockenring als auch die Flügel einer Pumpe aus der hier beschriebenen Legierung hergestellt werden. Die oben angegebene Härtungstemperatur eignet sich für die Legierung deshalb ₉ weil die Märte bei einer Temperatur erzeugt wird, die, wie festgestellt wurde, kein Brennen des Stahls verursacht ^ d_oho, daß ein Brennvorgang oder jede mögliche Schwächung aufgrund von Abscheidungen im Gefüge vermieden wird.

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Claims

PATENTANSPRÜCHE

1.J Verfahren zur Herstellung eines nockenähnlichen Körpers einer Strömungsenergie-Übertragungsmaschine auf dem oder in dem ein anderer Körper eine Relativbewegung ausführt, während er mit dem nockenähnlichen Körper in Berührung steht, dadurch gekennzeichnet) daß ein Rohr aus einer ausgewählten Legierung

im Schleudergußverfahren hergestellt wird^undas so gegossene Rohrj das im allgemeinen den Außendurchmesser und den Innendurchmesser des nockenähnlichen Körpers aufweist, an seinem Ende in Rohlinge ringförmiger Gestalt zerschnitten wird, woraufhin die Rohlinge auf annähernd Fertiggröße maschinell bearbeitet werden und dann auf das für den nockenähnlichen Körper erforderliche Endmaß geschliffen werden.

2«, Verfahren nach Anspruch I₁ dadurch gekennzeichnet, daß das gegossene Rohr geglüht wird, und daß der maschinell roh bearbeitete Rohling vor dem Fertigschleifen durch eine Wärmebehandlung gehärtet wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung, aus der das im Schleudergußverfahren hergestellte Rohr besteht, sich im wesentlichen wie folgt zusammensetzt: 0,5 - i,5 % Kohlenstoff, bis zu 8 % Chrom, bis zu 9 # Molybdän, 2 - 6 % Vanadium + Wolfram, Rest Eisen.

4. Verfahren nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung sich im wesentlichen wie folgt zusammensetzt: 0,9 bis 1,2 % Kohlenstoff, 4 - 8 % Chrom, 2 - 9 f» Molybdän, 3 - 6 fo Vanadium + Wolfram, Rest Eisen·

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5o Verfahren nach Anspruch 2, wobei der Noclcenkörper der Nockenring einer Flügelradpumpe ist, dadurch gekennzeichnet! daß sich die Legierung im wesentlichen wie folgt zusammensetzt: 0,9 - i,2 % Kohlenstoff, h - 8 % Chrom, 2 - 9 % Molybdän, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram, Rest Eisen.

6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet! daß sich die Legierung für den Nockenring im wesentlichen wie folgt zusammensetzt! 0,9 - 1,1 % Kohlenstoff, 4,0 - 6,5 % Chrom, 2,5 - 7,5 % Molybdän, 1,0 - 1,75 % Vanadium, 2,8 - 3,5 % Wolfram, rest Eisen.

7. StrömungsmittelUbertragungsmaschine, die ein Metallteil aufweist, das mit dem Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6 herstellbar ist und auf einem anderen Metallteil gleitet, wodurch zwischen diesen beiden Teilen Reibung entsteht, dadurch gekennzeichnet, daß die Reibung«fläche wenigstens eines dieser beiden Teile aus einer Legierung besteht, die im wesentlichen zusammengesetzt ist aus 0,9 - 1,2 % Kohlenstoff, 4 - 8 % Chrom, 2 - 9 % Molybdän, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram und Rest Eisen»

8ο Maschine nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung, aus der wenigstens eines der beiden Metallteile besteht, sich im wesentlichen zusammensetzt aus 0,9 bis 1,2 % Kohlenstoff, k - 8 % Chrom, 2 - 9 % Molybdän, 1,0 - 1,75 % Vanadium, 2,8 - 3,5 % Wolfram und Rest Eisen.

9„ Maschine nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Maschine eine Flügelradpumpe ist, bei der das eine der Teile ein Nockenringkftrper (lO) ist, über dem sich die Flügelkörper (15) drehen»

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10» Maschine nach Jimspraoli 7. ©fies¹
daß die Maschin® .eine

11. Maschine nach daß die Maschine ©ine

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12, Maschine nach Anspraela 9

die Legierung ©ines äer

lichen besteht aus 0,9 - I₀S $ KoMlonstoff ₀ 2 - 9 % Molybdän,- 1,0 - I₉75 % ¥aaaäiwn_s 2_S

und Rest Eisen«

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13· Maschine nach Anspruch 1O₉ ü&awcoh gek®zmz®l<Qhn®t₉ SaS die Maschine eine AxialkolbempiMipe ist₉ Sie eine (31) wnd einen KolbenkSrper (25) aufweist₉ weloSaar mit Schuh (29) ajisgestattet ist₉ äer auf ä©r Sehiefseheib® (31) gleitet, wobei einer dieser Teile $©n gemanjitea !»©iden aufeinandergleitenden Körpern &ViZur®Qhn®n ±si_o

14. Maschine nach einem der Ansprüche 7 bis 13, wobei wenigstens der eine Teil ein verschleißteständiger Teil ist_$ der aus einer Legierung gegossen ist, die sich im wesentlichen zusammensetzt aus 0,9 - 1,2 % Kohlenstoff, 4 - 8 % Chrom, 2 - 9 1» Molybdän, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram und Rest Eisen·

15· Maschine nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung des verschleißbeständigen Teils sich im wesentlichen zusammensetzt aus 1,9 - I9I % Kohlenstoff, 4-6 fo Chrom, 2,5 - 3,5 % Molybdän, 1,0 bis 1,75 % Vanadium, 2,8 3,5 % Wolfram und Rest Eisen«

16« Maschine nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der verschleißbeständige Teil Ringform aufweist«

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17· Maschine nach einem der Ansprüche 7 his l6, bei der das eine Metallteile eine Oberfläche aufweist, die auf der gegenüberliegenden Oberfläche des anderen Metallteils gleitet, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächen aus gegossener Ferrometallegierung bestehen, die etwa 0,5 bis 1,5 % Kohlenstoff, 2 bis 6 % Vanadium + Wolfram, bis zu 8 % Chrom, bis zu 9 % Molybdän und Rest im wesentlichen Eisen besteht, und daß der Gußkörper wärmebehandelt ist und sich durch eine Chromgefügehärte R von wenigstens 50 und eine Karbidkorngrenzen-Gefügehärte R von wenigstens 70 kennzeichnet.

18. Maschine nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Maschine eine Strömungsmittelverdrängungsvorrichtung ist, die eine Nookenoberflache aufweist, welche einen der beiden genannten Teile bildet, wobei der andere dieser Teile ein Flügel ist.

19c Maschine nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung, aus der der eine oder beide Teile bestehen, im wesentlichen 0,9 - 1,2 % Kohlenstoff, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram, k - 8 % Chrom und 2 - 9 % Molybdän enthält.

20. Maschine nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung, aus der der eine oder beide Teile bestehen, im wesentlichen 0,9 - 1,2 % Kohlenstoff, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram, k - 8 % Chrom und 2 - 9 % Molybdän enthält.

21. Maschine nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung, aus der der eine oder beide Teile bestehen, im wesentlichen 0,9 - 1,1 % Kohlenstoff, 4,0 - 6,5 % Chrom, 2,5 - 7,5 % Molybdän, 1,0 - 1,75 $ Vanadium und 2,8 - 3,5 % Wolfram enthalte

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22o Eisenlegieruugsguß zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 6 zur Herstellung eines oder mehrerer verschleißbeständiger Teile einer Strömungsenergie-Übertragungsmaschine nach einem der Ansprüche 7 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Legierung im wesentlichen wie folgt zusammensetzt: O₉9 - 1,2 % Kohlenstoff, k - 8 % Chrom, 2 - 9 % Molybdän, 3 - 6 % Vanadium + Wolfram und Rest Eisen»

23· Legierung nach Anspruch 22, gekennzeichnet durch im wesentlichen folgende Zusammensetzung: 0,9 - 1,1 % Kohlenstoff, 4,0 - 6,5 % Chrom, 2,5 - 7₉5 % Molybdän, 1,0 - 1,75 % Vanflium, 2j8 - 3,5 f° Wolfram und Rest Eisen«

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