DE2253048B2 - Thermoplastischer Formling und Verfahren zu dessen Herstellung - Google Patents
Thermoplastischer Formling und Verfahren zu dessen HerstellungInfo
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Description
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Bogen verwendet, dessen
Polyamid ein Gemisch oder Polymer von Polycaproamid, Polyhexamethylenadipamid oder Amidestermischpolymeren
oder andere Mischpolymere oder Gemenge, in denen das Polyamid wenigstens 50% des Gesamtgewichtes des Polymers ausmacht,
ist.
ίο
Die Erfindung betrifft thermoplastische Formlinge. Spezieller betrifft sie einen zusammengesetzten Bogen,
der im wesentlichen aus Polyamiden mit relativ niedrigem Molekulargewicht, wie beispielsweise Polymeren
von ε-Polycaprolactam besteht, welche mit langen Glasfasern mit oder ohne zusätzlichen feinteiligen
Füllstoff verstärkt sind. Es ist so vorteilhaft, einen Bogen niedriger Kosten zu bekommen, der in einer
Formvorrichtung, die nicht erhitzt werden muß, sondern bei Umgebungstemperatur verwendet werden kann, in
eine erwünschte Form gebracht werden kann.
Es ist bekannt, daß viele thermoplastische Polymere bei Umgebungstemperaturen mit Hilfe verschiedener
Bogenmetallformtechniken verformt werden können, wie beispielsweise durch Tiefziehen, Streckformung,
Stanzen usw. Diese in der Kälte arbeitenden bogenverformenden Verfahren sind wirtschaftlich gesehen sehr
attraktiv, da es möglich ist, schnelle Produktionsgeschwindigkeiten
zu erreichen, wie z. B. Geschwindigkeiten, die bei einer Sekunde pro Gegenstand liegen oder
noch schneller sind Leider besitzen die nach dem Stand der Technik hergestellten Produkte Mängel hinsichtlich
ihrer Eigenschaften, nämlich geringe Wärm^verformungstemperatur,
schlechte Dimensionsstabilität unter Belastung, die Neigung, unter Beanspruchung zu
brechen, niedrigen Modul und geringe Festigkeit Folglich war bisher die Möglichkeit, sie in einem breiten
Anwendungsbereich zu verwenden, beschränkt
Es wurden viele Versuche unternommen, diese Probleme zu überwinden, indem man das Verfahren
oder die Konstruktion der Bögen veränderte, ohne die Produktionsgeschwindigkeit (oder die Verweilzeit in
der Form) wesentlich zu beeinflussen. Beispielsweise ist es bekannt, daß man die Hitzeverformungstemperatur,
die Schlagfestigkeit und die Gesamtleistung der Formlinge in einem Verfahren verbessern kann, in dem
glasverstärkte thermoplastische Bögen in einer kalten
Form geformt werden. Diese Methode erwies sich bisher als brauchbar, mit Ausnahme bei solchen
amorphen Polymeren, wie Polyvinylchlorid und Styrol-Acrylnitrilmischpolyffler,
und nur bei kristallinen Polymeren mit einem sehr hohen Molekulargewicht, d. h. hoher Schmelzviskosität wie Polypropylen.
Alle diese Polymere besitzen eine hohe Schmelzviskosität
bei ihrem Erweichungspunkt und fließen nicht unter ihrem eigenen Gewicht Wenn äußerer Druck
ausgeübt wird, sind ihre spezifischen Werte der Schmelzviskosität bei ihren Erweichungspunkten folgende:
Polyvinylchlorid 1013 Poisen bei 870C und 3 χ 105
Poisen bei 150°C; Styrol-Acrylnitrilmischpolymer I013 Poisen bei 1000C und 2XlO5 Poisen bei 200°C;
Polypropylen 2x10° Poisen bei 175°C und 7xl05
Poisen bei 2000C. Dies sind repräsentative Werte für
handelsübliche Typen der oben aufgeführten Polymere. Es ist diese hohe Schmelzviskosität, die eine Überführung
der verstärkten Polymerbögen ohne Kohärenzverlust zu der kalt verformenden Presse gestattet.
Die Verstärkung von synthetischen Polymermaterialien mit Glasfasern ist ebenfalls bekannt Gegenstände,
die aus solchen mit Glas gefüllten Polymeren hergestellt wurden, finden unterschiedliche Verwendungen, die sicn
den Vorteil des hohen Verhältnisses von Festigkeit zu Gewicht zunutze machen, welches aus der synergistischen
Kombination von Glasfasern und Kunststoff resultiert. Um den größten Vorteil der Glasfaserzusammensetzung
zu erhalten, ist es erforderlich, die Adhäsionsenergiedichte an der Harz-Faser-Grenzfläche
auf ein Optimum zu bringen. Die häufigste direkte Methode zur Optimierung dieser Adhäsionsenergiedichte
besteht in einer Maximierung der Adhäsion von flüssigem Harz zu den festen Fasern und dabei
gleichzeitig zu einer Herabdrückung des Hohlraumgehaltes an der Grenzfläche auf ein Minimum. Die
Adhäsion zwischen Faser und Harz kann auf ein Maximum Und der Höhlfäumgehäll auf ein Minimum
gebracht werden, indem man die Oberflächenspannung des flüssigen Harzes vermindert oder einen minimalen
Grenzflächenberührungswinkel aufrecht erhält.
Das Problem eines Harzes mit niedriger Oberflächenspannung wurde in der Vergangenheit allgemein durch
die Verwendung von Glasgrundiermitteln oder Kupplungsmitteln umgangen. Diese Kupplungsmittel sind
chemisch bifunktionell und bilden eine chemische
Brückenbindung zwischen der Glasfaseroberfläche und
dem Harzgrundmaterial Obwohl solche Kupplungsmittel in zusammengesetzten Systemen aus Glasfasern und
Harz wichtig sind, ist dennoch das Problem der Grenzflächenbenetzung oder Adhäsion kritisch. Es
wurde behauptet, daß der wirkliche intensive molekulare Kontakt der beiden Phasen ohne chemische
Oberflächenreaktion ausreicht, eine wirksam gebundene Zusammensetzung zu bekommen. Eine solche
vollständige Zwischenphasenbindung ist jedoch tatsächlieh nicht zu erhalten, und somit ist in der Tat eine
chemische Bindung wichtig.
Eine vollständige Obürflächenbenetzung ist auch
wichtig bei der Begrenzung der Zahl der nachteiligen Mikrohohlräume in allen Glas-Harzsystemen. Mikroskopische Bestimmungen zeigten beispielsweise so viel
wie 107 bis 109 Mikrohohlräume je 16 cm3 (je Zoll3)
handelsüblichen Harzes, was äquivalent zu 3 bis 5 Vol.-% solcher Produkte ist Hohlräume und Einschlüsse sind Bereiche einer Spannungskonzentration und
fördern die Einleitung und das Vorantre-ben von Mikrorissen und verursachen so Fehler durch eine
Trennung der Bindung zwischen Faser und Harz. Die Hohlraumbildung auf der Faseroberfläche wird erhöht,
wenn der Berührungswinkel oder die Oberflächenspannung des Harzes erhöht wird. Ausgedrückt in
Parametern, die gewöhnlich mit Polymermaterialien verbunden sind, konnte gezeigt werden, daß die
Oberflächenspannung eines geschmolzenen Polymers steigt, wenn die Schmelzviskosität ansteigt Für reine
Polymere steigt damit die Oberflächenspannung mit einem Anstieg des Molekulargewichtes. Ein solches
Verhalten kann natürlich aufgrund der Grundprinzipien der physikalischen Chemie vorausgesagt werden, und
Experimente zeigten, daß die Zahl und Größe von Hohlräumen wesentlich vermindert wird, wenn die
Oberflächenspannung oder Viskosität der Harzphase vermindert wird.
In der Pra'is war es dann doch bisher nicht günstig,
das Molekulargewicht unter bestimmte hohe Werte zu erniedrigen, da die mechanischen Eigenschaften sich
verschlechtern, wenn das Molekulargewicht vermindert wird. Besonders für den Maschinenbau und für das
Bauwesen, wo Eigenschaften, wie hohe Biegefestigkeit, Schlagfestigkeit, hohe Temperature; tigkeit und geringes Kriechen wichtig sind, sind Polymere mit extrem
hohem Molekulargewicht meistens erwünscht.
Nach der vorliegenden Erfindung werden Polymere vom Polyamidtyp mit genngerer Oberflächenspannung
und mit niedrigem Molekulargewicht mit Vorteil verwendet, um verstärkte Zusammensetzungen 711
bilden, die für die Anwendung auf dem Bausektor und im Maschinenbau geeignet sind. Die Benutzung solcher
Polymere mit niedrigem Molekulargewicht ist auch sehr günstig aus wirtschaftlichen Gründen, da solche
Materialien oftmals mit niedrigeren Kosten als Polymere mit extrem hohem Molekulargewicht hergestellt
werden können. Außerdem kann abgebautes Abfallmaterial, das sonst nicht verwendet werden kann, benutzt
werden, und dies wirkt sich zusätzlich wirtschaftlich günstig aus. Die zusammengesetzten Materialien, die
hier beschrieben sind, haben mechanische Eigenschaften, die den mechanischen Eigenschaften von mit
Glasfasern verstärkten Zusammensetzungen mit extrem hohem Molekulargewicht gleich oder sogar
größer sind, doch benutze t stattdessen in der Kombination iTiii Glaslasern Polyamidharzc mit niedrigem
Molekulargewicht und niedriger Oberflächenspannung.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wurde gefunden,
daß eine andere Methode, das Ziel einer erhöhten Wirksamkeit und Festigkeit faserverstärkter Zusammensetzungen, d.h. eine Verminderung der Oberflächenspannung der flüssigen Harzphase, zu erreichen,
darin besteht, die Länge der Glasfaserverstärkung, die in das Polymer eingearbeitet ist, zu erhöhen. Die
Wirksamkeit dieser Methode wurde experimentell und theoretisch untermauert Eine Analyse des Dehnverhaltens faserverstärkter Zusammensetzungen kann verwendet werden, um zu zeigen, daß theoretisch die
maximale Festigkeit mit Fasern unendlicher Länge, wie bei Zusammensetzungen mit kontinuierlichen Fäden,
erreicht würde. Für Fasern kürzerer Länge gibt es einen bestimmten »unwirksamen Längenbereich« an jedem
Ende der Faser, in dem die Faser weniger als mit der maximalen Faserdehnung gedehnt wird. Ein solcher
unwirksamer Längenbereich ist eine physikalische Notwendigkeit, da die Faserdehnung vom Maximum in
der Mitte oder nahe der Mitte einer kngen Faser bis auf Null am äußersten Ende abnimmt Soinit sind lange
Fasern wirksamere eine Belastung aufnehmende Mittel als kürzere Fasern, da bei ihnen der unwirksame
Längenbereich einen kleineren Prozentsatz der Gesamtlänge des Verstärkungsmaterials ausmacht Versuche haben demonstriert, daß für ein Glasfaser-Epoxysystem, in dem Fasern mit einer Länge von weniger als
1,25 cm ('/2 Zoll) verwendet werden, die Fasern bei der
Verarbeitung tatsächlich aus dem Harzgrundmaterial herausgezogen werden, was zu einer wesentlichen
Verminderung der Zugfestigkeit führt Für solche Systeme wurde demonstiert, daß, obwohl Zusammensetzungen mit kontinuierlichen Fäden am wirksamsten
hinsichtlich der Aufnahme von Belastungen sind. Fasern mit der Länge von 5 bis 13 cm (2 bis 5 Zoll) oder mehr
eine mehr als 90%ige Wirksamkeit solcher Zusammensetzungen mit kontinuierlichen Fasern haben. Fasern
einer Länge von 1,25 cm besitzen eine Festigkeit von etwa 60% derjenigen einer Zusammensetzung mit
kontinuierlichen Fäden oder Fasern, während Fäden mit einer Länge von 0,8 cm Zusammensetzungen ergeben,
die weniger als 40% der Festigkeit einer Zusammensetzung mit kontinuierlichen Fasern besitze». Es ist
ersichtlich, daß ein analoges Verhältnis auch für andere glasverstärkte Harzsysteme gilt.
Obwohl in der Theorie das verbesserte mechanische Verhalten von Massen oder Zusammensetzungen mit
relativ langen Glasfasern ersichtlich zu sein scheint, wurde es nie in der Praxis angewendet, da die
Verwendung langer Fasern nicht allgemein mit herkömmlichen Produktionsmethoden vereinbar isi,
d. h. mit Spritzgußformung oder Extruderformung, die nicht geeignet für die Verarbeitung von Materialien
sind, die mit extrem langen Fasern verstärkt sind. Somit wurden als Faserverstärkung bei solchen Methoden
notwendigerweise kurze Fasern verwendet, wie solche, mit einer Länge von 03 bis 0,8 mm oder kurzer. Die
Verwendung viel Irngerer Fasern in Spritzgußmaschi nen oder Extrudern würde zu einem Zerreißen der
Fasern auf sehr kurze Längen führen und ist daher aus mechanischen Gründen nicht durchführbar, obwohl
hinsichtlich der Festigkeitseigenschaften erwünscht. Die Erfindung beschreibt ein Verfahren, bei dem eine
Glasfaserverstärkung von extrem großer Länge, d. h. von 5 cm oder mehr, die oben beschriebenen Harze mit
niedrigem Molekulargewicht verstärken kann und nach einer extrem schnellen Verarbeitungsmethode verarbeitbar
ist.
Es ist ein integraler Restandteil der Erfindung, daß die
Faserverstärkung in Längen von 5 cm oder mehr vorliegt, um die niedrigeren mechanischen Eigenschaften
und die kohäsive Festigkeit der Polyamidharze mit niedrigem Molekulargewicht zu kompensieren und um
eine zusammenhängende verstärkende Struktur während der Vorerhitzungsstufe des vorliegenden Verfahrens
zu bilden.
Eines der einzigartigen Merkmale der vorliegenden Erfindung besteht in der Benutzung von Polyamidharzen
mit niedrigem Molekulargewicht, die bisher nicht zur Bildung brauchbarer Gegenstände nach irgendeiner
Standardmethode zur Verarbeitung von Thermoplasten verwendet wurden. In der Vergangenheit wurden solche
Harze nur als Klebstoffe, Dichtungsmassen, Überzugsmassen und dergleichen verwendet, wobei ihre niedrigen
Schmelzviskositäten und damit ihre niedrigen Oberflächenspannungen mit Vorteil ausgenutzt wurden.
Bei der vorliegenden Erfindung werden Polyamide mit ihren niedrigen Molekulargewichten oder niedrigen
Schmelzviskositäten oder entsprechend ihren niedrigen Oberflächenspannungen verwendet, um eine hoch
wirksame Wechselwirkung zwischen Polymer und Faser zu erhalten. Wegen der niedrigen Viskosität
haben diese Polymere auch bessere Benetzung und niedrigere Hohlraumgehalte in dem Fertigprodukt. Die
schnelle Verarbeitungsmethode, die mit diesen Polyamiden möglich ist, wird angewendet, um diese thermoplastischen
Massen ohne Faserbrüche zu verformen, und dies ist ein Teil der Vorteile der vorliegenden Erfindung,
da eine Benutzung der hier beschriebenen Materialien von dieser Verarbeitungsmethode abhängt und untrennbar
mit dieser verbunden ist.
Nach der Erfindung bekommt man ein Verfahren, das die Verwendung hoch schmelzender halbkristalliner
Polymere des Polyamidtyps mit niedrigem Molekulargewicht gestattet, die ausgezeichnete Hochtemperatureigenschaften
in einem Stanzverfahren mit kalter Form besitzen. Die Erfindung gestattet die Verwendung von
Polymer, das unterhalb der handelsüblichen Standardform- oder Faserqualität liegt, oder die Verwendung
von Polymer handelsüblicher Qualität, dessen Viskosität zu Polymeren vermindert wurde, die bei einer
Temperatur etwas höher (10cC) ais ihre Schmelz- oder
Erweichungspunkt eine niedrige Viskosität oder hohe Fließfähigkeit besitzen. Beispielsweise liegt die Viskosität
von Polycaprolactam von Faserqualität bei etwa Ι,δχΙΟ3 Poisen bei 24O0C. Das Polyamidharz würde
gewöhnlich von der oben erwähnten Giasverstärkung während der äußeren Vorerhitzungsstufe abtropfen,
und der verstärke Bogen würde zusammenfallen und seine gesamte Kohärenz verlieren, bevor er in die
Presse eingeführt werden könnte, um in einer kalten Form zu einem Formling gestanzt zu werden. Nach der
Erfindung kann der Zusammenhalt des vorerhitzten Bogens beibehalten werden, indem man eine nichtgewebte
fasrige Phase, wie eine nichtgewebte Matte, gewebtes Tuch, miteinander verflochtene Fasern oder
agglomerierte lange Glasfasern verwendet, die mit klebenden harzartigen Bindemitteln zusammengehalten
werden oder mechanisch durch Maschen miteinander verbunden sind. Dies steht im Gegensatz zu kurzen
geschnittenen Faserverstärkungen, die keine kohärente Strukturfestigkeit besitzen. Das Polyamidharz wird,
wenn es über seinen Erweichungspunkt erhitzt wird, durch Oberflächenspannung in den Zwischenräumen
der verstärkenden gewebten oder nichtgewebten Matte und durch Kapillarwirkung zwischen den Fasern, die die
Glasstränge ausmachen, gehalten.
Eine solche wirksame Wechselwirkung zwischen Polymer und Faser erhält man wegen der extrem
niedrigen Schmelzviskositäteti der Polyamidharze mit niedrigem Molekulargewicht. Beispielsweise besitzt ein
Polycaprolactam mit einem Molekulargewicht von 7000 eine niedrige Scherspannung, d. h. eine maximale
Schmelzviskosität von 200 Poisen bei 2500C und 80 Poisen bei 2750C. Es ist somit ersichtlich, daß diese
Erfindung die Verwendung dieses Harzes mit extrem niedrigem Molekulargewicht gestattet, obwohl seine
Schmelzviskosität wesentlich unterhalb derjenigen des Harzes von Faserqualität liegt. Außer der verbesserten
Benetzung und Zwischenphasenhaftung, die man durch Verwendung von Polyamiden mit niedrigem Molekulargewicht
bekommt, führt das niedrige Molekulargewicht des Polyamids sowohl zu höheren Kristallisationsgeschwindigkeiten
wie auch zu höherer Endkristallinität, was erwünschte Eigenschaften nach der trfindung sind,
da eine frühe Entwicklung der Kristallinität zu einer größeren Anfangssteifigkeit führt, die die erforderliche
Verweilzeit in der Formpresse vermindert.
Obwohl die erwünschten Merkmale der Polyamidharze mit niedrigem Molekulargewicht zu erwarten sind,
wurden solche Polymere niemals zur Gewinnung von Formungen hoher Festigkeit verwendet, und zwar
wegen der Nachteile und unerwünschten Merkmale solche, Polymere, wie extrem hoher Schmelzfluidität
und verminderter Festigkeit des festgewordenen Polymers. Es ist ein spezielles Ziel dieser Erfindung,
Polymere dieser Art in Kombination mit dem oben beschriebenen zusammenhaltenden fasrigen Verstärkungsmaterial
zu benutzen, um ein zusammengesetztes Material zu bilden, das alle erwünschten Eigenschaften
der Harze mit niedrigem Molekulargewicht zeigt, wie beispielsweise Formbarkeit in einer Form, die nicht
erhitzt wird, wobei man andererseits aber die unerwünschten Merkmale ausnutzt, um physikalische
Eigenschaften, wie relativ höhere Festigkeiten, zu erreichen, die bisher nur mit Harzen relativ hohen
Molekulargewichts erhältlich waren. Die Ausnutzung der Materialmängel sowie der Materialvorteile ist
möglich wegen der Natur des Formverfahrens. das einen integralen Bestandteil dieser Erfindung darstellt.
Eine Alternativmethode unter Verwendung der oben erwähnten Zusammensetzung besteht in der Formung
einer Laminatstruktur, in der wenigstens eine der Schichten aus einem ungefüllten oder mit organischem
Mineralmaterial gefüllten Polyamidbogen oder aus anderen Polymeren als Polyamiden besteht, die adhäsiv
mit dem fasergefüllten Substrat verbunden ist.
In der Zeichnung zeigt die durch einen Kreis gekennzeichneten Werte beispielhalber eine Methode
zur Herabsetzung des Molekulargewichts von handelsüblichem Polyamid von Faserqualität bis zu den
bevorzugten Werten nach der vorliegenden Erfindung. Speziell ist der Zusatz von Sebacinsäure zu s-Polycaprolactam
mit hohem Molekulargewicht grafisch gezeigt, wobei diese Zugabe eine Verminderung des Molekulargewichts
beim Vermischen in Schmelze bewirken soll.
Die mit Glasfasern gefüllten thermoplastischen Bögen nach der Erfindung werden aus halbkristallinen
thermoplastischen Polyamidpolymeren hergestellt Gegenstände, die aus diesen glasverstärkten bzw. glasfaser-
und füllstoffverstärkten Polyamiden hergestellt wurden, zeigen ausgezeichnete Eigenschaften bei
erhöhten Temperaturen und gestatten ihre Verwendung auf einer Vielzahl von Anwendungsgebieten im
Maschinenbau und im Bauwesen.
Der Ausdruck »Polyamid«, wie er hier verwendet wird, soll langkenige synthetische Polymere einschließen,
die regelmäßig wiederkehrende Amidgruppen als integralen Bestandteil der Hauptpolymerkette besitzen, ,
und somit Amidestermischpolymere einschließen. Geeignet" Polyamide können durch Polymerisation difunktioneüer
Monomere oder äquivalent ihres cyclisierten Lactams (wie beispielsweise von ε-Aminocapronsäure
bzw. Caprolactam) oder durch Umsetzung eines m konjugierten Monomerenpaares, wie beispielsweise
eines Diamins und einer Dicarbonsäure (wie beispielsweise Hexamethylendiamin und Adipinsäure) hergestellt
werden.
Ein geeignetes Polylactam kann durch Polymerisation ι -,
von Lactammonomeren der Formel
NH
hergestellt werden, worin Ri eine Alkylengruppe mit 3
bis 12 oder mehr Kohlenstoffatomen, vorzugsweise mit
5 bis 12 Kohlenstoffatomen, bedeutet. Ein bevorzugtes
Monomer ist ε-Caprolactam mit 5 Kohlenstoffatomen in y, der Alkylengruppe. Lactammonomere sind außer
ε-Caprolactam Pyrolidon, Piperidon, Valerolactam, Capryllactam, Lauryllactam usw. Auch sind Mischpolymere
von zwei oder mehreren der obigen oder ähnlicher Lactammonomere eingeschlossen. Geeignete
Polyamine, die bei der Polymerisation von Polyamiden brauchbar sind, sind beispielsweise Propandiamin,
Hexamethylendiamin, Octamethylendiamin usw. Geeignete Polycarbonsäuren sind beispielsweise Säuren, wie
Adipinsäure, Pimelinsäure, Suberinsäure, Sebacinsäure, j-,
Dodecansäure usw. Auch sind Mischpolymere oder Polyblends von Polyamiden der beiden obigen Kategi
rien brauchbar.
rien brauchbar.
Das in dem Verfahren nach der Erfindung verwendete Polyamid, vorzugsweise Polycaprolactam, kann ein -in
mittleres Molekulargewicht von 3000 bis 25 000 haben. Dies steht im Gegensatz zu Polyamiden, die normalerweise
bei der Herstellung von Fasern, Filmen oder Formungen verwendet werden und ein mittleres
Molekulargewicht im Bereich von 30 000 bis 50 000 a;
besitzen. Solche Polymere mit niedrigem Molekulargewicht kann man entweder durch begrenzte Polymerisation
der oben erwähnten Lactame oder Polyamine und Polycarbonsäuren oder durch irgendeines der verschiedenen
kontrollierten abbauenden Verfahren gewinnen, in die mit höhermolekularen Polymeren durchgeführt
werden, oder durch mechanischen Abbau. Begrenzte Polymerisation kann erreicht werden, indem man die
Reaktionsbedingungen, wie Reaktionszeit, Reaktionstemperatur und Monomerenverhältnis, kontrolliert
oder einstellt. Ein kontrollierter Abbau kann erreicht werden, indem man ein hochmolekulares Polyamid mit
Wasser, d. h. hydrolytischer Abbau, umsetzt oder indem
man ein hochmolekulares Polyamid mit einem Überschuß an Diamin oder Dicarbonsäure umsetzt Diese
Methoden sind dem Fachmann wohlbekannt
In der grafischen Darstellung der Zeichnung erreicht man die Verminderung des Molekulargewichts durch
Zusatz von Sebacinsäure zu einem hochmolekularen Polycaprolactam (obwohl auch andere Polyamide
stattdessen verwendet werden können) eines ursprünglichen mittleren Molekulargewichts von 43 000. Die
kontrollierte Verminderung des Molekulargewichts kann erreicht werden, indem man in der Schmelze das
ursprüngliche Polymer mit der zweibasischen Säure in einem Extruder vermengt. Die Verwendung anderer
Dicarbonsäuren ergibt qualitativ ähnliche Verminderungen des Molekulargewichts. Die genaue Methode,
nach der die Polyamide mit niedrigem Molekulargewicht produziert werden, hat keinen merklichen Effekt
auf die Verwendung des Polymers nach der Erfindung. Unter Bezugnahme auf die beiliegende Figur ist
ersichtlich, daß die Zugabe von 2,5 g Sebacinsäure zu 100 g ε-Caprolactam mit einem mittleren Molekulargewicht
von 43 000 und anschließendes Vermengen in der Schmelze (d. h. Umsetzung) zu einem Polyamid mit
einem Molekulargewicht von 24 000 bzw. 55,8% des ursprünglichen Molekulargewichts führt. Der Zusatz
von 5,0 g Sebacinsäure zu 100 g des ursprünglichen s-Caprolactams führt zu einem Produkt mit einem
Molekulargewicht von 14 000. Die Geschwindigkeit der Molekulargewichtsverminderung wird bei Zugabe von
mehr als etwa 15% Sebacinsäure wesentlich vermindert.
Auf die Figur wird in den Beispielen erneut Bezug genommen.
Im Normalfall wird der Abbau (d. h. die Verminderung
des Molekulargewichts), der bei normalen Verfahren zur Herstellung von Filmen oder Fasern aus
Polycaprolactam auftreten kann, als äußerst schädlich für das Fertigprodukt angesehen. Bei Polycaprolactam,
wie auch bei anderen Polymeren allgemein, erwartet man gewöhnlich, daß eine Reihe mechanischer Eigenschaften,
einschließlich der Biegebeständigkeit, der Zerreißfestigkeit und der Zugdehnung und Schlagfestigkeit,
abnehmen, wenn das Molekulargewicht des Polymers abnimmt. Speziell mit Polycaprolactam führte
eine Verminderung des mittleren Molekulargewichts unter 20 000 bis 25 000 bisher zu Polymeren, die nicht
mehr zu brauchbaren Gegenständen formbar sind, und zwar wegen ihrer extrem hohen Brüchigkeit (niedrige
Festigkeit) und wegen ihrer hohen Flüssigkeit (Schwierigkeiten bei der Vararbeitung). In Verbindung mit der
vorliegenden Erfindung jedoch kann mit Polycaprolactam noch niedrigerem Molekulargewicht, als es bisher in
Betracht gezogen wurde, in Kombination mit der verstärkenden Faserphase, wie sie hier beschrieben
wird, verwendet werden, um Formlinge hoher Festigkeit und anderer vorteilhafter physikalischer Eigenschaften
zu produzieren. Außerdem gestattet die extrem niedrige Viskosität solcher Polymere eine gründliche
Imprägnierung der Glasfaserstränge durch das geschmolzene Polymer und führt zu den verbesserten
Eigenschaften der Zusammensetzung. Wesentlich ist auch, daß das resultierende Produkt nicht in merklichem
Umfang die große Zahl eingeschlossener Mikrohohlräume enthält, die bei der Herstellung von Zusammensetzungen
auftritt, welche durch die Imprägnierung von Faserverstärkungen mit viskosen, hochmolekularen
Harzen gewonnen werden. Die Ausschaltung solcher Hohlräume wird als ein wesentlicher Faktor bei der
Verbesserung der Eigenschaften faserverstärkter Zu sammensetzungen angesehen.
Ein anderer Vorteil einer Verwendung von Polymeren mit niedrigem Molekulargewicht in Verbindung mit
langer Faserverstärkung ist der, daß die schnelle Kristallisationsgeschwindigkeit und der hohe Kristallinitätsgrad
zu einem Produkt mit vielen erwünschten Eigenschaften führt Unter den Eigenschaften solcher
kristalliner Polymere ist die ausgezeichnete Lösungsmittelbeständigkeit bei erhöhten Temperaturen, die
verbesserte Steifigkeit und die ausgezeichnete Schlagfe-
stigkeit bei allen Temperaturen. Solche Eigenschaftsverbesserungen würden mit ähnlichen Materialien, die
mit kurzen Fasern verstärkt sind, oder bei nichtkristallinen, mit langen Fasern verstärkten Zusammensetzungen,
nicht erwartet. Außerdem würde, wie demonstriert wurde, die niedrige Viskosität solcher Polymere mit
niedrigem Mc'ekulargewicht gewöhnlich keine Verarbeitung
zu Formungen nach dem Verfahren der Erfindung gestattet, es sei denn, daß die Polymerzusammensetzungen
zunächst mit langer Faserverstärkung stabilisiert werden, um ihnen einen Träger zu verleihen,
wie hier beschrieben ist.
Die Polymereigenschaften in der Zusammensetzung können in ziemlich breiten Grenzen variieren. Allgemein
werden jedoch Gewichtsprozentsätze, bezogen auf die Gesamtzusammensetzung, von etwa 30 bis 80,
vorzugsweise von 35 bis 75%, verwendet.
Der Ausdruck »Glasfasern«, wie er hier verwendet wird, soll hier in einem breiten Sinne verwendet werden
und Giastuch sowie einzelne kontinuierliche Fasern oder Fäden einschließen, die besonders als Filamente
bekannt sind und die eine Länge von mehr als 2,5 cm und vorzugsweise zwischen etwa 3 und 8 cm (1,25 bis 3,0
Zoll) besitzen. Außerdem soll der Begriff »Glasfasern« auch Gruppen getwisteter Stränge, die speziell als
Garne oder Fäden bekannt sind, ungetwistete oder leicht getwistete Gruppen von Strängen, die allgemein
durch Maschen miteinander verbunden sind, und speziell als Vorgarn bekannt sind, diskontinuierliche
Faserlängen, die besonders als Stapelfasern bekannt sind und zu Zwirn getwiste'.en Strängen, Faserband,
Vorgarn oder Garn gesponnen werden können, umfassen.
Außerdem können mechanisch gebundene, diskontinuierliche, nichtgewebte Glasvorgarne, Glasgarne oder
Glasstränge verwendet werden. Die Methode einer mechanischen Verbindung kann die des »Nadeins« sein,
d. h. eines Vernähens mit Glas, oder die einer Ablagerung der langen Glasfasern in der Form einer
stabilen Wirrfasermatte. Es wird angenommen, daß alle Glas- oder anderen Faserverstärki.ngen, die in Verbindung
mit dem Polyamid verwendet werden, die üblichen Appretur- oder Vorbehandlungsoperationen, wie sie
dem Fachmann bekannt sind, durchlaufen haben.
Zusammensetzungen, die Bögen von Polycaprolactam als Grundmaterial und Glasfasern und/oder
Glasfasern, Graphitfasern oder Glasfaser- und Graphitfaserkombinationen mit Asbest oder anderen Mineralfüllstoffen
umfassen, haben gute Eigenschaften. Die Menge der Faserverstärkung in den Zusammensetzungen
kann in einem breiten Bereich variieren, d. h. allgemein von etwa 75 bis 10% und vorzugsweise von 60
bis 15%, bezogen auf das Gewicht der Gesamtzusammensetzung.
Füllstoffmaterialien in Mengen von 1 bis etwa 50% und vorzugsweise von etwa 10 bis 40% können
gewöhnlich je in Verbindung mit glasverstärkten Amidpolymeren verwendet werden. Solche Füllstoffe
können aus einer großen Vielzahl von Mineralien, Metallen, Metalloxiden, kieselsäurehaltigen Materialien
einschließlich kurzer Glasfasern (d.h. 1,25cm oder
kürzer), Metallsalzen und Gemischen hiervon ausgewählt werden. Diese Füllstoffe können gegebenenfalls
mit verschiedenen Kupplungsmitteln oder Adhäs;onspromotoren
behandelt werden, wie dem Fachmann bekannt ist. Vorteilhafte physikalische Eigenschaften
erreicht man, wenn das Füllstoffmaterial einen Young-Modul von 107 psi oder mehr und einen Young-Modul,
der wenigstens r'weimai so groß wie der des Polyamids ist, besitzt. Beispiele von Füllstoffen sind in diesen
Kategorien Tonerde, Aluminiumhydrate, Feldspat, Asbest, Calciumcarbonat, Ruß, Quarz und andere Formen
> von Kieselsäure, Kaolinit, Bentonit, Granat, Saponit, Beidellit, Calciumoxid, Calciumhydroxid usw.
Die oben aufgeführten Füllstoffe sind nur Beispiele und keine Beschränkung der Möglichkeiten von
Füllstoffen, die nach der Erfindung benutzt werden
ίο können. Es sollte auch ersichtlich sein, daß der gleiche
Mechanismus, der eine hochwirksame Grenzflächenwechselwirkung zwischen Harz und Faser gestattet und
aus den niedrigen Schmelzviskositäten und Oberflächenspannungen von Polymeren mit niedrigem Moleku-
Ii largewicht resultiert, auch zu einer verbesserten
Wechselwirkung zwischen Polymer und Füllstoff führt und damit zu einer erhöhten Adhäsion zwischen diesen
beiden unähnlichen Phasen. Adhäsionspromotoren oder Kupplungsmittel können natürlich auch sowohl für die
μ faserförmige wie auch für die feinteilige Füllstoffphase
benutzt werden.
Alle Systeme, die Polyamide mit niedrigem Molekulargewicht als Grundmaterialharze benutzen und
Gegenstand der Erfindung sind, besitzen ausgezeichne-
2Ί te Eigenschaften, wie größere Schlagfestigkeit und
Biegefestigkeit und wesentlich höhere Hitzeverformungstemperatur, und diese Eigenschaften können
nicht mit verstärkten thermoplastischen Massen mit niedrigem Molekulargewicht, die bisher in der Technik
in bekannt waren, erhalten werden.
Für Maschinenbauzwecke, Bauzwecke und anspruchsvolle mechanische Anwendungsgebiete sind die
Festigkeitseigenschaften von besonderer Bedeutung, die Biegefestigkeit und Dehnungsfestigkeit und der
r> Modul sowie die Schlagfestigkeit. Für viele Anwendungsgebiete
ist es erforderlich, daß nicht nur eine dieser Eigenschaften verbessert wird, sondern daß eine
Kombination dieser Eigenschaften besser ist. Für die oben erwähnten Anwendungsgebiete, wo eine Endverwendung
als Bauplatten, Automobilteile und Anlagengehäuse betrachtet werden sollen, ist ein geeigneter
Beurteilungsparameter der Festigkeitsindex. Je höher der Festigkeitsindex der Masse ist, desto wertvoller ist
sie allgemein für verschiedene der oben erwähnten
4") Anwendungsgebiete.
Der Festigkeitsindex ist das Produkt der Izod-Kerbschlagfestigkeit
und des Quadrats der Biegefestigkeit. Der Index wird hier als S2I bezeichnet und besitzt die
Einheit Fuß-Pfund3 χ Zoll"5. Die verstärkten Polyami-
Ί0 de mit hohem Molekulargewicht, wie Polycaprolactam,
sind durch SV-Werte von wenigstens 30 bis 40 χ IOTt — Ib3 in ~5 und durch einen Biegemodul von
wenigstens 2,5 χ 105PSi gekennzeichnet Bevorzugte
Minimalwerte für S1IUnO den Biegemodul sind 50 χ ΙΟ6
« bzw. 3 χ 105. Alle Festigkeiten werden gemäß ASTM
gemessen. Für viele bevorzugte Massen, die hier beschrieben sind, liegen die Werte für S2I zwei bis
viermal so hoch wie jene für bisher bekannte Massen.
Verschiedene Verarbeitungsmethoden können bei
bo der Herstellung der verstärkten Bögen nach der
vorliegenden Erfindung verwendet werden. Kunststoffbögen können getrennt extrudiert und dann zu einer
Reihe von mit Glasmattenschichten abwechselnden Kunststoffbögen, die unter Hitze und Druck gründlich
es miteinander verschmolzen werden, vereinigt werden. Es
können Kunststoffpulver oder Kunststoffpellets in Schichten von nichtgewebter Glasmatte oder losen
Glasfasern dispergiert und unter Hitze und Druck
Il
verschmolzen werden, oder es kann ein kontinuierliches
Extruderlaminier- oder Kalandersystem verwendet werden, um einen endlosen Bogen zu erzeugen, der auf
geeignete Länge zerschnitten werden kann.
Das Verformen des Bogens erfolgt unter Druck in einer vergleichsweise kalten Form. Vor dem Verformen
wird der Bogen außerhalb der Form auf eine Temperatur von etwa dem Erweichungspunkt oder
höher vorerhitzt. Der vorerhitzte Bogen wird dann schnell in die kalte Form überführt, wo der Verformungsdruck
aufgebracht wird. Die Verweilzeit in der Form ist auf eine relative kurze Dauer, wie beispielsweise
1 bis 30 Sekunden, begrenzt bzw. bis die Form ausreichend abgekühlt ist, um selbsttragend zu sein. Die
genaue Zeit in der Form ist eine Funktion der Dicke des Teils, der Komplexität, der Vorerhitzungstemperatur
und der Formtemperatur sowie des Glasgehaltes und/oder des Füllstoffgehaltes.
Die folgenden Beispiele erläutern die Erfindung weiter. Das ;n den Beispielen beschriebene Polycaprolactam
wurde in knochentrockenem Zustand getestet, d. h., die Proben waren in einem Gleichgewicht mit einer
Atmosphäre von 0% relativer Feuchtigkeit.
ε-Polycaprolactam mit einem mittleren Molekulargewicht
von 4500 wurde in der We-se hergestellt, daß gemahlenes Polycaprolactam von Formqualität
(10 000 g) mit Sebacinsäure (1000 g) vermischt wurden. Das mittlere Molekulargewicht des ursprünglichen
Polycaprolactam wurde mit 43 000 bestimmt Nach dem Trockenwälzen wurde dieses Gemisch in einen 2,5-cm-Standardschneckenextruder
extrudiert und zu Pellets von 3 χ 3 mm pelletisiert. Das mittlere Molekulargewicht
dieser Pellets wurde nach der viskosimetrischen Standardmethode in verdünnter Lösung mit 4500
bestimmt. Die extrudierten Pellets wurden sorgfältig getrocknet und dann in Schichten von nichtgewebten
Glasmatten dispergiert, die aus diskontinuierlich geschnittenen Fasern von einer Minimallänge von 5 cm
bestanden. 7 Glasmattenschichten wurden verwendet, um einen Bogen von 3 mm Dicke zu erhalten, bei dem
das Gewichtsverhältnis von Polymer zu Glas etwa 60/40 betrug. Es ist vorteilhaft, das Polymer zwischen den
Schichten so gleichförmig wie möglich zu verteilen. Ein Verschmelzen der Sandwich-Struktur erfolgte in einer
Kompressionsform in einer trockenen Stickstoffatmosphäre bei 255° C. Die Endstufe des Verschmelzen
erfolgte während 5 Minuten bei 11 kg pro cm2. Die
Bögen wurden langsam in der Presse unter Druck gekühlt, um Kristallinität zu entwickeln.
Das Verformen erfolgte in einer Tiefziehpresse, die einen dreifach wirkerden Werkzeugsatz besaß, wobei
man Becher mit einem Durchmesser von 13 cm erhielt. Der glasverstärkte Bogen wurde 2 Minuten auf 2500C in
einem Infrarotofen vorerhitzL Der vorerhitzte Bogen wurde in üblicher Weise mit dem Werkzeug bei
Raumtemperatur (230C), jedoch mit der Ausnahme
geprägt, daß die Verweilzeit 8 Sekunden betrug, um aas geformte Teil in der Form kristallisieren und unter
1300C abkühlen zu lassen, bevor es aus der Presse entfernt wurde. Der Prägedruck betrug 7 kg je cm2. Die
physikalischen Eigenschaften wurden bei dem so erhaltenen Teil bestimmt, indem von dem geformten
Becher Testproben abgeschnitten wurden. Die erhaltenen Eigenschaften sind in Tabelle I aufgeführt Alle
mechanischen Eigenschaften wurden nach ASTM-Standardtestbedingungen
erhalten.
Aus Tabelle 1 ist ersichtlich, daß die mechanischen Eigenschaften ausreichend besser sind, um eine
Verwendung dieser Zusammensetzung in Stützteilen, starren Platten usw. zu gestatten. Die Schlagfestigkeit
und der Index S2IsInO außerordentlich hoch. Ein solches
Polyamid mit niedrigem Molekulargewicht wird normalerweise nicht verwendet, um Formlinge herzustellen,
und zwar aus den oben aufgeführten Gründen, und es kann angenommen werden, daß diese ausgezeichneten
Eigenschaften aufgrund der Art und Weise und Wirksamkeit des Verstärkungsmittels und des Formverfahrens
erhalten werden.
Beispiel 2
Vergleichsbeispiel
Vergleichsbeispiel
Die Wirkung der langen Glasfaserverstärkung auf die mechanischen Eigenschaften von verstärktem Polyamid
wurde in der Weise geprüft, daß das Polyamid mit 3 mm langen Glasfasern in einem Extruder vermischt wurde.
Polycaprolactam mit einem mittleren Molekulargewicht von 43 000, wie in Beispiel 1, wurde verwendet. Ein
Vergleich der Zusammensetzung gemäß Beispiel 1 mit hochmolekularen Standardmaterialien dieses Beispie.s
erfolgte, um die Eignung für Anwendungsgebiete mit hoher Belastung zu prüfen.
Das Gemisch von Polycaprolactam und Glasfaser wurde wie in Beispiel 1 zu Bögen von 3 mm unter
Kompression geformt. Versuche, diese Bögen in einer Prägepresse zu verformen, wie in Beispiel 1 ausgeführt
ist, waren erfolglos, da der mit kurzen Glasfasern verstärkte Bogen keine Stabilität besaß und sich
während des Vorerhitzen auflöste. Eine Oberführung eines solchen erhitzten Bogens in die Formpresse war
daher praktisch nicht möglich.
Es war daher erforderlich, mechanische Tests bei diesen mit kurzen Fasern verstärkten Bögen mit Proben
vorzunehmen, die von den anfänglichen durch Kompression geformten flachen Bögen abgeschnitten
wurden. Die Ergebnisse sind in Tabelle 1 zusammengestellt. Die ausgezeichneten mechanischen Eigenschaften
solcher zusammengesetzter Materialien mit hohem Molekulargewicht sind ersichtlich. Doch sind der
Dehnungsmodul, die Zugdehnung, Schlagfest^.' eit. der
Festigkeitsindex ' die Wärmebiegetemperatur der Zusammensetzung >
.h Beispiel 1 gleich oder größer wie die entsprechenden Eigenschaften der Zusammensetzung
nach Beispiel 2. Speziell ist die Schlagfestigkeit und der Festigkeitsindex des Materials nach Beispie! 1
wesentlich höher als die entsprechenden Eigenschaften des Materials nach Beispiel 2. Die Zusammensetzung
mit einem Harz niedrigen Molekulargewichts, verstärkt mit langen Fasern und verformt durch Prägen des
vorerhitzten Bogens in einer kalten Presse, würde somit als mehr als geeignet für den Bausektor oder für
Anwendungsgebiete, bei denen starke Beanspruchungen auftreten und hohe Schlagfestigkeit erforderlich ist,
beurteilt werden müssen, und zwar im Gegensatz zu dem bisherigen Stand der Technik.
Beispiel Beispiel 1 2
Molekulargewicht des Polymers
Glasgehalt (Gew.-%)
Dchnfestigkeit (kg/cm2)
Glasgehalt (Gew.-%)
Dchnfestigkeit (kg/cm2)
45ου | 43 000 |
40 | 40 |
1209 | 2109 |
Beispiel Beispie! I 2
Dehnungsmodul (kg/cm2 X 1(T")
Dehnung beim Bruch (%)
Biegefestigkeit (kg/cm2)
Biegemodul (kg/cm2 X !(Γ6)
Izod-Schlagfestigkeit
(ft-lb/2,5cm Kerbe)
52/(ft/lb3/in5)X10"6
Hitzebiegetemperaiur bei
I8kg/cnr
0,069 2,1 1786 0,065
17,3
11200 215C
0,070
3,5
3023
0,12
3,7
6850 215=C
20
Ein ε-Caprolactam wurde in einem geschlossenen
Reaktionskessel in üblicher bekannter Weise polymerisiert. Die Polymerisation wurde nach eine, relativ
kurzen Verweilzeit unterbrochen und das mittlere Molekulargewicht des Polymers wurde nach der
viskosimetrischen Methode in verdünnter Lösung mit etwa 4300 bestimmL Dieses Polymer wurde gewaschen
und getrocknet und bei der Herstellung von glasver- ^tärkten Bögen verwendet, wie in Beispiel 1 beschrieben
wurde. Die mechanischen Eigenschaften von Proben, die gemäß der in Beispiel 1 beschriebenen Weise
geformt worden waren, sind in Tabelle Il aufgeführt.
Beispiel 4 Vergleichsbeispiel
35
Ein Bogen aus Polycaprolactam mit hohem Molekulargewicht und einer Verstärkung mit kurzen Glasfasern wurde auf gleiche Weise wie in Beispiel 2
beschrieben hergestellt, jedoch mit der Ausnahme, daß
die Faserverstärkung nur 20 Gew.-% der Zusammensetzung ausmachte. Das mittlere Molekulargewicht wurde
wiederum mit 43 000 bestimmt Wie in Beispiel 2 konnten diese Bögen nicht in der nach der Erfindung
beschriebenen Weise geformt werden, da sich der Bogen beim Erhitzen auflöste und nicht in die Form
überführt werden konnte. Somit wurden die Testproben wiederum von dem Anfangsbogen, der unter Kompression geformt worden war, abgeschnitten. Die mechani-
sehen Eigenschaften sind in Tabelle II aufgeführt, wo sie
mit dem Material nach der Erfindung mit niedrigem Molekulargewicht und langer Faserverstärkung, das in
Beispiel 3 beschrieben wurde, verglichen werden.
Die in Tabelle II aufgeführten Ergebnisse sind qualitativ ähnlich denen in Tabelle 1. Bestimmte
Eigenschaften des Materials des Beispiels 4 sind höher als jene des Beispiels 3, während bestimmte andere
mechanische Eigenschaften des Materials des Beispiels 3 höher sind. Von besonderer Bedeutung ist es, daß die
Schlagfestigkeit, der Festigkeitsindex und die Hitzebiegetemperatur des Materials des Beispiels 3 mit einem
Molekulargewicht von 4300 wesentlich höher sind als die entsprechenden Eigenschaften des Beispiels 4. Aus
den Ergebnissen ist ersichtlich, daß insgesamt das μ Material des Beispiels 3 wesentlich besser geeignet für
Anwendungen ist, wo bisher nur Materialien mit höherem Molekulargewicht benutzt wurden.
Beispiel Beispiel 3 4
(ft-lb/2,5 cm Kerbe)
S2/(ft/lb3/in5)X10"6 2900 914
18 kg/cm5
Polycaprolactam mit einem mittleren Molekulargewicht von 16 000 wurde mit kurzen Asbestfasern
vermischt, d. h. mit Fasern, deren Länge nicht mehr als
das 40fache ihres Durchmessers war. 2500 g Asbest wurden mit 7500 g des Polyamids vermischt und in dem
Extruder in der Schmelze vermengt 8000 g dieses Gemisches von Polymer und Füllstoff wurden dann mit
2000 g 7,5 cm langen Glasfasern in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise vereinigt, um einen zusammengesetzten Bogen mit einem Gewichtsverhältnis von
55/25/20 von Polyamid/Asbest/Glasfaser zu bekommen.
Dieses Material wurde vorerhitzt und in einer kalten Form in der in Beispiel beschriebenen Weise verformt.
Die mechanischen Eigenschaften von Testproben dieses Materials sind in Tabelle III zusammengestellt
Beispiel 5 | |
Molekulargewicht des Polymers | 16000 |
Zusammensetzung | 55/25/20 |
(Polyamid/Asbest/Glasfaser) | |
Dehnfestigkeit (kg/cm2) | 436 |
Dehnungsmodul (kg/cm2 X 10"6) | 0,1 |
Dehnung beim Bruch (%) | 0,46 |
Biegefestigkeit (kg/cm2) | 1188 |
Biegemodul (kg/cm2 X ΙΟ"6) | 0,075 |
Izod-Schlagfestigkeit (ft-lb/2,5 cm Kerbe) | 7,2 |
S2/ (fVlbVin5) X 10"6 | 2030 |
218 C
Ein Vergleich zwischen den Eigenschaften des Materials des Beispiels 5 und denen des Beispiels 3 kann
vorgenommen werdenf da beide Materialien 20% Verstärkung mit langen Glasfasern enthalten. Eine
Betrachtung der Werte bestätigt die Gültigkeit dieses Vergleichs, da die Eigenschaften beider Materialien
überraschenderweise ähnlich sind. Die Hauptausnahmen sind der Dehnungsmodul und der Biegemodul des
Materials des Beispiels 5, die höher sind als jene Eigenschaften des Beispiels 3. Dies ist ersichtlich ein
Ergebnis der höheren Gesamtmenge Füllstoff plus Faser in dem Material des Beispiels 5. Diese Erhöhung
der Moduln führt zu einer Brüchigkeit, die entsprechend die Schlagfestigkeit etwas von einem Wert von 9,9 in
Beispiel 3 auf 7,2 in Beispiel 5 erniedrigt
Ein dreischichtiger Laminatbogen wurde durch Kompressionsformen von jeweils 3 Schichten, die in ι ο
Beispiel 1 beschrieben sind, hergestellt Die obere Schicht und die untere Schicht mit jeweils einer Dicke
von 0,8 mm war das mit Asbest gefüllte, mit langen Fasern verstärkte Material des Beispiels 5. Das
Mittelschichtmaterial war ein Poiycaprolactam mit hohem Molekulargewicht d.h. mit einem mittleren
Molekulargewicht von 29 000 ohne Füllstoff und mit einer Dicke von 0,8 mm. Die drei Bögen wurden in der
erwähnten Reihenfolge übereinandergelegt und bei 255° C und 34 kg je cm2 Druck zwischen den Platten
einer Kompressionsformpresse verschmolzen. Dieses
Laminat wurde dann in einem Infraroiofen 2 Minuten auf 260° C vorerhitzt in eine Kaltprägepresse überführt
und zu zylindrischen Tassen mit einem Durchmesser von 13 cm und einer Tiefe von 5 cm geprägt wie oben
beschrieben wurde. Dieses Material konnte somit selbst ohne die Verstärkung mit langen Fasern im Mittelteil
verformt werden, da dieser Abschnitt während der Vorerhitzung durch die verstärkten äußeren Schichten
abgestützt wurde. Die Eigenschaften dieses Laminatbogens waren vergleichbar mit den Eigenschaften des
Materials des Beispiels 5.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Bei Raumtemperatur verformbarer Bogen aus einem Kunststoffgrundmaterial und einer Glasfaserverstärkung,
gegebenenfalls mit wenigstens einer Schicht aus einem ungefüllten oder mineralgefüllten
Polyamid laminiert, dadurch gekennzeichnet, daß er als Kunststoffmaterial Amidpolymere
oder Mischpolymere mit wenigstens 30% Amid, die mittlere Molekulargewichte zwischen 3000 und
25 000 besitzen, und darin eingelagert 10 bis 75%
Glasfasern, von denen im wesentlichen alle eine Mindestlänge von 3,75 cm besitzen, aufweist
2. Bogen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er als Amidpolymer Polycaproamid oder
Polyhexamethylenadipamid enthält
3. Bogen nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß er zusätzlich Füllstoffe in
Mengen voa 1 bis 50% enthalt
4. Verfahren zur Herstellung von Formungen aus einem Bogen nach Anspruch 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß man
a) einen Bogen, der im wesentlichen aus einem Polyamid mit einem mii'Jeren Molekulargewicht
unterhalb 25 000 und einer zusammenhängenden faserförmigen Verstärkung, deren
einzelne Fasern eine Länge von wenigstens 3,75 cm besitzen, besteht, auf eine Temperatur
zwischen dem Erweichungspunkt und 280° C vorerhitzt,
b) den vorerhitzten Bogen in eine Formungsapparatur gibt, deren Formteile a-;f Umgebungstemperatur
gehalten werden und eine Temperatur von etwa 100C oberhalb der Glasumwandlungstemperatur
des Grundpolymers nicht übersteigen,
c) den Bogen verformt und den Formling aus der Formapparatur entfernt, nachdem der Formling
bis zu seiner Formbeständigkeit ausreichend abgekühlt wurde.
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