DE2251390C3 - Kondensatorzündsystem für eine Brennkraftmaschine - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Zündsystem für eine Brennkraftmaschine, mit wenigstens einem Kondensator, wenigstens einer Ladeschaltung zur Aufladung des Kondensators, die mit einer Spule eines Magnet-Generators verbunden ist, wobei die elektrische Energie zur Aufladung des Kondensators in der Generatorspule durch die Rotation eines Permanentmagneten erzeugbar ist, mit wenigstens einer einen Thyristor und die Primärwicklung einer Zündspule enthaltenden Entladeschaltung zur Entladung des Kondensators über die Primärwicklung bei diirchgeschaltetem Thyrijstor, wobei in der Entladeschaltung Kondensator, Thyristor und Primärwicklung in Reihe liegen, und mit wenigstens einem Transformator, dessen Sekundärwicklung an die Steuerstrecke des Thyristors angeschlossen ist, während seine Primärwicklung mit der Generatorspule verbunden ist.

Aus der US-PS 35 66 188 ist ein derartiges Zündsystem bekannt. Bei diesem bekannten Systeim liegt die Primärwicklung des Transformators in Reih« mit einem Widerstand und einem ersten Thyristor parallel zum

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Zündkondensator. Der Transformator bildet dabei den Teil einer Zündschaltung für einen zur Entladung des Zündkondensators über die Zündspule vorgesehenen zweiten Thyristor. Der im Stromkreis der Primärwicklung des Transformators vorhandene erste Thyristor besitzt seine eigene Zündschaltung, die von einem gesonderten Generator gesteuert wird. Der Zündzeit punkt wird bei diesem Sysiem daher von diesem besonderen Signalgenerator bestimmt. Zu diesem Zweck lädt dieser Generator außer dem Zündkondensator noch einen weiteren Kondensator auf. Die Zündung des erjien Thyristors infolge entsprechender Zündimpulse vom Signalgenerator hat eine Entladung des zusätzlichen Kondensators über die Primärwicklung des Transformators und damit die Induktion einer Steuer- oder Zündspannung für den zweiten Thyristor in der Sekundärwicklung des Transformators zur Folge. Diese infolge des Bedarfs eines weiteren Kondensators und eines weiteren Thyristors enorm aufwendige Schaltungsanordnung dient offensichtlich der Verstärkung des vom Signalgenerator gelieferten Steuerimpulses, der andernfalls bei erwünscht kleinem Signalgenerator nicht mit hinreichender Sicherheit für die Zündung des zweiten oder Hauptthyristors ausreichen würde.

Aus der DT-OS 20 13 043 ist ein Zündsystem für eine Brennkraftmaschine mit einem Kondensator bekannt, der mittels einer Ladeschaltung aufgeladen wird, die ihre elektrische Energie von einem die Rotation eines Permanentmagneten ausnutzenden Magnetgenerator bezieht. Der Kondensator ist in einer Entladeschaltung in Reihe mit einem Thyristor und der Primärwicklung der Zündspule verbunden. Die die Ladespannung für den Kondensator liefernde Wicklung des Magnetgenerators ist geteilt, und der eine Teil mittels eines Schaltelements überbrückt, das bei einer bestimmten Spannung an diesem Wicklungsteil leitend wird. Durch diese Maßnahme soll erreicht werden, daß bei geringen Drehzahlen der Brennkraftmaschine und damit des Permanentmagneten des Magnetgenerators eine für die Ladung des Kondensators ausreichend hohe Spannung durch die beiden in Reihe geschalteten Wicklungsteile erzielt wird. Wenn jedoch mit zunehmender Drehzahl die in der Wicklung des Magnetgenerators induzierte Spannung ansteigt, wird der eine Wicklungsteil ab einer bestimmten Spannung kurzgeschlossen, so daß keine übermäßig hohe Ladespannung auftreten kann.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Zündsystem der eingangs genannten Art so auszugestalten, daß die Zündung des Thyristors ohne Erfordernis eines zusätzlichen Signalgenerators ermöglicht wird und gleichwohl der Schaltungsaufbau gegenüber der bekannten Schaltung erheblich vereinfacht werden kann.

Diese Aufgabe wird mit den Merkmalen des Kennzeichenteils des Patentanspruchs 1 gelöst. Danach sind die Generatorspule und die Primärwicklung des Transformators in ganz bestimmter Weise elektrisch miteinander verbunden, so daß bestimmte Übergangszustände im Verlauf des von der Generatorspule erzeugten Stromeii direkt als Kriterium für den Zündzeitpunkt dienen können. Bei einer Ausführungsform der Erfindung (F i g. 1) ist die Primärwicklung de«; Transformators beispielsweise so angeordnet, daß sie von dem Ladestrom für den Kondensator durchflossen wird. Als Zündkriterium kann bei dieser Anordnung die in der Sekundärwicklung dann induzierte Spannung dienen, wenn der Ladestrom von seinem Maximalwert nach Null zurückkehrt. Bei einer anderen Ausführungsform (F i g. 8) dient die negative Halbwelle des von der Generatorspule erzeugten Stroms, die für die Aufladung des Kondensators nicht herangezogen wird, als Kriterium für den Zündzeitpunkt. Eine Diode sorgt in diesem Fall dafür, daß nur die negative Halbwelle des Stromes durch die Primärwicklung des Transformators fließen kann. Der Scbaltungsaufbau v/ird beim erfindungsgemäßen Zündsystem auf diese Weise nicht nur sehr viel einfacher als bei dem bekannten System, es wird darüber hinaus vor allem auch ein zusätzlicher Signalgenerator überflüssig.

Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung (Anspruch 3) bezieht sich auf eine bestimmte Zuordnung zwischen einem ersten und einem zweiten Transformator und einer ersten und einer zweiten Entladeschaltung, wie sie bei Brennkraftmaschinen mit zwei oder mehr Zylindern verwendet werden könnnen. Bei dieser später insbesondere anhand der Fig. 10 und 1! näher erläuterten Ausführungsform der Erfindung ist die Primärwicklung des ersten Transformators an die Generatorspule der ersten Ladeschaltung angeschlossen, während die Sekundärwicklung dieses ersten Transformators mit der Steuer-Elektrode des Thyristors der zweiten Entladeschaltung verbunden ist. Eine entsprechende Kreuzschaltung verbindet die Sekundärwicklung des zweiten Transformators mit dem Thyristor der ersten Entladeschaltung. Diese Weiterbildung der Erfindung stellt sicher, daß immer eine für die Zünderfordernisse ausreichende Ladung in den Kondensatoren der beiden Entladeschaltungen gespeichert werden kann, da die Entladung eines Kondensators mit dem Ladungsbeginn des anderen Kondensators synchronisiert ist. Gegenüber dem Fall, bei dem die Beendigung der Ladung als Kriterium für den Beginn der Entladung verwendet wird, kann bei dieser Ausführungsform eine Stabilisierung des Entladungszeitpunktes der Kondensatoren und damit des Zündzeitpunlktes erzielt werden.

Bei einer anderen vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung (Anspruch 4) wird für zwei Ladeschaltungen, zwei Entladeschaltungen etc. ein gemeinsamer Kondensator vorgesehen. Aus der US-PS 35 66 188 ist es zwar bekannt!, einen Kondensator für zwei Entladeschaltungen auszunutzen. In diesem bekannten Fall wird jedoch der Kondensator kontinuierlich von einer Seite aufgeladen und je nach Durchschaltung eines von zwei Thyristoren über eine von zwei Zündspulen entladen. Diese Anordnung birgt die Gefahr von Fehlzündungen, die davon herrühren können, daß Störimpulse einen Thyristor durchschalten. Mit der Weiterbildung der Erfindung wird diese Gefahr dadurch vermieden, daß der gemeinsame Kondensator von der ersten bzw. der zweiten Ladeschaltung jeweils in entgegengesetzten Richtungen aufgeladen wird. Dies wird später insbesondere anhand der F i g. 30 und 31 näher erläutert.

Gemäß einer anderen Weiterbildung der Erfindung ist vorgesehen, eine einzige Generatorspule für zwei Ladeschaltungen auszunutzen (Anspruch 5). Diese Ausführungsform der Erfindung wird später insbesondere anhand der F i g. 37a und 37b näher erläutert.

Die Ansprüche 6 bis 8 enthalten noch andere, im einzelnen in der Figurenbeschreibung erläuterte vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung.

Die Erfindung wird im folgenden anhand schematischer Zeichnungen an verschiedenen Ausführungsbeispielen näher erläutert.

Fig. 1 zeigt einen elektrischen Schaltplan einer ersten Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Zündsystems;

F i g. 2a—2d zeigen zur Erläuterung der Betriebsweise des Systems nach F i g. 1 in Diagrammen verschiedene Wellenformen an verschiedenen Abschnitten dieses Systems;

F i g. 3a und 3b zeigen elektrische Schaltpläne einer s zweiten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

F i g. 4a—4e zeigen in Diagrammen Wellenformen an verschiedenen Abschnitten der Schaltung nach F i g. 3 zur Erläuterung von deren Arbeitsweise;

Fig.5a und 5b zeigen perspektivische Ansichten eines Stators, der bei dem Magnetgenerator des Systems nach F i g. 3 verwendet wird;

Fig.6a und 6b und Fig.7 —11 zeigen elektrische Schaltpläne der Ausführungen 3a, 3 bis 8 des erfindungsgemäßen Systems;

Fig.3c, 6c—6h, Fig.7-1 und Fig.8-1 zeigen Schaltbilder von Beispielen der elektrischen Verbindung einer Kondensatorladespule und eihes Transformators nach der Erfindung;

F i g. 12a—12f und F i g. 13a—13f zeigen in Diagrammen die Wellenformen an verschiedenen Abschnitten des Systems nach Fig. 10 und 11 zur Erläuterung der Arbeitsweise der Ausführungsformen nach F i g. 10 und

Fig. 14 zeigt eine Schnittansicht des Hauptteils des Aufbaus des in den Ausführungsformen nach Fig. 10 und 11 verwendeten Magnetgenerators;

F i g. 15—17 zeigen elektrische Schaltpläne der 9. bis 11. Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

Fig. 18abis 18f, Fig. 19a bis 19f und Fig.20a bis2Of zeigen in Diagrammen die Wellenformen an verschiedenen Teilen des Systems nach Fig. 15 bis 17 zur Erläuterung der Arbeitsweise der Ausführungsformen nach Fig. 15bis 17;

Fig.21 bis 27 zeigen elektrische Schaltpläne der 12. bis 18. Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

F i g. 28 zeigt ein Ausgangskennwertdiagramm der bis 27. Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

F i g. 43 und 44 zeigen Diagramme des Aufbaus der in den Ausführungsformen nach F i g. 39 bzw. 411 verwendeten Transformatoren;

Fig.45a bis 45i zeigen Wellenformen zur Erläuterung der Arbeitsweise der Ausführungsfcrm nach Fig.39;

F i g. 46 zeigt eine Schnittansicht des Hauptteils des Aufbaus des in den Ausführungsformen nach F i g. 39 bis 42 verwendeten Magnetgenerators und

Fig.47 zeigt ein Diagramm zur Erläuterung der Zündzeit einer Zweitaktmaschine.

In Fig. 1, in der eine erste Ausführungsform des des 15 erfindungsgemäßen Systems veranschaulicht ist, ist jtiit G ein Magnetgenerator bezeichnet, der von einer Brennkraftmaschine angetrieben wird und mit einem Rotor mit beispielsweise vier Polen versehen ist und in einer Generatorspule 1 (Kondensatorspule) ein Wechselspannungsausgangssignal erzeugt, das eine Frequ^ijiz von zwei Perioden pro Umdrehung hat. Die Bezugsjtiffer 2 bezeichnet einen Stromtransformator, der eine Art Transformator mit einer Primärwicklung 2a und einer Sekundärwicklung 26 ist, wobei die Primärwicklung i?a in Serie mit der nicht an Masse liegenden Seite der Generatorspule 1 geschaltet ist. Die Bezugsziffer 3 bezeichnet eine Diode, die eine Gleichrichtereinrichtung bildet, die Bezugsziffer 4 einen Thyristor, der ein Halbleiterschaltelement bildet, dessen Steuerelektrode über eine Parallelschaltung aus einer Schutzdiode 5 i(nd der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 mit Masse verbunden ist. Die Bezugsziffer 6 bezeichnet einen Kondensator, dessen eines Ende über die Diode 3 mit der Primärwicklung 2a des Stromtransformator$ 2 und über eine Parallelschaltung aus der Anode und der Kathode des Thyristors 4 und einem Widerstand 7 ebenfalls mit Masse verbunden ist und dessen anderes Ende über eine Parallelschaltung an Masse liegt, die ei^e Diode 8 und eine Primärwicklung 9a einer Zündspule 9

Kondensatorladespule, die in den Ausführungsformen ₄o aufweist. Eine Sekundärwicklung 96 der Zündspule 9 jst

nach F i g. 23 bis 25 verwendet wird;

F i g. 29a bis 29f zeigen in Diagrammen Wellenformen an verschiedenen Abschnitten der Schaltung nach

F i g. 26 gezeigten mit einer Zündkerze 10 verbunden.

Es wird nun anhand des im vorhergehenden beschriebenen Aufbaus die Arbeitsweise der ersto'n Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems erläutert. Läuft der Generator G um, wird in dijr Generatorspule 1 eine in Fig.2a gezeigte Wechselspannung e erzeugt, und diese Wechselspannung e lädt den Kondensator 6 über den Pfad auf, der die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, die

Wellenform eines in den Kondensator 6 fließenden Ladestroms /_c ist in Fig.2b gezeigt. Die Polarität der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 ist

F i g. 26 zur Erläuterung der in Ausführungsform;

Fig.30 bis 32 zeigen elektrische Schaltpläne der 19. bis 21. Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

Fig.33a bis 33d zeigen in Diagrammen Wellenformen an verschiedenen Abschnitten der Schaltung nach 50 Diode 3, den Kondensator 6, die Diode 8 und die F i g. 30 zur Erläuterung der Betriebsweise der in Primärwicklung 9a der Zündspule 9 aufweist. Die F i g. 30 gezeigten Ausführungsform;

F i g. 34 zeigt einen elektrischen Schaltplan einer 22. Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems;

Fig.35 zeigt eine Schnittansicht des Hauptteils des 55 derart vorgewählt, daß eine positive Spannung an der Aufbaus eines in der Ausführungsform nach Fig.34 Steuerelektrode des Thyristors 4 anliegt, wenn der verwendeten Magnetgenerators; Ladestrom /_c des Kondensators 6 beginnt, von seinem

Fig.36a bis 36f zeigen elektrische Schaltpläne von Scheitelwert abzufallen. Die Wellenform der in der weiteren Beispielen der elektrischen Verbindung der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 Kondensatorladespule und des Transformators nach 60 induzierten Spannung V ist in F i g. 2c gezeigt. Wie aus der Erfindung; der in F i g. 2d gezeigten Wellenform der Kondensator-

F i g. 37a und 37b zeigen elektrische Schaltpläne von ladespannung E ersichtlich ist, wird der Thyristor 4 bei Ausführungsformen 23a und 236 des erfindungsgemä- praktisch vollendeter Ladung des Kondensators 6 durch Ben Systems; eine Spannung zum Leiten gebracht, die in der

F i g. 38 zeigt eine Schnittansicht des Hauptteils des 65 Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 Aufbaus des in der Ausführungsform nach Fig.37 erzeugt wird, so daß die gespeicherte Ladung in dem verwendeten Magnelgenerators; Kondensator 6 über den Thyristor 4 und die

F i g. 39 bis 42 zeigen elektrische Schaltpläne der 24. Primärwicklung 9a der Zündspule 9 entladen wird und

seine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 96 der Zündspule 9 induziert und dadurch der Zündkerze 10 einen Zündfunken zuführt. Der Widerstand 7 ist ein hochohmiger Entladungswiderstand, der dazu vorgesehen ist, den Kondensator 6 in einem vollständig s entladenen Zustand zu halten, wenn er zur Erzeugung eines Anfangszündfunkens zu laden ist. Wie mit gestrichelten Linien in F i g. 1 gezeigt ist, kann der Widerstand 7 dem Kondensator 6 parallel geschaltet sein, oder alternativ der Diode 3 parallel geschaltet sein. Die Diode 8 dient dazu, die Zündfunkendauer der Zündfunken auszudehnen.

Fi g. 3a und 3b veranschaulichen eine zweite Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems. In dieser Ausführungsform wird eine Halbwelle eines Wechselspannungsausgangssignals von der Generatorspule 1 mit umgekehrter Polarität zur Ladungshalbwelle zur Erzeugung eines Ausgangssignals in der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 benutzt. Die Generatorspule 1 ist derart gestaltet, daß ihre Impedanz beim Zunehmen der Maschinendrehzahl größer wird und den Spannungsabfall in der Spule vergrößert und somit die Ladungsspannung für den Kondensator 6 vergrößert. In dieser Ausführungsform besitzt die Generatorspule 1 eine Kondensatorladungswicklung la für niedrige Drehzahl, die bei niedrigen Maschinendrehzahlen ein größeres Ausgangssignal erzeugen kann, und eine Kondensatorladungswicklung 16 für hohe Drehzahlen mit einem stärkeren Drahtdurchmesser und einer kleineren Anzahl an Windungen als die Wicklung la zur Erzeugung eines stärkeren Ausgangssignals bei höheren Maschinendrehzahlen. Die Wicklungen la und 1 b sind in Serie geschaltet, so daß der Kondensator 6 bei niedrigen Maschinendrehzahlen hauptsächlich durch die Langsamlaufkondensatorladungswicklung la über die Schnellauf kondensatorladungswicklung IZj geladen wird, während er bei hohen Maschinendrehzahlen hauptsächlich durch die Schnellaufkondensatorladungswicklung \b — jedoch nicht über die Langsamlaufkondensatorladungswicklung la — geladen wird. Die Primärwicklung la des Stromtransformators 2 ist über eine Gleichrichterdiode 12 der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la parallel geschaltet, und eine Gleichrichterdiode 11 ist einer Serienschaltung parallel geschaltet, die die Langsamlaufkondensatorladungswicklung la und die Diode 3 aufweist, die eine Gleichrichtereinrichtung bildet.

Bei der zweiten Ausführungsform ist die Polarität der Sekundärwicklung 2b des Stromtransformators 2 derart gewählt, daß eine positive Spannung an der Steuerelek- 5" trode des Thyristors 4 anliegt, wenn der Kondensator 6 durch positive Ausgangsspannungen der Kondensatorladungswicklungen la und Ib geladen worden ist und der Ladestrom /_c für den Kondensator 6 von seinem Scheitelwert abnimmt und die Ladung des Kondensators 6 vollendet und wenn negative Spannungen in den Wicklungen la und 16 erzeugt werden, die einen Strom Ih negativer Phase in der Primärspule 2a des Stromtransformators 2 verursachen. F i g. 4a zeigt die Wellenform der Wechselspannung ein den Wicklungen la und 16; Fig.4b zeigt die Wellenform des Ladestromes I_c für den Kondensator 6; F i g. 4c zeigt die Wellenform des der Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 zugeführten Stroms /.·,; Fig.4d zeigt die Wellenform der in der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 induzierten Spannung V; und F i g. 4e zeigt die Wellenform der Ladungsspannung E für den Kondensator 6.

In der zweiten Ausführungsforrn ist der Magnetgenerator G ein Vierpolgenerator mit einem Rotor, der vier Pole trägt, die umfangsmäßig abwechselnd unterschiedliche Polaritäten haben, und der Stator ist entweder gemäß Darstellung in F i g. 5a aufgebaut, wobei die Langsamlauf kondensatorladungswicklung la (Generatorwicklung) mit einer höheren Windungszahl und die Schnellauf kondensatorladungswicklung 16 (Generatorwicklung) mit einer geringeren Windungszahl auf separaten Kernen 13 bzw. 14 gewickelt sind, die in Längsrichtung aufeinander angeordnet sind und auf einer festen Platte 15 befestigt sind, oder der Stator ist gemäß Darstellung in Fig.5b aufgebaut, wobei die Kerne 13 und 14 mit den jeweils darauf gewickelten Wicklungen la und 16 achsial nebeneinander auf der feststehenden Platte 15 angeordnet sind. Die Bezugsziffern 16 und 17 bezeichnen eine Stromgeneratorspule bzw. einen Kern, die als Energieversorgung für eine auf dem Fahrzeug getragene elektrische Last, beispielsweise eine Lampe, dient.

Bei der in F i g. 3a und 3b gezeigten Ausführungsform dient die Diode 11 ebenfalls dazu, einen Fehlbetrieb des Thyristors 4 bei Hochgeschwindigkeitsbetriebsbedingungen zu vermeiden. Dies wird klar, wenn die Arbeitsweise des Systems ohne die Diode 11 betrachtet wird. Bei Langsamlaufbetriebsbedingungen hat die Impedanz der Generatorwicklung la nämlich einen niedrigen Wert, und daher ist die erzeugte Spannung der Generatorwicklung 16 ebenfalls niedrig. Während somit bei den Langsamlaufbetriebsbedingungen ein Strom klein ist, der über den Pfad fließt, der die Generatorspulenwicklung 16, die Diode 12, die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, die Diode 3, den Kondensator 6, die Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 und Masse im Fall von F i g. 3a verbindet, oder über den Pfad fließt, der die Generatorspulenwicklung 16, den Kondensator 6, die Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9, Masse, die Diode 3. die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 und die Diode 12 im Fall von F i g. 3b verbindet, und daher das Sekundärausgangssignal des Stromtransformators 2 den Thyristor 4 nicht leitend machen kann, nimmt bei hohen Maschinendrehzahlen die Impedanz der Generatorwicklung la zu, und es wird eine vergrößerte Spannung in der Wicklung 16 erzeugt, die einen großen Stromfluß durch den Pfad verursacht, und dadurch in der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 ein Ausgangssignal induziert, das ausreicht, um den Thyristor 4 fehlerhafterweise zu zünden. Die Diode 11 dient zur Verhinderung eines solch großen Stromflusses durch den Pfad bei Hochgeschwindigkeitsbetriebsbedingungen.

In F i g. 6a ist eine mh 3a bezifferte Ausführungsforrr des erfindungsgemäßen Systems veranschaulicht. Dies« Ausführungsform unterscheidet sich von der zweiter Ausführungsform darin, daß die auf einen einzigen Ken gewickelte Generatorspule 1 durch einen Mittelabgrif 1c in einen Langsamlaufkondensatorladungsspulenab schnitt la mit einer großen Windungszahl und einen

Hochgeschwindigkeitskondensatorladungsspulenabschnitt 16 unterteilt ist, der eine geringe Windungszahl besitzt. Die Primärwicklung 2a des Stromtransforma tors 2 ist dem Hochgeschwindigkeitskondensatorla dungsspulenabschnitt 116 parallel geschaltet, und eim Gleichrichterdiode 18 ist dem Langsamlaufkondensa torladungsspulenabschnitt la parallel geschaltet.

Mit dem zuvor beschriebenen Aufbau arbeitet die ii

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Fig.6a gezeigte dritte Ausführungsform folgendermaßen. Es sei angenommen, daß eine Wechselspannung in der Generatorspule 1 (Kondensatorladungsspule) erzeugt wird, so daß eine gegenüber Masse positive Spannungshalbwelle erzeugt wird und der Kondensator 6 in der gezeigten Polarität über die Schaltung aufgeladen wird, die die Kondensatorladungsspulenabschnitte la und 16, die Diode 3, den Kondensator 6, die Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 und Masse aufweist.

Läuft der Magnetgenerator G weiter um, so daß die Polarität der erzeugten Spannung in der Generatorspule 1 (Kondensatorladungsspule) im folgenden Halbzyklus umgekehrt ist, wird die in dem Langsamlaufkondensatorladungsspulenabschnitt Xa erzeugte Spannung durch die Diode 18 kurzgeschlossen, damit die Erzeugung einer hohen Spannung mit entgegengesetzter Polarität in dem Spulenabschnitt la verhindert wird. Andererseits wird die in dem anderen Hochgeschwindigkeitskondensatorladungsspulenabschnitt 16 erzeugte Spannung kurzgeschlossen über die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, die Diode 2 und den Mittelabgriff leder Kondensatorladungsspule 1, womit in der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 ein Ausgangssignal erzeugt wird. Dieses Ausgangssignal bringt den Thyristor 4 in einen Leitzustand, so daß die in dem Kondensator 6 gespeicherte Ladung über den Thyristor 4 und die Primärwicklung 9a der Zündspule 9 nach Masse entladen wird und in deren Sekundärwicklung 9b eine hohe Spannung induziert und dadurch an der Zündkerze 10 einen Zündfunken hervorruft.

Die in F i g. 6b gezeigte Ausführungsform 3b ist im wesentlichen die gleiche wie vorstehend beschriebene Ausführungsform 3a mit der Ausnahme, daß der Langsamlauf- und der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungsspulenabschnitt la und Xb auf getrennten Kernen gewickelt sind, und daher ist die Arbeitsweise dieser Ausführungsform identisch der Arbeitsweise der Ausführungsform 3a.

Bei der in F i g. 7 gezeigten vierten Ausführungsform ist eine Widerstandsspule 19 mit der Langsamlauf- und Hochgesch windigkeitskondensatorladungswicklung 1 a und Xb in Reihe geschaltet, und die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 ist zwischen Masse und den Mittelabgriff Ic geschaltet, der in der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la zur Zuführung eines Stroms mit negativer Phase über einen Abschnitt der Wicklung la vorgesehen ist. Die Kondensatorladungswicklungen la und Xb sind auf getrennten Kernen 13 und 14 im gleichen Wicklungssinn gewickelt, und die Widerstandispule 19 ist auf den Kern 14 in einem Wicklungssinn gewickelt, der dem der Wicklungen la und Xb entgegengesetzt ist. Somit dient der Widerstand 19, wenn die Generatorspule 1 insgesamt genommen wird, zur Erhöhung allein des Widerstandes R ohne Erhöhung der Induktivität L und dadurch zur Verminderung der durch die Formel T=LZR gegebenen Zeitkonstaititen.

Wird bei der vorstehend beschriebenen vierten Ausführungsform die Polarität der in den Kondensatorladungswicklungen la und Xb erzeugten Spannungen im nächsten Halbzyklus umgekehrt, wird die in der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la erzeugte Spannung durch die Diode 18 kurzgeschlossen, wodurch die Erzeugung einer hohen Spannung mit entgegengesetzter Polarität wie im Fall der dritten Ausführungsform verhindert wird. Andererseits wird die in der Hochgesch windigkeitskondensatorladungswicklung 1 b erzeugte Spannung kurzgeschlossen durch die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, die Diode 12 und den Mittelabgriff lcder Langsamlauf kondensatorladungswicklung la. Damit wird in der Sekundärwick-

S lung 26 des Stromtransformators 2 ein Ausgangssignal induziert und durch dieses der Thyristor 4 in einen Leitzustand gebracht, wodurch der Kondensator 6 aus seinem Ladungszustand über den Thyristor 4, Masse und die Primärwicklung 9a der Zündspule 9 entladen wird und dadurch in deren Sekundärwicklung 96 eine hohe Spannung zur Herbeiführung eines Zündfunkens an der Zündkerze 10 induziert wird. Der Grund dafür, daß man den Primärstrom des Stromtransformators 2 durch den Abschnitt der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la bei Erzeugung eines Zündungssignals fließen läßt, liegt hier darin, daß bei Vollendung der Ladung des Kondensators 6 durch die Langsamlaufwicklung la, d. h. wenn die in der Langsamlauf kondensatorladungswicklung la erzeugte Spannung zu Null wird, die Gegen-elektromotorische-Kraft, die sowohl auf die Langsamlauf- als auch auf die Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung la und 16 wirkt, vollständig verschwindet, so daß ein Ansteigen des Flusses der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la mit einer höheren Wicklungszahl stattfindet und eine Verminderung des Flusses der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung 16 auftritt, wodurch eine Rauschspannung in der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung 16 mit dem verringerten Fluß verursacht wird. Solch eine Rauschspannung kann ein fehlerhaftes Arbeiten des Thyristors 4 verursachen. Ein solcher fehlerhafter Betrieb kann verhindert werden, in dem in der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la in der zuvor beschriebenen Weise ständig ein Strom

geführt wird.

Der gleiche Zweck kann erreicht werden, indem die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 genau parallel zur Generatorspule 1 geschaltet wird, wie dies in der in F i g. 8 bzw. 9 gezeigten fünften und sechsten Ausführungsform durchgeführt wurde.

Während in der im vorhergehenden beschriebenen zweiten und dritten Ausführungsform die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 der Kondensatorladungswicklung la oder 16 parallel geschaltet sein kann,

wie difis in F i g. 3c, F i g. 6c und F i g. 6d gezeigt ist, wenn die Langsamlauf- und Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklungen la und 16 auf dem gleichen Kern gewickelt sind, wird vorzugsweise die Primärwicklung 2a des Strom transformators 2 der Hochgeschwindig-

keitskondensatorladungswicklung 16 parallel geschaltet, die eine geringere Windungszahl besitzt und ein kleineres Verhältnis L/R. Sind die Langsamlauf- und Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklungen la und 16 auf getrennten Kernen gewickelt, ist es

andererseits hinsichtlich der Verringerung der am Stromtransformator 2 anliegenden umgekehrten Spannung vozuzielnen, die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 der Langsamlaufkondensatorladungswicklung 1 3 mit einer höheren Windungszahl parallel zu

schalten.

Weiterhin wird in der in Fig.7 gezeigten Ausführungsform die Widerstandsspule 19 nicht unbedingt benötigt, und feiner ist es möglich, die Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung 16 mit dem Mittelabgriff Ic zu versehen und die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 zwischen den Mittelabgriff Ic und das der Diode 3 zugewandte Ende der Langsamlaufkondensatorladungswicklung la zu schalten.

Weiterhin ist in den Ausführungsformen nach F i g. 6, 7, 8 und 9 die Diode 18 vorgesehen, so daß bei hohen Maschinendrehzahlen das Ausgangssignal der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung 16 an dem Kondensator 6 anliegt, ohne durch die Langsamlaufkon- s densatorladungswicklung la zu laufen, und somit dient sie zu dem gleichen Zweck wie die Diode 11, die in den Ausführungsformen nach Fig.3a und 3b verwendet wurde. Ist die Generatorspule 1 auf ein und demselben Kern gewickelt wie dies in Fig.8 gezeigt ist, kann die Diode 18 insbesondere der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungswicklung \b parallel geschaltet sein, wie dies in F i g. 8-1 gezeigt ist. In den in F i g. 6a, 6b, 6c, 6d und F i g. 7 gezeigten Ausführungsformen kann die Diode 18 auch parallel zu der Generatorspule 1 geschaltet sein, wie dies in den F i g. 6e, 6f, 6g, 6h und Fig. 7-1 gezeigt ist.

Die in F i g. 10 gezeigte siebte Ausführungsform dient insbesondere zur Verwendung bei mehrzylindrigen Brennkraftmaschinen mit zwei oder mehr Zylindern. Fließt bei dieser Ausführungsform ein Ladungsstrom in den einen Kondensator, wird der zuvor in einen Ladungszustand gebrachte andere Kondensator zum Entladen seiner gespeicherten Ladung gebracht. Es wird nun der Aufbau und die Arbeitsweise dieser Ausführungsform bei einer zweizylindrigen Brennkraftmaschine erläutert.

In Fig. 10 bezeichnen die Bezugsziffern 1 und Γ die Generatorspulen eines von der Maschine angetriebenen Magnetgenerators, so daß bei jeder vollständigen Umdrehung der Maschinenkurbelwelle eine Einzel-Wechselspannung e und e' mit einer Phasendifferenz von 180° in den Kondensatorladungsspulen 1 bzw. Γ erzeugt wird, wie dies durch die durchgehenden Linien in F i g. 12a und 12b gezeigt ist. Die Bezugsziffern 2 und 2' bezeichnen Stromtransformatoren, wobei der Stromtransformator 2 eine Primärwicklung 2a und eine Sekundärwicklung 2b besitzt, und der Stromtransformator 2' eine Primärwicklung 2a'und eine Sekundärwicklung 2b'. Die Primärwicklungen 2a und 2a'sind in Reihe geschaltet mit den nicht an Masse liegenden Seiten der Kondensatorladungsspulen 1 bzw. Γ. Die Bezugsziffern 3 und 3' bezeichnen Dioden, die jeweils eine Gleichrichtereinrichtung bilden. Die Bezugsziffern 7 und T bezeichnen hochohmige Widerstände. Die Bezugsziffern 4 und 4' bezeichnen Thyristoren, die Halbleiterschaltelemente bilden, deren Steuerelektroden über die Parallelschaltungen an Masse liegen, die jeweils Schutzdioden 5 bzw. 5' und die Sekundärwicklungen 2b bzw. 2b' der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' umfassen, die nicht mit den jeweiligen Anoden der Thyristoren 4 bzw. 4' verbunden sind. Die Bezugsziffern 6 und 6' bezeichnen Kondensatoren, deren eines Ende jeweils mit der Primärwicklung 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' über die Dioden 3 und 3' und mit Masse über die Anode und die Kathode der Thyristoren 4 und 4' verbunden sind, und deren anderen Enden über Parallelschaltungen an Masse liegen, die jeweils Dioden 8 und 8' und Primärwicklungen 9a und 9a'von Zündspulen 9 und 9' aufweisen. Sekundärwicklungen 9b und 9b' der Zündspulen 9 und 9' sind jeweils mit Zündkerzen 10 und 10' verbunden, die in den jeweiligen Zylindern der Maschinen vorgesehen sind. Fig. 14 veranschaulicht den Aufbau des von der Zweizylindermaschine angetriebenen Magnetgenerators G, wobei die Bezugsziffer 20 einen mit der Kurbelwelle der Maschine verbundenen Rotor bezeichnet, der aus einem Permanentmagneten 23 und Magnetpolen 24,25a und 25b besteht, die gegossen sind, und durch ein nicht magnetisches Material 22, wie Aluminium oder Kunstharz in einem Eisengehäuse 21 eingebettet sind. Die Bezugsziffer 26 bezeichnet einen Stator mit Eisenkernen 27 und 28, die um 180° voneinander entfernt angeordnet sind, und die Kondensatorladungsspultn 1 und Γ sind auf die Kerne 27 bzw. 28 gewickelt.

Mit dem zuvor beschriebenen Aufbau arbeitet das Zündsystem nach Fig. 10 folgendermaßen. Läuft der Magnetgenerator G um, wird in der Kondensatorladungsspule 1 eine Spannung e mit der durch die durchgehende Linie in Fig. 12a gezeigten Wellenform erzeugt. Beginnt die Spannung e in positiver Richtung anzusteigen, wird dann ein Ladestrom Ic gemäß Darstellung in Fig. 12c dem Kondensator 6 über eine Schaltung zugeführt, die aus der Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, der Diode 3, dem Kondensator 6 und einer Parallelschaltung aus der Diode 8 von der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 besteht, wodurch der Kondensator 6 aufgeladen wird und dessen Anschlußspannung £1 erzeugt wird, wie dies durch die durchbrochene Linie in Fig. 12a gezeigt ist. Wird andererseits eine Spannung e' mit der durch die durchgehende Linie in Fig. 12b gezeigten Wellenform in der Kondensatorladungsspule Γ mit einer 180° Phasenverzögerung erzeugt und beginnt in der positiven Richtung anzusteigen, wird ein Ladestrom /cgemäß Darstellung in Fig. 12d dem Kondensator 6' über eine Schaltung zugeführt, die die Primärwicklung 2a' des Strom transformator 2', die Diode 3', den Kondensator 6' und eine Parallelschaltung aus der Diode 8' und der Primärwicklung 9a'der Zündspule 9' aufweist, wodurch eine Anschlußspannung £'des Kondensators 6' gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig. 12b erzeugt wird. Beginnt der Ladungsstrom Ic in die Primärwicklung 2a' des Stromtransformators 2' zu fließen, wird eine Spannung V" gemäß Darstellung in Fig. 12f in der Sekundärwicklung 2b'des Stromtransformators 2' induziert, und diese Spannung V liegt an der Steuerelektrode des Thyristors 4 an. Demzufolge wird der Thyristor 4 zu einem Zeitpunkt fi in einen Leitzustand versetzt, der den Kondensator 6 seine gespeicherte Ladung über eine Schaltung entladen läßt, die von dem Thyristor 4 zur Primärwicklung 9a der Zündspule 9 geht. Tritt dies ein, wird eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der Zündspule 9 induziert, und daher wird ein Zündfunken einer Zündkerze hervorgerufen. Dreht sich die Kurbelwelle um weitere 180°, so daß der in Fig. 12c gezeigte Ladungsstrom Ic von der Kondensatorladungsspule 1 in den Kondensator 6 zu fließen beginnt, wird eine Spannung gemäß Darstellung in Fig. 12e in der Sekundärwicklung 2b des Stromtransformators 2 induziert. Demzufolge leitet der Thyristor 4' zu einem Zeitpunkt f2 und läßt den Kondensator 6' seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 9a'der Zündspule 9' zur Induzierung einer hohen Spannung in der Sekundärwicklung 9b' der Zündspule 9' entlader und damit einen Zündfunken einer Zündkerze 10 erzeugen.

Im Fall einer dreizylindrigen Brennkraftmaschine sind drei Kondensatorladungsspulen auf dem Stator 2t des Magnetgenerators in regelmäßigen Abständen vor 120° angeordnet, und jede der Kondensatorladungsspuien ist mit ihren jeweiligen Kondensator, Stromtransformator, Zündspule und Zündkerze in Reihe geschaltet, se daß das Ausgangssignal jedes Stromtransformators ar

der Steuerelektrode der Thyristoren liegt, die den zuvor geladenen Kondensatoren zugeordnet sind. Auf diese Weise arbeitet die Anordnung für die Dreizylindermaschine in der gleichen Weise wie die für die Ausführungsform nach Fig. 10 beschriebene Anordnung. Dies gilt für Anordnungen für Maschinen mit vier oder mehr Zylindern.

Wie zuvor erläutert wurde, sind die hochohmigen Widerstände 7 und T vorgesehen, um die Kondensatoren 6 und 6' zum Zweck des Anfangsstartens ihre gespeicherte Ladung entladen zu lassen, und es muß nicht besonders erwähnt werden, daß diese Widerstände entweder parallel zu den Kondensatoren 6 bzw. 6' oder parallel zu den Thyristoren 4 bzw. 4' geschaltet sein können.

Die in Fig. 11 gezeigte achte Ausführungsform unterscheidet sich von der im vorhergehenden beschriebenen siebten Ausfühmngsform darin, daß die Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' parallel zu den Kondensatorladungsspulen 1 bzw. 1' geschaltet sind und Dioden 12 und 12' jeweils in Serie mit den Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' geschaltet sind, so daß die Halbwellen, die entgegengesetzte Polarität gegenüber den Ladungshalbwellen der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ haben, zur Steuerung der Thyristoren 4 bzw. 4' benutzt werden.

Die achte Ausführungsform arbeilet folgendermaßen. Läuft der Magnetgenerator Gum, wird eine Spannung e mit einer durch die durchgehende Linie in Fig. 13a gezeigten Wellenform in der Kondensatorladungsspule 1 erzeugt. Beginnt die Spannung c in positiver Richtung anzusteigen, wird dann ein Ladungsstrom Ic gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 13c dem Kondensator 6 über eine Schaltungsanordnung zugeführt, die die Diode 3, den Kondensator 6 und eine Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 aufweist, und lädt den Kondensator 6 auf und erzeugt dadurch an ihm eine Anschlußspannung £ gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in F i g. 13a. Andererseits wird eine Spannung e' mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 13b in der Kondensatorladungsspule t' mit einer Phasenverzögerung von 180° erzeugt. Beginnt die Spannung e'zuerst in der negativen Richtung anzusteigen, fließt dann ein Strom mit negativer Phase (durch die durchbrochene Linie in F i g. 13d gezeigt) durch einen Pfad, der durch die Spule Γ, Masse, die Primärwicklung 2a' des Stromtransformators 2', die Diode 12' und die Spule 1' gebildet wird, und erzeugt dadurch ein Sekundärausgangssignal V(Fi g. 13f) mit umgekehrter Phase in der Sekundärwicklung 2b' des Stromtransformators 2'. Diese Spannung wird dann an das Tor des für einen anderen Zylinder vorgesehenen Thyristors 4 angelegt, S!i so daß der Thyristor 4 zum Zeitpunkt fi durchgeschaltet wird und den Kondensator 6 seine gespeicherte Ladung über eine Schaltungsanordnung entladen läßt, die von dem Thyristor 4 zur Primärwicklung 9a der Zündspule 9 geht, und dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der Zündspule 9 erzeugt, die an der Zündkerze 10 einen Zündfunken liefert. Dreht sich die Kurbelwelle weiter, so daß die Spannung e'beginnt, sich in der Spule 1' in der positiven Richtung aufzubauen, wird ein Ladungsstrom Vc gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 13d dem Kondensator 6' über die Diode 3' und eine Parallelschaltung aus der Diode 8' und die Primärwicklung 9a'der Zündspule 9' zugeführt und erzeugt an dem Kondensator 6' eine Anschlußspannung £" gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linit in F i g. 13b.

Dreht sich die Kurbelwelle noch weiter, so daß die Spannung e in der Kondensatorladungsspule 1 in der negativen Richtung zu einem Zeitpunkt t₂ erzeugt wird, wird der Thyristor 4' durch ein Sekundärausgangssignal V(Fig. 13e) des Stromtransformators 2 durchgeschaltet. Tritt dies ein, wird die Ladung in dem Kondensator 6' über die Primärwicklung 9a' der Zündspule 9' entladen und erzeugt in der Sekundärwicklung 9Z?'der Zündspule 9' eine hohe Spannung und liefert dadurch einen Zündfunken an der Zündkerze 10'. Die Dioden 5 bzw. 5' dienen zum Sperren der in negative Richtung gehenden in den Stromtransformatoren 2 und 2' erzeugten Spannung, um dadurch das Tor der Thyristoren 4 bzw. 4' zu schützen.

Die in Fig. 15 gezeigte neunte Ausfühmngsform ist zur hauptsächlichen Verwendung bei Zweitaktmaschinen gestaltet. In dieser Ausführungsform wird ein von den Kondensatorladungsspulen 1 und Γ den Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' zugeführter Strom einer Vollwellengleichrichtung unterworfen, um das System mit einer Rücklaufsperrfunktion auszustatten (wie der Rücklauf in einer Zweizy.ndermaschine stattfinden kann, wird später erläutert). Daher unterscheidet sich diese Ausführungsform von der in F i g. 10 gezeigten siebten Ausfühmngsform darin, daß Gleichrichtereinrichtungen, d. h. VoIlwellengleichrichter 3Λ bzw. 3/4', die vier Dioden 3a, 3b, 3c und 3d und 3a', 3b', 3c' und 3d' aufweisen, zwischen den Kondensatorladungsspulen 1 und 1' und den Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' vorgesehen sind.

Die Ausfühmngsform nach Fig. 15 arbeitet folgendermaßen. Die Rotation des Magnetgenerators G erzeugt eine Spannung e mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 18a. Beginnt diese Spannung e in der negativen Richtung anzusteigen, wird ein Ladungsslrom Ic gemäß Darstellung durch den durchgehenden Vorderabschnitt der Wellenform nach Fig. 18c dem Kondensator 6 über eine Schaltungsanordnung zugeführt, die die Diode 3b des Vollwellengleichrichters 3Λ die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, den Kondensator 6, eine Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 und die Diode 3c tl,?s Vollwellengleichrichters 3A aufweist und lädt dadurch den Kondensator 6. Beginnt die Spannung e in der Kondensatorladungsspule 1 in positiver Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6 dann weiter übef die Dioden 3a und 3d des Vollwellengleichrichters 3$ aufgeladen und an ihm eine Anschlußspannung! £ erzeugt, die eine Zweistufenwellenform gemäß Darstej_T lung durch die durchbrochene Linie in Fig. 18a lha|, Andererseits wird eine Spannung e' mit ein# Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehenV de Linie in Fi g. 18b in der Kondensator! adungsspule |* mit einer 180°-Phasenverzögerung erzeugt. Beginnt d§ Spannung e' in der negativen Richtung anzusteigen wird dann ein Ladungsstrom Ic gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 18d deifi Kondensator 6' über die Diode 3b' des VollwellleiV gleichrichter 3A', die Primärwicklung 2a'des Stromtransformators 2', den Kondensator 6', eine Paralllejschaltung aus der Diode 8' und die Primärwicklung 9/»' der Zündspule 9' und die Diode 30' des VöllwciSeiigleichrichters 3A' zugeführt und erzeugt dadurch an

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dem Kondensator 6' eine Anschlußspannung E' gemäß Darstellung durch den unteren vorderen Abschnitt der durch die durchbrochene Linie in Fig. 18b gezeigten Wellenform. Beginnt der Ladungsstrom /_c in die Primärwicklung 2a' des Stromtransformators 2' durch die Dioden 36'und 3c'des Vollwellengleichrichters 3A' zu fließen, wird ebenfalls eine Spannung V gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 18f in der Sekundärwicklung 26'des Stromtransformators 2' erzeugt, und diese Spannung V liegt dann an der Steuerelektrode des Thyristors 4. Demzufolge wird der Thyristor 4 zu einem Zeitpunkt t\ durch die erste positive Spannung in der Sekundärwicklung 26' durchgeschaltet, so daß die in dem Kondensator 6 gespeicherte Ladung über eine Schaltungsanordnung entladen wird, die von dem Thyristor 4 zur Primärwicklung 9a der Zündspule 9 geht, und eine hohe Spannung i" der Sekundärwicklung 96 der Zündspule 9 induziert und somit einen Zündfunken an der Zündkerze 10 herbeiführt. Beginnt die Spannung in der Kondensatorladungsspule I' in positiver Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6' ebenfalls weiter geladen, und seine Anschlußspannung bekommt die Form, die durch den hinteren höheren .Stufenabschnitt der Wellenform gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig. 18b repräsentiert ist. Dreht sich die Kurbelwelle weiter um weitere 180°, so daß der Ladungsstrom I_c gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 18e zum Kondensator 6 von der Kondensatorladungsspule 1 zu fließen beginnt, wird eine Spannung V gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 18e in der Sekundärwicklung 26 des Stromtransformators 2 induziert. Demzufolge wird der Thyristor 4' zum Zeitpunkt f2 durch die erste positive Spannung in der Sekundärwicklung 26 durchgeschaltet und läßt den Kondensator 6' seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 9a' der Zündspule 9' entladen und induziert dadurch eine Ruhespannung in der Sekundärwicklung 96'der Zündspule 9' zur Herbeiführung eines Zündfunkens an der Zündkerze 10'.

Wird die Maschine andererseits in der umgekehrten Richtung gedreht, werden Spannungen eund e'gemäß Darstellung durch die Strichpunktlinie in Fig. 18a bzw. 18b in den Kondensatorladungsspulen 1 und Γ erzeugt. Dadurch werden Ladungsströme Ic und Ic gemäß Darstellung durch die durchbrochenen Linien in Fig. 18c und 18d den Kondensatoren 6 bzw. 6' zugeführt und erzeugen an diesen Anschlußspannungen E und E' gemäß Darstellung durch die Doppelpunktstrichlinie in Fig. 18a bzw. 18b. Gleichzeitig werden Spannungen V und V gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig. 18e bzw. 18f in den Sekundärwicklungen 26 und 26' der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' induziert. Demzufolge treten Zündfunken für die Zündkerzen 10 und 10' abwechselnd zu Zeitpunkten fv und t₂· auf, wenn die ersten positiven Spannungen in den Sekundärwicklungen 26 und 26' induziert werden. Demzufolge verschieben sich die Zündzeitpunkte fr und U· beträchtlich gegenüber den zuvor beschriebenen Zündzeitpunkten <i und (2, die für den Vorwärtslauf der Maschine verwendet werden. Auf diese Weise werden den Zündkerzen 10 und 10' Zündfunken zu den Augenblicken geliefert, wenn die Zündung der Maschine nicht stattfinden kann, wodurch die Maschine daran gehindert wird, in Ruckwärtsrich- 6s tung zu arbeiten.

In der zuvor beschriebenen neunten Ausführungsform werden die Ausgangssignale der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ einer Yollwellengleichrichtung unterworfen, bevor sie den Kondensatoren 6 und 6' zugeführt werden, und auf diese Weise kann die Größe der Kondensatorladungsspannungen vergrößert werden.

Fig. 16 veranschaulicht eine zehnte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems, bei der die Dioden 3a, 36,3cund 3d und die Dioden 3a', 36', 3c'und 3d', die die Vollwellengleichrichter 3A bzw. 3A' bilden, derart geschaltet sind, daß sie Ausgangssignale der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ nach Vollwellengleichrichtung jeweils den Stromtransformatoren 2 und 2' zugeführt werden und nur die positiven Halbweüenausgangssignale der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ der Halbwellengleichrichtung unterworfen werden und dann an den Kondensatoren 6 bzw. 6' anliegen. In der zehnten Ausführungsform entsprechen die durch die durchgehenden und durchbrochenen Linien in Fig. 19a und 19b gezeigten Wellenformen und die durch die durchgehenden Linien in Fig. 19c, 19d, 19e und 19f gezeigten Wellenformen den Wellenformen der neunten Ausführungsform, die für den Vorwärtslauf einer Maschine verwendet werden, und der Vorwärtslauf der Maschine wird in gleicher Weise wie bei der neunten Ausführungsform bewirkt. Weiterhin entsprechen die durch die Strichpunktlinien und die Zweipunktstrichlinien in Fig. 19a und 19b gezeigten Wellenformen und die durch die durchbrochenen Linien in Fig. 19c, 19d, 19e und 19f gezeigten Wellenformen den Wellenformen der neunten Ausführungsform, die verwendet werden, wenn die Maschine in der Rückwärtsrichtung angetrieben wird. Somit kann die Rückwärtsdrehung der Maschine in gleicher Weise wie bei der neunten Ausführungsform verhindert werden. Fig. 19c und 19d zeigen jedoch die Ströme h und /*-, die jeweils in die Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' fließen. In der zehnten Ausführungsform werden die erforderlichen Zündungssignale ebenfalls von den Sekundärwicklungen 26 und 26' der Stromtransformatoren 2 und "X durch die negativen Ströme geliefert, die durch eine Schaltungsanordnung fließen, die aus der Kondensatorladungsspule 1, der Diode 36, der Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 und der Diode 3c besteht, und eine Schaltung, die aus der Kondensatorladungsspule Γ, der Diode 36', der Primärwicklung 2a'des Stromtransformators 2' und der Diode 3c'besteht. Somit besteht keine Notwendigkeit, die Kondensatoren 6 und 6' ihre gespeicherten Ladungen für den Zweck anfänglichen Startens entladen zu lassen, und somit sind die in der neunten Ausführungsform verwendeten Widerstände 7 und T weggelassen.

Fig. 17 veranschaulicht eine elfte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems. Diese Ausführungsform unterscheidet skh von der in Fig. 16 gezeigten zehnten Ausführungsform darin, daß ein der Vollwellengleichrichtung unterworfener Strom über einen Abschnitt der Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' zugeführt wird, um den Rückwärtslauf der Maschine zu verhindern. Dazu sind die Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' jeweils mit Mittelabgriffen 2c und 2c' versehen, und die Dioden 36 und 36' sind zwischen die jeweiligen Mittelabgriffe 2c und 2c' und Masse geschaltet. Im folgenden wird die Arbeitsweise dieser Austührungsform erläutert.

Wird der Magnetgenerator G zum Umlaufen gebracht, wird eine Spannung e mit einer Wellenform

/I

gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.20a in der Xondensatorladungsspuie 1 erzeugt. Beginnt die Spannung e in negativer Richtung anzusteigen, fließt dann ein Kurzschlußstrom über eine Schaltungsanordnung, die aus der Kondensatorladungsspule 1, der Diode 36 des Vollwellengleichrichters 3A, dejir. Mittelabgriff 2c des Slromtransformators 2, der Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 und der Diode 3c des Vollwellengleichrichters 3 A. besteht. Gleichzeitig fließt ein Teil dieses Kurzschlußstroms in die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 über den Mittelabgriff 2c und induziert in der Sekundärwicklung 2b eine Spannung V mii einem begrenzten Spannungswert des linken ersten Zyklus gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.2Oe. Diese Spannung V liegt dann an der Steuerelektrode des für einen anderen Zylinder vorgesehenen Thyristors 4' an und versetzt diesen in einen Leitzustand. Beginnt die Spannung e in der Kondensatorladungsspule 1 in positiver Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6 über eine Schaltungsanordnung aufgeladen, die die Diode 3a des Vollwellengleichrichters 3A, die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, die Diode 3d, den Kondensator 6 und eine Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 aufweist, wodurch der Kondensator 6 aufgeladen wird und an ihm eine Anschlußspannung E mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.20a erzeugt wird. Andererseits wird eine Spannung e' mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 20b in der Kondensatorladungsspule i' mit einer Phasenverzögerung von 180° erzeugt. Beginnt diese Spannung in negativer Richtung anzusteigen, fließi ein Kurzschlußstrom über eine Schaltungsanordnung, die die Kondensatorladungsspule 1', die Diode 3b' des Vollwellengleichrichters 3A', den Mitlelabgriff 2c'des Stromtransformators 2', die Primärwicklung 2a'und die Diode 3c' des Voilwellengleichrichtus 3Λ' umfaßt. Gleichzeitig fließt ein Teil dieses Kurzschlußstroms in die Primärwicklung 2a' des Stromtransformators 2' über den Mittelabgriff 2c'und erzeugt dadurch in der Sekundärwicklung 2b' eine Spannung V" mit einem begrenzten Spannungswert des linken ersten Zyklus gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.2Of. Diese Spannung V" liegt dann an der Steuerelektrode des für einen anderen Zylinder vorgesehenen Thyristors 4 an, so daß der Thyristor 4 zu einem Zeitpunkt fi durch den ersten positiven Strom durchgeschaltet wird, der durch die Sekundärwicklung 2b' fließt. Dies läßt den Kondensator 6 seine gespeicherte Ladung durch eine Schaltungsanordnung entladen, die von dem Thyristor 4 zur Primäirwicklung 9a der Zündspule 9 geht, und eine hohe Spannung in deren Sekundärwicklung9b erzeugen und dadurch der Zündkerze 10 einen Zündfunken liefern. Beginnt die Spannung in der Kondensatorladungsspule I' in positiver Richtung anzusteigen, wird der Kondensator G' dann über die Dioden 3a' und 3d' des Vollwellengleichrichters 3A'aufgeladen, womit an dem Kondensator 6' eine Anschlußspannung E' gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in F i g. 20b erzeugt wird.

Läuft die Kurbelwelle um weitere 180° um, wird ein negatives Ausgangssignal der Kondensatorladungsspule 1 über den Mittelabgriff 2c und die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 kurzgeschlossen, und die Spannung V mit einem begrenzten Wert des ersten Zyklus wird in dem Stromtransformator 2 gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 20e erzeugt. Demzufolge wird der für einen anderen Zylinder vorgesehene Thyristor 4' zum Zeitpunkt f₂ durch die erste positive Spannung V in der Sekundärwicklung 2b durchgeschaltet, so daß die Ladung auf dem Kondensator 6' über die Primärwicklung 9a' der Zündspule 9' entladen wird und in der Sekundärwicklung 9b'der Zündspule 9 eine Hochspannung induziert und dadurch an der Zündkerze 10' einen Zündfunken liefert.

Wird die Maschine andererseits in der Rückwärtsrichtung angetrieben, werden Spannungen e und e' gemäß Darstellung durch die Punktstrichlinie in 20a bzw. 20b in den Kondensatorladungsspulen 1 und 1' erzeugt, und die Kondensatoren 6 und 6' werden durch die ersten rechten Spannungen cund e'über die Dioden 3a und 3c/und 3a'und 3c/'der Vollwellengleichrichter 3A und 3A' und die Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' geladen. Demzufolge haben die an den Kondensatoren 6 bzw. 6' erzeugten Anschlußspannungen fund E'die Wellenformen gemäß Darstellung durch die Zweipunktstrichlinien in F i g. 20a bzw. 20b. In diesem Fall fließen die Ausgangssignale der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ jeweils über die Kondensatoren 6 und 6'. Da die Größe des jeweiligen Stromflusses durch die Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' klein im Vergleich zu dem Strom ist, der beim Kurzschluß dort hindurch fließt, Hießt somit der Strom über die gesamten Längen der Primärwicklungen 2;i und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2', und daher ist das Stromverhältnis gegenüber dem Fall groß, bei dem Strom in einen Teil der Primärwicklungen 2a und 2a'über die Mittelabgriffe 2c bzw. 2c' fließt. Demzufolge werden Spannungen V. und V für den ersten rechten einen Zyklus gemäß.-Darstellung durch die durchbrochene Linie in F^;.g. 2Oe bzw. 2Of in den Sekundärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' erzeugt, und sie haben praktisch die gleichen Werte wie die Spannungen Vund V" für den ersten linken Zyklus bei Vorwärtslaufbedingungen gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 2Oe und 20f. 21u den Zeitpunkten ty und ty, wenn die ersten rechten positiven Spannungen auftreten, werden die Thyristoren 4 und 4' somit positiv und abwechselnd zum Leiten gebracht und liefern abwechselnd Zündfunken an die Zündkerzen 10 und 10' zu den Zeitpunkten ir und h: Die Zündzeitpunkte für die Zündkerzen 10 und 10' verschieben sich daher gemäß Darstellung durch θ in F i g. 20 beträchtlich von den bei Vorwärtslaufbedingungen verwendeten Zündzeitpunkten, und den Zündkerzen 10 und 10' werden Zündfunken zu Augenblicken geliefert, wenn die Zündung der Maschine nicht stattfinden kann. Auf diese Weise wird der Rückwärtslauf der Miaschine verhindert. Sind die Dioden 3b und 3b' der Vollwellengleichrichter 3Λ und 3/4'jeweils zwischen Masse und den Schaltknoten den Dioden 3a und 3a'mit den Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' vorgesehen und sind die Stromtransformatoren 2 und 2' nicht mit den Mittelabgriffen 2c und 2c' versehen, dann verursachen in diesem Fall bei den Vorwärtslaufbedingungen der Maschine die ersten positiven Ausgangssignale der Kondensatorladungsspuleri 1 und 1' den Fluß eines Kurzschlußstroms über die gesamten Längen der Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' und induzieren Ausgangsströme in deren Sekundärwicklungen 2b und Ib', die für den Durchbruch der Thyristoren 4 und 4' groß genug sind. Aus diesem

GriJnde ist es notwendig, die Windungszahl der jeweiligen Wicklungen 2a, 26 und 2a', 26' der Stromtransformatoren 2 und 2' derart zu bestimmen, daß ihre Stromtransformationsverhältnisse verringert werden und dadurch die Größe des Stromflusses durch die Sekundärwicklungen 26 und 2b' auf einen Pegel Verringert wird, der klein genug ist, daß bei den Thyristoren 4 und 4' kein Durchbruch erfolgt. Wird die Maschine in der Rückwärtsrichtung angetrieben, verursachen demzufolge die ersten negativen Ausgangssigna-Ie, die in den Kondensatorladungs^pulen 1 und Γ erzeugt werden, über die Kondensatoren 6 und 6' den ersten Stromfluß durch die Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2', der nicht ausreicht, in den Sekundärwicklungen 2b und 2b' einen großen Stromfluß zu induzieren, der ausreicht, um die Thyristoren 4 und 4' in den Leitzustand zu versetzen. Erzeugen die in den Kondensatorladungsspulen 1 und 1' hervorgerufenen zweiten negativen Ausgangssignale die positiven Spannungen V und V cemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.20e und 20f, werden die Thyristoren 4 und 4' zu den Zeitpunkten t\" und ti' in Fig.20 abwechselnd durchgeschaltet. Das Ergebnis ist, daß nun die Zündzeit für den Vorwärtsiduf der Maschine nicht soweit von der Zündzeit für den Rückwärtsantriebszustand abweicht, wie dies mit Q₂ in Fig.20 gezeigt ist und es besteht die Gefahr, daß die Maschine in Rückwärtsrichtung arbeitet. In Fig.20c und 2Od zeigen die durchgehenden und durchbrochenen Linien die Wellenformen der den Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' zugeführten Ströme found //,·.

Fig.21 veranschaulicht eine zwölfte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems. In dieser Ausführungsform besitzen Kondensatorladwngsgleichrichter 3ßund 3ß'(die jeweils den Dioden 3a und 3c/und den Dioden 3a'und 3d' in F i g. 17 entsprechen) jeweils nur eine Diode 3a und 3a', die zwischen dem entsprechenden Stromtransformator 2 und 2' und den Thyristoren 4 und 4' vorgesehen sind, während Gleichrichter 3C und 3C" zum Kurzschließen der negativen Phase (die jeweils den Dioden 30 und 3c und den Dioden 3b'und 3c'entsprechen) jeweils eine Diode 3Zj und 36'aufweisen, die zwischen dem entsprechenden Stromtransformator 2 und 2' und Masse vorgesehen sind. Die Mittelabgriffe 2c und 2c' sind derart angebracht, daß die Abschnitte der Primärwicklungen 2&und 2a', die sich auf der Seite der Dioden 3a und 3a' befinden, eine größere Windungszahl als die anderen Abschnitte haben, die sich auf der Seite der Dioden 3b und 3b' befinden. Die Kondensatorladungsspulen 1 und 1'sind zwischen den entsprechenden Mittelabgriffen 2c und12c'und Masse vorgesehen.

Wird ein Kurzschlußstrom den Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' über die Mittelabgriffe 2c und 2c' durch die ersten in den Kondensatorladungsspulen 1 und Γ erzeugten negativen Ausgangssignale zugeführt, ist in der zwölften Ausführungsform diis Stromtransformationsverhältnis bei der Vorwärtslaufbedingung der Maschine kleiner als das Stromtransformationsverhältnis beim Rückwärtsfahrzustand, wenn die Ladeströme für die Kondensatoren 6 und 6' den Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' über deren Mittelabgriffe 2c und 2c'durch die in den Kondensatorladungsspulen 1 und i' erzeugten ersten Ausgangssignale zugeführt werden. Demzufolge sind die Werte der ersten positiven Sekundärausgangssitröme der Stromtransformatoren 2

und 2' bei der Vorwärtslaufbedingung praktisch die gleichen wie die der ersten positiven Sekundärausgangsströme der Stromtransformatoren 2 und 2' bei der Rückwärtslaufbedingung, wodurch die Maschine zwangsläufig davor bewahrt wird, ihre Drehrichtung umzukehren.

F i g. 22 veranschaulicht eine dreizehnte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems. In dieser Ausführungsform sind die Kor.densaiorladiingsgleichrichter 3ß und 3ß'jeweils aus nur einer Diode 3a und einer Diode 3a'gebildet, die zwischen den entsprechenden Stromtransformatoren 2 und 2' und den Thyristoren 4 und 4' vorgesehen sind, und die Gleichrichter 3Cund 3C zum Kurzschluß der negativen Phase sind jeweils aus nur einer Diode 3b und einer Diode 3b'gebildet, die zwischen dem Schaltungsknoten der entsprechenden Stromtransformatoren 2 und 2' und den Dioden 3a und 3a'und Masse vorgesehen sind. Die beiden Enden der Sekundärwicklungen 2b und 2b' der Stromtransformatoren 2 und 2' sind über die Dioden 5a und 56 und Dioden 5a' und 5b' mit den Steuerelektroden der Thyristoren 4 und 4' verbunden, die für andere Maschinenzylinder vorgesehen sind. Die Mittelabgriffe 2c und 2c' sind derart angeordnet, daß die Sekundärwicklungen 2b und 2b' eine höhere Windungszahl an den Abschnitten haben, die sich auf der Seite der Dioden 5a and 5a'befinden, als an den anderen Abschnitten, die sich auf der Seite der Dioden 5b und 5b' befinden. Die Mittelabgriffe 2cund 2c'liegen ebenfalls an Masse.

Die dreizehnte Ausführungsform arbeitet folgendermaßen. Verursachen die in den Kondensatorladungsspulen 1 und Γ bei der Vorwärtslaufbedingung der Maschine erzeugten ersten negativen Ausgangssignale den Fluß eines Kurzschlußsstroms durch die Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' über die Dioden 36 und 36', liegen nur die Teile der Sekundärausgangssignale der Stromtransformatoren 2 und 2', die durch die Mittelabgriffe 2c und 2c' zu den Dioden 5a und 5a'fließen, an den Steuerelektroden der Thyristoren 4 bzw. 4' Werden andererseits die Ladungsströme für die Kondensatoren 6 und 6' den Primärwicklungen 2a und 2a'der Stromtransformatoren 2 und 2' durch die Dioden 3a und 3a'durch die beim Fahren der Maschine in Rückwärtsrichtung in den Kondensatorladungsspulen t und Γ erzeugten Ausgangssignale zugeführt, werden nur die Teile der Sekundärausgangssignale der Stromtransformatoren 2 und 2', die über die Mittelabgriffe 2c und 2c' zu den Dioden 56 und 56' fließen, den Steuerelektroden der Thyristoren 4 und 4' zugeführt. Demzufolge ist das Stromtransformationsverhältnis, das erhalten wird, wenn die ersten Ausgangssignale in den Sekundärwicklungen der Stromtransformatoren 2 und 2' bei der Vorwärtslaufbedingung der Maschine erzeugt werden, kleiner als das Stromtransformationsverhältnis, das erhalten wird, wenn die ersten Ausgangssignale in den Sekundärwicklungen der Stromtransformatoren 2 und 2' beim Fahren der Maschine in Rückwärtsrichtung erhalten werden, und daher sind die Werte des ersten positiven Sekundärausgangsstroms der Stromtransformatoren 2 und 2' bei Vorwärtslaufbedingungen praktisch die gleichen wie die Werte der ersten positiven Sekundärausgangsströme der Stromtransformatoren 2 und 2' unter Rückwärtslaufbedingungen wodurch die Maschine vor einem Betrieb in Rückwärtsrichtung bewahrt wird.

Die vierzehnte, fünfzehnte und sechzehnte in F i g. 23 24 bzw. 25 gezeigte Ausführungsform unterscheidet sich

jeweils von der elften, zwölften und dreizehnten in Fig. 17, 21 bzw. 22 gezeigten Ausführungsform darin, daß Einstellwiderstände 29 und 29' zum Einstellen der durch die Mittelabgriffe 2c und 2c' bestimmten Wicklungsverhältnisse ferner vorgesehen sind.

Insbesondere werden in der vierzehnten und fünfzehnten Ausführungsform die Halbwellenausgangssignale der Kondensatoriadungsspulen 1 und Γ, die nicht zum Laden der Kondensatoren 6 bzw. 6' benutzt werden, zum Fließen durch die Einstellwiderstände 29 und 29' gebracht, und daher sind die Werte ihrer Ausgangsströme klein im Vergleich zu den Werten beim Kurzschluß. Demzufolge ist es möglich, daß keine Verzögerung infolge eines übermäßig starken Kurzschlußstroms in den Halbwellenausgangssignalen der Kondensatoriadungsspulen 1 und Γ zum Laden der Kondensatoren 6 und 6' verursacht wird, und ein Abfall ihrer Ausgangsspannungen bei mittleren und hohen Maschinendrehzahlen kann ebenfalls verringert werden. In anderen Worten, die Beziehungen zwischen der Maschinendrehzahl N und der Halbwellenausgangsspannung V der Kondensatoriadungsspulen 1 und Γ zum Laden der Kondensatoren 6 und 6' — mit und ohne die Widerstände 29 und 29' — ergeben sich gemäß Darstellung in F i g. 28. In dieser Figur repräsentiert die durchgehend gezeichnete Kurve A die Ausgangscharakteristik der Kondensatoriadungsspulen 1 und Γ, wenn die Widerstände 29 und 29' verwendet werden, während die durchbrochen gezeichnete Kurve B die Ausgangscharakteristik der Spulen 1 und 1' repräsentiert, wenn die Widerstände 29 und 29' nicht verwendet werden.

F i g. 26 und 27 veranschaulichen eine siebzehnte und eine achtzehnte Ausführungsform, die derart gestaltet sind, daß das Anhalten des Maschinenbetriebs durch Verwendung einer einfachen Schaltungsanordnung bewirkt wird. Die siebzehnte und achtzehnte Ausführungsform unterscheidet sich von der in F i g. 15 und 21 gezeigten neunten bzw. zwölften Ausführungsform darin, daß ein Maschinenstoppschalter 30 zusätzlich vorgesehen ist. Die Arbeitsweise dieser Ausführungsform wird im folgenden erläutert.

Zunächst arbeitet die in Fig.26 gezeigte siebzehnte Ausföhrungsform folgendermaßen. Wird der Magnetgenerator G zum Drehen gebracht, wird eine Spannung e mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.29a in der Kondensatorladungsspule 1 erzeugt. Beginnt die Spannung e in negativer Richtung anzusteigen, wird dann ein durch den vorderen Abschnitt einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.29c repräsentierter Ladungsstrom Ic dem Kondensator 6 über eine Schaltungsanordnung zugeführt, die die Diode 3b des Vollwellengleichrichters 3/4, die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2, den Kondensator 6, eine Parallelschaltung aus der Diode 18 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9 und die Diode 3c des Vollwellengleichrichters 3Λ aufweist. Ist der Kondensator 6 somit geladen und beginnt die Spannung e in der Kondensatorladungsspule 1 in positiver Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6 weiter über die Dioden 3a und 3d des Vollwellengleichrichters 3A aufgeladen und erzeugt an ihm eine Anschlußspannung £ mit einer zweistufigen Wellenform gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.29a. Andererseits wird mit einer 180°-Phasenverzögerung eine Spannung e' mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 29b in der Kondensatorladespule 1' erzeugt. Beginnt die Spannung e' in der negativen Richtung anzusteigen, wird dann ein durch den vorderen Abschnitt eirier Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehen^ de Linie in Fig.29d repräsentierter Ladungsstrom Ir dem Kondensator 6' über eine Schaltungsanordnung zugeführt, die die Diode 3b' des Vollwellengleichrkihters 3A, die Primärwicklung 2a' des Stromtransformators 2a', den Kondensator 6', eine Parallelschaltung aus

ίο der Diode 8' und der Primärwicklung 9a'der Zündspule 9' und die Diode 3c'des Vollwellengleichrichters 3A' aufweist, wodurch an dem Kondensator 6' eine Anschlußspannung E' erzeugt wird, die durch den unteren ersten Stufenabschnitt einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in F i g. 29b repräsentiert ist. Beginnt der Ladungsstrom /r in die Primärspule 2a'des Stromtransformators 2' übler die Dioden 3b'und 3c'des Vollwellengleichrichters3A' zu fließen, wird eine Spannung V gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 29f in der Sekundärwicklung 26' des Stromtransformators 2' induziert, und diese Spannung V liegt an der Steuerelektrode des Thyristors 4 an. Demzufolge wird der Thyristor 4 zu einem Zeitpunkt /1 durch die erste positive Spannung in der Sekundärwicklung 2d'm einen Leitzustand versetzt und läßt den Kondensator 6 seiibe gespeicherte Ladung über eine Schaltung entladen, die von dem Thyristor 4 zur Primärwicklung 9a der Zündspule 9 geht, und induziert dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der Zündspule 9, womit der Zündkerze 10 ein Zündfunken geliefert wird. Beginnt die Spannung in der Kondensatorladungsspule 1' in der positiven Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6' dann über die Dioden 3a' und 3d'des Vollwellengleichrichters 3/4'weiter aufgeladen, womiit an dem Kondensator 6' eine Anschlußspannung E' erzeugt wird, die durch den höheren zweiten Stufenabschnitt einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.29b repräsentiert wird.

Wird die Kurbelwelle um weitere 180° gedreht, so daß der Ladungsstrom /_c gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 29c von der Kondensatorladungsspule 1 in den Kondensator 6 zu fließen beginnt, wird dann eine Spannung V gemäß Darstellung durch

die durchgehende Linie in Fig.29e in der Sekundärwicklung 2b des Stromtransformators 2 induziert Demzufolge wird der Thyristor 4' zu einem Zeitpunkt fe durch die erste positive Spannung in der Sekundärwicklung 2b durchgeschaltet und läßt den Kondensator B' seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 9a' der Zündspule 9' entladen und induziert dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b' der Zündspule 9', womit der Zündkerze 10' ein Zündfunken geliefert wird.

Zum Anhalten des Betriebes der Maschine wird der Maschinenstoppschalter 30 geschlossen. Ist der Schalter 30 geschlossen, beginnt die in der Kondensatorladungs¹ spule 1 erzeugte Spannung e den Kondensator 6 über den Stromtransformator 2 zu laden und gleichzeitig

beginnt ebenfalls die Aufladung des Kondensators €i' über den Stromtransformator 2' von dem somit geschlossenen Maschinenstoppschalter 30. Demzufolge liegen die Sekundärausgangssignale der Stromtransfor^ matoren 2 und 2' an den Steuerelektroden der

Thyristoren 4 und 4', so daß diese durchgeschaltet werden und die Kondensatoren 6 und 6' ihre gespeicherte Ladung über die entsprechenden Thyristoren 4 und 4' und die Zündspulen 9 und 9' entladen lassen.

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und gleichzeitig wird die Kondensatorladungsspule 1 kurzgeschlossen über eine Parallelschaltung aus einer Schaltungsanordnung, die aus dem Maschinenstoppschalter 30, dem Stromtransformator 2' und dem Thyristor 4' besteht, und einer Schaltungsanordnung, die aus dem Stromtransformator 2 und dem Thyristor 4 besteht. Da in diesem Fall die Kondensatoren 6 und 6' gerade zu laden beginnen und dahqr ihre Anschlußspannungen E und E noch niedrig sind, sind die in den Sekundärwicklungen 9b und 96'der Zündspulen 9 und 9' induzierten Spannungen weit entfernt von der Erreichung der erforderlichen M inimal werte zur Herbeiführung, ausreichender Zündfunken an den Zündkerzen 10 und 10'. Die Kondensatorladungsspule 1' ist ebenfalls kurzgeschlossen, und somit kann die in der Kondensatorladungsspule Γ erzeugte Spannung e' keine ausreichenden Zündfunken an den Zündkerzen 10 und 10' in gleicher Weise wie die Spannung herbeiführen, die in der Kondensatorladungsspule t erzeugt wird. Somit wird die Maschine positiv (zwangsweise) zum Anhalten ao gebracht.

Bei der im vorhergehenden beschriebenen siebzehnten Ausführungsform ist ersichtlich, daß der Maschinenstoppschalter 30 zwischen den Primärwicklungen 2a und 2a' der Stromtransformatoren 2 und 2' und den »5 Kondensatoren 6 und 6' gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie vorgesehen sein kann. Es ist ebenfalls folgendes ersichtlich: Während die Stromtransformatoren 2 und 2' gemäß Darstellung auf den Seiten der Kondensatoren 6 und 6' mit positivem Potential vorgesehen sind, können sie auch auf der Seite der Kondensatoren mit negativem Potential vorgesehen sein. Sind die Stromtransformatoren 2 und 2' auf den Seiten der Kondensatoren 6 und 6' mit negativem Potential vorgesehen, kann der Maschinenstoppschalter 30 zwischen den Ladungsschaltungen zwischen den jeweiligen Stromtransformatoren 2 und 2' und den Kondensatoren 6 und 6' vorgesehen sein.

In der achtzehnten Ausführungsform wird in gleicher Weise wie bei der im vorhergehenden beschriebenen zehnten Ausführungsform der Thyristor, der der Kondensatorladungsspule zugeordnet ist, zuerst durch das Sekundärausgangssignal der Stromtransformatoren 2 und 2' gesteuert, und gleichzeitig ist der Maschinenstoppschalter 30 geschlossen, so daß die Kondensatorladungsspulen 1 und Γ kurzgeschlossen sind und dadurch unzureichende Zündfunken an den Zündkerzen .10 und 10' gebildet werden, womit das Arbeiten der Maschine beendet wird. Während bei dieser Ausführungsform der Maschinenstoppschalter 30 zwischen den Ladungsschaltungen für die Kondensatoren 6 und 6' zwischen den entsprechenden Stromtransformatoren 2 und 2' und den Dioden 3a und 3a'vorgesehen ist, kann der Maschinenstoppschalter 30 auch zwischen den Mittelabgriffen 2c und 2c' der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' oder zwischen den Stromtransformatoren 2 bzw. 2' und den Dioden 3b und 36'vorgesehen sein.

Fig.30 veranschaulicht eine neunzehnte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems, die zur Verwendung bei Maschinen mit einer geraden Anzahl an Zylindern bestimmt ist und einen einzigen Kondensator zur gemeinsamen Benutzung durch zwei Zündeinheiten verwendet. Diese Ausführungsform hat folgenden Aufbau und Arbeitsweise.

In Fig.30 bezeichnet die Bezugsziffer 1 eine erste Kondensatorladungsspule, die Bezugsziffer 2 einen ersten Stromtransformator, dessen Primärwicklung 2a der ersten Kondensatorladungsspule 1 über eine Diode

12 parallel geschaltet ist. Ein Kondensator 6 kann durch die in der ersten Kondensatorladungsspule 1 erzeugte Spannung in der durch die durchgehenden Linien in Fig.33 gezeigten Polarität aufgeladen werden. Die Bezugsziffer 3 bezeichnet eine Diode, die eine Gleichrichtereinrichtung; bildet, die Bezugsziffer 4 bezeichnet einen ersten Zweiwegthyristor (bidirektionalen Thyristor), beispielsweise ein »Triac«, der durch die in einem später erwähnten zweiten Stromtransformator erzeugten positiven und negativen Spannungen durchgeschaltet wird. Die Bezugsziffer 9 bezeichnet eine erste Zündspule mit einer Primärwicklung 9a, durch die die gespeicherte Ladung des Kondensators 6 als Entladungsstrom beim Leiten des Zweiwegthyristors 4 zugeführt wird. Die Bezugsziffer 10 bezeichnet eine Zündkerze, bei der ein Zündfunken durch eine hohe Spannung hervorgerufen wird, die in einer Sekundärwicklung 9b der ersten Zündspule 9 induziert wird; die Zündkerze 1 ist in den ersten Zylinder der nicht dargestellten Maschine eingebaut. Die Bezugsziffer 31 bezeichnet eine erste Bogenentladungshaltediode, die Bezugsziffer 32 bezeichnet eine Diode zur Bildung einer Entladungsschaltung für den Kondensator 6. Die vorstehend erwähnten Komponententeile bilden eine erste Zündeinheit (der Kondensator 6 wird jedoch nicht für die erste Zündeinheit und eine zweite Zündeinheit gemeinsam verwendet, was im folgenden erläutert wird). Die Bezugsziffer Γ bezeichnet eine auf dem Stator des Magnetgenerators angeordnete zweite Kondensatorladungsspule zur Erzeugung einer Spannung mit einer Phasendifferenz von 180° gegenüber der in der ersten Kondensatorladungsspule 1 erzeugten Spannung. Die Bezugsziffer 2' bezeichnet einen zweiten Stromtransformator, dessen Primärwicklung 2a' der zweiten Kondensatorladungsspule Γ über eine Diode 12' parallel geschaltet ist. Die zweite Kondensatorladungsspule Γ kann ebenfalls den Kondensator 6 durch die in ihr erzeugte Spannung in der Polarität gemäß Darstellung durch die durchbrochenen Linien in F i g. 33 aufladen. Die Bezugsziffer 4' bezeichnet einen zweiten Zweiwegthyristor, beispielsweise ein Triac, der durch die in dem ersten Stromtransformator 2 erzeugten positiven und negativen Spannungen durchgeschaltet werden kann, die Bezugsziffer 9' bezeichnet eine zweite Zündspule mit einer Primärwicklung 9a', über die die gespeicherte Ladung des Kondensators 6 als Entladungsstrom beim Leitzustand des zweiten Zweiwegthyristors 4' zugeführt wird, die Bezugsziffer 10' bezeichnet eine Zündkerze, bei der ein Zündfunken durch eine hohe Spannung hervorgerufen wird, die in einer Sekundärwicklung 9b' der Zündspule 9' induziert wird. Die Zündkerze 10' ist in dem zweiten Zylinder der nicht dargestellten Maschine vorgesehen. Die Bezugsziffer 3Γ bezeichnet eine Bogenentladungshaltediode, die Bezugsziffer 32 bezeichnet eine Diode zur Bildung einer Entladungsschaltung für den Kondensator 6. Die vorstehend erwähnten Komponententeile bilden eine zweite Zündeinheit.

Der verwendete Magnetgenerator ist von dem in F i g. 14 gezeigten Typ. Die F i g. 33a, 33b, 33c und 33d zeigen Wellenformen der Spannungen eund e'und dei Spannungen Vund V, die jeweils in den Kondensatorladungsspulen 1 und Γ und den Sekundärwicklungen 2/ und 2b' der Stromtransformatoren 2 und 2' durch die Drehung des Rotors 22 des Magnetgenerators erzeug werden, und die Wellemformen der Ladungsspannungei E und £', die an dem Kondensator 6 von dei Kondensatorladungsspulen 1 bzw. Γ anliegen.

Mit dem zuvor beschriebenen Aufbau arbeitet die neunzehnte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems folgendermaßen. Wird durch die Rotation des Rotors des Magnetgenerators die Spannung e gemäß Darstellung in Fig.33a in der ersten Kondensatorladungsspule 1 erzeugt, wird die erste negative Halbwelle der Spannung e über die Primärwicklung 2a des ersten Stromtransformators 2 und die Diode 12 zugeführt und induziert dadurch die Einzyklusspannung V gemäß Darstellung in F i g. 33b in der Sekundärwicklung 2£>des ersten Stromtransformators 2. Nachdem die erste negative Halbwelle der Spannung V an dem zweiten Zweiwegthyristor 4' anliegt, tendiert die positive Halbwelle der Spannung zur Entwicklung in dem ersten Stromtransformator 2. Die Zeit, bei der diese positive Halbwellenspannung auftritt, ist jedoch infolge des Stroms verzögert, der durch die erste negative Halbwellenspannung hervorgerufen wurde. Somit liegt sogar nach dem Auftreten der positiven Halbwelle der Spannung e in der ersten Kondensatorladungsspule 1 die positive Ausgangsspannung des ersten Stromtransformators 2 kontinuierlich an dem zweiten Zweiwegthyristor 4' an und hält diesen in seinem Leitzustand. Demzufolge lädt die positive Halbwelle der Spannung in der ersten Kondensatorladungsspule 1 den Kondensator 6 in der Polarität gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in. F i g. 33 über eine Schaltungsanordnung auf, die aus der Diode 3, dem Kondensator 6, der zweiten Zündspule 9' und dem zweiten Zweiwegthyristor 4' besteht. Macht der Rotor des Magnetgenerators eine halbe Umdrehung, werden somit die Spannungen e' und Vgemäß Darstellung in Fig.33c bzw. 33d in der zweiten Kondensatorladungsspule Γ bzw. dem zweiten Stromtransformator 2' erzeugt. Die erste negative Halbwelle der Spannung V" in dem zweiten Stromtransformator 2' versetzt den ersten Zweiwegthyristor 4 in einen Leitzustand, so daß der Kondensator 6 seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 9a der ersten Zündspule 9, den ersten Zweiwegthyristor 4 und die Diode 32' entlädt und eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der ersten Zündspule 9 induziert und dadurch den ersten Zylinder mittels der ersten Zündkerze 10 zündet. Der erste Zweiwegthyristor 4 wird in einem Leitzustand durch die positive Ausgangsspannung des zweiten Stromtransformators 2' gehalten, die weiterhin vorliegt selbst nach Auftreten der positiven Halbwelle der Spannung e' in der zweiten Kondensatorladungsspule Γ, und somit wird der Kondensator 6 über die Diode 3' in der Polarität gemäß Darstellung in Fig.33 durch die positive Halbwelle der Spannung in der zweiten Kondensatorladungsspule Γ aufgeladen. Macht der Rotor eine weitere halbe Umdrehung und erzeugt dadurch wieder die Spannungen eund V in der ersten Kondensatorladungsspule 1 und dem ersten Stromtransformator 2, versetzt die negative Halbwelle der Spannung V in dem ersten Stromtransformator 2 den zweiten Zweiwegthyristor 4' in einen Leitzustand, der den Kondensator 6 seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 9a' der zweiten Zündspule 9', den zweiten Zweiwegthyristor 4' und die Diode 32 entladen läßt, und induziert dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b' der zweiten Zündspule 9' zum Zünden des zweiten Zylinders mittels der zweiten Zündkerze IC. Andererseits wird der zweite Zweiwegthyristor 4' durch die positive Halbwelle der Spannung V in dem ersten Stromtransformator 2 in seinem Leitzustand gehalten, und somit wird der Kondensator 6 in der Polarität gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig. 33 durch die positive Halbwelle der Spannung in der ersten Kondensatorladungsspule 1 geladen. Dieser Vorgang wird wiederholt, um den entsprechenden Zylindern Zündfunken zu liefern und eine Zündung pro Umdrehung in 180°-Intervallen zu gewährleisten.

Es ist ersichtliota, daß die zuvor beschriebene neunzehnte Ausführungsform bei einer Vierzylinderma schine verwendet werden kann, wenn die Sekundär wicklungen 9b und 9b' der ersten und zweiten Zündspulen 9 und 9' jeweils mit zwei Zündkerzen in Serie geschaltet sind, um gleichzeitig diesen beiden Zündkerzen Zündfunken zu liefern.

Fig.31 veranschaulicht eine zwanzigste Ausfüh rungsform des erfindungsgemäßen Systems. Diese Ausführungsform unterscheidet sich von der zuvor erläuterten neunzehnten Ausführungsform darin, daß die Zweiwegthyristoren 4 und 4' durch zwei gewohnli ehe Einwegthyristoren (unidirektionale Thyristoren) ersetzt sind, und daß die Ausgangssignale der Stromtransformatoren 2 bzw. 2' einer Vollwellengleich richtung durch entsprechende Vollwellengleichrichtei 33 und 34 unterworfen werden, die jeweils aus viei Dioden bestehen, die zur Bildung einer Brückenschal tung miteinander verbunden sind, und die so gleichge richteten Ausgangssignale an den Einwegthyristoren 4 und 4' anliegen. Daher ist die Arbeitsweise diesel Ausführungsform identisch mit der Arbeitsweise dei neunzehnten Ausführungsform.

In der in Fig.32 gezeigten einundzwanzigsten Ausführungsform werden in gleicher Weise wie bei dei in Fig.31 gezeigten zwanzigsten Ausführungsform die gewöhnlichen Einwegthyristoren 4 und 4' verwendet, und die Sekundärwicklungen 26 und 2/>'der Stromtransformatoren 2 und 2' sind jeweils mit den Mittelabgriffen 2c und 2c' versehen, die praktisch am Mittelpunkt der jeweiligen Sekundärwicklungen 26 und 2b' angebracht sind. Die Mittelabgriffe 2c und 2c' liegen ebenfalls an Masse. Somit werden die abwechselnd an den Anschlüssen der Stromtransformatoren 2 und 2 erzeugten Ausgangssignalle durch die Dioden 5a und 5b bzw. die Dioden 5a'und SB'gleichgerichtet und liegen an den Thyristoren 4 und 4' an. Damit dist die Arbeitsweise dieser Ausführungsform identisch mit dei Arbeitsweise der neunzehnten Ausführungsform.

In F i g. 34 ist noch eine andere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Systems gezeigt, die einen einzigen Kondensator verwendet, der durch zwei Zündeinheiten gemeinsam benutzt werden kann. Diese Ausführungsform verwendet einen Zweipolmagnetgenerator und hat folgende Arbeitsweise.

Die Kondensatorladungsspulen 1 und 1' sind derart angeordnet, daß die Polarität der in einer Spule erzeugten Spannungen entgegengesetzt zu der Polarität der Spannungen ist, die in der anderen Spule erzeug! werden. Beginnt eine positive Spannung sich in der Kondensatorladungsspule 1 aufzubauen, wie dies durch den durchgehend gezeichneten Pfeil in F i g. 34 gezeigt ist, und beginnt eine negative Spannung sich in dei anderen Kondensatorladungsspule Γ aufzubauen, wie dies durch den gestrichelten Pfeil gezeigt ist, wird das Fließen eines Kurzschlußstroms durch eine Schaltung* anordnung verursacht, die die Kondensatoriadungsspu-Ie 1', Masse, die Primärwicklung 2a'des Stromtransformators 2' und die Diode 12' aufweist, wodurch eine Spannung in der Sekundärwicklung 2i'des Stromtransformators ' induziert wird. Diese induzierte Spannung

;e- ^Λ versetzt dann den Thyristor 4' über die Diode 5' in den er Leitzustand, so daß der Kondensator 6, der zuvor in der dargestellten Polarität (durch die durchgehend gezeich- m ' neten +- und --Zeichen) aufgeladen wurde, zum id > Entladen seiner gespeicherten Ladung über eine cu Schaltungsanordnung gebracht wird, die aus der Primärwicklung 9a' der Zündspule 9', dem Thyristor 4', ie Masse und der Diode 32 besteht, womit eine hohe

i- Spannung in der Sekundärwicklung 96'der Zündspule 9'

r- induziert wird und dadurch bei der Zündkerze 10' ein

η * Zündfunken geliefert wird. Andererseits lädt die in der η _Ά Kondensatorladungüspule 1 erzeugte positive Spann ^s nung den Kondensator 6 in einer gegenüber der vorhergehenden Ladung entgegengesetzten Richtung \- (in der durch die durchgehende Linie gezeigte Polarität) »5

ε über eine Schaltungsanordnung auf, die aus der Diode 3,

r dem Kondensator 6, der Primärwicklung 9a' der

Zündspule 9', dem Thyristor 4' und Masse besteht.

Beginnt eine negative Spannung sich in der Kondensa-) torladungsspule 1 gemäß Darstellung durch den ao

r gestrichelten Pfeil aufzubauen und beginnt eine positive

Spannung sich in der Kondensatorladungsspule Γ gemäß Darstellung durch den durchgehenden Pfeil r aufzubauen, wird dann das Fließen eines Kurzschlußstromes durch die Kondensatorladungsspule 1, Masse, as die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 und } die Diode 12 bewirkt. Demzufolge wird der Thyristor 4

in einen Leitzustand versetzt durch das Ausgangssignal der Sekundärwicklung 2b des Stromtransformators 2 über die Diode 5, und somit wird der Kondensator 6 zum Entladen der in ihm gespeicherten Ladung (in der durch die gestrichelte Linie gezeigten Polarität) über eine Schaltungsanordnung gebracht, die aus der Primärwicklung 9a, der Zündspule 9, dem Thyristor 4, Masse und der Diode 32' besteht, wodurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der Zündspule 9 induziert wird und an der Zündkerze 10 ein Zündfunken geliefert wird. Andererseits lädt die in der Kondensatorladungsspule Γ erzeugte Spannung den Kondensator 6 in der Polarität gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie über eine Schaltungsanordnung auf, die aus der Diode 3', dem Kondensator 6, der Primärwicklung 9a der Zündspule 9, dem Thyristor 4 und Masse besteht. Durch Wiederholungen des beschriebenen Vorganges Ί werden abwechselnd Zündfunken an den Zündkerzen : 10 und 10' erzeugt. Die Dioden 8 und 8' dienen zur Verlängerung der Zündfunkendauer.

;^; Der in der beschriebenen zweiundzwanzigsten

; Ausführungsform verwendete Magnetgenerator G ist ein Generator, der gemäß Darstellung in Fig.35 .; aufgebaut ist. Wie aus F i g. 35 ersichtlich ist, besitzt ein Rotor 20 zwei Permanentmagnete 23 und 23', die an gegenüberliegenden Steller, angeordnet sind und die zusammen mit Magnetpolstücken 24 und 24' mittels eines nichtmagnetischen Materials 22 in eine Eisenhülle 21 gegossen und eingebettet sind. Ein Stator 26 besitzt zwei Eisenkerne 27 und 28, die an gegenüberliegenden Stellen angeordnet sind, und die Kondensatorladungsspulen 1 und Γ sind auf die Kerne 27 und 28 in entgegengesetzten Richtungen gewickelt.

In den in Fig. 11, 30, 31, 32 und 34 gezeigten ; Ausführungsformen können die Verbindungen der Kondensatorladungsspulen 1 und Γ mit den Stromtransformatoren 2 und 2' gemäß Darstellung in F i g. 36a bis 36f geändert werden, worin die Bezugsziffern la, la', 1/), ib', 18 und 18' solche Teile bezeichnen, die sowohl in Aufbau und Funktion identisch mit der Hochgeschwindigkeitskondensatorladungsspule la, der Langsamlaufkondensatorladungsspule ib bzw. der Diode 18 sind, die in F i g. 6a, 6b, 8 und 9 gezeigt sind.

F i g. 37a und 37b zeigen eine Ausführungsform 23a und eine Ausführungsform 236, die einen Zweipclmagnetgenerator und eine einzige Kondensatorladungsspule verwenden, die für gemeinsame Benutzung durch zwei Zündeinheiten geschaltet sind.

Die Ausführungsform nach F i g. 37a arbeitet folgendermaßen. Die Kondensatorladungsspule 1 ist derart gestaltet, daß in ihr eine Wechselspannung in einem Zyklus pro Umdrehung erzeugt wird. Beginnt nun eine Spannung sich in der Kondensatorladungsspule 1 in der durch den durchgehenden Pfeil gezeigten Richtung aufzubauen, wird der Kondensator 6 durch eine Schaltungsanordnung aufgeladen, die die Kondensatorladungsspule 1, die Diode 3, den Kondensator 6, eine Parallelschaltung aus der Diode 8 und der Primärwicklung 9a der Zündspule 9, Masse, die Primärwicklung 2a'des Stromtransformators 2' und die Diode 12' aufweist. Demzufolge wird der Thyristor 4' über die Schutzdiode 5' durch die Spannung durchgeschaltet, die in der Sekundärwicklung 2b' des Stromtransformators 2' induziert wird, wodurch der Kondensator 6' zum Entladen seiner zuvor gespeicherten Ladung über den Thyristor 4'. Masse und die Primärwicklung 9a'der Zündspule 9' gebracht wird und dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b' der Zündspule 9' induziert wird, die bei der Zündkerze 10' einen Zündfunken liefert. Ändert die in der Kondensatorladungsspule 1 erzeugte Spannung ihre Polarität und beginnt sie in der durch den gestrichelten Pfeil gezeigten Richtung anzusteigen, wird der Kondensator 6' dann über eine Schaltungsanordnung aufgeladen, die die Kondensatorladungsspule 1, die Diode 3', den Kondensator 6', eine Parallelschaltung aus der Diode 8' und der Primärwicklung 9a'der Zündspule 9', Masse, die Primärwicklung 2a des Stromtransformators 2 und die Diode 12 besitzt. Demzufolge wird der Thyristor 4 über die Schutzdiode 5 durch die dann in der Sekundärwicklung 2b des Stromtransformators 2 erzeugte Spannung durcligeschaltet, wodurch der Kondensator 6 zum Entladen seiner zuvor gespeicherten Ladung über den Thyristor 4, Masse und die Primärwicklung 9a der Zündspule 9 gebracht wird und dadurch eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 9b der Zündspule 9 induziert wird, die einen Zündfunken an der Zündkerze 10 liefert. Dieser Vorgang wird wiederholt, um an den Zündkerzen 10 und 10' abwechselnd Zündfunken hervorzurufen. Die Dioden 8 und 8' dienen zur Verlängerung der Zündfunkendauer, und die Widerstände 7 und T sind hochohmige Entladungswiderstände.

Die in F i g. 37b gezeigte Ausführungsform 23i> ist im wesentlichen die gleiche ivie die im vorhergehenden beschriebene Ausführungsform 23a, mit der Ausnahme, daß die Anordnung der Stromtransformatoren 2 und 3 unterschiedlich gegenüber der Anordnung der Transformatoren der Ausführungsform 23a ist.

Der in den beiden Ausführungsformen 23a und 23έ verwendete Magnetgenerator G ist gemäß Darstellung in Fig.38 aufgebaut. In anderen Worten, ein Rotor 20 besitzt zwei Permanentmagnete 23 und 23', die einander gegenüberliegend angeordnet sind und zusammen mil Magnetpolstücken 24 und 2Λ' durch ein nicntmagnetisches Material 22 in eine Eisenhülle 21 gegossen und eingebettet sind. Ein Stator 26 besitzt einen Eisenkerr 27, und die Kondensatorladungsspule i ist auf den Kerr 27 gewickelt, so daß die Wechselspannung mit einerr

Zyklus pro Umdrehung des Rotors 20 in der Kondensatorladungsspule 1 erzeugt wird.

Während in den Ausführungsformen des soweit beschriebenen erfindungsgemäßen Systems die Stromtransformatoren 2 und 2' als Transformatoren verwendet werden, können Spannungstransformatoren ebenfalls als Transformatoren verwendet werden, insbesondere bei den Ausführungsformen nach den F i g. 3a und 3b, 6a und 6b, 7,8,9,11,30,31,32 und 34.

Die in den Fig.39 bis 42 gezeigten 24 bis 27 Ausführungsformen sind zur Verwendung bei Mehrzylindermaschinen mit drei oder mehr Zylindern besonders gestaltet. Diese Ausführungsformen sind derart gestaltet, daß beim Fließen eines Kondensatorladungsstroms in eine der Ladungsschaltungen die Thyristoren, die in zwei Endladungsschältungen vorgesehen sind, die den übrigen Ladungsschaltungen entsprechen, derart gesteuert werden, daß sie eine Zündungsspannung in der einen gewählten Zündspule erzeugen. Auf diese Weise können diese Ausführungsformen bei Anwendung bei einer Zweitaktmaschine die Maschine am Arbeiten in Rückwärtsrichtung hindern.

In Fig.39 ist die 24. Ausführungsform veranschaulicht, die zur Verwendung bei einer Dreizylindermaschine gestallet ist; die Bezugsziffern 41, 42 und 43 bezeichnen die Kondensatorladungsspulen eines von der Maschine angetriebenen Magnetgenerators G, so daß die Wechselspannungen ·£·(, e2 und Cj gemäß Darstellung durch die durchgehenden Linien in F i g. 45a, 45b bzw. 45c in den Spulen 41, 42 bzw. 43 in 120°-Invervallen jeweils für jede Umdrehung der Maschinenkurbelwelle erzeugt werden. Die Bezugsziffern 41, 45 und 46 bezeichnen Stromtransformatoren, die gemäß Darstellung in Fig.43 zwei Primärwicklungen 41a und 446,45a und 45b, und 46a und 466 und eine Sekundärwicklung 44c, 45c und 46c haben, wobei die Primärwicklungen 44a und 446, 45a und 456, und 46a und 466 in Serie mit der nicht an Masse liegenden Seite der Kondensatorladungsspulen 41,42 bzw. 43 geschaltet sind. Die Bezugsziffern 47, 48 und 49 bezeichnen Dioden, die Bezugsziffern 50, 51 und 52 bezeichnen Zenerdioden, die Bezugsziffern 53, 54 und 55 bezeichnen Thyristoren, die Halbleiterschaltelemente bilden, deren jeweilige Steuerelektroden über die Parallelschaliungen an Masse liegen, die durch die Schutzdioden 56, 57 bzw. 58 und die Sekundärwicklungen 46c; 44c bzw. 45c der Stromtransformatoren 46, 44 bzw. 45 gebildet sind, die nicht mit den jeweiligen Anoden der Thyristoren 53, 54 und 55 verbunden sind. Die Bezugsziffern 59,60 und 61 bezeichnen Kondensatoren, deren eines Ende jeweils mit der Primärwicklung 456, 466 und 446 der Stromtransformatoren 45, 46 und 44 durch die Dioden 47, 48 und 49 und über die Zenerdioden 50, 51 bzw. 52 verbunden sind. Die einen Enden der Kondensatoren 59,60 und 61 liegen ebenfalls an Masse jeweils über die Anoden und die Kathoden der Thyristoren 53, 54 bzw. 55, und die anderen Enden liegen an Masse jeweils über die zugehörigen Parallelschaltungen, die Dioden 62, 63 und 64 und Primärwicklungen 65a, 66a und 67a von Zündspulen 65, 66 und 67 aufweisen. Sekundärwicklungen 656, 66b und 676 der Zündspulen 65, 66 und 67 sind jeweils mit Zündkerzen P\, P₂ und P₃ verbunden, die in den entsprechenden Zylindern der Maschine vorgesehen sind. Anode und Kathode der Thyristoren 53,54 bzw. 55 sind Widerstände 68,69 und 70 parallel geschaltet.

F i g. 46 veranschaulicht den Aufbau eines von einer dreizylindrigen Maschine angetriebenen Magnetgenerators. In dieser Figur bezeichnet die Bezugsziffer 71 einen Rotor, der mit der Kurbelwelle an der Maschine verbunden ist und einen Permanentmagneten 74 Und Mag.ietpole 75, 7fta und 766 besitzt, die durch ein nichtmagnetisches Material 72, wie Aluminium, in eine Eisenhülle 72 gegossen und eingebettet sind. Die Bezugsziffer 77 bezeichnet einen Stator, der Eisenkerne 78,79 und 80 besitzt, die an Stellen angeordnet sind, die um 120° gegeneinander verschoben sind. Die Kondensatorladungsspulen 41,42 und 43 sind auf die: Kerne 78, 79 bzw. 80 aufgewickelt.

Die Arbeitsweise dieser Ausführungsforrn mit dem zuvor beschriebenen Aufbau wird im folgenden erläutert. Wird der Magnetgenerator G zum Drehen gebracht, wird eine Spannung mit einer Wellenform gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.45a in der Kondensatorladungsspule 41 erzeugt. Beginnt diese Spannung in der positiven Richtung anzusteigen (zum Zeitpunkt /1), wird ein Laclungsstrom

ao /1 gemäß Darstellung in Fig.45d dann über die Primärwicklungen 44a und 456 der Stromtransformatoren 44 und 45, die Diode 47, die Zenerdiode 50. den Kondensator 59 und eine Parallelschaltung aus der Diode 62 und der Primärwicklung 65a der Zündspule 65

a₅ zugeführt, und lädt dadurch den Kondensator 59 auf und erzeugt η ihm eine Anschlußspannung £1 gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.45d. Andererseits wird mit einer 180°-Phasenverzögerung eine Spannung ft mit einer Wellenform gemätl Darstellung durch die durchgehende Linie in F i g. 45b in der Kondensatorladungsspule 42 erzeugt. Beginnt diese Spannung in der positiven Richtung anzusteigen, wird ein Ladungsstrom I₂ gemäß Darstellung in Fig.45e dann über die Primärwicklungen 45a und 456 der Stromtransformatoren 45 und 46, die Diode 48, die Zeneirdiode 51, den Kondensator 60 und eine Parallelschaltung aus der Diode 63 und der Primärwicklung 66,a der Zündspule 66 zugeführt und erzeugt dadurch an dem Kondensator 60 eine Anschlußspannung £2 gemäß Darstellung durch die durchbrochene Linie in Fig.45b. Beginnt andererseits der Ladungsstrom /2 durch die Primärwicklungen 45a und 466 der Stromtransformatoren 45 und 46 (d. h. zu einem Zeitpunkt /2) zu fließen, werden Spannungen £5 und E₆ gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.45h bzw. 45i jeweils \a den Sekundärwicklungen 45c und 46c der Stromtransformatoren 45 und 46 induziert Die Spannung £5 liegt an der Steuerelektrode des Thyristors 55 an, und die Spannung Ee liegt an der Steuerelektrode des ThyristcrjS

53 an, wodurch die Thyristoren 55 und 53 in den Leitzustand geschaltet werden. Demzufolge wird deir Kondensator 59 dazu gebracht, seine gespeichert^ Ladung über eine Schaltungsanordnung zu entladen, die von dem Thyristor 53 zur Primärwicklung 65a der Zündspule 65 führt, womit eine hohe Spannung in de;r Sekundärwicklung 656 der Zündspule 65 induziert wird und dadurch an der Zündkerze P\ ein Zündfunken hervorgerufen wird. Da der Kondensator 61 kein« zuvor in ihm gespeicherte Ladung besitzt, führt der Leitzustand des Thyristors 55 in diesem Fall nicht z|i einem Entladen irgendeiner gespeicherten Ladung, und daher wird keine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 6i76 der Zündspule 67 induziert. In anderen Worten, nur zum Zeitpunkt t₂ wird eine hohe Zündspannung in der Zündspule 63 erzeugt. Wird die Kurbelwelle um zusätzliche 120° gedreht, so daß ein Ladungsstrom h gemäß Darstellung in F i g. 45f dazu gebracht wird, durch die Kondensatorladungsspule 43 zum Kondens>a-

tor 61 zu fließen (d. h. zu einem Zeitpunkt f₃), werden Spannungen E₆ und £i gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.45i bzw. 45g in den Sekundärwicklungen 46c und 44c der Stromtransformatoren 46 und 44 erzeugt und schalten dadurch die Thyristoren 53 und 54 in den Leitzustand. In diesem Fall hat sich jedoch der Ktsndensator 59 zum Zeitpunkt h zuvor entladen, und daher entlädt er keine gespeicherte Ladung. Somit wird beim Leitzustand des Thyristors 54 der Kondensator 60 dazu gebracht, seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 66a der Zündspule 66 zu entladen, womit eine hohe Spannung in deren Sekundärwicklung 66b induziert wird und dadurch an der Zündkerze Pi ein Zündfunken hervorgerufen wird. Dreht sich die Kurbelwelle um noch weitere 120°, so daß der Beginn des Fließens des Ladungsstroms /_t gemäß Darstellung in Fig.45d zum Kondensator 59 durch die Kondensatorladungsspule 41 herbeigeführt wird (d. h. zu einem Zeitpunkt t»= /1), werden Spannungen £4 und E₅ gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.45g bzw. 45h in den jeweiligen Sekundärwicklungen 44c und 45c der Stromtransformatoren 44 und 45 erzeugt und schalten dadurch die Thyristoren 54 und 55 in den Leitzustand. In diesem Fall hat der Kondensator 60 jedoch keine Ladung gespeichert, da seine gespeicherte Ladung zum Zeitpunkt /3 zuvor entladen wurde. Somit läßt der Leitzustand des Thyristors 55 den Kondensator 61 seine gespeicherte Ladung über die Primärwicklung 67a der Zündspule 67 entladen, womit eine hohe Spannung in der Sekundärwicklung 676 der Zündspule 67 induziert wird und dadurch an der Zündkerze P3 ein Zündfunken hervorgerufen wird. In anderen Worten, die in dem Kondensator 59 durch die Kondensatorladungsspule 41 gespeicherte Ladung wird zum Zeitpunkt k entladen, wenn die Kondensatorladungsspule 42 zu laden beginnt, und dieses Entladen der gespeicherten Ladung induziert eine hohe Spannung in der Zündspule 65, während die in dem Kondensator 60 durch die Kondensatorladungsspule 42 gespeicherte Ladung zum Zeitpunkt fc entladen wird, bei dem das Laden der Kondensatorladungsspule 43 beginnt, wodurch eine hohe Spannung in der Zündspule 66 induziert wird, während andererseits zum Zeitpunkt t\, wenn die Kondensatorladungsspule 41 das Laden beginnt, die in dem Kondensator 61 durch die Kondensatorladungsspule 43 gespeicherte Ladung entladen wird und eine hohe Spannung in der Zündspule 67 induziert.

Es wird somit folgendes ersichtlich: Indem so viele Kondensatorladungsspulen, Stromtransformatoren, Zündspulen und Thyristoren vorgesehen werden, wie Zylinder vorhanden sind, wodurch Stromtransformatoren dazu gebracht werden, Zündungssignale zur Entladung der in Kondensatoren zuvor gespeicherten Ladung gleichzeitig mit der Ladung anderer Kondensatoren zu erzeugen, und indem das Laden der Kondensatoren durch Kondensatorladungsspulen der Erzeugung von Zündsignalen durch Stromtransformatoren zugeordnet wird, kann jedes geeignete Zündsystem für Mehrzylindermaschinen geschaffen werden.

Es wird nun die Zündzeiteinstellung einer Zweitaktmaschine anhand von Fig.47 untersucht, wobei die Drehrichtung der Maschine im Uhrzeigersinn gezeigt ist und der obere Totpunkt an der Oberseite der graphischen Darstellung angegeben ist; bei einer allgemein ais geeignet angesehenen Zündzeiieinsiellung wird das Auftreten eines Zündfunkens an der Zündkerze an einem Punkt innerhalb des Bereichs θ verursacht,

d. h. zwischen dem oberen Totpunkt und einem Punkt etwa 20° vor dem oberen Totpunkt Es sei nun angenommen, daß die Maschine zufällig in Rückwärtsrichtung angetrieben wird (im Gegenuhrzeigersinn). Wird in diesem Fall das Auftreten des Zündfunkens an einem Punkt innerhalb des Bereichs θ von etwa 90° gegenüber dem oberen Totpunkt ermöglicht, d. h. zwischen einem Punkt 65° vor dem oberen Totpunkt und einem Punkt 25° nach dem oberen Totpunkt bei dem Rüekwärtslaufzustand, wird die Maschine in Umdrehung in Rückwärtsrichtung gehalten, was ernste Nachteile in der Praxis herbeiführt.

Die vorstehend angegebene Schwierigkeit wird bei dem erfindungsgemäßen System überwunden. In der in F i g. 39 gezeigten Ausführungsform liefern die Stromtransformatoren 44 und 45 zur gleichen Zeit, bei der ein Ladungsstrom durch die Kondensatorladungsspule 41 dem Kondensator 59 zugeführt wird, den mit den anderen Kondensatoren 60 und 61 verbundenen Thyristoren 54 und 55 Zündzeitsignale. In gleicher Weise wie bei anderen Kondensatorladungsspulen 42 und 43 werden Zündzeitsignale anderen Thyristoren als denen zugeführt, die mit den Kondensatoren verbunden sind, die durch die Spulen 42 und 43 geladen werden.

Es sei nun angenommen, daß die Maschine in der Rückwärtsrichtung angetrieben wird; die Polarität einer dann in der Kondensatorladungsspule 41 erzeugten Spannung ist entgegengesetzt zu der Polarität gemäß Darstellung durch die durchgehende Linie in Fig.45a, und somit wird der Kondensator 59 durch die negativen Spannungen gemäß Darstellung in Fig.45a geladen. Die zu dieser Zeit an dem Kondensator 59 anliegende Ladungsspannung ist durch die Punktstrichlinie in Fig.45a gezeigt. Da zwei negative Spannungen vorliegen, wird der Kondensator 59 in Stufen aufgeladen. Die so in dem Kondensator 59 gespeicherte Ladung wird zur Erzeugung einer Zündspannung in der Zündspule 65 entladen, wenn der Thyristor 53 durch eine Spannung durchgeschaltet wird, die in der Sekundärwicklung 46c des Stromtransformators 46 zu einem Zeitpunkt (3 induziert wird, bei dem die nächste Kondensatorladungsspule 43 das Laden des Kondensators 61 beginnt. Somit verschiebt sich die Winkeldifferenz 02- zwischen der Zündzeit ty unter Rückwärtslaufbedingung und der Zündzeitpunkt ti unter Vorwärtsiaufbedingung zufriedenstellend von dem Bereich Θ2, bei dem die Zweitaktmaschine dazu neigt, in Rückwärtsrichtung weiterzudrehen.

Während die Widerstände <S& 69 und 70 jeweils dazu dienen, die in den Kondensatoren 59, 60 und 61 gespeicherte Ladung für das anfängliche Starten zu entladen, können diese Widerstände den Kondensatoren 59,60 bzw. 61 parallel geschaltet sein oder alternativ den Dioden 47,48 bzw. 49 parallel geschaltet sein.

Die Zenerdioden 50, 51 und 52 dienen zur Verhinderung des Auftretens von Zündsignalen in den Sekundärwicklungen der Stromtransformatoren 44, 45 und 46, wenn die umgekehrt geladenen Ladungen in den Kondensatoren 59, 60 und 61 jeweils ülber dip- Dioden 62,63 und 64, die Kondensatorladungsspulen 41,42 und 43, die Primärwicklungen der Stromtransformatoren 44, 45 und 46 und die Dioden 47,48 und 49 entladen werden. An Stelle der Zenerdioden 50,51 und 52! wie bei der 25. Ausführungsform nach Fig.40 kann jedoch eine gemeinsame Zenerdiode 71 zwischen Masse und dem gemeinsamen Schaltungsknoten der an Masse liegenden Seiten der Konderisatorladungsspulen 41,42 und 43 vorgesehen sein.

Während in der in Fig.39 gezeigten Ausführungsforrn Stromtransformatoren jeweils mit zwei Primärwicklungen und eLer einzelnen Sekundärwicklung verwendet werden und die ein«: Primärwicklung von zwei Stromtransformatoren in der gleichen einzigen Kondensatorladungsschaltung verbunden sind, ist es weiterhin möglich, Stromtransformatoren 44,45 bzw. 46 zu verwenden, die gemäß Darstellung in F i g. 44 eine einzige Primärspule 44a, 45a und 46a und zwei Sekundärwicklungen 41c und 41c', 45c und 45c', und 46c und 46c' haben, und die Stromtransformatoren 44, 45 und 46 derart anzuordnen, daß die Primärwicklungen 44a, 45a und 46a in den jeweiligen Kondensatorladungsschaltungen vorgesehen sind, wie dies in der 26. Ausführungsform nach Pig.41 gezeigt ist, und das die Primärwicklung beider Stromtransformatoren in Serie mit dem Torkreis der Thyristoren 53, 54 bzw. 55 geschaltet sind. Alternativ ist es möglich, gemäß Darstellung der 27. Ausführungsform in Fig.42 Stromtransformatoren 44,45 bzw. 46 zu verwenden, die eine einzige Primärwicklung 44a, 45a und 46a und eine einzige Sekundärwicklung 44c, 45c und 46c haben, und Stromtransformatoren 44', 45' und 46', die eine einzige Primärwicklung 44a", 45a' und 46.3' und eine einzige Sekundärwicklung 446', 45/?' und 466' haben, und diese Stromtransformatoren gemäß Darstellung in F i g. 42 zu schalten.

Während die Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Systems in Anwendung einer Dreizylindermaschine erläutert wurden, ist es ebenfalls möglich, das erfindungsgemäße System bei Mehrzylindermaschinen anzuwenden, die vier oder mehr Zylinder haben. In diesem Fall ist es nötig, beispielsweise zumindest vier Kondensatorladungsschaltungen vorzusehen, von denen jede zumindest eine Kondensatorladungsspule und einein in Serie geschalteten Kondensator besitzt, zumindest vier Kondensatorladungsschaltungen, die jeweiis zumindest einen der Kondensatoren, eine Primärwicklung einer Zündspule und einen in Serie geschalteten Thyristor, und zumindest vier Stromtransforrnatoren, jeweils mit zwei Primärwicklungen und einer Sekundärwicklung besitzen. Diese Komponententeil« sind dann nach dem in Fig.39 gezeigten Aufbau verbunden, so daß die erste Kondensatorladungsschaltung mit den ersten Primärwicklungen des ersten und zweiten Stromtransformators verbunden ist, die zweite Kondensatorladungsschaltung mit der zweiten Primärwicklung des zweiten Stromtransformators und der ersten Primärwicklung des dritten Stromtransformators verbunden ist, die dritte Kondensatorladungsschaltung mit der zweiten Primärwicklung des dritten Stromtransformators und der ersten Primärwicklung des viertön Stromtransformators verbunden ist, und die schließlich /j-te Kondensatorladungsschaltung mit der zweiten Primärwicklung des η-ten Stromtransformators und der zweiten Primärwicklung des ersten Stromtransformätors verbunden ist. Es ist ebenfalls möglich, die Sekundärwicklungen der Stromtransformatoren mit den Thyristoren in den Kondensatorladungsschaltungen zu verbinden, so daß die Differenz Θ2' der Zündzeit bei Vorwärts- und Rückwärtslaufbedingungen ausreichend von dem zuvor erläuterten Bereich Θ2 abweicht, bei dem die Zweitaktmaschine dazu neigt, in Rückwärtsrichtung weiterzulaufen. Es ist ebenfalls ersichtlich, daß bei Anwendung bei Maschinen mit vier oder mehr Zylindern, Stromtransformatoren, die jeweiis drei Primärwicklungen haben, verwendet werden könner)₍ um eine der Primärwicklungen jedes der n-\ Stromtran' formatoren in den jeweiligen Kondensatorladungs* schaltungen zu verbinden, so daß in gleicher Weise wie bei der Ausführungsform nach F i g. 39, wenn einer der Thyristoren einem Kondensator einen Ladungsstrom zuführt alle rnii den anderen Kondensatoren verbundenen Thyristoren gleichzeitig durchgeschaltet werden.

Es ist ebenfalls möglich, die Stellen der Kondensatoren mit denen der Thyristoren zu tauschen. In diesem Fall können die Dioden 62, 63 und 64 weggelassen werden.

Ferner können bei den beschriebenen und in den Fig. 1, 10, 15, 26 und 39 bis 42 gezeigten Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Systems Primärwicklungen von Stromtransformatoren in Ladungsschaltungen mit Überiappungsentladungsschaltuiigen vorgesehen sein. In diesem Fall kann eine Diode vorzugsweise parallel zu einer solchen Primärwicklung geschaltet sein, um zu verhindern, daß die Primärwicklung die Entladung stört.

Hierzu 31 Blatt Zeichnungen

Claims (1)

1. Patentansprüche:

   1. Zündsystem für eine Brennkraftmaschine, mit wenigstens einem Kondensator, wenigstens einer Ladeschaltung zur Aufladung des Kondensators, die mit einer Spule eines Magnet-Generators verbunden ist, wobei die elektrische Energie zur Aufladung des Kondensators in der Generatorspule durch die Rotation eines Permanentmagneten erzeugbar ist, mit wenigstens einer einen Thyristor und die Primärwicklung einer Zündspule enthaltenden Entladeschaltung zur Entladung des Kondensators über die Primärwicklung bei durchgeschaltetem Thyristor, wobei in der Entladeschaltung Kondensator, Thyristor und Primärwicklung in Reihe liegen, und mit wenigstens einem Transformator, dessen Sekundärwicklung an die Steuerstrecke des Thyristors angeschlossen ist, während seine Primärwicklung mit der Gencratorspule verbunden ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Primärwicklung (2a, 2a'; 44a-46a, 44a'-46a', 44b-46b) des Transformators (2,2'; 44—46) derart mit der Generatorspule (I, Γ; 41—43) verbunden ist, daß zur Einleitung der Entladung des Kondensators (6, 6'; 59—61) bei bestimmten Änderungen im Verlauf des von der Generatorspule erzeugten elektrischen Stromes in der Sekundärspule (2b, 2b'; 44c-46c, 44c'—46c';des Transformators eine Steuerspannung induziert wird.

   2. Zündsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Gleichrichtereinrichlung (3, 3', 47—49) zum Gleichrichten des in der Generatorspule erzeugten Stromes in Reihenschaltung mit der Generatorspule und dem Kondensator vorgesehen ist.

   3. Zündsystem nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch eine erste und eine zweite Ladeschaltung (1, 3; Γ, 3'), durch eine erste und eine zweite Entladeschaltung (4; 4'), durch eine erste und eine zweite Zündspule (9,9') und durch einen ersten und einen zweiten Transformator (2, 2'), wobei die Primärwicklung (2a) des ersten Transformators (2) mit der Generatorspule (1) der ersten Ladeschaltung verbunden ist, während die Sekundärwicklung (2b) des ersten Transformators mit der Steuerstrecke des Thyristors (4') der zweiten Entladeschaltung verbunden ist, und wobei die Primärwicklung (2a') des zweiten Transformators (2') mit der Generatorspule (V) der zweiten Ladeschaltung verbunden ist, während die Sekundärwicklung (2b') des zweiten Transformators mit der Steuerstrecke des Thyristors (4) der ersten Entladeschaltung verbunden ist.

   j4. Zündsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch eine erste und eine zweite Ladeschaliung (1,3; Γ, 3'), durch eine erste und eine zweite Entladeschaltung (4; 4'), durch eine erste und eirie zweite Zündspule (9,9') und durch einen ersten und einen zweiten Transformator (2, 2'), wobei die erkte und die zweite Ladeschaltung einen gemeinsamen Kondensator (6) aufweisen, der von der ersten bzw. der zweiten Ladeschaltung in entgegengesetzter Richtung aufladbar ist.

   .5. Zündsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch eine erste und eäne zweite Ladeschaltung (1,3; Γ, 3') durch eine erste und eine zweite Entladeschaltung (4,4'), durch eine erste und eine zweite Zündspule (9_; 9') und durch einen ersten und einen zweiten Transformator (2, 2'), wobei die

   erste und die zweite Ladeschaltung eine gemeinsame Generatorspule (1) enthalten und von beiden Ladeschaltungen in der Polarität entgegengesetzte Halbwellen des von der Generatorspule erzeugtet! Stromes ausnutzbar sind.

   6. Zündsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Primärwicklung (2a, 2a')des Transformators (2,2') in Reihe mit einer Diode (12, 12') parallel zur Generatorspule (1, V) angeschlossen ist, wobei die Diode nur während einer Halbwelle des von der Generatorspule erzeugten Stromes leitend ist, die eine entgegengesetzte Polarität zu der der Ladung dienenderi Halbwelle hat.

   7. Zündsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Generatorspule (1) aus der Reihenschaltung einer ersten Spule (\a) mit einer größeren Windungszahl und einer zweiten Spule (lojmit einer kleineren Windungszahl besteht, daß die Primärwicklung (2a) des Transformators (2) in Serie mit einer ersten Diode (I²) parallel zur ersten Spule geschaltet ist, wobei die Diode nur während einer Hallbwelle des von der Generatorspu^j Ie erzeugten Stromes leitend ist, deren Polarität der der Ladung dienenden Halbwelle entgegengesetzt ist, und daß eine zweite Diode (11) gleicher Polarität wie die erste Diode parallel zu der aus der ersten Spule und der Gleichrichtereini ichtung (3) bestehenden Sendeschaltung angeordnet ist.

   8. Zündsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Generatorspule (1) aus einer Serienschaltung einer ersten Spule (\a) mit einer größeren Windungszahl und einer zweiten Spule (ltymit einer kleineren Windungszahl besteht, daß die Primärwicklung (2a) des Transformators (2) in Reihe mit einer eisten Diode (12) parallel zur ; gesamten Generatorspule (1) liegt, wobei die ersteh Diode nur während einer Halbwelle solcher < Polarität des von der Generatorspule erzeugten i^! Stromes leitet, die >der der Ladung dienenden <i-Halbwelle entgegengesetzt ist, und daß eine zweite ui Diode (11) gleicher P|oiarität wie die erste Diode ι parallel zur ersten Spule (^angeordnet ist. ^;:>