DE2231306A1

DE2231306A1 - Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen raffination von eisen und eisenlegierungen

Info

Publication number: DE2231306A1
Application number: DE2231306A
Authority: DE
Inventors: Ryo Ando
Original assignee: Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1971-06-25
Filing date: 1972-06-26
Publication date: 1973-01-11
Also published as: CA964470A; JPS5017326B1; BE785396A; SE397367B; US3992196A; AU4374872A; GB1366053A; IT956823B; FR2143473A1; FR2143473B1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Raffination von Eisen oder Eisenlegierungen durch kontinuierliche Führung der Entschwefelung oder Entphosphorung des geschmolzenen, aus einem Hochofen ausgeströmten Roheisens oder durch kontinuierliche Erzeugung des Gusseisens durch Zusatz von Ferrosilizium.

Die Nachfrage nach Stahl mit niedrigem Schwefelgehalt, z.B weniger als 0.005 % oder weniger als 0.015 % ist neuerdings angewachsen. Andererseits ist vom Standpunkt der Knappheit der Koksversorgung eine Abnahme des Koksverhältnisses dringend erwünscht. Deshalb wird

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Schweröl oder anderer flüssiger Treibstoff verwendet, um den Koksverbrauch im Hochofen ennzusohrärken. Aber infolge der Knappheit von Schweröl niedrigen Schwefelgehalts ist es unvermeidbar, dass Roheisen, das eine grosse Menge Schwefel enthält, erzeugt wird. Infolge dessen ist es äusserst erwünscht, ein wirksames Verfahren und eine Vorrichtung zur Verfügung zu stellen, die eine leichte Entfernung des Schwefels aus einer grossen Menge geschmolzenen Roheisens oder Stahl ermöglichen.

Phosphor ist ebenso wie Schwefel als eines der schädlichen Elemente angesehen worden. Phosphor kann jedoch relativ leicht durch die basische Stahlerzeugungsarbeitsweise entfernt werden und eine Anzahl von Verfahren sind zu diesem Zweck vorgeschlagen worden. Demnach stellt der Phosphor kein ernsthaftes Problem dar. Jedoch ist die Nachfrage nach Stahl eines niedrigen Phosphorgehaltes ebenfalls angewachsen, da gefunden wurde, dass in Hochzugsstählen, insbesondere solchen einer Zugfestigkeit von 80 kg/mm , eine Abnahme des Phosphorgehaltes eine wirksame Massnähme zur Verhütung der Bildung von Schweissrissen darstellt. Wie vorstehend beschrieben, wurde "die Entfernung des Phosphors aus Stahl als relativ leicht angesehen, jedoch infolge des Anwachsens der Grosse der LD-Konverter hat sich das herkömmliche Verfahren der doppelten Schiackenabtrennung in der Ausführung verkompliziert. Darüberhinaus stellt das Verfahren der Steigerung der Basizität über einen üblichen Wert ein nicht immer wirksames Verfahren dar, da durch dieses Verfahren die Verluste an Eisen und Wärme anwachsen.

Während die vorstehende Beschreibung einen Pail betrifft, in dem geschmolzenes Roheisen als Rohmaterial zur Stahler-

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zeugung verwendet wird, ist das Verfahren der Herstellung von Gusseisen zur Verwendung des Gusses aus ursprünglich für die Erzeugung von Stahl vorgesehenen Roheisen erwähnenswert geworden. Die Roheisen zum Giessen und für die Stahlerzeugung unterscheiden sich in dem Siliciumgehalt. Der Siliciumgehalt beträgt bei der Stahlerzeugung etwa 0.7 % gegenüber mehr als 2 % für Gusseisen. Aus diesem Grund ist es theoretisch möglich, das für die Stahlerzeugung vorgesehene Roheisen durch Zusatz von Ferosilizium in Gusseisen zu verwandeln. Jedoch hat dieses Verfahren keine breite Anwendung gefunden, da es erforderlich ist, andere Zusammensetzungen und verschiedene andere Faktoren zu beachten. Dementsprechend ist es üblich gewesen, das Gusseisen unter Verwendung eines relativ kleinen, nur für diese Zwecke vorgesehenen Hochofens herzustellen, oder zwei verschiedene Arten von Roheisen wechselnd in einem Hochofen zu erzeugen.

Die neuerdings auftretende Tendenz zur Vergrosserung der Kapazität der^Hochöfen macht jedoch eine wechselnde Herstellung des Roheisens für die Stahlerzeugung und des Gusseisens zum Giessen unpraktisch. Dementsprechend ist man gezwungen gewesen kleine Hochöfen zur Herstellung des Gusseisens zu verwenden. Durch den Gebrauch derartig kleiner Hochöfen können jedoch die Herstellungskosten nicht wie im Fall des Gebrauchs gross dimensionierter Hochöfen reduziert werden.

Natürlich kann es möglich sein, das Gusseisen mit einem grossen Hochofen zu erzeugen. Jedoch ist die jüngste Zunahme der Produktionskapazität eines Einzelhochofens sehr

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eingegangen am

viel grosser als der Zuwachs der Nachfrage an Gusseisen. Es wäre deshalb möglich, sofern die Möglichkeit wirksamer Umwandlung des für die Stahlerzeugung vorgesehenen Roheisens in Gusseisen bestände, dem allmählichen Anwachsen der Nachfrage für Gusseisen zu begegnen und den Vorteil des Grosskapazitätshochofens voll auszunutzen. Vom IngenieurStandpunkt aus ist es möglich, Perrosilizium mit hoher Wirkungsleistung (at a high efficiency yield) dem geschmolzenen Gusseisen zuzufügen, jedoch enthält das entstehende Gusseisen Phosphor unterhalb einer bestimmten Grenze, da es unmöglich ist, ausreichend den Phosphor zu entfernen.

Dazu kommt, dass das resultierende Gusseisen nicht ausreichchende Mengen an verschiedenartigen wertvollen Kompositionen enthält, wie Cr, Ti, V, S, etc. welche für duktiles Gusseisen wesentlich sind. Die Nachfrage hiernach ist beispielsweise in den letzten Jahren rasch angestiegen. Obwohl bisher eine Anzahl von Verfahren zur Desulferierung in der Vergangenheit vorgeschlagen worden sind, ist nach Wissen des Anmelders kein Vorschlag tatsächlich ausgeführt worden. Die hauptsächlichsten,bei diesen früheren Verfahren üblichen Ursachen, sind wie folgt: D-¹ eine grosse Menge Roheisen gleichzeitig behandelt wird, ist die Lebensdauer des Behältsnisses oder dergleichen relativ kurz, wodurch häufige Reparaturen erforderlich sind und, weil der enge Kontakt zwischen dem Desulfurierungsmittel und dem geschmolzenen Roheisen nicht möglich ist, wird eine grosse Menge an Desulfurierungsmittel benötigt. Somit ist es erforderlich, eine grosse Menge an Desulfurierungsmittel zu verwenden. Darüberhinaus kann eine geringe Tiefe des geschmolzenen Roheisens in einem zu dessen Er-

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.dienenden Tank
hitzung/und ein kurzer Kontaktzeitraum zwischen dem Desulfurierungsmittel und dem geschmolzenen Roheisen nicht ausreichende Entschwefelung sicherstellen. Dementsprechend ist es erforderlich, ein äusserst grosses Oberflächengebiet des geschmolzenen Roheisens zur Verfügung zu stellen, um einen hohen Prozentsatz an Entschwefelung zu erreichen. Zum Beispiel wurde in einem Verfahren unter Verwendung einer elektromagnetischen Pumpe zur Rührung des geschmolzenen Roheisens mittels eines magnetischen Feldes gefunden, dass der Prozentsatz der Entschwefelung nur etwa 50 % über die gesamte Länge des Gefässes betrug, das eine Gesantlänge von 6 Metern aufwies. Figur 1 stellt eine schematische Wiedergabe der Vorrichtung dar, um das Verfahren, das von der Rhein-Stahl AG, BRD, vorgeschlagen wurde, herauszustellen, welches als das gegenwärtig wirksamste Verfahren gilt.

Dieses' Verfahren zeigt - verglichen mit anderen Verfahren einen beachtlich hohen Prozentsatz der Entschwefelung trotz der flacheren Tiefe des geschmolzenen Roheisens. Insbesondere, wie aus Figur 2 hervorgeht, beläuft sich der Prozentsatz der Entschwefelung (a), wenn 5 bis 7 kg Kalziumcarbid pro Tonne geschmolzenen Roheisens als Entschwefelungsmittel verwendet werden, auf 70 %, und (b) wenn 9 bis 10 kg und (c) 13 bis lh kg des Entschwefelungsmittels pro Tonne geschmolzenen Roheisens verwendet werden, beläuft sich der Prozentsatz der Entschwefelung auf 82 % und auf etwa 90 %.

Gemäss den Ankündigungen des Herstellers besitzt die in Fig. 1 gezeigte Vorrichtung einen inneren Durchmesser von 2 Metern und beträgt die Tiefe des geschmolzenen Roheisens

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etwa 30 cm, die Flussffenge des Roheisens 6 t/min und die durchschnittliche Verweilzeit des Roheisens in dem Behandlungstank: geringfügig weniger als 1 Minute. Der Grund, weshalb die Vorrichtung ein relativ gutes Ergebnis trotz einer derartig kurzen Verweilzeit erzie-len kann, wird in guter Rührungsbewegung als Ursache gesehen.

Ziel vorliegender Erfindung ist es, ein neues Verfahren der Raffination von geschmolzenem Roheisen zur Verfügung zu stellen, ohne dass es erforderlich ist, den gesamten geschmolzenen Roheisenkörper zu rühren.

Weiteres Ziel vorliegender Erfindung ist es, ein neues Verfahren und eine Vorrichtung zur Entschwefelung, Entphosphorung, Entfernung von Silicat (desilication), oder Zusatz von Silizium, etc. zur Verfügung zu stellen, die ausreichende Verweilzeiten für wirksame Raffination sicherstellen kann und den Verschleiss der Raffinationsvorrichtung verhindern kann.

Gemäss vorliegender Erfindung wird ein Verfahren zur kontinuierlichen Raffination von -Eisen und Eisenlegierungen zur Verfügung gestellt, welches die Schritte der kontinuierlichen Zugabe geschmolzenen Roheisens in einen Rührtank, von dessen einer Seite, wobei der Rührtank einen länglichen horizontalen Querschnitt aufweist und mit einer Vielzahl von gesondert angebrachten parallelen vertikalen Rührgeräten ausgestattet ist, die in horizontaler Richtung des länglichen Querschnitts angebracht sind, der Entnahme des geschmolzenen Roheisens von der gegenüberliegenden Seite des Rührtanks, wodurch bewirkt wird, dass das Roheisen in longitudinaler Richtung fliesst, der Einbringung

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eines Zusatzes in den Rührtank und der Rotation der Rührgeräte umfasst, um die Teile des geschmolzenen Roheisens nahe der Grenzfläche zwischen demselben und dem Zusatz zu rühren, wodurch eine ausgezeichnete Beimischung des geschmolzenen Roheisens in dem Rührtank infolge des Flusses des geschmolzenen Roheisens und der Beimischung des Zusatzes zu dem geschmolzenen Roheisen an dessen, der Grenzfläche nahen Teilen durch die Rotation des Rührgerätes bewirkt wird.

Durch die Erfindung wird weiter eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Raffination von Eisen und Eisenlegierungen zur Verfügung gestellt, die einen Rührtank eines schräghorizontalen Querschnitts, Einlass- und Auslassöffnungen für das geschmolzene Eisen, wobei die Einlass- und die Auslassöffnungen in der longitudinalen Richtung des horizontalen Querschnitts angeordnet sind, wodurch der Fluss des geschmolzenen Roheisens in longitudinaler Richtung bewirkt wird, eine Vielzahl von parallelen gesondert angebrachten vertikalen Rührungs gerät en, die von oben in den oberen Teil des geschmolzenen Roheisens, das in dem Rührtank enthalten ist, suspendiert sind, wobei die Rührgeräte in der longitudinalen Richtung angeordnet sind, und eine Einrichtung zur Rotation der Rührgeräte in entgegengesetzter Richtung umfasst, derart, dass ihre Rotationsorte gegenseitig überlappen.

Zur Dephosphorung wird der Rührtank mit Sauerstofflanzen versehen, die vorzugswiese konzentrisch mit den Antriebswellen für die Rührgeräte sind.

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Die RUhrgeräte haben die Form von Stäben oder Blättern aus Graphit oder anderem feuerfestem Material, z.B. Zirkonium.

Um die während des Raffiriationsvorgangs gebildete Schlacke zu entfernen, wird eine geeignete Schlackenentfernungsyor-' richtung an der oder nahe der Auslassöffnung des behandelten geschmolzenen Roheisens zur Verfügung gestellt.

Aus der folgenden detaillierten Beschreibung in Verbindung mit den begleitenden Zeichnungen wird die Erfindung besser verständlich:

Fig. 1 stellt eine schematische Schnittzeichnung eines Beispiels einer bekannten Entschwefelungsvorrichtung dar;

Fig. 2 stellt ein Schema dar, das den Prozentsatz der Entschwefelung, gemäss der Vorrichtung, die in Fig. 1 gezeigt ist, darstellt;

Fig. 3 stellt ein Schema dar, das die Variation der Konzentration mit der Zeit zeigt, die mit Wassermodelltesten bestimmt wurde;

Fig. 4 zeigt eine perspektivische Ansicht der drei Arten der RUhrtanks, die in den Wassermodelltesten verwendet werden;

Fig. 5 zeigt eine Querschnitts ansicht einer Vorrichtung, die die Erfindung zur Entschwefelung geschmolzenen Roheisens verkörpert, entlang der Linie V-V in Fig. 6;

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Fig. 6 zeigt eine Längsschnittansicht des Rührtanks, der in Fig. 5 gezeigt ist;

Fig. 7 zeigt eine parzielle Längsschnittansicht eines modifizierten Rührtanks, der mit einer Sauerstofflanze aus-· gerüstet ist;

Fig. 8 stellt eine schematische Querschnittsansicht eines Rührtanks dar, der einen Trog zur Einbringung eines Entphosphorungsmittels und zum Auslass der Schlacke zeigt;

Fig. 9. stellt eine perspektivische Ansicht der Metallrührblätter dar;

Fig. 10 stellt eine Längsschnittansicht der Metallrührblätter dar, wobei der Durchtritt des Kühlwassers gezeigt ist;

Fig. 11 stellt eine partielle Längsschnittansicht des Rührtanks dar, der mit Wellenbrechungsplatten an der Ausströmöffnung der Schlacke versehen ist;

Fig. 12 und 13 stellen schematische Querschnittsansichten dar, in denen zwei Arten der Kombination von Rührtanks gezeigt sind;

Fig. 14 stellt ein Schema dar, das den erreichbaren Entschwefelungsprozentsatz gemäss dem Verfahren der vorliegenden Erfindung zeigt.

In den Zeichnungen sind gleiche oder entsprechende FiVemenfco mit don gleichen Bozutfsnummern vorsehen.

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Zwei Bedingungen, insbesondere "das Rühren des gesamten geschmolzenen Roheisens" und "das Rühren der Teile nahe der Grenzfläche zwischen dem geschmolzenen Roheisen und dem Entschwefelungsmittel" sind als die wesentlichen Bedingungen für wirksame Entschwefelung angesehen worden. Bei den herkömmlichen Entschwefelungsverfahren, insbesondere dem Entschwefelungsverfahren des Stapeltyps sind verschiedene Massnahmen angewandt worden, um diese beiden Bedingungen zu erfüllen.

Als Ergebnis ausgedehnter Forschungen wurde gefunden, dass in dem Körper des geschmolzenen Roheisens ein natürlicher Fluss, bzw. eine Strömung besteht, nachdem es in das Gefäss eingebracht worden ist, so dass es nicht erforderlich ist, das Roheisen gewaltsam zu rühren und dass ausreichende Rührung der Teile in der Nähe der Grenzfläche wesent-lich ist (diese Tatsache ist bisher übersehen worden). Darüberhinaus wurde bestätigt, dass derartige Rührung der Teile des geschmolzenen Roheisens nahe der Grenzfläche nicht nur bei der Vorbereitung des Gusseisens zum Giessen durch Zusatz von Ferosilicium zu dem geschmolzenen Roheisen sondern auch bei der Dephosphorung des geschmolzenen Roheisens unter Verwendung einer Lanze erforderlich ist.

Auf Grundlage dieser Entdeckung sind die folgenden Prüfversuche, bzw Teste ausgeführt worden, wobei Wassermodelle mit dem Ziel verwendet wurden, die verschiedenen Bedingungen herauszufinden, die für die kontinuierliche Behandlung des geschmolzenen Roheisens erforderlich sind. Insbesondere wird bei kontinuierlicher Behandlung die Bohandlungszeit verringert, da dar; coKchmoLsene Roheisen vom Einlass zum Auslass eines Tanken f LiGRMt".. iSofern AU) D'lupri^c'ücihv/Lndlfrkfji t bezüglich der

vergrössert würde, wäre es möglich, die Verweilzeit wie gewünscht zu verringern. Dementsprechend wurden die folgenden Prüfversuche unter Verwendung von Wassermodellen ausgeführt, mit dem Ziel Bedingungen herauszufinden, die ausreichende Vermischung des Roheisens in dem Tank unter verminderten Verweilzeifbedingungen sicherstellen. In diesen Prüfversuchen wurden die geeignetsten Bedingungen in Hinblick auf die konfiguration des Tanks, die Anordnung der Einlass- und Auslassöffnungen für das geschmolzene Roheisen und die Rührung untersucht.

Wird eine Flüssigkeit durch einen Tank geführt, ist dies immer mit einer Mischungsreaktion begleitet. Allgemein, fliesst eine Flüssigkeit durch einen Tank mit definierter Geschwindigkeit, so erfolgen viele Arten des Flusses unter Einschluss (l) einer Kclbenströmung, (2) einer völligen Vermischung, (3) einer Kombination der Kolbenströmung und der völligen Vermischung und (4) ein Fliessen welches partielle Toträume oder einen Durchfluss umfasst. Bei den Experimenten waren V Liter einer Flüssigkeit einer Konzentration C in einem Tank enthalten und eine weitere Flüssigkeit einer Konzentration O wurde in den Tank durch den Einlass mit einer Geschwindigkeit von ν Liter/min zugelassen und die Konzentration der Mischung bei Entnahme am Auslass gemessen. Die Ergebnisse der Messungen sind ir. Fig. j5 aufgetragen, in der (1) ein Modell der Kolbenströmung bezeichnet, in der Flüssigkeiten mit Konzentrationen C und 0 separat durch den Tank fliessen und die Grenzfläche zwischen den beiden Flüssigkeiten sich mit der Zeit dem Auslass nähert. V/v -Φ .sibt die Hauptverweilzeit wieder und im Fall der Kolbenströmung wechselt die Konzentration- von C bis O nachdem Verstreichen der Verweilzeit. Die Kurve (2) bezeichnet das Modell der völligen Vermischung. In diesem

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Fall werden in dem Augenblick, in dem die Flüssigkeit der Konzentration O in" den Tank zugelassen wird, die beiden Flüssigkeiten homogen vermischt. Da die Konzentration expontiell variiert, kann - sofern ein logarythmischer Massstab für die Konzentration benützt wird - das Verhältnis zwischen der mittleren Verweilzeit 0 und der Konzentration durch eine gerade Linie dargestellt werden. Die Kurve (3) gibt das Modell der Kombination der Kolbenströmung und der völligen Vermischung wieder, in welchem die völlig vermischten Flüssigkeiten wie eine Kolbenströmung durch Aufteilung durch eine unsichtbare Teilungswand fHessen. Es ist bekannt, dass wenn die Zahl angenommenermassen unterteilter Tanks anwächst, die in einem rechtwinkligen Koordinatensystem gezeichnete Kurve, deren Ordinate die Konzentration und die Abszisse die mittlere Verweilzeit θ wiedergeben, sich der Vertikalen annähert. Anders ausgedrückt, wächst die Anzahl der unterteilten Tanks bis "ins Unendliche an, wird der Fluss zur Kolberströmung. In dieser Weise kann mit Wassermodellprüfversuchen die Mischungskennlinie in dem Tank durch Messung der Auslasskonzentrationsveränderung, die mit der Zeit erfolgt, bestimmt werden. Zu diesem Zweck wurde die Konzentration der Flüssigkeit .am Einlass laufend geändert und die entsprechende Konzentrationsänderung am Auslass gemessen.

Sowohl beim Stapeltyp (batch type) und beim kontinuierlichen Fliesstyp sind wichtige Bedingungen zur Entschwefelung "die Rührung des gesamten geschmolzenen Roheisens" und "die Rührung der Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe von dessen Grenzfläche mit dem Desulfurierungsmittel", das vorstehend erwähnt wurde. Ziel der Wasserversuche ist es, ein Verfahren zu finden, das "die Rührung des gesamten Körpers

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des geschmolzenen Roheisens" mit dem kleinstmöglichen Gefäss unter Bedingungen in denen eine nahezu vollkommene Vermischung sichergestellt werden kann bewirkt, selbst dann wenn eine grosse Menge geschmolzenen Roheisens durchgeführt wird, und weiter ein Verfahren welches selbst bei Variation der Fliessmenge im wesentlichen völlige Vermischungsbedingungen sicherstellt, wenn das geschmolzene Roheisen nicht kontinuierlich entnommen wird. Obwohl kürzere Verweilzeiten bevorzugt sind, wurden 2 Minuten in Anbetracht des hohen Entschwefelungsprozentsatzes gewählt. Dieser Wert wurde im Himblick auf die durchschnittlichen Verweilzeiten der herkömmlichen Entschwefelungsverfahren gewählt. Als nächstes ist es erforderlich "die Rührung der Teile in der Nähe der Grenzfläche zwischen dem geschmolzenen Roheisen und dem Entschwefelungsmittel" zu ermitteln. Nachdem jedoch diese Rührung durch Rührung der Teile des geschmolzenen Roheisens nahe der Grenzfläche mit einem -Rührstab leicht er-i mittelt werden kann, wurde der Wassermodelltest in diesem Fall unterlassen. Das nächste^u bestimmende Problem war das der Dimensionierung.- Nachdem jedoch dieses Problem äusserst kompliziert war, wurde ein Modell in dem Versuch verwendet, dessen Dimensionen im wesentlichen jenen der praktisch verwendeten Vorrichtung waren.

Wie schematisch aus Fig. 4 hervorgeht, ist eine Vielzahl von RUhrern vorgesehen, deren vertikale Antriebswellen auf einer geraden Linie angebracht sind. Die Anzahl der Wellen betrug 7i 3 und 2. Zwei parallele,im Abstand angebrachte Rührstäbe wurden auf jeder Antriebswelle angebracht, wobei die Rotationsbereiche oder Rotationsorte der Rührstäbe auf benachbarten Antriebswellen sich leicht überlappten. Jede

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Antriebswelle wurde mit einer Geschwindigkeit von 100 U/min rotiert und die Rührstäbe wurden in eine Tiefe von etwa 20 cm in das V/asser eingetaucht. Die Breite des Tanks betrug 50 cm und der Abstand zwischen zwei benachbarten Antriebswellen betrug JO cm. Die Wassertiefe in dem Tank betrug etwa 70 cm. Der Grund des Tanks war flach,wenngleich auch Tanks einer unterschiedlichen Konviguration verwendet wurden. Die Orte des Wassereinlasses und -auslasses wurden ebenfalls variiert. Mehrere Zuflussgeschwindigkeiten wurden in einem Bereich einer mittleren Verweilzeit von I.5 bis 15 Minuten ausgewählt. Die Versuche wurden durch Färbung des Wassers im Tank mit einem Farbstoff (Safranin T), anschliessendem Wassereinlass in den Tank und Messung der Konzentration des Farbstoffs in dem am Auslass entnommenen Wasser unter Verwendung eines Colorimeters ausgeführt. Die Messung wurde auch mehrere Male ohne Rotation der Antriebswellen durchgeführt und die Ergebnisse mit jenen verglichen, die bei Rotation der Antriebswellen erhalten wurden. Folgende Ergebnisse - kurz gefasst - wurden erhalten.

1. Selbst bei Vergrösserung der Tanklänge und der Zahl der Antriebswellen, waren die Ergebnisse nicht immer verbessert.

2. Die Auswirkung der Lage des Einlasses und des Auslasses des Wassers ist relativ gross und es wurde gefunden, dass die vorteilhaftesten Ergebnisse dann erhältlich sind, wenn der Einlass und der Auslass derart angebracht sind, dass das Wasser in longitudinaler Richtung des horizontalen Querschnitts des Tankes fliesst.

2 0 0 B tt 2 / 0 / β Ο

3- Im "allgemeinen ist das Ergebnis in Abhängigkeit von der mittleren Verweilzeit unterschiedlich, ein resultierender Einfluss der Dauer der Verweilzeit besteht jedoch nicht.

4. Die Änderung der Konfiguration des Tankbodens hat eine beträchtlich verbesserte Wirkung zur Folge.

Die besten Ergebnisse wurden unter Verwendung von 3 Antriebswellen und bei einer Lage des Einlasses und des Auslasses erhalten, die ein Pliessen des Wassers in der longitudinal en Richtung des horizontalen Tankquerschnitts bewirken . Bei einer Verweilzeit von 2 Minuten oder mehr ergaben sich nahezu vollkommene Mischungsverhältnisse.

Auf Grundlage der vorstehend genannten Ergebnisse wurde eine Vorrichtung zur Entschwefelung geschmolzenen Roheisens, wie sie in Fig. 5 und 6 gezeigt ist, konstruiert. In diesen Zeichnungen v/ird das aus einem Hochofen oder einem Torpedowagen (nicht gezeigt) stammende geschmolzene Roheisen in einen Rührtank 2 durch eine Einlassungsöffnung 3, bezeichnet durch einen Pfeil, eingelassen. Auf der gegenüberliegenden Seite der Einlassöffnung 3 ist der Tank 2 mit einer Auslassöffnung 4 versehen, um das behandelte geschmolzene Roheisen in eine Giesspfanne oder ein ähnliches Behältnis über einen Trog 5 zu entlassen. In dem Trog 5 ist ein Löffel 6 zur Entnahme des behandelten Roheisens durch eine öffnung 7 vorgesehen. Das verbrauchte Desulfurierungsmittel 8 oder die Sehlacke, die zusammen mit dem behandelten Roheisen entnommen wird, werden mit einem Schaber 9 entfernt.

Das Entsulfurierungsmittel wird in einem Fülltrichter 10 gelagert und eine konstante Menge des Mittels durch eine Vibra-

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tionszuführung 11 zugeführt und anschliessend in das geschmolzene Roheisen, im Tank 2 über eine Rutsche 12 eingebracht. Das auf dem geschmolzenen Roheisen in dem Tank schweimmende Entsulfurierungsmittel 14 wird in dem Körper des geschmolzenen Roheisens dann verteilt, wenn mit den Rührstäben 15 heftig gerührt wird, wodurch das geschmolzene Roheisen entschwefelt wird. Zwei Rührstäbe 15 sind auf jedem der Aufspanngeräte 16 angebracht. In einer Vorrichtung mit grosser Kapazität ist es vorteilhaft, 3 Rührstäbe für jedes Aufspanngerät zu verwenden, wobei die Stäbe auf den Spitzen eines gleichseitigen Dreiecks angebracht sind. Eine Antriebswelle 17 ist mit dem Zentrum jedes Aufspanngerätes l6 verbunden. In dem Beispiel, das in den Fig. 5 und β gezeigt ist, sind J5 Antriebswellen angebracht und die benachbarten Wellen werden in entgegengesetzten Richtungen, wie durch Pfeile gezeigt ist, rotiert. Diese Anordnung ermöglicht soweit als möglich eine nahe Anbringung der Wellen, so dass sich die Bereiche der entsprechenden Rührstäbe überlappen. Entsprechende Antriebswellen 17 sind mit Zahnrädern 18 versehen, die durch ein Zahnrad 19 verbunden sind. Die einer Well-e 20 durch einen Elektromotor über einen nicht gezeigten Geschwlndigkeitsreduktionsmechanismus übermittelte Antriebskraft wird der zentralen Antriebswelle 17 über Kegelgetriebe 21, 22 und dadurch den Antriebswellen 17 auf deren gegenüberliegender Seite vermittelt. Diese Zahnräder bzw. Getriebe sind in einem Getriebekasten 2J enthalten.

Da das geschmolzene Roheisen bei einer erhöhten Temperatur von etwa l400 C gerührt wird, ist es erforderlich, eine geeignete Hitzeisolierung vorzusehen und es ist ebenfalls erforderlich, eine geeignete staubverhütende Einrichtung zur

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Behandlung des Rauches, bzw« Dampfes, der während der Behandlung entsteht, zur Verfügung zu stelen. Zu diesem Zweck wird eine Decke 24, die mit einem inneren Putter aus hitzebeständigem Material versehen ist und mit Wasser gekühlt werden kann, auf den Rührtank 2 zum Schutz der unteren Teile der Antriebswellen 17 und der Antriebsstäbe 15* die an deren unteren Enden befestigt sind, angebracht. Die Decke 24 ist mit einer Luftröhre 25 zur Führung des gesammelten Rauches bzw. Dampfes in einen nicht gezeigten Staubabscheider versehen. Darüberhinaus ist eine Gaseinlassöffnung 26 in der Decke 24 zum Einlass re-· duzierender- oder neutraler atmosphärischer Gase zur Verbesserung der Eesulfurierungswirksamkeit oder der Verlängerung der Lebensdauer der Rihrstäbe 15 vorgesehen.

Die die Rührstäbe tragenden Aufspannvorrichtungen 16 und die Antriebswellen 17 sind mit Wasser gekühlt. Insbesondere enthält jede Welle 17 eine Doppelwandröhre und das Kühlwasser wird durch die innere Röhre 27 zugeführt und durch die Ausgangsröhre 28 nach erfolgtem Durchfluss durch einen Weg, wie er durch die Pfeile in Fig. 6 gezeigt ist, abgeführt.

Der Schaber 9 zur Entfernung des verwendeten Entsulfurierungsmittels auf der Schlacke ist wie folgt aufgebaut: Die Schaberplatte 29 ist an einem Ende einer Werkstange 30 angebracht, die durch einen Kolben 32 bewegt wird, der in einem Zylinder 31 enthalten und drehbar auf einer Nadel J>k_t unterstützt durch einen Sockel 33* angebracht ist. Das untere Ende des Kolbens 36 eines anderen Zylinders 35 ist mit dem äusseren Ende des Zylinders 31 durch eine Nadel 37 verbunden. Das obere Ende des Zylinders 35 ist durch eine Nadel 38 an einem stationären Sockel 39 befestigt. Der Schaber 9 ^St ** einer Lage kurz vor dem Beginn des Schabens gezeigt. In dieser Lage wird nur der

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Kolben/des Zylinders Jl zur Entfernung des verbrauchten Entsulfurierungsmittels betrieben. Hiernach wird der Kolben 36 vorgeschoben, um die Werkstange 30 im Uhrzeigersinn zu drehen und anschliessend wird der Kolbenstab 32 vorgeschoben. Der Kolbenstab 36 wird in die Position, die in Fig. 6 gezeigt ist, zurückgezogen, wodurch die Schaberplatte in das verbrauchte * Entsulfurierungsmittel oder die Schlacke herabgeführt und der Vorgang wiederholt wird.

Der Schaber 9 kann in anderer als angegebener, geeigneter Position, z.B. auf dem Trog 5*angebracht werden.

Ist die Auslassöffnung 4 am Grund des Tanks 2 angebracht, wird die Schlacke nicht immer mit dem behandelten geschmolzenen Roheisen entnommen, so dass es erforderlich ist, eine separate öffnung zur Entnahme der Schlacke in einer im wesentlichen auf der gleichen Höhe wie die obere Oberfläche des geschmolzenen Roheisens 13 befindlichenPosition vorzusehen.

Eine modifizierte Ausführungsform der Erfindung zur Entphosphorung wird in Fig. 7 gezeigt. Diese Modifikation ist im wesentlichen mit der früheren Ausführungsform identisch, mit der Ausnahme, dass eine Lanze 40 als Sauerstoffeinlass in der Mitte der hohlen Welle 17 enthalten ist. Die Sauerstofflanze 40 besitzt den gleichen Aufbau wie jene die üblicherweise für einen LD-Konverter verwendet wird und ist mit Wasser gekühlt.

Da die Lanze in den Wellen 17 enthalten ist, ist es erforderlich deren Durchmesser zu vergrössern und eine unabhängige Wasserzuführungsleitung 4l zu verwenden. Darüberhinaus ist ein Aufspanngerät 42 mit dem oberen Ende der Welle 17 verbunden, um deren Inneres mit Kühlwasser zu versorgen. Das Kühlwasser fliesst,

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wie es durch die Pfeile gezeigt ist und wird durch eine Auslassleitung 49 abgeführt.

Das Dephosphorierungsmittel besteht im- wesentlichen aus Kalk, Plusspat, Hammerschlag (mill scale),.Eisenerz und diese Bestandteile schmelzen unter Bildung einer Schlackenschicht 4j5. Unterschiedlich von dem Desulfurierungsverfahren wird das Entphosphorungsmittel durch eine Rutsche 44 (Pig. 8) oder durch die Lanze 40 zusammen mit Sauerstoff oder durch Rutsche 44 und Lanze 40 eingeführt. Wie aus Fig. 8 hervorgeht ist die Rutsche 44 in der Nähe der Auslassöffnung 4 für das behandelte Roheisen angeordnet, derart dass die Eingabe des Dephosphorungsmittels in einer Richtung erfolgt, die der Fliessrichtung des geschmolzenen Roheisens entgegengesetzt ist. Es ist vorteilhaft, die Schlackenauslassoffnung 45 nahe der Einlassöffnung 5 für das geschmolzene, zu behandelnde Roheisen anzuornen. Die Schlacke wird durch einen Ausfluss 46 entnommen, während die Auslassöffnung 4 für das behandelte Roheisen in der Nähe des Bodens des Tanks 2 angeordnet ist. Die gleiche Überlegung kann wie im Fall der vorstehenden Entphosphorung auf die Entsulfurierung angewandt werden.

Für das Entphosphorungsverfahren ist es erforderlich, die Rührstäbe 15 aus anderem Material aufzubauen. Für die Entsulfurierung ist Graphit bevorzugt. D^fnit der Entphosphorung eine Decarbonisierung konkurrierend erfolgt, ist der Verschleiss der Teile der Graphitstäbe, die JLn das geschmolzene Roheisen eingetaucht sind, erheblich. Dementsprechend werden für die Entphosphorung feuerfete Materialien aus Zirkonium bevorzugt. Der Aufbau der Rührstäbe für diesen

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Zweck ist der gleiGhe wie der des Pfropfens für die Giesspfanne der Stahlherstellung. Selbst aus einem derartigen Material werden die Rührstäbe, wenn der Prozentsatz der Entphosphorung erhöht wird, in äusserstem Masse verbraucht, so dass Rührblätter aus Metall, die in den Fig. 9 und 10 gezeigt sind, bevorzugt werden.

Insbesondere werden Metallblätter ^YJ, beispielsweise aus Kupfer hergestellt, und ihre unteren Enden in die Schlackenschicht eingetaucht. Ein paar Blätter werden an einem Aufspanngerät l6 durch Trägerstäbe hi befestigt. Die hohle Antriebswelle 17 wird durch Kühlwasser gekühlt, welches in das Innere der Welle VJ durch obere öffnungen 49 eintritt und nach Zirkulation durch einen Weg, wie es durch Pfeile in Fig. 10 gezeigt ist, durch die öffnungen 50 nach Aussen fliesst.

Die Vorrichtung für die Desulfurierung kann auch zur Einbringung von Ferrosilizium verwendet werden. Wo die Entphosphorung wie im Fall der Herstellung dukoi-len Gusseisens schon durchgeführt worden ist, werden die Rührstäbe aus für die Entphosphorung geeignetem Material hergestellt.

Fig. 11 stellt eine partielle Schnittansicht dar, die eine Anordnung des Schabers 9 zeigt, und in der die Auslassöffnung 51 für das behandelte Roheisen in der Nähe des Bodens des Tanks angebracht ist. Insbesondere wenn die Auslassöffnung 51 am Boden angebracht ist und ein Fenster t>2 zur Entfernung der Schlacke in der Seitenwand des Tanks ausgebildet ist, wird sich die Oberfläche des geschmolzenen Roheisens auf einer Höhe befinden, die durch eine gepunktete Linie angegeben ist. Da sich auf der Oberfläche des geschmol-

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zenen Roheisens, wenn es heftig durch Rührstäbe gerührt wird, ausbilden, ist es vorteilhaft, Wellenbrecherplatten 53 und 5^ aus kohlenstoffhaltigem Material vorzusehen, um zu verhindern, dass die Wellen über das Äussere des Tanks sich ausbreiten, wodurch eine leichte Entfernung der Schlacke ermöglicht wird.

Verschieden Tankkombinationen sind möglich. In einer in Fig. 12 gezeigten Anordnung sind 2 Tanks Seite an Seite angebracht und in Serie durch eine öffnung 51 mitteinander verbunden. In diesem Beispiel ist die Schlackenentfernungsvorrichtung 9 (= Schaber 9) für nur einen Tank vorgesehen. Der Schaber 9 kann jedoch für beide Tanks vorgesehen werden, in welchem Fall die öffnung 51.am unteren Teil der Tanks angebracht ist.

Fig. 13 zeigt eine andere Anordnung, die für die Entfernung von Silicat geeignet ist, welche vor der Entphosphorung erfolgt. Wenn das Roheisen durch Einblasen von Sauerstoff raffiniert wird, erfolgt die Entfernung des Siliziums im allgemeinen vor der Entphosphorungsreaktion. Somit wird Silizium unter Bildung von Siliziumdioxid, welches Schlacke bildet, oxidiert. Zur Entphosphorung ist es erforderlich, dass eine Schlacke einer Basizität oberhalb eines gewissen Wertes vorliegt, die Menge an zuzufügendem Kalk oder Flussspat kann jedoch verringert werden, wenn die Siliziumdioxidmenge verringert wird, wodurch der Verlust an Eisen und die erforderliche Wärmemenge verringert wird. Es sind Sauerstofflanzen 56 und 4o vorgesehen und die gebildete Schlacke wird durch eine Auslassöffnung 57 und den Auslass 58 nach Aussen abgeführt. Das geschmolzene Roheisen fliesst von einem Tank durch die öffnung 51 in den anderen Tank. Das Entphos-

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phorungsmittel wird dem rechten Tank durch Sauerstofflanzen 40 oder die Rutsche 44 zugefügt und die in diesem Tank gebildete Schlacke wird durch die öffnungen. 45 und den Ausfluss 46 abgeführt.-

Wie in Pig. 14 gezeigt ist, ist es gemäss der vorliegenden ' Erfindung möglich, unter Verwendung etwa der Hälfte des Kai- ' ciumcarbids im Vergleich zu dem herkömmlichen Verfahren, wie in Fig. 1 gezeigt ist, im gleichen Ausmass zu entschwefeln. In dem Verfahren der Fig. 1 beträgt die Flussgeschwindigkeit des geschmolzenen Roheisens β t/min für ein Oberflächengebiet von etwa 3m, das sind 2t/min/m' . In vorliegender Erfindung wird die gleiche Flussgeschwindigkeit erreicht. Einer der Gründe für diesen Unterschied stellt die unterschiedliche Tiefe des Bades dar, welche JO cm im Fall der Fig. 1 und 6o cm ge;näss vorliegender Erfindung beträgt. Unter der Annahme der gleichen Flussmenge pro Flächeneinheit wird etwa die zweifache durchschnittliche Verweilzeit gemäss dem erfindungsipiäasen Verfahren erzielt. Insbesondere entspricht in dem Verfahren der Fig. 1 die mittlere Verweilzeit einer Minute, während entsprechend dem Verfahren der vorliegenden Erfindung dise auf 2 Minuten angewachsen ist. Obwohl man annimmt das die Reaktionsgeschwindigkeit des Kalciumcarbids mit dem Schwefel in dem geschmolzenen Roheisen hoch ist, erhöht bzw. verbessert die zweifache Verweilzeit das Ausmass der Entsulfurierung.

Der grösste Anteil der Kosten der Entsulfurierung unter Verwendung von Kalciumcarbid entsteht durch die Kosten des Kalciumcarbids selbst, so dass eine geringere Menge hiervon vorteilhaft ist.

Da es möglich ist, die Verweilzeit durch Erhöhung der Tiefe des Rührbades über jene, die bei herkömmlichen kontinuierlichen Verfahren verwendet werden, zu erhöhen, besteht nicht nur die Möglichkeit die Wirksamkeit der Entschwefelung ζ u verbessern sondern auch die Lebensdauer des Tanks zu steigern. Die Plussgeschwindigkeit ist in dem herkömmlichen kontinuierlichen Entsulfurierungsverfahren bemerkenswert gross, so dass die·ausnützbare Lebensdauer der Tanks geringer und die Reparaturen kostspielig sind»

Wie vorstehend beschrieben werden die Rührstäbe leicht verbraucht. Gemäss der vorliegenden Erfindung können Rührstäbe aus Graphitelektroden für übliche elektrische öfen verwendet werden. Es war bisher nicht denkbar Graphitelektroden wegen ihres hohen Preises und ihrer Brüchigkeit zu verwenden. Gemäss der vorliegenden Erfindung ist die Verwendung von Graphitelektroden möglich. Da das geschmolzene Roheisen im wesentlichen mit Kohlenstoff gesättigt ist, ist der Verschleiss bzw. der Verbrauch der Graphitrührstäbe, der durch -geschmolzenes Roheisen verursacht wird, gering. Die Teile der Stäbe, die der Luft ausgesetzt sind, werden jedoch durch Oxydation abgenützt bzw. verbraucht. Jedoch kann das Eindringen der Luft in den Tank leicht durch Verwendung eines Tankdeckels verhindert werden, wodurch die Lebensdauer der Rührstäbe gesteigert wird.

Es ist verständlich, dass auch andere Materialien als Graphit Verwendung finden können.

Durch die folgenden Beispiele wird die Erfindung veranschau-1i cht.

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Beispiel 1

Fig. 14 zeigt das Ergebnis der Entsulfurierung unter Verwendung der Vorrichtung, die in Fig. 5 und 6 gezeigt ist. In diesem Beispiel betrugen die Flussgeschwindigkeiten des geschmolzenen Roheisens 1 t/min und 2 t/min und Kalciumcarbid wurde als Entsulfurierungsmittel verwendet. Die Temperatur des geschmolzenen Roheisens betrug 1450 C bis l400 C, und der Schwefelgehalt des geschmolzenen Roheisens vor Behandlung betrug 0.060 bis 0.0J50 %. Die Geschwindigkeit der Rührstäbe betrug 75 U/min.

Beispiel 2

Die nachstehende Tabelle 1 gibt die Ergebnisse, unter Verwendung zweier Tanks, die in Fig. 5 und 6 gezeigt sind wieder, welche gemäss Fig. 12 in Serie geschaltet waren.

Tabelle 1

Entschwefe lungsmittel (!Calciumcar bid) kg/mm	Flussge schwindig keit des Roheisens	Schwefelgehalt {%)	nachher	Prozent satz der Entschwe felung	Geschwin digkeit Umdrehun gen pro Mi nute (r. p.m.)
Jeder Tank 3 kg/min 2 kg/min 3 kg/min	2 2 3	vorher	0.004 O.OO7 0.010	91 81	75 75 75
0.047 0.035 0.053

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Die Tabelle zeigt, dass ein hoher Kntschwefölungsprosentsafcs mit einer relativ geringen Kalciumcarbidmenge erreichbar Inc.

Beispiel 3

Die in den Fig. 5 und 6 gezeigte Vorrichtung wurde durch Zusatz einer Sauerstofflanze, wie sie in Fig. 7 gezeigt ist, modifiziert und eine Dephosphorung wurde mit diesem modifizierten Tank unter den in Tabelle 2 gezeigten Arbeltsbedingungen bewirkt. Die nachstehende Tabelle 3 zeigt die erhaltenen Ergebnisse.

Tabelle 2
Arbeitsbedingungen

Flussgeschwindig keit des geschmol zenen Roheisens	Menge des einge blasenen Sauer stoffs	Sauerstoff druck
1 t/min	12 m-^/min	2,0 kg/cm

Menge der eingebrachten Entphosphorungsmittel (kg/min)	Hammersohlag (mill scale)	Flusspat	Kalziniertes Soda
Kalk	20	6	17
36

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- 2β -

Tabelle ·

Ergebnisse der Behandlung

	G	Zusammensetzung des geschmolzenen	nach der Be	Prozent	Zusammensetzung der	\	T-Pe	II.90
\	Si	Roheisens	handlung	satz der	Schlacke	PeO	8.94
\	Mn	Vor der Be		Entfer	\	SiO₂	13.88
\	P	handlung		nung		CaO	43.19
\	S		3.64	17 %		P	0.678
\		0.02	96 %
4.HO	Ο.29
0.87	0 050	60 fo
0.70	0 021	53 fo
0. L25
0.045

Das Entphosphorungsmittel wurde durch die Rutsche eingebracht.

Beispiel 4

Der in den Fig. 5 und 6 gezeigte Tank wurde durch Anbringung von Sauerstofflanzen und Rührblättern,in Fig. 9 gezeigt, modifiziert und zwei derartig modifizierte Tanks wurden in Serie, in Fig. 13 gezeigt, geschaltet und zur Silicatentfernung vor der Entphosphorung unter den in nachstehender Tabelle 4 gezeigten Arbeitsbedingungen verwendet. Die Ergebnisse sind in Tabelle 5 wiedergegeben.

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Tablelle

Arbeitsbedingungen

Plusgeschwindig keit des geschmol zenen Roheisens	Menge des eingeblasenen Sauerstoffs	Dephospho- rung Tank	Druck des eingebla senen Sauerstoffs	Dephos- phorung Tank
1 t/min	Silikatent fernung Tank	11 nrVmin	Silikatent fernung Tank	1,2 kg/cm²
6 nr/min	2,5 kg/cm²

Zusätze

Silikatent fernung Tank	Dephosphorungst ank	Kalk	Hammerschlag [mill scale)	Plusspat	calciniertes Soda
Kalk	18 kg/min	24 kg/min	7 kg/min	18 kg/min
6 kg/min

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Tabelle 5

Ergebnisse der Behandlung

Zusammensetzung des geschmolzenen Roh eisens	Vor der Be handlung	Nach der Be handlung	Prozent satz der Entfernung	Zusammensetzung der Schlacke	Silikatent fernung	Dephospho- rungstank
\	4.55	3.55	22 %		8.4	10.06
C	0.83	0.05	94 %	T-Pe	10.04	7.21
Si	0.80	O.56		FeO	48.16	16.40
Mn	O.I32	0.035	73 %	SiO₂	16.24	40.38
P	0.042	0.018		CaO	0.015	0.80
S	P

Beispiel 5

Ferrosilizium wurde in geschmolzenes Roheisen unter Verwendung des Tanks, der in Fig. 5 und 6 gezeigt ist, eingebracht. Die Ergebnisse sind in nachstehender Tabelle 6 wiedergegeben.

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Tabelle 6

Ferrosilizium Einbringungs-Versuche

Flussgesohwin- ligkeit des ge schmolzenen Roh eisens	Eingebrachte F erro s iliζium- menge	Siliziumgehalt in geschmolzenem Roh eisen	Nach Einbringung	Aus beute
2 t/min	36,4 kg/min	Vor Einbringung	2.00 %	95 %
0.70 %

Das in diesem Beispiel verwendete Ferrosilizium enthielt 75 % Silizium. Von diesen Ferrosilizium wurden 21.7 kg/t geschmolzenen Roheisens einem Hauptkanal für die Förderung geschmolzenen, aus dem Hochofen ausgetretenen Roheisens zugefügt. Die Ausbeute dieses Ferrosiliziums betrug 80 %. Im Vergleich mifc der Ausbeute von 95 $* die in Tabelle 6 wiedergegeben ist, zeigt diese Grosse, dass die neuartige Vorrichtung hoch wirksam ist.

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Claims

Patentansprüche

1. "Verfahren zur kontinuierlichen Raffination von Eisen und Eisenlegierungen, in die ein Zusatz eingebracht und mit geschmolzenen in einem Rührtank enthaltenem Roheisen vermischt wird, dadurch gekennzeichnet, dass das geschmolzene Roheisen kontinuierlich im Rührtank, der einen länglichen horizontalen Querschnitt aufweist und mit einer Vielzahl von in Abstand angebrachten, parallelen, vertikalen Rührgeräten ausgestattet ist, die in der horizontalen Richtung des länglichen Querschnitts angebracht sind, von dessen einer Seite zugelassen wird, und das Roheisen von der gegenüberliegenden Seite des RUhrtanks ausgelassen wird, wodurch bewirkt wird, dass das Roheisen in longitudinaler Richtung fliesst und die Rührgeräte zur Rührung der Teile des geschmolzenen Roheisens in der Nähe der Grenzfläche zwischen demselben und dem Zusatz rotiert werden, wodurch eine ausgezeichnete Beimischung bzw. Vermischung des Gusseisens in dem Rührtank infolge des ^Hessens des Gusseisens und der Beimischung des Zusatzes zu dem geschmolzenen Gusseisen an jenen Teilen in der Nähe der Grenzfläche infolge der Rotation der Rührgeräte erfolgt.

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2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in den Rührtank in der Nähe der Einlassöffnung des .geschmolzenen Roheisens ein Entschwefelungsmittel eingegeben wird.

J5. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Entschwefelungsmittel Kaiζiumcarbid enthält.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Rührtank ein Mittel zur Entphosphorung in einer Richtung eingebracht wird, die der Fliessrichtung des geschmolzenen Roheisens innerhalb des Rührtanks entgegengesetzt ist.

5· Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass man als Mittel zur Entphosphorung Kalk, Plusspat, Hammerschlag (mill scale), und calciniertes Soda verwendet.

6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass dem Rührtank Ferrosilizium zugefügt wird, um den Siliziumgehalt des geschmolzenen Roheisens zu erhöhen .

7- Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass man bewirkt, dass das geschmolzene Roheisen durch ein Paar in Serie verbundene Rührtanks fliesst und die Entfernung des Siliziumdioxids in einem der Rührtanks aus geführt wird, während die Entfernung des Phosphors anschliessend in dem anderen Rührtank durchgeführt wird.

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8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Vielzahl der Rührgeräte in , den oberen Teil des geschmolzenen Roheisens in dem Tank eingetaucht und zueinander in entgegengesetzten Richtungen gedreht werden.

9» Vorrichtung zur kontinuierlichen Raffination von Eisen und Eisenlegierung, in der geschmolzenes Roheisen und ein Zusatz durch Rührung in einem Rührtank vermisiit werden, dadurch gekennzeichnet, dass der Rührtank einen länglichen horizontalen Querschnitt und Einlass- und Auslassöffnungen für das geschmolzene Gusseisen in dem Rührtank in longitudinaler Richtung des horizontalen Querschnitts aufweist, wodurch bewirkt wird, dass das geschmolzene Gusseisen in longitudinaler Richtung fliesst, und der Rührtank mit einer Vielzahl von parallelel, in Abstand angebrachten, vertikalen Rührgeräten ausgestattet ist, die von oben in dem oberen Teil des geschmolzenen Gusseisens, das in dem RUhrtank enthalten ist, suspendiert sind, wobei die Rührgeräte in longitudinaler Richtung angeordnet sind, und Geräte zur Rotation der Rührgeräte in entgegengesetzten Richtungen enthalten sind, derart, dass sich ihre Rotationsorte gegenseitig überlappen.

10. Vorrichtung nach Anspruch 9> dadurch gekennzeichnet, dass jedes der Rührgeräte eine vertikale Antriebswelle und eine Vielzahl von in Abstand angebrachten, vertikalen Rührstäben aus korrosionsfestem Material aufweist, die am unteren Ende der Antriebswelle befestigt sind.

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11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeic hn e t, dass jedes der Rührgeräte drei Rührstäbe enthält, die an den Spitzen eines gleichseitigen Dreiecks angeordnet sind.

12. Vorrichtung nach Anspruch 9 s dadurch gekennzeichnet, dass die Rührgerate Rührstäbe aus Graphit enthalten.

13- Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass jedes der Rührgeräte eine vertikale Antriebswelle und eine Vielzahl von in Abstand angebrachten, vertikalen Rührblättern, aus korrosionsfestem Material enthält, die am unteren Ende der Antriebswelle befestigt sind.

l4. Vorrichtung nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, dass der RUhrtank mit Sauerstofflanzen versehen ist.

15· Vorrichtung nach Anspruch 9» dadurch g e k e η η - ' zeichnet, dass die Ein- und Auslassöffnungen für das geschmolzenen Roheisen in der Nähe der normalen Höhe des geschmolzenen Roheisens in dem RUhrtank angebracht sind.

16. Vorrichtung nach Anspruch 9» dadurch gekennzeichnet, dass der Rührtank mit Einrichtungen¹ zur Entfernung von Schlacke ausgestattet ist.

2 0 ü 8 H 2 / 0 7 0 ü

LY. Vorrichtung nach Anspruch Lo, dadurch g -e k e η η - ζ ο L c h η ο t, dass das Schlackerientfernungsgeräfc für die Auslassöffnung vorgesehen Lst.

L8. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch g e kennzeichnet, dass das SchlacLcenentfernungsgerät für die "Einlassöffnung vorgesehen ist.

19· Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Schlackenentferrmngsgerät eine öffnung durch die Seitenwand des Rührtanks, unabhängig von der Auslassöffnung, vorsieht.

20. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Vielzahl von Rührtanks, die in Serien angeordnet sind, enthält.

2 O 9 ü Ü 2 / O 7 ü Π

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