DE2221169B2 - Verfahren zum gasnitrieren von werkstuecken aus vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten staehlen - Google Patents
Verfahren zum gasnitrieren von werkstuecken aus vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten staehlenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Nitrieren von vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten
Stählen im Ammoniakgasstrom.
Stand der Technik
Das Nitrieren als Wärmebehandlung zur Erreichung einer hohen Randhärte, einer erhöhten Verschleiß- und
Dauerfestigkeit wird bisher in einem Temperaturbereich unterhalb der a-y-Umwandlung im System
Eisen-Stickstoff, also unterhalb 5853C, durchgeführt.
Durch die verhältnismäßig niedrige Nitriertemperatür
diffundiert der Stickstoff nur sehr langsam in den Stahl hinein und da außerdem die Löslichkeit des
α-Eisens für Stickstoff nur sehr gering ist, benötigt man für die Oberflächenhärtung durch Nitrieren eine
ziemlich lange Zeit.
Versuche zur Verkürzung der Nitrierzeit, vor allem an hochlegierten Stählen, führten auch zur Anwendung
einer erhöhten Nitriertemperatur. Sie ergaben jedoch kein befriedigendes Ergebnis. Einmal wird bei den
Nitrierstählen durch Bildung von Sondernitriden die höchste Oberflächenhärte im Bereich um 500° C
erreicht, zum anderen traten Befürchtungen von unzulässig hohen Verzügen auf.
Ein bekanntes Verfahren (GB-PS 12 13 190) dieser
Art dient zum Nitrieren von Rohren aus rostfreiem Stahl im Ammoniakstrom bei 45O0C bis 6500C zur
Erzeugung einer gegen Reibkorrosion festen lnnenflä-Zur Behandlung von Konstruktionswerkstoffen für
Maschinenteile mit hoher Beanspruchung auf Biegung und Wälzpressung sind Verfahren der genannten Art
nicht geeignet.
Ein weiteres bekanntes Verfahren (GB-PS 6 96 688) betrifft das Oberflächenhärten von Teiien aus Eisenlegierungen
int einer Gasatmosphäre unter gleichzeitiger Einwirkung von Kohlenstoff und Stickstoff während
12 Stunden bei Temperaturen zwischen 600° und 7200C
und Abschrecken der Teile in Öl, die darach eine Oberflächenschicht aus Martensit ohne freie Nitride
oder Karbide haben. Diese Behandlung ist ein Beispiel für das bekannte Karbonitrieren, das im Gegensatz zum
Gasnitrieren eine Abschreckhäi tung unter Bildung von Martensit in der Stahloberfläche darstellt Diese
Martensitsdiichten weisen durch das Abschrecken erhebliche Maßabweichungen auf, die beim Schleifen zu
einem ungleichmäßigen Abtragen der Härteschicht führen.
Das Nitrieren sog. »weicher« Stähle, d. h. unlegierter und niedrig legierter Baustähle, wird in der Regel nur
über kurze Nitrierzeiten durchgeführt. Man nimmt dabei eine geringere Diffusionstiefe in Kauf. Außerdem
haben diese Stähle meist nur eine geringe Anlaßbeständigkeit bzw. besitzen im Falle des Nitrierens im
normalisierten Zustand keine »abstützende« Kernfestigkeit. Ihre Belastbarkeit ist somit nur begrenzt.
Das der Erfindung zugrunde liegende Verfahren stellt
eine vorteilhafte Weiterentwicklung der bekannten Weichnitrierverfahren dar.
Zwei-Stufen-Verfahren
Das Verfahren nach der Erfindung besteht darin, daß es in zwei Temperaturstufen durchgeführt wird, von
denen die erste oberhalb der «-y-Umwandlung im
System Eisen-Stickstoff, vorzugsweise bei 650° C und die zweite: Stufe unterhalb der α,-y-Umwandlung,
vorzugsweise bei 5700C liegt, und daß in der zweiten Temperaturstufe Methylamin in der Höhe von 5 bis
20 Vol.-% der jeweils zugeführten Ammoniakmenge zugespeist wird.
Methylamin ist dabei ein bevorzugtes kohlenstoffabgebendes Mittel. Da es nur 1 Kohlenstoffatom besitzt,
ist es gut dosierbar und rußt nicht. Bei der Spaltung bildet es Ammoniak und reichert daher die Ofenauno-Sphäre
an.
Die bei der höheren Temperatur der ersten Stufe vorhandene höhere Diffusionsgeschwindigkeit bewirkt
eine größere Nitriertiefe in der Zeiteinheit ohne Verlust der guten Verschleißeigenschaften der Randzone.
Der zu der zweiten Temperalurstufe eindiffundierende
Kohlenstoff bewirkt die Bildung des e-Kartonitrids, ggf. die Umwandlung etwaiger Anteile des in der oberen
Nitrierstufe gebildeten y-Nitrids in ε-Karbonitrid. welches die Zähigkeit und die Verschleißfähigkeit der
Nitrierschicht weiter erhöht.
Abweichend von dem genannten Karbonitrierverfahren bestehen daher die zu härtenden Randschichten bei
dem Verfahren nach der Erfindung aus intermetallischen Verbindungen, den Nitriden. Deshalb wird die
Randzone als Verbindungszone oder Verbindungsschicht bezeichnet.
Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, daß die Abkühlung der Stahlteile aus der ersten in die
zweite Temperaturstufe langsam erfolgt. Durch die langsame Abkühlung aus der ersten Stufe bleibt der
Nitrierverzug gering. Infolgedessen ist ein Egalisieren der Oberfläche durch Schleifen möglich, ohne daß die
Verbindungsschicht unterbrochen wird.
Die mit dem bekannte Verfahren erzielten Oberflächenschichten
aus Martensit sind bezüglich Abriebverhalten und Unempiindüchkeit gegen Reibschweißen
(Fressen von Zahnflanken) den Ergebnissen des Verfahrens nach der Erfindung unterlegen. Die angegebenen
Härtewerte allein sind für das Verschleißverhalten einer gehärteten Oberflächenschicht nicht maßgebend.
Die Bildung einer verschleißfesten Nitridschicht ist mit dem bekannten Verfahren wegen des geringen
Ammoniakgehaitens von 0,5 bis 2% der Gasatmosphäre nicht möglich. Der für das Ausführungsbeispiel angegebene
Stickstoffgehalt von 20% in der Gasatmosphäre ist für die BiUung einer Nitridschicht wirkungslos, da nur
atomarer Stickstoff im Zustand des Entstehend imstande ist, in das a-Eisen-Gitter einzudringen.
Demgegenüber besteht die Gasatmosphäre bei dem Verfahren nach der Erfindung ausschließlich aus
Ammoniak mit einem gesteuerten Dissoziationsgrad, bei welchem eine ausreichende Menge von atomarem
Stickstoff vorhanden ist.
Durchführung des Verfahrens
In der ersten Temperaturstufe wird eine stärkere Stickstoffdiffusion eingeleitet. Durch langsames Abkühlen
auf eine unterhalb der Λ-y-Umwandlung liegende
Temperatur und Halten auf dieser Temperatur unter Hinzufügen des kohlenstoffabgebenden Mittels erfolgt
die Sättigung der Verbindungszone mit Stickstoff und Kohlenstoff.
Die erste Temperaturstufe verläuft vorzugsweise im Gebiet der maximalen Löslichkeit des y-Mischkristalls
für Stickstoff (um 650°C). Bei bestimmter Stickstofrkonzentration wandelt sich eine unter der Verbindungszone
liegende Schicht in Stickstoffaustenit (y-Misohkristal!)
um. Die Dicke dieser Zwischenschicht ist vom Stickstoffangebot und der Haltezeit bei dieser Temperatur
abhängig und kann von einigen um bis zu einigen Zehntel mm betragen. Die Zwischenschicht besitzt eine
höhere Festigkeit als das Kerngefüge und gewährleistet eine gute Abstützung der Randschicht, vor allem bei
hohen spezifischen Belastungen, wie anhand umfangreicher Untersuchungen, vorzugsweise bei Wälzpressung,
festgestellt wurde.
Der unterhalb der Zwischenschicht liegende, nicht umgewandelte Bereich des «-Mischkristalls weist bei
der Temperatur von 6500C einen um etwa fünfmal höheren Diffusionskoeffizienten als unterhalb der
Λ-y-Umwandlung auf (unterhalb 585°C), wodurch die
erwähnten größeren Stickstoffeindringtiefen in der Zeiteinheit erzielt werden.
Die langsame Abkühlung in die zweite Temperaturstufe (S 585°C) verringert weitgehend das unerwünschte
Entstehen der Umwandlungsspannungen. Außerdem ist mit einer günstigeren Gefügeausbildung
in der Randzone zu rechnen, da die Zeit für einen Diffusionsausgleich während der Abkühlung und durch
Halten in der zweiten Temperaturstufe ausreichend lang ist. Dies führt dazu, daß der Verzug im Rahmen des
üblichen Nitrierverzuges liegt
Die zweite Temperaturstufe liegt unterhalb des Umwandlungspunktes, d.h. unter 585°C. Durch den
geringeren Dissoziationsgrad, d.h. ein höheres Stickstoffangebot
in diesem Temperaturbereich wird die Verbindiingszone mit Stickstoff und durch die gleichzeitige
Zuspeisung eines Kohlenstoffträgers, auch mit Kohlenstoff gesättigt Dies führt zur Ausbildung des
ε-Karbonitrids in der Verbindungszone, welches die besten Verschleiß- und Zähigkeitseigenschaften dieser
Schicht gewährleistet
Einzelheiten des Verfahrens
Jeder Nitriertemperaturstufe muß ein bestimmter Dissoziationsgrad des Ammoniaks zugeordnet sein. In
der ersten Temperzturstufe von vorzugsweise 6500C
soll der Dissoziationsgrad mindestens 0,8 betragen; d. h. die Ofenatmosphäre einen Restammoniakgehalt über
10% aufweisen, je nach der geforderten Schichtdicke und der vorhandenen Ofenanlage. Die Grenze zu
höheren Restammoniakgehalten ist außer von der Ofenanlage auch von der für ein gleichmäßiges
Nitrierergebnis noch zulässigen Strömungsgeschwindigkeit des Ammoniaks abhängig.
In dei zweiten Temperaturstufe, vorzugsweise bei 5700C, ist ein Dissoziationsgrad λ = 0,25 bis 0,35,
entsprechend 45 bis 60% Restammoniak einzuhalten.
Die Nitrierzeiten bewegen sich beispielsweise zwischen 2 bis 8 Stunden je nach der gewünschten
Schichtdicke in der ersten Temperaturstufe, sowie 2 bis 4 Stunden in der zweiten Temperaturstufe. Die Abkühlung
aus der ersten Temperaturstufe hat langsam zu erfolgen, d. h. durch natürlichen Wärmeübergang durch
die Ofenwände, die Abkühlung aus der zweiten Temperaturstufe beliebig schnell. Wird bei unlegierten
Stählen eine höheri Dauerfestigkeit, als sie nach langsamer Abkühlung erreichbar ist; verlangt, so kann
die Abkühlung der Teile in der zweiten Temperaturstufe noch durch eine Erhöhung der Gasströmung in der
Retorte, vorzugsweise mit Stickstoff, beschleunigt werden.
Anwendung des Verfahrens
Das Verfahren nach der Erfindung ist vorzugsweise an Bauteilen aus unlegierten und niedrig legierten
Baustählen, wie Einsatz- und Vergütungsstählen anwendbar, bei denen eine erhöhte Verschleiß- und
Dauerfestigkeit erforderlich ist. Der Ausgangszustand des Werkstoffes kann normalisiert oder vergütet sein.
Durch die tiefere Stickstoffdiffusion und die dadurch bedingte höhere Randfestigkeit kann gegebenenfalls
eine Vergütung vor dem Nitrieren entfallen.
Werden vergütete Bauteile nach dem Zwei-Stufen-Verfahren der Erfindung nitriert, so ist bei der Wahl der
Werkstoffe darauf zu achten, daß der Kernzustand eine Festigkeit annimmt, wie sie beim Anlassen auf 6500C
erreicht wird. Werden höhere Kernfestigkeiten erfordert, so sind entsprechend höher anlaßbeständige Stähle
zu verwenden.
Claims (6)
1. Verfahren zum Nitrieren von Werkstücken aus vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten
Stählen im Ammoniak-Strom, dadurch gekennzeichnet, daß es in zwei Temperaturstufen
ausgeführt wird, von denen die erste in an sich bekannter Weise oberhalb der «-y-Umwandlung im
System Eisen-Stickstoff von 585° C, und die zweite unterhalb der oc-y-Umwandlung liegt, und daß in der
zweiten Stufe Methylamin als kohlenstoffabgebendes Mittel in Höhe von 5 bis 20 VoL-% der jeweils
zugeführten Ammoniakmenge zugespeist wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Temperaturstufe bei 65O0C
und die zweite bei 570° C liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Restammoniakgehalt der
Ofenatmosphäre in der ersten Temperaturstufe mindestens 10% und in der zweiten Stufe 45 bis 60%
beträgt.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Nitrierzeit in der ersten
Temperaturstufe 2 bis 8 Stunden, in der zweiten Temperaturstufe 2 bis 4 Stunden beträgt.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlung aus der ersten in
die zweite Temperaturstufe langsam erfolgt.
6. Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlgeschwindigkeit aus
der zweiten Temperaturstufe zur Erhöhung der Dauerfestigkeit unlegierter Stühle durch erhöhte
Geschwindigkeit des Stickstoffstromes beschleunigt wird.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19722221169 DE2221169C3 (de) | 1972-04-29 | Verfahren zum Gasnitrieren von Werkstücken aus vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten Stählen | |
IT49347/73A IT983006B (it) | 1972-04-29 | 1973-04-10 | Procedimento per la nitrurazione a gas di acciai non legati e le gati in due stadi |
FR7314522A FR2182991B3 (de) | 1972-04-29 | 1973-04-20 | |
US354731A US3870572A (en) | 1972-04-29 | 1973-04-26 | Process for nitriding unalloyed or low-alloy steel |
JP48047639A JPS4948528A (de) | 1972-04-29 | 1973-05-01 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19722221169 DE2221169C3 (de) | 1972-04-29 | Verfahren zum Gasnitrieren von Werkstücken aus vorzugsweise unlegierten und niedrig legierten Stählen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2221169A1 DE2221169A1 (de) | 1973-11-08 |
DE2221169B2 true DE2221169B2 (de) | 1976-09-30 |
DE2221169C3 DE2221169C3 (de) | 1977-05-12 |
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ID=
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3870572A (en) | 1975-03-11 |
JPS4948528A (de) | 1974-05-10 |
IT983006B (it) | 1974-10-31 |
DE2221169A1 (de) | 1973-11-08 |
FR2182991A1 (de) | 1973-12-14 |
FR2182991B3 (de) | 1976-04-09 |
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Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
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