DE2218799A1 - Verfahren und Vorrichtung zum Trennen von Gemischen, insbesondere Gasgemischen - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Trennen von Gemischen, insbesondere Gasgemischen

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Description

DR. BERG DIPL.-ING. STAPF PATENTANWÄLTE 991 «700
a MÜNCHEN BO. MAUERKIRCHERSTR. 43 4t I O /iJ>J
Dr. Berg Dipl.-Ing. Stopf, 8 München 80, MauerfcircherstroBa 45 · Ihr Zeichen Ihr Schreiben Unser Zeichen Datum 4 β finfil IQ72
22 366
IETROCAHBQN DEVEL0B5ENTS EDIIIED Wythenshawe, Manchester, England
Verfahren und Vorrichtimg zum Trennen von Gemischen, insbesondere Gasgemischen
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Trennen von Bestandteilen aus einem Gemisch derselben und betrifft insbesondere das Trennen von Gasgemischen, insbesondere von
209845/1112 -2-
β (0811)
9882» 987043 983310 Telegrammai BERGSTAPFPATENT MOnchen TELEX 05 24 560 BERG d
Banki Boyeriiche Vercinibank MOnchen 453100 Postscheck ι MOnchen £53 43
. solchen mit einem Gehalt an einem sehr leichten Gas wie Wasserstoff oder Helium.
Häufig will man ein leichtes Gas wie etwa Wasserstoff oder Helium in verschiedenen Reinheitsgraden aus einer dieses und* andere Bestandteile enthaltenden Gasströmungen gewinnen· Im Falle von Wasserstoff können die wasserstoff haltigen Gasströmungen, welche als Ausgangsmaterial für ein wasserstoffreiches Produkt verwendet werden, z.B. Spülgasströme aus Syntheseprozessen, beispielsweise der Synthese von Ammoniak, sowie auch hei der gesteuerten Verbrennung oder Reformierung, von Kohlenwasserstoffen oder beim Cracken von Kohlenwasserstoff-Ausgangsmaterial entstehende Gasströme sein. Das Ausgangsmaterial für die Gewinnung von heliumreichen Gasströmen können z.B. verschiedene Naturgasgemische sein.
Ein allgemein bekanntes Verfahren zum Abscheiden eines mit einem gewünschten Leicht gas angereicherten Gasstroms aus einem das Leichtgas enthaltenden Gasstrom besteht im Auskondensieren der übrigen, schwereren Komponente (n). Derartige Verfahren werden in Tieftemperatur-Trennanlagen durchgeführt, in denen die schwerere(n) Komponente(n) wenigstens teilweise kondensiert wird bzw. werden, indem man den Gasstrom unter erhöhtem Druck, gewöhnlich 7 bis 55 kp/cm , in einem Wärmeaustauscher tiefen Temperaturen aussetzt und so einen mit dem gewünschten Leichtgas angereicherten Strom von dem kondensierten Teil trennt. Derartige Verfahren sind beispielsweise in
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"The Chemical Engineer11, 1965* Band 187, Seiten CE 87 ff und in der GB-PS 1 136 O4O beschrieben.
Ein Nachteil derartiger Tief tempe ratur-Trennve rf ahren liegt darin, daß die Abkühlungstemperatur des Gasstroms durch den Gefrierpunkt der einen oder anderen Komponente begrenzt ist, so daß die Reinheit des gewonnenen Leichtgases für verschiedene Anwendungszwecke nicht ausreicht· Im Falle von Wasserstoff beträgt der Reinheitsgrad beispielsweise im allgemeinen nicht mehr als 95 bis 98 $, je nach den anderen Komponenten, mit denen zusammen es auftritt, und den angewendeten Betriebsbedingungen, Wenngleich es auch möglich ist, die Reinheit des Wasserstoffs durch bekannte Zusatzbehandlungen zu verbessern, ist ein solches Verfahren umständlich und teuer.
Ein weiteres Verfahren zum Gewinnen eines mit einem Leichtgas angereicherten Stroms aus einer dieses enthaltenden Gasströmung besteht darin, daß man die letztere Strömung einer auch unter der Bezeichnung "Kalte Adsorption" bekannten Druckschwingungsadsorption unterwirft. Bei diesem Verfahren wird die Ausgangsströmung unter erhöhtem Druck durch einen Druckschwingungsadsorber hindurchgeleitet, welcher zwei oder mehr Adsorberkammern enthält, in denen Molekularsiebe oder andere Adsorptionsmittel für die schwereren Komponenten der Gasströmung angeordnet sind, und welche in der Weise über Leitungen und Ventile angeschlossen sind, daß sie nacheinander eine Adsprptionsfunktion ausüben, bei der die schwerere(n)
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Komponente (n) durch Adsorption mittels der Molekularsiebe oder der anderen Adsorptionsmittel von dem leichteren Gas getrennt wird bzw. werden und anschließend ein Desorptionsschritt stattfindet, "bei dem die adsorbierten Bestandteile von den Adsorbiermitteln abgenommen werden, um diese für erneuten Gebrauch zu regenerieren. Das Abnehmen der adsorbierten Bestandteile geschieht mittels eines unter verringertem Druck unter praktisch isothermischen Bedingungen durch die Adsorptionsmittel hindurch zurückgeleiteten Teils der angereicherten Strömung. Der zu diesem Zweck verwendete Anteil der angereicherten Strömung ist abhängig von der Differenz zwischen den Adsorptions- und Desorptionsdrücken, so daß bei größeren Druckdifferenzen geringere Rückführströme erforderlich sind. Es finden zwei oder mehr Adsorbereinrichtungen Verwendung, so daß die eine regeneriert werden kann, während das zu behandelnde Gas über die andere geleitet wird. Derartige Verfahren sind beispielsweise in Oil and Gas Journal vom 13· November 1967» Seite 79 und in der Zeitschrift Chemical Engineering Progress, 1969» Band 65, Nr. 9, Seite 78 beschrieben.
Sofern die mit dem Leichtgas vermischten Komponenten Gase wie Stickstoff, Kohlenmonoxid und/oder Methan sind, lassen sich die in der gewonnenen Gasströmung enthaltenen Unreinheiten auf wenige Teile pro Million (ppm) verringern. Da jedoch ein Teil, zumeist sogar ein sehr wesentlicher Teil
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der sehr reinen Gasströmung für das Regenerieren verwendet werden muß, gehen beträchtliche Mengen des Produkts verloren, so daß bei Wasserstoff die endliche Ausbeute gewöhnlich im Bereich zwischen 50 und 80 # liegt.
Die mittels der zurückgeführten Re gene rations strömung von den Adsorptionseinrichtungen abgenommenen Bestandteile können aus der aus dem Druckschwingungsadsorber austretenden Regenerationsströmung nicht zurückgewonnen werden und gehen somit gewöhnlich verloren.
Die Erfindung schafft nun ein Verfahren zum Trennen eines leichten Gases mit hoher Ausbeute und hoher Reinheit von einer es enthaltenden Mehrkomponenten-Gasströmung· Für die Durchführung des Verfahrens finden eine Tieftemperatur-Trenneinrichtung und ein Druckschwingungsads orber Verwendung, zwischen welchen eine Gasströmung zurückgeführt wird, in welcher die Konzentration des zu gewinnenden leichten Gases zwischen der der Mehrkomponenten-Gasströmung und der gereinigten Leichtgasströmung liegt, wobei die zurückgeführte Gasströmung je nach der Konzentration des Leichtgases in der Mehrkomponentenströmung eine in der Tieftemperatur-Trenneinrichtung teilweise gereinigte leichtgasströmung oder die aus dem Druckschwingungsads orber austretende Regenerierungsströmung ist·
Gemäß einer vorteilhaften Ausführung der Erfindung ist bei
tr
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einem Verfahren zum Gewinnen eines leichten Gases mit hoher Ausbeute und hohem Reinheitsgrad aus einer dieses enthaltenden Mehrkomponenten-Gasströmung vorgesehen, daß die Mehrkomppnenten-Gasströmung unter erhöhtem Druck entweder einer Tieftemperatur-Trenneinrichtung, in welcher eine teilweise gereinigte Leichtgasströ'mung gewonnen wird, oder einem Druckschwingungsadsorber, welchem die teilweise.gereinigte Leichtgasströmung zugeführt wird und in welcher ein Ieichtgasstrom mit hohem Reinheitsgrad gewonnen wird, zugeleitet wird, daß ein Teil des im Druckschwingungsadsorbers gewonnenen leichtgasstroms mit hohem Reinheitsgrad dem Druckschwingungsadsorber unter verringertem Druck als Regenerationsstrom zugeleitet wird, daß der aus dem Druckschwingungsadsorber austretende Regenerationsstrom auf einen erhöhten Druck komprimiert und der Tief temperatur-Trenneinrichtung zugeführt wird und daß ein weiterer Teil dee Leichtgasstroms mit hohem Reinheitsgrad als Endprodukt abgeführt wird, χ
Das erfindungsgemäße Verfahren bietet den zusätzlichen Vorteil, daß es die Gewinnung eines zweiten Gasstroms ermöglicht, welcher im wesentlichen frei von dem Leichtgas ist, was bei der alleinigen Verwendung einer Tief temperatur-Trenneinrichtung oder eines Druckschwingungsadsorbers nicht möglich ist, da der Abfallstrom der ersteren und der Regenerierungsstrom des letzteren jeweils beträchtliche Mengen des Leichtgases enthalten. Gemäß der Erfindung erhält man jedoch an
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der Tieftemperatur-Trenneinrichtung einen zweiten, im ; wesentlichen von leichtgas freien Strom. Ist also die Mehrkomponentenströmung eine Zweistoffmischung, so ermöglicht die Erfindung die Gewinnung der beiden Komponenten mit hohem Reinheitsgrad und hoher Ausbeute·
Ein weiterer Vorteil der Erfindung ergibt sich daraus, daß der Druckschwingungsadsorber sehr befriedigend bei Umgebungstemperaturen arbeitet und daher nicht in einem Kühlgehäuse od. dergl· untergebracht zu werden braucht, wodurch sonst technische Schwierigkeiten und wirtschaftliche Nachteile entstünden.
Sie Entscheidung, ob man die Mehrkomponenten-Grasströmung; der Tieftemperatur-Trenneinrichtung oder dem Druckschwingungsads orber zuleitet hängt von der Konzentration des Leichtgases in der Strömung ab. Ist diese Konzentration des Leichtgases in der züge führten Strömung höher als in dem aus dem Druckschwingungsads orber austretenden Regenerierungsstrom, so erfolgt die Zuleitung zum Adsorber. Ist sie dagegen niedriger, so wird die Strömung der Tieftemperatur-Trenneinrichtung zugeführt.
In jedem Falle kann der von der betreffenden Einrichtung, d.h. also von der Einrichtung, welcher die Mehrkomponenten-Gasströmung nicht zugeleitet wird, zurückgeführte Gasstrom
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zur Einleitung in das System mit der Mehrkomponenten-Gasströmung kombiniert werden.
Die Mehrkomponenten-Gasströmung wird, dem System unter er-
höhtem Druck, gewöhnlich, zwischen etwa 3» 5 und 55 kp/cm , insbesondere zwischen etwa 21 und 35 kp/cm zugeleitet· Tief temperatur-Trenneinrichtungen arbeiten gewöhnlich mit Einlaßdrücken zwischen etwa 7 und 56 kp/cm und etwas darunter liegenden Auslaßdrücken· Der Druekschwingungsadsorber arbeitet zufriedenstellend mit einem dem Auslaßdruck der Tieftemperatur-Trenneinrichtung etwa gleichen Einlaßdruck im wesentlichen bei Umgebungstemperaturen, so daß die Temperatur oder der Druck des ersten Gasstroms aus der Tieftemperatur-Trenneinrichtung vor dem Einleiten in den Druckschwingungsadsorber gewöhnlich nicht verändert zu werden brauchen.
Der Druck des aus dem Druekschwingungsadsorber gewonnenen Leichtgasstroms mit hohem Reinheitsgrad liegt gewöhnlich etwas niedriger als der Einlaßdruck des Adsorbers, etwa im Bereich zwischen 1,7 und 52 kp/cm · Der von diesem Strom zur Verwendung als Regenerierungsstrom abgezweigte Teil wird vor dem Zurückleiten durch die Absorberkammern hindurch auf einen niedrigeren Druck entspannt, vorzugsweise auf etwa atmosphärischen Druck. Nach dem Durchtritt durch die Adsorberkammer unter Abnahme des adsorbierten Gases von den Adsorbereinrichtungen wird der Regenerierungsstrom wieder auf einen zum Zuleiten zur Tieftemperatur-Trenneinrichtung
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geeigneten Druck komprimiert·
Zwei Anordnungen zum Durchführen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind in Fig· 1 und 2 der Zeichnung dargestellt· Darin sind die einzelnen Ströme folgendermaßen bezeichnet:
F = Zufuhrströmung aus leichtgas und Verunreinigungen Gr β Zufunrströmung plus Rückführstroni, H = Leichtgas mit hohem Reinheitsgrad I = im wesentlichen von Leichtgas freie Verunreinigungen R = Re gene rations gas
P = teilweise gereinigtes Leichtgas·
Bei der Anwendung zum Gewinnen von Wasserstoff läßt sich erfindungsgemäß ein sehr größer Teil des Wasserstoffs mit hohem Reinheitsgrad abtrennen. Ferner lassen sich im wesentlichen die gesamten anderen Komponenten im wesentlichen frei von Wasserstoff getrennt gewinnen· Somit ist das Verfahren wirtschaftlich anwendbar, da der Verbrauch an Ausgangsmaterial gering ist·
Ferner ist das Verfahren sehr anpassungsfähig und läßt sich zum Trennen der verschiedenartigsten Zusammensetzungen anwenden·
Die Grundsätze der Erfindung sind auch auf andere Verfahren zur Gewinnung von Komponenten anwendbar, bei denen ein Pro-
. . - ■-.:- .■■■■-. .v:i"-:.eP: dukt durch eine von zwei wahlweise anwendbaren Methoden aus
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einem Gemisch getrennt wird, bei deren erster man ein Produkt mit relativ hohem Reinheitsgrad erhält, bei der jedoch gewisse Verluste des Produkts dadurch entstehen, daß ein !Teil des Produkts als Regenerierungsstrom zum Austragen der in der Trenneinrichtung der zugeführten Strömung entzogenen Verunreinigungen durch die Trenneinrichtung zurückgeführt werden muß, und bei deren zweiter dieser Verlust an Produkt nicht auftritt, bei der sich jedoch Produktströme mit geringerem Reinheitsgrad ergeben·
Gemäß diesem weiteren Aspekt der Erfindung verwendet das Verfahren eine Kombination der beiden.Methoden, wobei eine Rückführströmung des Materials zwischen den beiden Verfahrenseinrichtungen eine zwischen der der Zufuhrströmung und das zu gewinnenden Produktsstroms liegende Konzentration des Produkts hat· Die Rückführströmung ist entweder der Regenerierungstrom aus der Verfahrenseinrichtung zum Gewinnen des Produkts mit relativ hohem Reinheitsgrad oder der das Produkt enthaltende Strom aus der Verfahrenseinrichtung zur Gewinnung des Produkts mit geringerem Reinheitsgrad·
Die Erfindung ist anhand der nachstehenden Beispiele näher erläutert, wobei sich die Beispiele 1 und 2 auf die Trennung eines aus Wasserstoff und Stifkstoff bestehenden Gasstroms beziehen· Zur Vereinfachung der Berechnung ist eine Gewinnung der einzelnen Gase mit einem Reinheitsgrad von δ angenommen, obgleich der Wasserstoffstrom H in der
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Praxis einige Teile pro Million, (ppm) Stickstoff ent-, hält, dessen tatsächliche Gesamtmenge von den gewählten Betriebsbedingungen abhängig ist und der Stickstoffstrom , ebenfalls geringe Mengen, beispielsweise 0,5# Wasserstoff enthält, wobei diese Menge wiederum von den Verfahrensbedingungen abhängig ist» Das Beispiel 3 bezieht sich auf die erfindungsgemäße Gewinnung von Helium mit hohem Reinheitsgrad.
Beispiel 1.
Das Beispiel bezieht sich auf die Gewinnung von Wasserstoff und Stickstoff aus einer Wasserstoff und Stickstoff im Verhältnis von 90 : 10 enthaltenden Gasströmung unter Anwendung der in Fig. 1 gezeigten Verfahrensanordnung. Die dem Druckschwingungsadsorber zugeführte Strömung hatte einen Druck von 39 &t be*· Umgebungstemperatur. Der Regenerierungestrom für den Druckschwingungsadsorber wurde auf etwa 0,35
2 -
kp/cm entspannt und anschließend zum Zuleiten zur Tieftemperatur-Trenneinrichtung wieder auf Ί0 at komprimiert. Die Zufuhr zur Tieftemperatur-Trennelnriehtung erfolgte bei Umgebungstemperatur, und in der Trenneinrichtung wurde das Gas auf 66 0K gekühlt. Die Rückführung zum Druckschwingungsadsorber erfolgte unter dem Zuleitungsdruck. Die Zusammensetzung und der Durchsatz der verschiedenen Ströme waren wie folgt:
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M* SCFH MJ{ SCPH
H2 91 1166
H2 90 900
MJS SCPH 100 900
10 100 N2 9
11*»
I N2 100 1000 100 P N2 5 1280 H? R N2 100 900
M* SCFH , MZ 100 SCFH M SCFH
H2 Beispiel 0 0 H2 95 266 70 266
100 100 14 30 IM
100 100 280 100 380
2
Das Beispiel bezieht sich auf die Gewinnung von Wasserstoff und Stickstoff aus einer Zufuhrströmung mit einem Wasserstoff· Stickstoff-Voluraenyerhältnis von 60 : 40 unter Verwendung der in Fig. 2 gezeigten Verfahrensanordnung. Die Zufuhr erfolgte unter einem Druck von 40 at bei Umgebungstemperatur mit
anschließender Abkühlung auf 66 0K in der Tieftemperatur-Trenneinrichtung. Der mit Wasserstoff angereicherte Strom wurde dem Druckschwingungsadsorber unter einem Druck von at bei Umgebungstemperatur zugeführt. Das Regenerierungsgas für den Adsorber wurde auf etwa 0,35 at entspannt und anschließend für die zuleitung zur Tieftemperatur-Trenneinrichtung wieder auf ^O at verdichtet. Die Zusammensetzung und der Durchsatz der verschiedenen Ströme war wie folgt:
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MSS SCFH
H H0 60 600 F^ G
N2 40 400
n% ,3 SCFH H2 100 SCFH
H2 63 ,7 760 HN2 0 600
N2 36 440 : 0
100 1000 H0
P ά
N2 		100,0 1200 H0
R ά
N2 		100 "600
m%
H2 0
N2 100		 SCFH
' 400		 M%
95
5		 SCFH
760
40		 80
20		 SCFH
160
40
100 400 100 800 100 200
Wenngleich die Erfindung vorstehend in zwei Verfahrensbeispielen für die Gewinnung von Wasserstoff aus Gemischen desselben mit Stickstoff Kohlenmonoxid und/oder Methan erläutert ist, eignet sie sich auch zur Anwendung beim Trennen von anderen Gasgemischen. Insbesondere sei hier die im nachstehenden Beispiel 3 beschriebene Gewinnung von Helium aus Gemischen desselben mit Methan und/oder Stickstoff angeführt. . "
Beispiel 3
Das Beispiel beschreibt die Gewinnung von Helium aus einem typischen Heliura-Stickstoffgemisch, wie es als Nebenprodukt in einer Anlage zum Aufbereiten von heliumhaltigem Dünngas anfällt. Der Rückführstrom R enthält hier einen höheren Anteil an Helium als die ZufuhrStrömung, so daß das Verfahren in der in Fig. 2 gezeigten Anordnung durchgeführt wird, in der die Zufuhrströmung zusammen mit dem Rückführ-
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strom zunächst der Tieftemperatur-Trenneinrichtung zugeführt wird. Die Zufuhr erfolgte unter einem Druck von 25 at bei Umgebungstemperatur mit anschließender Kühlung auf 66 0K in-der Tieftemperatur-Trenneinrichtung. Der aus der Tieftemperatur-Trenneinrichtung austretende teilweise gereinigte Heliumstrom wurde dem Druckschwingungsadsorber unter einem Druck von etwa 24 at bei Umgebungstemperatur zugeführt. Der Regenerierungsstrom für den letzteren wurde auf etwa 0,35 at entspannt und anschließend zur erneuten Zuleitung zur Tieftemperatur-Trenneinrichtung wieder auf 25 at verdichtet. Die verschiedenen Ströme hatten die folgende Zusammensetzung und Durchsatzrate. Aus Gründen der Einfachheit ist der Heliumstrom H mit einem Gehalt von IQQJt Helium angegeben, obgleich er in der Praxis einige Teile pro Million (ppm) Stickstoff in Abhängigkeit von den Verfahrensbedingungen enthält.
Ml SCEH Ml G N2 11 P N2 2 SCFH He H N2 R N2 Ml SCFH
He 88 880 He 89 100 100 1102 100 878
Ml
N2 12 120 He 98 l40 He 0 P
100 1000 1242 100 878
Ml SCFH SCFH Ml SCFH
He 2 2 1100 92 222
N2 98 120 20 8 20
100 122 1120 100 242
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Claims (10)

  1. Patentansprüche:
    1, Verfahren zum Trennen eines Produkts aus einem es enthaltenden Gemisch mittels eines zwei Trenneinrichtungen enthaltenden Trennsystems mit deren einer ein Produktstrom mit relativ hoher Reinheit gewonnen wird, wobei ein Teil dee Produktstroms durch Rückleitung durch die Trenneinrichtung zum Regenerieren derselben durch Austragen von darin der Zufuhrströmung entzogenen Verunreinigungen verloren geht und mit deren anderer ein Produktstrom von geringerem Reinheitsgrad gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Gemisch dem Trennsystem zugeführt wird, daß ein Teil des aus der ersten Trenneinrichtung austretenden Produktstroms abgezweigt und zwischen den,Trenneinrichtungen ein Materialstrom zurückgeführt wird, dessen Gehalt an dem Produkt zwischen dem des Eingangsgemisehs und dem Produktstrom aus der ersten Trenneinrichtung liegt, wobei der zurückgeführte Strom entweder der Regenerierungsstrom aus der ersten Trenneinrichtung oder der Produktstrom aus der zweiten Trenneinrichtung ist, je nachdem ob der Produktgehalt des Eingangsgemisehs höher oder niedriger ist als der Produktgehalt des aus der ersten Trenneinrichtung austretenden Regenerierungsstroms.
  2. 2. Verfahren zum Gewinnen eines leichten Gases mit hoher Ausbeute und hohem Reinheitsgrad aus einer es enthaltenden Mehrkomponenten-Gasströmung, dadurch gekennzeichnet, daß die Mehrkomponentert-Gasströmung unter erhöhtem Druck entweder
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    einer Tieftemperatur-Trenneinrichtung, in welcher ein teilweise gereinigter Leichtgasstrom gewonnen wird, oder einem Druckschwingungsadsorber» welchem die teilweise gereinigte Leichtgasströmung zugeführt wird und·in welcher ein Leichtgasstrom mit hohem Reinheitsgrad gewonnen wird, eugeleitet wird, daß ein Teil des im Druckschwingungsadsorber gewonnenen Leicht gase troms mit hohem Reinheitsgrad dem Druckschwingungsadsorber unter verringertem Druck als Regenerierungsstrom wieder zugeleitet wird, daß der aus dem Druckschwingungsadsorber austretende Regenerierungsstrom auf einen erhöhten Druck komprimiert und der Tieftemperatur-Trenneinrichtung zugeführt wird und daß ein weiterer Teil des Leichtgasetroms mit hohem Reinheitsgrad als Endprodukt abgeführt wird.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadruch gekennzeichnet, daß aus der Tieftemperatur-Trenneinrichtung ein weiterer, im wesentlichen leichtgasfreier Strom abgeleitet wird.
  4. 4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadruch gekennzeichnet , daß die Konzentration des Leichtgases in der Mehrkomponenten-Gasströmung höher ist als in dem aus dem Druckschwingungsadsorber austretenden Regenerierungsstrom und daß die Mehrkomponenten-Gasströmung dem Druckschwingungsadsorber zugeführt wird.
  5. 5· Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentration des Leichtgases in dem aus dem Druck-1Schwingungsadsorber austretenden Regenerierungsgasstrom höher
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    ist als in der Mehrkomponenten-Gasströmung und daß die Mehrkomponenten-Gasströmung der Tieftemperatur-Trenneinrichtung zugeführt wird.· ,
  6. 6. Verfahren nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Leichtgas Wasserstoff oder Helium ist. .
  7. 7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Leichtgas Wasserstoff ist und die Mehrkomponenten-Gasströmung wenigstens Stickstoff, Kohlenmonoxid und/oder Methan enthält. "
  8. 8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Leichtgas Helium ist und daß die Mehrkomponenten-Gasströmung ferner Methan und/oder Stickstoff enthält.
  9. 9. Verfahren zum Gewinnen eines Leichtgaaes mit hoher Ausbeute und hohem Reinheitsgrad aus einer Mehrkomponenten-Gasströmung, im wesentlichen wie vorstehend anhand der Zeichnung beschrieben. ....
  10. 10. Vorrichtung zum Gewinnen eines Leichtgases mit hoher Ausbeute und hohem Reinheitsgrad aus einer Mehrkomponenten-Gasströmung, gekennzeichnet durch eine Tieftemperatur-Trenneinrichtung mit einem Einlaß für die Gaszufuhr einem ersten Auslaß für einen mit Leichtgas angereicherten Strom und einem zweiten Gasauslaß, durch einen Druckschwingungsadsorber mit
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    einem Einlaß für Gaszufuhr und einem Gasauslaß, durch einen Kompressor mit einem Qaseinlaß und einem Gaaauslaß, durch Einrichtungen für die Zufuhr einer Mehrkomponenten-QasstrÖmung unter erhöhtem Druck zum Einlaß entweder der Tieftemperatur-Trenneinrichtung oder des Druckschwingungsadsorbers, durch Einrichtungen für die Zufuhr des mit Leichtgas angereicherten Stroms vom ersten Gasauslaß der Tieftemperatur-Trenneinrichtung zum Einlaß des Druckschwingungsadsorbers, durch Einrichtungen zum Abführen eines Leichtgasstroms mit hohem Reinheitsgrad vom Auslaß des Druckschwingungsadsorbers, durch Einrichtungen zum Zurückführen eines Teils des LeichtgasStroms mit hohem Reinheitsgrad als Regenerierungsstrom unter verringertem Druck zum Druckschwingungsadsorber, durch Einrichtungen zum Zuführen des aus dem Druckschwingungsadsorbers austretenden Regenerierungsgasstroms zum Einlaß des Kompressors, durch Einrichtungen für die Zufuhr des komprimierten Regenerierungsgasstroms vom Auslaß des Kompressors zum Einlaß der Tieftemperatur-Trenneinrichtung und gegebenenfalls durch Einrichtungen zum Abführen eines im wesentlichen leichtgasfreien Gasstroms vom zweiten Auslaß der Tieftemperatur-Trenneinrichtung.
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