DE2105851A1 - Aluminiumwerkstoffe und deren Her stellung - Google Patents
Aluminiumwerkstoffe und deren Her stellungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft Aluminiumwerkstoffe mit verbesserter Durchschlags- und Splitterfestigkeit und deren
Herstellung.
Der Bedarf an Leichtbaumaterialien mit hoher Splitter- und Durchschlagsfestigkeit ist in den letzten Jahren
erheblich gestiegen, insbesondere für die Verwendung als Panzerplatten. Die Legierung 7059 (Bezeichnung der »Aluminum
Association") hat recht große Verbreitung erlangt wegen der für diese Legierung charakteristischen geringen
Splitterneigung und hohen Durchschlagsfestigkeit gegenüber Projektilen. Außerdem besitzt die Legierung hohe Festigkeit
und Korrosionsbeständigkeit und läßt sich leicht nach den üblichen Methoden schweißen.
WR/Si
—2—
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Bei Alurainiumwerkstoffen steht die Widerstandsfähigkeit gegenüber panzerdurohschlagenden Geschossen (AP) in
direktem Zusammenhang mit der Zerreißfestigkeit und Härte des Materials. Nun nimmt aber mit steigender Festigkeit
und Härte die Splitteranfälligkeit beim Aufprall von Geschossen wie Fragmentsimulatorgeschossen (FS) zu. Bei AIuminiummaterialien
mit einer Zerreißfestigkeit von über etwa 45,7 bis 49,2 kg/mm ist die Splitterneigung beim Auftreffen
von FS-Projektilen so groß, daß diese Werkstoffe als Panzerplatten praktisch unbrauchbar sind. H. P. George u. a. beschreiben
im US-Patent 3 042 555 Versuche zur lösung dieses Problems durch Übervergütung der Rückseite von Platten aus
den Legierungen 7075 und 7178. Das beschriebene Verfahren ist aber sehr schwer zu kontrollieren, d. h. es ist schwierig,
beständige Eigenschaften zu erzielen und wenn das Produkt auch verbesserte Splitterbeständigkeit aufweist, so
geht dieser Vorteil doch auf Kosten einer verminderten AP-Festigkeit.
Bei den Aluminiurawerkstoffen besitzt die Legierung
7039 das am besten ausgeglichene Verhältnis von Durchschlage- und Splitterfestigkeit. Für viele Zwecke ist die
Legierung 7039 aber nicht ganz befriedigend wegen ihrer verhältnismäßig geringen ballistischen Beständigkeit gegenüber
panzerdurchschlagenden Geschossen (AP), die auf die Platte unter Winkeln von mehr als 30° auftreffen, d. h.
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mit einer Sescttaßbabn, die einen Winkel von mehr als 30
mit einer zur Oberfläche senkrechten Linie bildet. Bei
Winkeln von mehr als 30 besitzen Stahlpanzer großer Harte höhere ballistische Beständigkeit bei gleichem Gewicht.
Ziel der Erfindung ist ein zusammengesetzter Werkstoff,
der eine verbesserte Durchschlagsfestigkeit gegenüber panzerdurcbscblagenden (AP) Projektilen aufweist, während
die StoSfestigkeit gegenübr anderen Geschossen wie
Eragment simu la torpr objektilen (51S) aufrechterhalten bleibt
und in vielen Fällen sogar erhöht wird.
Erfinöungsgeinäß enthält ein zusammengesetzter Aluminiumwerkstoff
eine Frontplatte, die aus einer hochfesten Aluminiumlegierung mit einer Zerreißfestigkeit von etwa
45,7 bis 63,3 kg/mm besteht, mit der eine untere Platte
verbunden ist, die aus einer zähen Aluminiumlegierung mit einer Zerreißfestigkeit zwischen 31>6 und 49,2 kg/mm besteht,
wobei die Dicke der Grundplatte etwa 4 bis 20 # der Gesamtpiattenäicke beträgt und die Zerreißfestigkeit
2 der Grundplatte um mindestens 1,4 kg/mm niedriger liegt
als die der Frontplatte.
Der Erfindung gemäß beträgt die Gesamtdicke der Zusammensetzung 6,35 his 152,4 mm. Vorzugsweise übertrifft
die Zerreißfestigkeit der Frontplatte die der Grundplatte
um mindestens 4,92 kg/mm . Die verschiedenen Bauteile müssen
die obigen Festigkeitswerte in dem zusammengesetzten Werkstoff aufweisen.
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Bine besonders vorteilhafte Aluminiumlegierung für die Frontplatte besteht aus 4 bis 7 % Zink, 1,5 bis 5 %
Magnesium, bis zu 3,0 % Kupfer und dem Rest Aluminium sowie
nicht genau festgelegten Mengen anderer Elemente, d.h. Mengen, die die Durchschlags- und Splitterfestigkeit praktisch
nicht beeinträchtigen.
Die hier betrachtete Aluminiumlegierung besitzt mehr als 80 % Aluminium als Grundbestandteil.
Viele Aluminiumlegierungen, wie 7075-T6, 7079-T6, 7178-T6, 2024-T3 und ähnliche, zeigen die für die Frontplatte
gewünschten Eigenschaften innerhalb des Rahmens der Erfindung. Die erste Bedingung für das Material der Frontplatte
ist, daß es bei geeigneter Wärmebehandlung nach Verbinden mit der Grundplatte eine Zerreißfestigkeit zwischen
45,7 und 63,3 kg/mm entwickelt. Legierungen mit höherer Festigkeit, wie 7178-T6, zeigen eine größere Bruchneigung,
wenn sie von Projektilen höheren Kalibers, wie 0,50-Kaliber-Geschossen
und 20 mm-Geschossen, getroffen werden, Eigenschaften, die der Verwendungsfähigkeit dieses Werkstoffes für Bauteile
Grenzen setzen, die vielfachen Stößen ausgesetzt sind. Solche Legierungen mit hoher Festigkeit bieten aber in der
erfindungsgemäßen Zusammensetzung vorzügliche Eigenschaften bei Einzeltreffern. Die bevorzugte Legierungszusammensetzung
für die Frontplatte besteht aus etwa 4 bis 7 % Zink, 1,5 bis
5 % Magnesium, bis zu 3,0 % Kupfer und dem Rest Aluminium
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sowie unerheblichen Mengen anderer Elemente, die die Festigkeit und die ballistischen Eigenschaften der Legierung praktisch
nicht beeinflussen. Im allgemeinen läßt sich ein Bauteil mit einem hohen Magnesium/Zink-Terhältnis nach den üblichen
GMA-Methoden leiohter schweißen.
Die untere Platte hat vorzugsweise eine Dicke zwischen etwa 5 und 12 % der Gesamtplattend icke. Es kann jede wärmevergütbare
Aluminiumlegierung verwendet werden, wenn die Grundplatte in der fertigen Zusammensetzung die gewünschte
Festigkeit aufweist. Die bevorzugte Legierung für die untere Platte besteht aus 4 bis 6 $>
Zink, 0,5 bis 3,5 #> vorzugsweise 0,5 bis 1,5 ^ Magnesium und dem Rest Aluminium sowie
unbedeutenden Mengen anderer Elemente. Zwecks Erleichterung der Schweißung des zusammengesetzten Werkstoffes sollte das
Gewichtsverhältnis von Magnesium in der Grundplatte zu Magnesium in der Frontplatte unter etwa 0,7 liegen. Andere geeignete
Legierungen sind 7039 und 6053.
In den oben beschriebenen Legierungen für Front- und Grundbauteil sollten die folgenden prozentualen Anteile
nicht überschritten werden: Silizium 0,3; Eisen 0,4; Mangan 0,5; Titan 0,10; Chrom und Zirkon 0,25. Die obigen Grenzwerte
sind in erster Linie Maximalmengen für Verunreinigungen, es können aber positive Zusätze dieser Elemente erfindungsgemäß
vorhanden sein. Beispielsweise können Chrom und Zirkon der Zusammensetzung in einer Menge zwischen 0,10 und
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0,20 i° zur Verbesserung der Spannungskorrosionsbeständigkeit
und zur Verhinderung der RekristaLlisation zugesetzt
v/erden; Kupfer kann zwischen 0,10 und 0,20 % zur Verbesserung
der Spannungskorrosionsbeständigkeit in der Vergütung T6 vorliegen; Mangan verbessert in einer Menge zwisotaen
0,1 und 0,5 $> Festigkeit und Spannungskorrosionsbeständigkeit,
und Titan kann zwischen 0,01 und 0,03 <$>
zum Zwecke der Kornverfeinerung zugesetzt werden. Im allgemeinen liegt der Kupfergehalt in handelsüblichen Legierungen
unter 0,2 %, wenn die Stücke geschweißt werden sollen, es
können aber auch legierungen mit 2 bis 3 f° Kupfer nach den
üblichen Methoden geschweißt werden.
Alle hier beschriebenen Zusammensetzungen sind auf G-ewichtsbasis angegeben,und alle Pestigkeitseigenschaften
sind in Längs/Querrichtung bestimmt. Der Ausdruck "Längs/ Quer"-Richtung bezieht sich auf die Richtung senkrecht zur
Richtung der Metallbearbeitung oder Fließrichtung und in der
weiteren Ausdehnung eines Querschnitts in einer Ebene senkrecht zur Metallfließriohtung.
Es wurde gefunden, daß das zusammengesetzte Materia L
gemäß der Erfindung eine erheblich verbesserte Durchschlagsfestigkeit gegenüber AP-Geschossen aufweist, während im Vergleich
zu 7O39-T64 praktisch keine Verminderung der Splitterfestigkeit
eingetreten ist. In den meisten geprüften Zusammensetzungen wurde im Vergleich mit 7O39-T64 eine
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leichte -Erhöhung der Splitterfestigkeit bei gleichem Gewicht
i?einzeichnet. Die Verbesserung der Splitterfestigkeit
zeigt sich besonders beim Vergleich mit Werkstoffen, die eine entsprechende AP-I'estigkeit besitzen, "Wie homogene
Stahlplatten von. großer Härte und Platten aus hoohfesten Äluminiumlegierungen, wie 7O75-T6 und 7178-T6.
Ein kritisches Merkmal der Erfindung ist die Beziehung zwischen der Dicke der unteren Platte und der GeBamtdicke
der Zusammensetzung zwecks Erreichung einer verbesserten Splitterfestigkeit und damit in Verbindung einer
wesentlich verbesserten Durchschlagsfestigkeit. Es wurde gefunden, daß eine Grundplattendicke zwischen etwa 4 und
12 i> eine verbesserte Widerstandsfähigkeit gegenüber AP-Geschossen
gewährleistet. Größere oder geringere Dicken geben im allgemeinen keine wesentlichen Verbesserungen gegenüber
der Frontplatte allein. Eine maximale "Festigkeit
gegenüber AP-Geschossen kann errächt werden, wenn die Dicke der unteren Platte etwa 5 bis 6 % beträgt, was
besonders dann gilt, wenn die Projektile mit großer Neigung, d. h. mit Yiinkeln von etwa 45°, auf treffen. Die Festigkeit
gegenüber I1S-Ge schösse η aber ist mehr oder weniger
eine Punktion der Grundplattendicke, und zwar bis zu einer Dicke von mehr als 20 # der Gesamtplattendicke. Je
größer die Dicke der unteren Platte, desto größer die Widerstandsfähigkeit gegenüber FS-Geschossen. Eine Grund-
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plattendicke zwischen, etwa 4 und 20 fo, vorzugsweise zwischen
etwa 5 und 12 $, ergibt das am besten ausgeglichene
Verhältnis zwischen AP- und !^Durchschlagsfestigkeit.
Die beigefügte Zeichnung erläutert die Beziehungen zwischen der G-rundplattendicke und den ballistischen Eigenschaften
für eine erfindungsgemäße Zusammensetzung mit einer IProntplatte
und einer unteren Platte aus den erfindungsgemäßen Legierungen, wobei die Sollzusammensetzung für die Frontplatte
6,6 fo Zink und 2,5 $>
Magnesium und für die untere Platte 5,5 $>
Zink und 0,75 $ Magnesium beträgt. Die Erfindung erlaubt eindeutig, die ballistischen Eigenschaften
der Zusammensetzung so zu planen, daß sie den Anforderungen eines breiten Anwendungsgebietes genügen.
Die einzelnen erfindungsgemäßen Komponenten werden
verbunden und bilden die Zusammensetzung durch eine innige Metall/Metall-Verbindung, die auf verschiedene Weise, wie
beispielsweise durch Walzen, Explosionsverbindung usw. hergestellt werden kann. Man nimmt an, daß das Gefüge der
Zusammensetzung als Energieabsorbens und -dispergens wirkt, und zwar in der Weise, daß beim Durchdringen des Geschosses
durch die Frontplatte der dadurch aus seiner lage gebrachte Pfropfen die untere Platte zur Ausweitung bringt und von
der Frontplatte wegdrückt.
Vorzugsweise werden die gebräuchlichen Walzmethoden
angewandt, bei denen die Werkteile auf eine Temperatur von
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etwa 345 bis 4820C erwärmt und mehrmals durob Walzen geschickt
werden, wobei die Dicke der Platten leioht reduziert und der untere Werkteil mit dem Kern verschmolzen
wird, woran sich noch ein Warmwalzen der Teile zur Bildung der gewünschten Zusammensetzung ansohließt. Die Verminderung
der Dicke der Zusammensetzung während des Warmwalzens sollte normalerweise mehr als 50 #, vorzugsweise etwa 80 #, betragen.
Bei Aluminiumlegierungen mit einem Gehalt von mehr als etwa 1,5 $>
Magnesium ist nach den üblichen Walzverfahren nur schwer eine einwandfreie Verbindung zu erhalten. Es wurde
gefunden, daß diese Verbindung besser hergestellt werden kann, wenn man die legierungen vorher mit kleinen Mengen
(d. h. 1/2 bis 2 $> der Gesamtdicke) Aluminium oder einer
verhältnismäßig magnesiumfreien Aluminiumlegierung (d. h. mit nioht mehr als 0,1 i» Magnesium) überzieht und dann die
überzogenen Werkteile mit den vorbehandelten Flächen aufeinanderwalzt.
Geeignete Legierungen zur Herstellung dieser Überzüge sind 3003, 1100, 7072 und 1230.
Wegen der Tatsaohe, daß die Elemente zur Bildung der
Zusammensetzung verbunden werden, ist die Auswahl an Legierungen begrenzt, weil beide Platten natürlioh auf die gleiche Wärmebehandlung anspreohen müssen, damit die geforderten ffeetigkeitseigensobaften erhalten werden. Die oben genannten Legierungszueammensetzungen sind erfindungsgemäß in
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dieser Hinsioht besonders verträglich. Mit ihnen können
viele künstliche Aushärtungsbehandlungen durchgeführt werden. Zur Erzielung der gewünsohten ballistischen Eigenschaften
kann die in Lösungen wärmebehandelte Zusammensetzung auf 104 bis 1210O erwärmt und etwa 24 bis 48 Stunden
auf dieser Temperatur gehalten werden, Bedingungen, die im einzelnen von der Plattendicke und der Aushärtungstemperatur abhängen. Es können selbstverständlich auch andere
Aushärtungsmethoden angewandt werden. Es wurde gefunden, daß durch Übervergütung, entweder durch Aushärtung in
einem einzigen Schritt oder in mehrfachen Schritten, die Splitterfestigkeit der behandelten Fläche der Prontplatte
verstärkt werden kann, besonders bei Geschoßbahnen mit einem größeren Winkel als 30° zu einer zur Oberfläche senkrechten
Linie.
In Tabelle I sind verschiedene Beispiele gemäß der Erfindung aufgeführt. Ein Vergleich der ballistischen Eigenschaften
der Beispiele mit 7O39-T64 findet sich in Tabelle II. Die für die Beispiele benutzten Proben wirdenin der Weise
hergestellt, daß zunächst Frontplatte und untere Platte auf der einen Seite mit der Legierung 1230 in einer Dicke
zwisohen 1 und 2 # überzogen wurden, worauf die Werkteile auf eine WaIztemperatür zwisohen 343 und 4540C erwärmt und
dann durob Walzen verbunden wurden (mit den mit Legierung 1230 überzogenen Flächen aufeinander), was zu einer Redu-
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zierung der Dicke zwischen 60 und 80 $ führte. Die Proben
der Beispiele 1 bis 9 wurden in Lösungen wärmebehandelt, und zwar durch Erwärmen auf 454°C und Abschrecken in kaltem
Wasser, woran sich eine Aushärtung anschloß und die Vergütung T6 erhalten wurde. Die künstliche Aushärtung bestand
in einer fünftägigen natürlichen Aushärtung, Erwärmung auf die Aushärtungstemperatur von 1160G mit einer Geschwindigkeit
von 19,5°O/Std. und 48stündiger künstlicher Aushärtng
bei dieser Temperatur. Die Probe für Beispiel 10 wurde zur Gewinnung der Vergütung T6 der üblichen Wärmebehandlung
unterworfen. Die Zugfestigkeitseigenschaften (Längs/Querrichtung) der Ti'.'erkteile der Proben sind in Tabelle I wiedergegeben.
Die so hergestellten Proben wurden dann ballistischen Prüfungen unterworfen, und zwar mit 0,30-ka übrigen AP-Geschossen
bei einem Aufschlagswinkel· von O0, 0,50-ka übrigen
AP-Geschossen bei 45° und O0, 20 mm-AP-Geschösseη bei 30°
und 20 mm-FS-Proöektiien. Wie die Tabelle II zeigt, wurde
bei den Tests die geringste Geschwindigkeit für vollständigen Geschoßdurohsohlag und die höchste Geschwindigkeit für
partiellen Geschoßdurchschlag bestimmt. Der ballistische Grenzwert ist das Mittel aus diesen beiden Geschwindigkeiten.
Die ermittelten ballistischen Grenzwerte wurden mit den bekannten Grenzwerten für 7O39-T64 verglichen und die
Dicke dieser Legierung bestimmt, die notwendig ist, um den
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gleichen Schutz zu gewähren, d. h. die den gleichen ballistischen
Grenzwert besitzt wie der zusammengesetzte Werkstoff. Dann wurde mit Hilfe der in Tabelle II aufgeführten Formel
die Güteklasse der Zusammensetzung bestimmt.
Wie die in Tabelle II wiedergegebenen Gütegrade zeigen,
lassen sich mit dem zusammengesetzten Werkstoff gemäß der Erfindung erhebliche Steigerungen der AP-Widerstandsfähigkeit
erreichen. Wichtiger noch ist, daß keine wesentliche Verminderung der FS-Widerstandsfähigkeit eintrat und
in vielen Fällen, wie in den Beispielen 4 und 5» sogar ein
Anstieg der FS-Festigkeit zu verzeichnen war. Wenn diese Verbesserung auch nicht folgerecht zu erreichen ist, so
ist sie doch erheblich, verglichen mit anderen Werkstoffen, die die entsprechende AP-Festigkeit besitzen. Außerdem ist
erfindungsgemäß eine Gewichtseinsparung bis zu 25 % gegenüber
7O39-T64 bei gleichwertigem Schutz möglich. Die AP-Festigkeit der erfindungsgemäßen Werkstoffe (auf gleicher
Gewichtsbasis) ist der von Stahl mit einer Härte von 300 Brinell überlegen und der von Stahl mit einer Härte von
500 Brinell gleichwertig oder ütelegen. Ferner ist die Splitterfestigkeit der Zusammensetzung gemäß der Erfindung
der von homogenen Stahlplatten großer Härte weit überlegen.
Die Erfindung bezieht sich zwar in erster Linie auf Iieichtbaupanzerplatten mit verbesserten ballistischen
Eigenschaften, sie ist aber auch auf andere Gebiete anwend-
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bar. Sie betrifft aber immer verhältnismäßig dicke zusammengesetzte
Werkstoffe, <3. h. Materialien von 6,35 bis 152,4 mm Dioke, und bezieht sioh niobt auf Überzüge zur
Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit, wenn auota Verbesserungen
dieser Art bei geeigneter Wahl der Legierungszusammensetzung ebenfalls erreiohbar sind.
-H-
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to
OD
cn α>
Beispiel | Prontteil Zusammensetzung |
Unterer !eil Zusammensetzung |
Prontteil Unterer Teil Zerreißfestigkeit kg/mm2 |
40,1 |
1 | 6,6 $> Zn, 2,5 $ Mg Rest Aluminium |
5,5 % Zn, 1,0 56 Mg Rest Aluminium |
61,9 | 40,1 |
2 | 6,6 # Zn, 2,5 t Mg Rest Aluminium |
5,5 $ Zn, 1,0 # Mg Rest Aluminium |
60,5 | 38 |
3 | 6,6 % Zn, 2,5 % Mg Rest Aluminium |
5,5 $ Zn, 0,75 #-Mg Rest Aluminium |
58,4 | 38 |
4 | 6,6 $> Zn, 2,5 J* Mg Rest Aluminium |
5,5 Ί» Zn, 0,75 # Mg Rest Aluminium |
58,4 | 38 |
VJI | 6,6 $> Zn, 2,5 Ji Mg Rest Aluminium |
5,5 $> Zn, 0,75 S* Mg Rest Aluminium |
57,7 | 38 |
6 | 6,6 # Zn, 2,5 $ Mg Rest Aluminium |
5,5 # Zn, 0,75 9έ Mg Rest Aluminium |
57,7 |
VJl I
OO
cn
CD
OO
co
cn co
Beispiel | Frontteil Zusammensetzung |
Unterer Teil Zusammensetzung |
Frontteil Unterer Teil Zerreißfestigkeit kg/mm2 |
38 |
7 | 6,6 # Zn, 2,5 % Mg Rest Aluminium |
5,5 1* Zn, 0,75 1° Mg Rest Aluminium |
57 . | 30,9 |
8 | 4,5 1° Zn, 4,2 % Mg Rest Aluminium |
5,0 # Zn, 0,5 1o Mg Rest Aluminium |
57 | 40,8 |
9 | 4,5 # Zn, 4,2 % Mg Rest Aluminium |
5,0 <fo Zn, 0,5 1° Mg Rest Aluminium |
56,2 | 40,8 |
10 | 7075 | 3,75 # Zn, 2,0 /o Mg Rest Aluminium |
58,4 |
VJl
ro
ο cn oo cn
Tabelle II Ballistische Eigenschaften
CO OO Ui
aas
Probe ITr. | NominaIzusa m- mensetzung Dicke, mm |
Untere Platte Dicke, i» der Gesamtdicke |
Gütegrad* CaI. 3Q AP/100 |
^Gütegrad* CaI.50 AP/450 |
Gütegrad* Ca 1.50 AP/OÖ |
Gütegrad* 20 mm AP/300 |
Gütegrad"3 ■ 20 mm FS |
102 |
A | 25,4 | 4,5 | 121 | 126 | - | - | - | ■ 104 |
2 | 25,4 | 12,9 | 120 | 119 | - | - | - | - |
3 | 31,75 | 4,0 | 122 | - | - | - — | — | |
4 | 31,75 | 7,9 | 120 | 124 | - | - | - | |
5 | 31,75 | 16,3 | 114 | - | - | - | - | |
6 | 76,2 | 4,7 | - | — | - | 112 | - | |
7 | 76,2 | 9,7 | - | — | 119 | 110 | ||
8 | 25,4 | 4,0 | 117 | 124 | - | - | ||
9 | 25,4 | 11,0 | 110 . | 115 | - | - | ||
10 | 31,75 | 15,0 | 120 | - | 110 | - |
* Gütegrad-
votl 7039-164/(pro Flächeneinheit) zum Schutz erforderlich ist
Gewicht der Zusammensetzung, das (pro Flächeneinheit) den gleichen
Schutz bietet
ο cn co cn
Claims (12)
1. Zusammengesetzter Aluminiumwerkstoff, gekennzeichnet durch eine Prontplatte aus einer Aluminiumlegierung mit
hoher Festigkeit und einer Zerreißfestigkeit von etwa 45,7 bis 63,3 kg/mm , verbunden mit einer unteren Platte
aus einer zähen Aluminiumlegierung mit eins; Zerreißfestigkeit
zwischen 31,6 und 49,2 kg/mm , indem die Dicke der unteren Platte etwa 4 bis 20 $ der Gesamtdioke der Zusammensetzung
beträgt und die Zerreißfestigkeit der unteren Platte um mindestens 1,4 kg/mm geringer ist als die der
IPr ontp latte.
2. Zusammensetzung nach Anspruoh 1, dadurch gekennzeichnet, daß die ÜTrontplatte aus einer Aluminiumlegierung mit etwa
4,0 bis 7,0 i> Zink, 1,5 bis 5,0 $>
Magnesium, bis zu 3,0 % Kupfer und dem Rest Aluminium sowie nicht näher festgelegten
Mengen anderer Elemente besteht.
3. Zusammensetzung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die untere Platte aus einer Aluminiumlegierung mit etwa 4,0 bis 6,0 # Zink, 0,5 bis 3,5 fi Magnesium,
bis zu 3,0 <$> Kupfer und dem Rest Aluminium sowie nioht
näher festgelegten Mengen anderer Elemente besteht.
WR/Si -18-
109831/1581
4. Zusammensetzung nach Anspruch 2 und 3, dadurch gekennzeichnet, daB das Gewichtsverhältnis von Magnesium in der
unteren Platte zu Magnesium in der Frontplatte kleiner ist als 0,7.
5. Zusammensetzung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die Aluminiumlegierung der unteren Platte 0,5 bis 1,5 ^ Magnesium enthält.
6. Zusammensetzung nach Anspruch 2, 3, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Kupfergehalt der Frontplatte und
der unteren Platte geringer als 0,2 % ist.
7. Zusammensetzung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke der unteren Platte
zwischen 5 und 12 $> der Gesann,dicke der Zusammensetzung beträgt.
8. Zusammensetzung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß die Streckgrenze der unteren
ο
Platte um mindestens 4,92 kg/mm niedriger liegt als die
Platte um mindestens 4,92 kg/mm niedriger liegt als die
Zugfestigkeit der Frontplatte.
9. -Verfahren zur Herstellung einer Aluminiumzusammensetzung naoh Anspruoh 1, daduroh gekennzeichnet, daß
-19-10 9 8 31/15 8 1
~19~ 2105351
Prontplatte und untere Platte auf eine Temperatur von etwa
343° "bis 482°G erwärmt und durch Anwendung von Druck miteinander
verbunden "werden, wobei eine Verminderung der Dicke um mehr als 50 $>
erreicht wird.
10. Terfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß Erontplatte und untere Platte mehrmals zusammen durch Walzen
geschickt werden, nachdem sie erwärmt und bevor sie verbunden sind, um eine Verminderung der Dicke und Verschmelzung
der unteren Platte mit der Frontplatte zu erreichen.
11. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
Prontplatte und untere Platte vorher mit Aluminium oder
einer Aluminiumlegierung mit nicht mehr als 0,1 $ Magnesium in einer Dicke von 1/2 bis 2 $ der Gesamtdicke der Zusammensetzung
überzogen werden und das Verbinden mit den überzogenen Flächen aufeinander erfolgt.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 9» 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusammensetzung in Lösung
warmebehandelt und bei einer Temperatur von 104 bis 1210C
während einer Zeit von 24 bis 48 Stunden ausgehärtet wird.
13· Verfahren nach Anspruoh 12, dadurch gekennzeichnet, daB
die Zusammensetzung nach der Wärmebehandlung in Lösung
1 G 9 8 3 1 / 1 5 8 1
mehrere Tage auf natürliche Weise ausgehärtet und dann bei
einer Temperatur von 104 bis 1210C künstlich ausgehärtet
wird.
109831/ 1581
Applications Claiming Priority (1)
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