DE2052399B2 - Vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung von mit glasfaser verstaerkten thermoplastischen kunststoffen - Google Patents

Vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung von mit glasfaser verstaerkten thermoplastischen kunststoffen

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DE2052399B2 DE19702052399 DE2052399A DE2052399B2 DE 2052399 B2 DE2052399 B2 DE 2052399B2 DE 19702052399 DE19702052399 DE 19702052399 DE 2052399 A DE2052399 A DE 2052399A DE 2052399 B2 DE2052399 B2 DE 2052399B2
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Description

55
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von mit Glasfaser ver- &> stärkten thermoplastischen Kunststoffen mit einer zweistufigen Schneckenstrangpresse, deren Schneckengänge in beiden Stufen gleiche Steigung aufweisen und in jeder Stufe aufeinanderfolgend eine Niederdruck-Förderzone, eine Übergangszone und eine Hochdruckzone bilden, indem die Tiefe der Schneckengänge bei gleichbleibendem Außendurchmesser der Schnecke in der Niederdruck-Förderzone einen Höchstwert und in der Hochdruckzone einen Kleinstwert hat, während die Tiefe in der Übergangszone entsprechend abnimmt, wobei die erste Stufe einen Eirtlaß für Kunststoff und Glasfaser und die zweite Stufe in der Niederdruck-Förderzone einen Gasauslaß und am Ende ein Auspreßmundstück aufweist
Vorrichtungen der vorgenannten Art sind bekannt durch die CH-PS 4 17 928 für das Strangpressen von durch Glasfasern verstärktem thermoplastischem Kunststoff und durch die US-PS 3431599 für das Strangpressen von thermoplastischen Kunststoffen. Bei der Vorrichtung nach der CH-PS sind die beiden Stufen der Strangpresse durch einen zylindrischen Block voneinander getrennt Die Überführung der Strangpreßmasse von der ersten in die zweite Pressenstufe erfolgt über einen engen Ventilkanal in der Wandung des Strangpreßzylinders, wobei der Durchtrittsquerschnitt des Ventilkanals durch einen Kolben regelbar ist Diese Überführungsvorrichtung verhindert, daß ein Hin- und Herwallen des Strangpreßmaterials von der zweiten Stufe zur ersten und umgekehrt stattfindet Wird eine solche Fluktuation der Glasfaser-Kunststoffmasse nicht verhindert so verursacht sie, daß der ausgepreßte Körper uneben oder ungleichmäßig ausfällt und sich in der Nähe der Strar.gpießöffnung vom Strang trennt oder abbricht, wodurch der kontinuierliche Ablauf der Produktion unterbrochen wird.
Nach der US-PS 34 31599 soll das Hin- und Herwallen der Strangpreßmasse dadurch verhindert werden, daß in der zweiten Stufe der Strangpresse ein Damm in den Schneckengängen angebracht ist.
Bei den Strangpressen nach beiden vorgenannten Patentschriften bringen die Mittel, die das Hin- und Herwallen der Masse verhindern, den Nachteil mit sich, daß sie den Strömungswiderstand in der Presse erheblich erhöhen, so daß der Durchsatz an Masse in der Zeiteinheit stark verringert wird.
Der letztgenannte Nachteil tritt bei einer zum Strangpressen von mit Glasfaser verstärktem thermoplastischem Kunststoff bestimmten Strangpresse der eingangs genannten Art nicht auf, bei der sich die erste Strangpreßstufe unmittelbar in die zweite Strangpreßstufe öffnet. Bei dieser Strangpresse nach der US-PS 34 53 356 werden aber das Hin- und Herwallen der Strangpreßmasse und die dadurch bedingte Beeinträchtigung der stranggepreßten Produkte nicht vermieden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Vorrichtung der eingangs genannten Art ein Fluktuieren der Glasfaser-Kunststoffmasse zwischen den beiden Pressenstufen zu vermeiden, ohne daß der Widerstand für den Strangpreßvorgang erhöht und damit der Materialdurchsatz verringert wird.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, daß das Verhältnis von Höchstwert zu Kleinstwert der Tiefe der Schneckengänge in der ersten Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 3 :1 bis 5 :1 und in der zweiten Stufe einem Verdichtungsverhältnis von 1,5 :1 bis 3,5 :1 entspricht, daß ferner das Verhältnis der Tiefe der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe in der Förderzone der ersten Stufe im Bereich von 1 r 1,25 bis 1 :2,5 liegt und daß in an sich bekannter Weise der freie Strangpreßquerschnitt der Hochdruckzone der ersten Strangpreßstufe sich unmittelbar in die Förderzone der zweiten Strangpreßstufe öffnet.
Überraschenderweise gewährleistet die Einhaltung der vorgenannten Verdichtungsverhältnisse und der Verhältnisse der Schneckengänge in den Förderzonen.
daß ein Fluktuieren der Glasfaser-Kunststoffmasse in der Strangpresse nicht eintritt, obgleich der freie Strangpreßquerschnitt der Hochdruc'izone der ersten Strangpreßstufe sich unmittelbar m die Förderzone der zweiten Strangpreßstufe öffnet und somit das Material 5 in die zweite Stufe eintreten kann, ohne einen hohen Druckwiderstand überwinden zu müssen.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung einspricht das Verhältnis vom Höchstwert zum Kleinstwert der liefe der Schneckengänge in der ersten ι ο Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 3,5 :1 bis 4,5 :1 und entspricht das Verhältnis der Tiefe der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe in der Hochdruckzone dieser Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 1,5 :1 bis 3:1, wobei das Verhältnis der Hefe der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe in der Förderzone der ersten Stufe im Bereich von 1:1,75 bis 1 :2 liegt
Nachstehend wird die Erfindung anhand der Zeichnungen durch ein Ausführungsbeispiel näher erläutert. Es zeigt
F i g. 1 schematisch eine Anlage zur kontinuierlichen Herstellung von glasfaserverstärkten thermoplastischen Kunststoffen mit einer Vorrichtung nach der Erfindung und
F i g. 2 einen Längsschnitt einer Seitenansicht der erfindungsgemäßen Vorrichtung.
Gemäß F i g. 1 wird die in der Mischvorrichtung 1 hergestellte Mischung von Kunststoff und Glasfasern mit vorzugsweise 6,2 mm Länge zum Einfüllschacht 2 einer Strangpresse 3 gefördert Die Strangpresse ist gemäß F i g. 2 im wesentlichen in herkömmlicher Bauart ausgeführt, abgesehen von ihrer Strangpreßschnecke. Die Schnecke ist derart ausgeführt, daß sie innerhalb der Strangpreßvorrichtung zwei Stufen bildet, wobei in jeder dieser Stufen eine Förderzone, eine Übergangszone und eine Hochdruckzone in dieser Reihenfolge gebildet werden. Die Hochdruckzone der ersten Strangpreßzone öffnet sich unmittelbar in die Förderzone der zweiten Strangpreßstufe. Die Schnecke ist im übrigen so gestaltet, daß das Verhältnis vom Höchstwert Hi zum Kleinstwert H\ 1 der Tiefe der Schneckengänge in der ersten Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich v^n 3,5 :1 bis 4,5 :1 und in der zweiten Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 1,5 :1 bis 3 :1 entspricht und daß das Verhältnis der (radial vom Umfang bis zum Kern der Schnecke gemessenen) Tiefe H2 der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe H\ der Schneckengänge e'er Förderzone der ersten Stufe ungefähr 1 :1,75 bis ungefähr 1 :2 beträgt
Die in F i g. 2 dargestellte Schnecke 31 besitzt einen Mittelschaft (Kern) 32, auf dem eine Folge von Schneckengängen 33 sitzt, die sich schraubenlinienförmig entlang dem Schaft über die gesamte Länge des Strangpreßzylinders 34 erstrecken. Der Strangpreßzylinder ist an seinem vorderen Ende mit einem Auspreßmundstück 38 versehen, das geeignete Anpreßöffnungen besitzt, durch welche das Material nach der Verarbeitung in der Strangpresse schließlich ausgepreßt wird. Die Schneckengänge 33 haben vorzugsweise gleichbleibende Steigung, um die Herstellung der Schnecke 31 zu vereinfachen. Jedoch ändert sich der Durchmesser des mittleren Schaftes 32 der Schnecke über deren Länge, so daß sich auch die Tiefe der Schneckengänge längs der Schnecke ändert, wie es F i β. 2 zeiet. Durch diese Durchmesserveränderung in Verbindung mit der Steigung der Schneckengänge werden die zwei Strangpreßstufen gebildet und ergeben sich die besonderen Verdichtungsverhältnisse in der einen und der anderen Stufe und das Verhältnis der Tiefe der Schneckengänge in der einen Förderzone zur Tiefe der Schneckengänge in der anderen Förderzone.
Die erste Stufe der Strangpresse wird derart erhitzt daß die Wärmezufuhr in Verbindung mit der Verdichtung des Gemisches bei seinem Durchgang durch diese Stufe praktisch etwa in dem Zeitpunkt, in welchem es die zweite Stufe erreicht, zum Schmelzen des thermoplastischen Kunststoffes führt Die Wärme kann dem Gemisch durch den Strangpreßzylinder hindurch in üblicher Weise zugeführt werden, z. B. durch elektrische Heizelemente.
Durch einen Kanal 39 des Strangpreßzylinders 34 entweichen am Beginn der zweiten Strangpreßstufe beliebige von dem Gemisch mitgeführte flüchtige Bestandteile und Gase.
Der thermoplastische Kunststoff wird in die zweite Stufe in einem im wesentlichen geschmolzenen Zustand eingeführt und über die ganze zweite Stufe in geschmolzenem Zustand gehalten. Es ist zu bemerken, daß zufolge der Reibungswärme, die zwischen dem Kunststoff und den Glasfaser.! erzeugt wird, während die Mischung durch die zweite Stufe hindurchgeht eine Kühlung notwendig sein kann, um zu hohe Temperaturen des Kunststoffes zu verhindern, bei denen seine Viskosität zu gering wird und bei denen das abschließend ausgepreßte Erzeugnis seinen Zusammenhang verliert
Das sich gegen Ende der Strangpresse ergebende Gemisch von in dem geschmolzenen Kunststoff gut verteilten Glasfasern wird dann durch eine Formpreßplatte bzw. ein Mundstück 38 in geeignete Form gepreßt, wie es bei 4 in F i g. 1 dargestellt ist, z. B. in Form von dünnen Platten, Folien, Streifen oder Bändern, Strängen oder dergleichen. Das ausgepreßte Produkt wird dadurch zum Erstarren gebracht, daß es durch ein übliches Wasserbad 5 oder eine sonstige geeignete Kühlvon ichtung hindurchgeführt wird, an das bzw. an die sich eine herkömmliche Schneidvorrichtung 6 anschließt durch die das Produkt auf die Größe gebracht bzw. abgeschnitten wird, die für anschließende Formvorgänge geeignet ist.
Die folgenden Beispiele dienen der weiteren Erläute rung der Erfindung.
Beispiel 1
31,8 kg handelsüblich verfügbares Polyäthylengranulat wurde zusammen mit etwa 22,7 g Calciumstearat, das als Verarbeitungshilfsmittel dient, in einen normalen Bandmischer eingebracht Nachdem diese Stoffe ungefähr 1 Minute miteinander gemischt wurden, wurden 13,6 kg handelsübliche zerhackte Glasfasern (vom Typ 832 OCF) zugesetzt, die eir.e Nominallänge von 6,23 mm hatten. Das gesamte Gemisch wurde ungefähr 30 — 45 Sekunden im Mischer weiter gemischt, wobei Sorge getragen wurde, daß keine übermäßige Mischung eintrat, die eine unzulässige Zerkleinerung des Glases herbeigeführt hätte. Die erhaltene fertige Mischung von Glasfasern und Kunststoff wurde dann in den Füllschacht einer Strangpresse von 89 mm Durchmesser eingebracht, bei der das Verhältnis ihrer Länge L zu ihrem Durchmesser D 30:1 betrug und die eine Zweistufen-Schnecke mit konstanter Steigung (von 89 mm) der Schneckengänge enthielt und die im übrigen folgende Daten erfüllte:
Stufe
Zone
Anzahl der
Schneckengänge
Tiefe der Schneckengänge (in mm vom Umfang bis zum Kern)
Erste Förderzone (Hi)
Übergangszone
Hochdruckzone (H\ ι)
Zweite Förderzone (H2)
Übergangszone
Hochdruckzone (W22)
35 10,15
2,95
5,08
2,90
Das Verdichtungsverhältnis in der ersten Stufe betrug ungefähr 3,4 :1, das Verdichtungsverhältnis der zweiten Stufe ungefähr 1,8 :1 und das Verhältnis H7IWi der Tiefe der Schneckengänge der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe der Schneckengänge der Förderzone der ersten Stufe betrug ungefähr 1 :2. Die Temperaturregeleinrichtungen der Strangpresse wurden für die erste Stufe bei der Förderzone auf 188° C, bei der Übergangszone auf!". 0C, bei der Hochdruckzone auf 2390C und für die zweite Stufe bei der Förderzone auf 1220C, bei der Übergangszone auf 132CC und bei der Hochdruckzone auf 228° C eingestellt
Die Förderzone der zweiten Stufe wurde von Gas befreit bzw. entlüftet und arbeitete unter den obengenannten Bedingungen mit 85 U/min, und unter diesen Bedingungen wurde das Gemisch aus Glasfaser und Kunststoff durch sein Eigengewicht aus der Füllvorrichtung in die Förderzone der ersten Stufe der Strangpresse eingebracht Das Gemisch ging dann durch die Strangpresse hindurch und wurde in Form von Strängen durch ein Auspreßmundstück hindurch ausgepreßt das 12 Löcher mit einem Durchmesser von ungefähr je 3,18 mm aufwies. Beim Durchgang des Gemisches durch die Strangpresse wurde durch visuelle Beobachtung am Gasabzug 39 festgestellt daß der Kunststoff nahezu oder vollständig geschmolzen war, wenn das Gemisch von der ersten Stufe zur zweiten überging. Der Druck am Preßmundstück 38 betrug konstant 35 kp/cm2. Die ausgepreßten Stränge wurden dann dadurch zum Erstarren gebracht daß sie durch ein Wasserbad hindurchgeführt wurden, das bei einer Temperatur von 24° C bis 38° C gehalten wurde. Die Stränge wurden mittels einer sich drehenden Messertrommel in Pellets von ungefähr 3 mm Länge geschnitten.
Während des Verarbeitungsprozesses wurde keinerlei Hin- und Herwallen der Masse in der Schnecke beobachtet und es wurde ein kontinuierlich ausgepreßtes Produkt erzielt ohne daß Trennstellen oder Unterteilungen auftraten. Visuell betrachtet besaß das ausgepreßte Produkt einen guten einstückigen Zusammenhang während des Austretens aus der Presse und ergaben sich durch das Abschneiden Pellets von gutem Aussehen, d.h. Pellets, die nicht faserig erschienen, sondern bei denen eine gute Faserverteüung vorlag.
Beispiel 2
Zum Vergleich wurde nut einer Strangpresse gearbeitet, die die Merkmale der Erfindung nicht besaß, beiderdie Verarbeitungsgänge aber die gleichen waren wie in Beispiel 1, abgesehen von den nachstehend angegebenen Ausnahmen.
Mit einem Bandmischer wurde aus 31J8 kg handelsüblichem Poh/äthyiengranulat 13,6 kg handelsüblichen zerhackten Glasfasern (Type 885(XH3) not einer nominellen Länge von 6^3 mm, 318 g Pellets aus Polyäthylen, das RuB als Pigment in hoher Konzentration enthielt und 22,6 g Calrimnstearat als Verarbei tungshilfsmittel eine trockene Mischung hergestellt. Diese Mischung wurde dem Füllschacht einer 8,9-cm-Strangpresse mit zwei Stufen und einem Verhältnis LJD von 30 :1, die der Strangpresse nach Beispiel 1 ähnlich war, zugeführt, mit der Ausnahme, daß die Strangpreßschnecke, die eine konstante Steigung von 8,9 cm besaß, in der ersten Stufe mit einem Kompressionsverhältnis von ungefähr 4,3:1, in der zweiten Stufe mit einem Kompressionsverhältnis von ungefähr 2,9 :1 und mit Schneckengängen versehen war, deren Tiefe (H7) in der Förderzone der zweiten Stufe zu deren Tiefe (H\)\n der Förderzone der ersten Stufe im Verhältnis von etwa 1 :1 stand. Die Temperaturen am Strangpreßzylinder waren wie folgt eingestellt: In der ersten Stufe bei der Förderzone auf 1770C, bei der Übergangszone auf 2040C, bei der Hochdruckzone auf 193,5°C und für die zweite Stufe bei der Förderzone auf 149° C, bei der Übergangszone auf 165,4° C und bei der Hochdruckzone auf 216° C.
Das fertige Gemisch wurde der Strangpresse durch seine Schwerkraft zugeführt und durch die Presse hindurchgefördert wobei das gleiche 12-Loch-Mundstück wie bei Beispiel 1 verwendet wurde. Am Entlüftungskanal 39 der Förderzone der zweiten Stufe wurde beobachtet daß der Kunststoff nahezu oder vollständig geschmolzen war. Es ergab sich jedoch bei dem Versuch, das Gemisch kontinuierlich in Form von Strängen auszupressen, ein beständiges Hin- und Herwallen des Gemisches, das Unterbrechungen der Suränge verursachte und verhinderte, die Presse mit einem kontinuierlichen Verfahrensablauf zu betreiben.
Es wurden Versuche gemacht die durch das Hin- und Herwallen oder Aufwallen der Masse entstehenden Probleme dadurch zu lösen, daß die Temperatureinstelkmgen an dem Strangpreßzylinder wie folgt geändert wurden: Für die erste Stufe bei der Förderzone 177-2600C, bei der Übergangszone 204-260°C, bei der Hochdruckzone 193-2600C und für die zweite Stufe bei der Förderzone 150-1770C, bei der Obergangszone 165- 193°C und bei der Hochdruckzone 226—236° C Durch diese Temperaturänderungen konnten die Wallungserscheinungen nicht behoben werden.
Beispiel 3
Dieses Beispiel bezieht sich ähnlich wie in Beispiel 1 auf die Verwendung einer erfindungsgemäßen Strangpresse. Jedoch wurde das Gemisch im Mischer aus 364 kg handelsüblichen zerhackten Glasfasern mit einer Nominallänge von 6^3 mm (Type 832, OCF) und 22,6 g Caldumstearat als Verarbertungshflfsmittel hergestellt
Das Gemisch wurde einer zweistufigen 8.9-cm-Strangpresse mit einem Verhältnis der Länge L zum Durchmesser D von 24:1, d. h. von ähnlicher Ausführung wie in Beispiel 1, zugeführt wobei die Temperaturen wie folgt eingestellt wurden: Für die erste Stufe bei
der Förderzone auf 2040C, bei der Übergangszone auf 228° C, bei der Hochdruckzone auf 188° C und für die zweite Stufe bei der Förderzone auf 16O0C und bei der Hochdruckzone auf 171°C. Dabei hatte die Schnecke eine konstante Steigung und waren für die Schnecke folgende Werte erfüllt:
Stufe
Zone Anzahl der
Schneckengänge
Tiefe der Schneckengänge (in mm)
Erste Förderzone (Hi) 4 14,95
Übergangszone 6 —
Hochdruckzone (Hw) 4 3,58
Zweite Förderzone (fft) 4 8,90
Übergangszone 2 —
Hochdruckzone (H22) 4 5,33
Das Verdichtungsverhältnis in der ersten Stufe betrug 1 $ ungefähr 4,2 :1 und in der zweiten Stufe ungefähr 1,7 :1, während das Verhältnis der Tiefe (H2) der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe (H\)'m der Förderzone der ersten Stufe ungefähr 1 :1,7 betrug.
Bei der Behandlung des Gemisches in der Strangpresse wurde visuell am Gasabfuhrkanal 39 beobachtet, daß nahezu oder tatsächlich der gesamte Kunststoff sich in
Beisp
Bei diesem Beispiel wurde ein Gemisch von 384 kg handelsüblichen ABS-Pellets (Polymerisate auf der Basis von Acrylnitril-Butadien-Styrol), 59,1 kg handelsüblichen zerhackten Glasfasern mit einer Nominallänge von 6,23 mm (vom Typ PPG-6532) und 226 g Calciumstearat als Verarbeitungshilfsmittel hergestellt Vor dem Mischen wurde die ABS-Masse gründlich bis zur Entfernung jeglicher Feuchtigkeit getrocknet In ähnlicher Weise wie beim Beispiel 1 wurde das Gemisch einer zweistufigen 15,2-cm-Strangpresse mit einem der geschmolzenen Phase befand. Der Auspreß Vorgang vollzog sich kontinuierlich ohne irgendwelche Anzeichen von Aufwallen oder Hin- und Herwallen. Die ausgepreßten Stränge hatten ein gutes Aussehen und guten Zusammenhalt. Sie wurden zum Erstarren gebracht und zu Pellets von ungefähr 3,18 mnn Länge zerschnitten. Die visuelle Prüfung der Pellets zeigte eine gute Verteilung der Fasern, wobei sich keine faserigen Anteile oder faserige Pellets ergaben.
iel 4
Verhältnis der Länge L zum Durchmesser D von 24 :1 zugeführt. In der Strangpresse wurden die Temperaturen wie folgt eingestellt: Für die erste Stufe in der Förderzone auf 27 Γ C, in der Übergangszone auf 316° C, in der Hochdruckzone auf 27 Γ C und für die zweite Stufe in der Förderzone auf 177° C, in der Übergangszone auf 188° C und in der Hochdruckzone auf 277° C. Die Strangpreßschnecke hatte konstante Steigung, und es galten für sie die folgenden Daten:
Stufe
i'one
Anzahl der
Schneckengänge
Tiefe der Schneckengänge (in mm)
Erste Förderzone (Wi)
l^bergangszone
Hochdruckzone (Hu)
Zweite Förderzone (Hi)
lÜbergangszone
Hochdruckzone (Hn)
Das Verdichtungsverhältnis in der ersten Stufe betrug 4,0 :1, in der zweiten Stufe 1 )i: 1 und das Verhältnis der Tiefe der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe der Schneckengänge in der Förderzone der ersten Stufe betrug 1:1,67. Die Strangpresse war in diesem Beispiel mit einem Auspreßmundstück mit 29 Löchern ausgerüstet, von denen jedes einen Durchmesser von etwa 3,18 mm besaß. Das Gemisch wurde durch die Strangpresse 5
3
4
3
3
6
25,4
5,23
15,2
8,47
hindurchgepreßt, wobei sich in der Förderzone dei zweiten Stufe beim Gasauslaß ergab, daß das Kunsthan nahezu oder vollständig geschmolzen war. Es wurde kein Hin- und Herwallen beobachtet, und es wurder kontinuierlich fortlaufende Stränge mit gutem Zusam menhalt ausgepreßt Die Stränge wurden gekühlt und ii Pellets von etwa 3,18 mm zerschnitten, die ein gute Aussehen zeigten und nicht faserig waren.
55
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

Claims (2)

Patentansprüche:
1. Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von mit Glasfaser verstärkten thermoplastischen Kunststoffen mit einer zweistufigen Schneckenstrangpresse, dersn Schneckengänge in beiden Stufen gleiche Steigung aufweisen und in jeder Stufe aufeinanderfolgend eine Niederdruck-Förderzone, eine Obergangszone und eine Hochdruckzone bilden, indem die Hefe der Schneckengänge bei gleichbleibendem Außendurchmesser der Schnecke in der Niederdruck-Förderzone einen Höchstwert und in der Hochdruckzone einen Kleinstwert hat, Während die Tiefe in der Übeigangszone entsprecheiid abnimmt, wobei die erste Stufe einen Einlaß für Kunststoff und Glasfaser und die zweite Stufe in der Niederdruck-Förderzone einen Gasauslaß und am Ende ein Auspreßmundstück aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Höchstwert (H\ bzw. H2) zu Kleinstwert (H\ \ bzw. H22) der Tiefe der Schneckengänge in der ersten Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 3:1 bis 5 :1 und in der zweiten Stufe einem Verdichtungsverhältnis von 1,5 : t bis 3,5 :1 entspricht, daß ferner das Verhältnis der Tiefe (H2) der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe (H\) in der Förderzone der ersten Stufe im Bereich von 1 :1,25 bis 1 :2,5 liegt und daß in an sich bekannter Weise der freie Strangpreßquerschnitt der Hochdruckzone der ersten Strangpreßstufe sich unmittelbar in die Förderzone der zweiten Strangpreßstufe öffnet
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis von Höchstwert (H\) zu Kleinstwert (Hu) der Tiefe der Schneckengänge in der ersten Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 3,5 :1 bis 4,5 :1 entspricht, daß das Verhältnis der Tiefe (Ht) der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe (Hn) in der Hochdruckzone dieser Stufe einem Verdichtungsverhältnis im Bereich von 1,5 :1 bis 3 :1 entspricht und daß das Verhältnis der Tiefe (H2) der Schneckengänge in der Förderzone der zweiten Stufe zur Tiefe (H\) in der Förderzone der ersten Stufe im Bereich von 1 :1,75 bis 1 :2 liegt.
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