DE2026744A1 - Verfahren zur Herstellung von Essig saure - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Essig saureInfo
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Description
Dr. O. Dillmann K. C. Schiff Dr. A. ν. FiJner Dipl. Ing. P. Strehf
Patentanwälte
München 90, MariahUfplatz 2 & 3, Telefon 45 40 40 DA-5021
München 90, MariahUfplatz 2 & 3, Telefon 45 40 40 DA-5021
Beschreibung "2117874
zu der
Patentanmeldung
der Firma ■
KURASHIKI RAYON CO., LTD., 1621, Sakazu, . ■ Kurashiki-City, JAPAN
betreffend
Verfahren zur Herstellung von Essigsäure Priorität: 2. Juni 1969, JAPAN, Nr. 43158/69
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von
Essigsäure durch Gasphasenoxydation von Butenen und insbesondere ein Verfahren, bei dem zur Oxydation ein Vanadinoxyd und Titanoxyd enthaltender Katalysator verwendet
wird, dessen Titanoxydkomponente zu einem überwiegenden Anteil in der Rutil-Kristallform vorliegt. Nach diesem
Verfahren wird Essigsäure in hoher Ausbeute hergestellt.
Gegenstand der Erfindung ist außerdem ein Oxydationskatalysator, der Vanadinoxyd und Titanoxyd enthält und
in dem mehr als 50 % der Titanoxyd in der Kristallform λ
des Rutils vorliegen.
Die Erfindung betrifft außerdem ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Oxydationskatalysators, das dadurch gekennzeichnet
ist, daß Vanadinpentoxyd und Titantetrachlorid in konzentrierter ChIorwasserstoffsäure gelöst v/erden,
die Säurelösung bei einer Temperatur unter 400C neutrali-
OFHQlNAL INSPECTED
10981.4/2248
DA-5021 - 2 -
L.
0267U
siert und der erhaltene Niederschlag bei einer Temperatur
von etwa 450° C bis 600° C calciniert wird.
Es ist bekannt, daß Essigsäure durch Oxydation von Butenen in der Gasphase in Gegenwart eines Katalysators hergestellt
werden kann, der' Titanvanadat, Zinnvanadat, Antimonvanadat oder Aluminiumvanadat enthält. Ein besonders bevorzugter
Katalysator dieser Gruppe ist Titanvanadat.Die Verwendung von Titanvanadat führt jedoch nicht immer zu Essigsäure
in zufriedenstellender Ausbeute. Es ist daher wünschenswert, ein Verfahren zu finden, durch das bei der Herstellung
von Essigsäure aus Butenen Essigsäure in hoher Ausbeute mit guter Reproduzierbarkeit erhalten werden kann.
Es wurde nun festgestellt, daß durch Gasphasenoxydation von Butenen Essigsäure in hoher Ausbeute erbäten werden kann,
wenn ein Katalysator verwendet wird, der Vanadinoxyd und Titanoxyd enthält und dessen Titanoxydkomponente zu
mehr als 50 % in der Rutil-Kristallform vorliegt.
Der Vanadinoxyd und Titanoxyd enthaltende Katalysator
kann nach verschiedenen Methoden hergestellt werden. Beispielsweise werden nach einer Methode Titantetrachlorid
und Vanadinpentöxyd ( V2 Oc ) in konzentrierter Chlorwasserstoff
säure gelöst, die Säurelösung:.mit Ammoniak zur Bildung eines Niederschlags neutralisiert, der erhaltene
Niederschlag mit Wasser zum Entfernen des Asmoniumchlorids gewaschen und danach getrocknet und bei einer Temperatur
von 450° bis 600° C calciniert. Der so hergestellte Katalysator
enthält im allgemeinen Vanadinpentöxyd und Titandioxyd in Form eines Gemisches und/oder Komplexes.Ein Teil
des Titanoxyds liegt -in der Kristallform des Rutils und der restliche Anteil in der Kristallfom des Anatas
vor. Das Verhältnis von Rutil zu Anatas schrankt in Ab-
IAD OWeiNAL
1098U72248
DA-5021
- 3 - V'- ■ · 2Q267U
hängigkeit von den Herstellungsbedingungen des Katalysators.
Beispielsweise führt die Neutralisation der Säurelösung bei einer Temperatur unter 40° C zu einem höheren Rutilgehalt.
Außerdem wird der Rutilgehalt ebenfalls erhöht, wenn der zu neutuSLisierenden Säurelösung eine geringe Menge Titanoxyd
des Rutiltyps zugesetzt wird. In ähnlicher Weise hat das Calcinieren des Niederschlags in einer an Sauerstoff
armen Atmosphäre, vorzugsweise in einer Atmosphäre, in der der molekulare Sauerstoffgehalt 0 bis etwa 10 % beträgt,
ebenfalls einen erhöhten Rutilgehalt zur Folge. Um Essigsäure in hoher Ausbeute mit guter Reproduzierbarkeit zu
erhalten, ist es wesentlich, daß mehr als 50 % des in dem I
Katalysator enthaltenen Titanoxyds in Form von Rutil vorliegt. Wenn der überwiegende Anteil des Titanoxyds in dem
Katalysator in Anatas-Form vorliegt, kann keine hohe Ausbaute an Essigsäure erzielt werden.
Erfindungsgemäß wird der Rutil-Gehalt des Katalysators
durch die Röntgenpulverbeugungsmethode, das heißt die Röntgenstrahlungsbeugung ( der Strahlung von Cu, K ) des
pulverförmigen Katalysators bestimmt und nach folgender Gleichung berechnet. Dei Beugung bei 2 0= 25.4° wird
durch Anatas bewirkt, bei 2 θ = 27.5° wird durch Rutil
bewirkt und bei 2 8 = 26.2° wird durch Vanadin verur- ä
sacht.
Intensität der Beugung bei 2 θ = 27.5° v
Rutilgehalt {%) = — .
x
(intensität der (Intensität der Beugung bei 2 9=+ Beugung bei 2 θ =
25.40) 27.5°)
Ee kann erforderlich sein, vor der Bestimmung des Rutilgehaltes
die Proben bei einer Temperatur von 450 bis 500° C zu calcinieren, um sicherzustellen, daß der exakte Rutilgehalt
bestimmt wird, weil in der Gegend von 2 θ = 27.5° eine weitere Beugungslinie beobachtet wird, wenn ein Teil des
1 0!j- -!Λ/-2 24 8
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-*- '■ ■ 2Ü267AA
Vanadinpentoxyds im Katalysator in· der reduzierten Form
des Vanadintetroxyds vorliegt (VgO,).
Zur Herstellung des erfindungsgemäß, zu verwendenden Katalysators
wird die Methode der gemeinsamen Ausfällung am meisten bevorzugt, es können Jedoch auch andere Methoden
angewendet werden. Beispielsweise kann der katalysator durch Erhitzen eines Gemisches von Vanadinpentoxyd und
Titannitrat unter geeigneten Bedingungen, unter denen Titannitrat zu Titanoxyd zersetzt wird, hergestellt werden.
In dem erfindungsgemäß,zu verwendenden Katalysator beträgt
das Atomverhältnis von Vanadin zu Titan im allgemeinen etwa
1 : 10 bis 10 : 1, vorzugsweise 1 : 0.3 bis 1: 3.
Der Katalysator kann mit oder ohne Katalysatorträger und/ oder Promotor und in jeder beliebigen Form eingesetzt werden,
die für ein Wirbelschichtverfahren, oder eine mit bewegtem Katalysatorbett oder Festbett durchgeführte Operation geeignet
ist. Die Form und Größe des Katalysators kann sehr stark variieren. Es wird jedoch bevorzugt, einen Festbettkatalysator
aus säulenförmigen Teilchen zu verwenden, deren mittlerer Durchmesser und durchschnittliche Länge im
Bereich von 2 bis 7 mm liegen.
Die Oxydation von Butenen zu Essigsäure kann durchgeführt werden, indem Buten und molekularer Sauerstoff, vorzugsweise
in Gegenwart von Wasserdampf, über den Katalysator geleitet werden. In dem Ausgangs-Gasgemisch, das dem Katalysator
zugeführt wird, beträgt das Volumverhältnis von Buten zu Sauerstoff etwa 1 : 3 oder weniger, vorzugsweise
1 : 8 bis 1 : 20. Der Sauerstoff wird vorzugsweise in Form von Luft zugeführt. Die Explosionsgrenze von Buten in Luft
liegt bei 1,7 Volumprozent und es ist daher aus Sicherheits-
10° . /■ / ■>
;·> /t 8
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gründen ratsam, die Reaktion unter Bedingtingen durchzuführen, unter denen die Konzentration von Buten in Luft 1,7 Volumprozent
nicht überschreitet. Wenn wahlweise dem Reaktionsgemisch
Wasserdampf zugesetzt wird, so,beträgt das Volumverhältnis von Wasserdampf zu Luft 0,1 ! 1 bis 0,7 ; 1,
vorzugsweise 0,2 : 1 bis 0,5 : 1. Durch eine Erhöhung des
Anteils des Dampfes kann die Ausbeute der Essigsäure erhöht werden, es wird jedoch die Konzentration der Essigsäure
in der erhaltenen wässrigen Rohessigsäurelösung vermindert. Diese Maßnahme wird daher im Hinblick auf die wirtschaftliche
Gewinnung der Essigsäure nicht bevorzugt. Durch Vermindern λ
des Dampfanteils wird andererseits die Ausbeute an Essigsäure vermindert, weil die vollständige Verbrennung der
Butene gefördert wird. Für die Gasphasenoxydation geeignete Butene sind Buten-1, Buten-2 und Isobuten. In dem Ausgangsbuten
können gesättigte Butane vorliegen, ohne daß die Oxydationsreaktion gestört wird; die Reaktionsfähigkeit
von Butanen ist jedoch gering. Buten enthaltende Kohlenwasserstoffgemische, die im allgemeinen Buten-Butan-Fraktion
oder BB-Fraktion genannt werden, können eingesetzt werden.
Je geringer der Gehalt der Buten-Butan-Fraktion an Isobuten und gesättigten Kohlenwasserstoffen ist, desto höher wird
die Ausbeute an Essigsäure.
Die Raumgeschwindigkeit des Reaktionsgases bei der Oxydation
-1 -1
beträgt 1.000 Stunden bis 4.000 Stunden J vorzugsweise
2.000 Stunden" bis 3.000 Stunden (das heißt 2.000 Volumteile/Volumteile
Katalysator/Stunde bis 3.000 Volumteile/ Volumteile Katalysator/Stunde), berechnet als Gasvolumen
unter Normalbedingungen.
Die Temperatur während der Oxydationsreaktion wird im
Bereich von etwa 200° bis 400° C, vorzugsweise 230° C
bis 330° C gehalten. Die Oxydation kann unter Atmosphären-
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druck, vermindertem oder erhöhtem Druck durchgeführt werden.
Vorzugsweise wird die Oxydation unter einem Druck von 3 Atmosphären oder weniger durchgeführt.
Das nach der Oxydation erhaltene gasförmige Reaktionsprodukt enthält im allgemeinen nicht nur Essigsäure, Kohlenwasserstoffe,
Sauerstoff, Wasserdampf, Maleinsäure, Aceton, niedere Aldehyde, Ameisensäure und dergleichen, sondern auch Kohlendioxyd
und Kohlenmonoxyd als Verbrennungsprodukte. Wenn das gasförmige Reaktionsprodukt abgekühlt wird, um die Essigsäure
zu kondensieren, kann eine wässrige Rohessigsäurelösung mit einer Essigsäurekonzentration von etwa 10 Gewichtsprozent
erhalten werden. Die in dem gasförmigen Reaktionsprodukt enthaltene Essigsäure kann auch gewonnen werden, indem
das Reaktionsgas mit Wasser in Berührung gebracht wird, um die Essigsäure in dem Wasser zu absorbieren. Das Konzentrieren
und Gewinnen der Essigsäure aus der verdünnten wässrigen Rohlösung kann durch Lösungsmittelextraktion und anschließende
Destillation oder durch andere konventionelle Methoden erfolgen.
Die Erfindung soll durch die nachstehenden Beispiele näher erläutert werden.
30 Gewichtsteile Vanadinpentoxyd und 45 Gewichtsteile Titantetrachlorid'
wurden in 200 Gewichtsteilen konzentrierter Chlorwasserstoffsäure in einem Rührgefaß gelöst. Die Säurelösung wurde mit einer konzentrierten Ammoniaklösung bis zu
einem pH-Wert von 7,0 neutralisiert. Da die Neutralisation exotherm ist, wurde die Temperatur der Lösung durch Kühlen
mit einem Eisbad während der Neutralisation unter 30° C gehalten. Während der Neutralisation bildete sich ein dunkel-
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brauner Niederschlag- Der Niederschlag wurde aus der Mutterlauge
abgetrennt, gründlich mit Wasser gewaschen, durch Zentrifugieren von Wasser befreit und danach in einem elektrischen
Ofen unter Durchleiten von Stickstoff durch den Ofen bei 520° C
calciniert. Das so erhaltene Pulver wurde unter Druck zu
säulenförmigen Tabletten von 3 mm Durchmesser und 3 mm Höhe
verpreßt. Es wurde festgestellt, daß der so hergestellte Katalysator im wesentlichen aus Vanadinpentoxyd und Titanoxyd
bestand und einen Rutilgehalt von 73 % Jiatte.
5 cm des Katalysators wurden in ein Reaktionsrohr aus rostfreiem
Stahl mit 10 im Innendurchmesser (I.D.) gefüllt und |
das Reaktionsrohr wurde in einem auf 250° C erhitzten Ölbad befestigt. In das Reaktionsrohr wurden Luft, Wasserdampf
und Buten" mit einer Fließrate von 9 Liter/Stunde, A Liter/Stunde bzw. 0,2 Liter/Stunde eingeleitet. Die Analyse der Reaktionsprodukte
zeigteg daß Essigsäure in einer Ausbeute von 43,5 %
gebildet worden war. Die Ausbeute der Essigsäure wurde nach folgenden Gleichungen berechnet:
Ausbeute an (molarer Anteil an Essigs, χ (0,5)
Essigsäure (%) = ■ x
(molarer Anteil des zugeführten Butens)
C4H8 + 2 O2 -*- 2 GH3COOH
1,8 1 eines Katalysators (mit einem Rutilgehalt von 73 % ),
der in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise hergestellt worden war, wurden in ein Reaktionsrohr mit 22 mm Innendurchmesser
und 5 ■ Länge gefüllt und auf der Außenseite des Rohrs wurde auf 245° C erhitztes Öl im Kreislauf geführt.
Durch das Reaktionsrohr wurden pro Stunde 72 1 einer
BAD ORtOiNAt
10". i Ä / ? 2 ί 8
-■ 8 -
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2 U 2 6 7 4
BB-Fraktion mit einem Gehalt an 0,6 % (^-Kohlenwasserstoffen,
11,5 % n-Butan, 2,5 % Isobutan, 25,5 % 1-Buten, 14,0 % 2-Buten,
45,1 % Isobuten und 0,7 % Butadien (als Volumprozent), 2970 1/ Stunde Luft und 1420 1/Stunde Wasserdampf gäeitet. Der
Umsatz der BB-Fraktion betrug 87 % und die Ausbeute an Essigsäure 34,2 %. ■
Katalysatoren mit verschiedenen Rutilgehalten wurden in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise hergestellt, mit der Ausnahme,
daß die Temperatur der Neutralisationsstufe verändert wurde. Unter Verwendung dieser Katalysatoren wurde die Oxydation der
BB-Fraktion gemäß Beispiel 2 wiederholt.
Die auf diese Weise erzielten Ergebnisse sind zusammen mit den Ergebnissen des Beispiels 2 in der folgenden Tabelle
zusammengefaßt.
Tabelle | Ausbeute an Essig | |
Beispiel | Rutil-Gehalt | säure % |
% | 34,2 | |
2 | 73 | 34,1 |
3 | 92 | 34,0 |
4 | 61 | |
Vergleichs- | ||
beispiäLe | 27,0 | |
A | 45 | 24,5 |
B | 20 | 22,1 |
C | 3 | |
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-9 ■'-■■' · .1026744
Aus diesen Daten ist ersichtlich, daß bei einem Anteil
des Titanoxyds an der Rutilform von mehr als 50 % die Essigsäureausbeute etwa 34 % betrug, während bei einem
Anteil an Rutil von weniger als 50 % die Ausbeute der Essigsäure nur 22,1 bis 27,0 % betrug.
Claims (9)
1. Verfahren zur Herstellung von Essigsäure durch Gas-Phasenoxydation von Butenen mit molekularem Sauerstoff
bei erhöhter Temperatur, dadurch gekennzeichnet,
daß die Oxydation in Gegenwart einer katalytisch wirksamen Menge eines Vanadinoxyd und Titanoxyd enthaltenden
Katalysators durchgeführt wird, dessen Titanoxyd-Komponente
zu mehr als 50 % in der Rutil-Kristallform vorliegt,
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennze.ichn e t, daß die Oxydation bei einer Temperatur im Bereich
von etwa 200 bis,400° C durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Oxydation in Gegenwart von
Wasserdampf durchgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Katalysator verwendet wird,
dessen Atomverhältnis Vanadin zu Titan 10 :■1.bis
1 : 10 beträgt.
4 / 2 2 4 8
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5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Oxydation bei einem Volumverhältnis
von Buten zu Sauerstoff von 1 : 3 oder weniger durchgeführt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß das Volumverhältnis von Buten zu Sauerstoff
1 : 8 bis 1 : 20 beträgt. I
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß man den molekularen Sauerstoff
in Form von Luft zuführt.
8. Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch g e k e η η ze
ichnet, daß man die Oxydation an einem Ausgangsgemisch
aus Buten, Luft und Wasserdampf durchführt.
9. Verfahren nach Anspruch 3 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein Volumverhältnis von Wasserdampf
zu Luft von 0,1 : 1 bis 0,7 : 1 gewählt wird.
1 Ü ■.·.·/ R
IC, ·»
10» Verfahren nach Anspruch'1 bis S9 dadurch g e k e η η zeichne
t, daß man einen Katalysator verwendet, der durch Auflösen von ¥anadinpentoxyd und Titantetra- ■
Chlorid in kokzentrierter Chlorwasserstoffsäure, Neutralisieren
der Säurelösimg bei einer Temperatur von weniger als 40° C und Calcinieren des erhaltenen Mieder»
Schlages bei einer Temperatur im Bereich von etwa 450° bis 600° C in einer sauerstoffarmen Atmosphäre
erhalten wurde.
109rJiA/22A8
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP44043158A JPS4830614B1 (de) | 1969-06-02 | 1969-06-02 | |
JP4315869 | 1969-06-02 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2026744A1 true DE2026744A1 (de) | 1971-04-01 |
DE2026744B2 DE2026744B2 (de) | 1973-05-24 |
DE2026744C3 DE2026744C3 (de) | 1976-03-11 |
Family
ID=
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6274763B1 (en) | 1996-11-28 | 2001-08-14 | Consortium für elektrochemische Industrie GmbH | Shell catalyst for producing acetic acid by gas phase oxidation of unsaturated C4 -hydrocarbons |
US6281385B1 (en) | 1998-05-22 | 2001-08-28 | Consortium für elektrochemische Industrie GmbH | Process for preparing acetic acid by gas-phase oxidation of saturated C4-hydrocarbons and their mixtures with unsaturated C4-hydrocarbons |
US6884909B2 (en) | 2001-12-06 | 2005-04-26 | Consortium für elektrochemische Industrie GmbH | Process for preparing saturated carboxylic acids having from one to four carbon atoms by gas-phase oxidation of 2-butanone |
EP2247369A2 (de) | 2008-02-21 | 2010-11-10 | Advanced Materials- JTJ S.r.o. | Titandioxidkatalysatorstruktur für verfahren bis zu 1000°c und herstellung davon |
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---|---|---|---|---|
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS4830614B1 (de) | 1973-09-21 |
NL7007692A (de) | 1970-12-04 |
US3917682A (en) | 1975-11-04 |
NL144580B (nl) | 1975-01-15 |
FR2056232A5 (de) | 1971-05-14 |
DE2026744B2 (de) | 1973-05-24 |
GB1276587A (en) | 1972-06-01 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |