DE2021965C3 - Anordnung zur Minimierung des durch natürliche Doppelbrechung verursachten Meßfehlers einer Sonde - Google Patents
Anordnung zur Minimierung des durch natürliche Doppelbrechung verursachten Meßfehlers einer SondeInfo
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Description
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kleiner als 0,1/2 π der Lichtwellenlänge (Ao),
vorzugsweise gleich Null ist, wobei / > 2 ist
2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekenn- jo zeichnet, daß ein linear polarisiertes Lichtbündel
vorgesehen ist, welches zur elliptischen Polarisierung und Einstellung der Exzentrizität der Ellipse
durch ein Viertelwellenplättchen und zur Einstellung der Neigung der Hauptachsen der Ellipse durch ein J5
Halbwellenplättchen geführt wird, wobei die beiden Plättchen mit ihren. Hauptachsen bezüglich der
Schwingungsrichtung des Lichtbündels verdrehbar sind.
3. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das magnetooptische Medium (6) aus einem ursprünglich einheitlichen, sodann in mindestens
zwei Teile zerschnittenen Flintglasblock besteht und die optischen Doppelbrechungshauptachsen
der Teilmedien abwechselnd zueinander um 90° verdreht sind, wobei die Summe der Dicken der
Teilmedien einer Orientierung gleich der Summe der Dicken der Teilmedien der anderen Orientierung ist
4. Anordnung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das magnetooptische Medium (6) aus
drei Teilen (6a, 6b, 6c) besteht, bei welchen die
Doppelbrechungshauptachsen des ersten und des dritten Teiles (6a, 6c) parallel zueinander orientiert
und die Hauptachsen des mittleren Teiles um 90° zu den anderen verdreht sind und bei welchen die Dicke
des mittleren Teiles (6b) gleich der Summe der Dicken der beiden anderen Teile (6a, 6c) ist, wobei
die Außenflächen der beiden äußeren Teile (6a, 6c) zur Erzielung einer Mehrfachreflexion des Lichtstrahles
durch alle drei Teile (6a, 6b, 6c) verspiegelt sind.
5. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicken (I) der Teilmedien (6a, 6b,
6c ...) so dünn gewählt sind, daß der durch die Doppelbrechung in einem Teilmedium bewirkte
Gangunterschied (!,nß—lin/'!) kleiner als 0,1/2 π die
Vakuumlichtwellenlänge (Ao) ist
Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur Minimierung des durch natürliche Doppelbrechung verursachten
Meßfehlers einer Sonde mit einem unter dem Einfluß eines Magnetfeldes optisch aktiven Medium,
durch welches ein Lichtbündel geführt wird, dessen durch die optische Aktivität veränderter Schwingungszustand
gemessen wird.
Es ist bekannt (z. B. IEEE J. of Quantum El. QE-2 [1966] S. 255), Magnetfelder insbesondere von Höchstspannungsströmen
dadurch zu messen, daß ein unter dem Einfluß eines Magnetfeldes optische Aktivität 1So
entwickelnder Festkörper (Faradlay-Rotator), vorzugsweise aus Flintglas, in diesem angeordnet wird und dann
die Drehung der Schwingungsebene eines durchlaufenden linear polarisierten Lichtstrahles vorzugsweise auf
elektronischem Wege festgestellt wird.
Derartige Messungen sind jedoch dadurch mit einem Fehler behaftet, daß die magnetcioptischen Festkörper
eine praktisch unvermeidliche Rest-Doppelbrechung aufweisen. Spannungsdoppelbrechung in der Größenordnung
(ηο—ηαο)/ησ « 10"6 (η optischer Brechungsin- ω
dex, ο Richtung des ordentlichen Strahles, ao Richtung des außerordentlichen Strahles) tritt auch in den besten
magnetooptischen Materialien auf. Der bei Messungen der geschilderten Art hervorgerufene Fehler wird dann
besonders groß, wenn man das Lichtbündel auf einem langen Weg durch den magnetooptischen Festkörper
führt, was zur Erzielung einer guten Auflösung aber notwendig ist.
Die Kompensation der natürlichen Doppelbrechung bei elektrooptischen Kristallen durch einfache Serienschaltung
weiterer doppelbrechender Medien bei entsprechender Orientierung ist bekannt (z. B. Proc.
IEEE 53 [1965], S. 455 bis 460). Diese Methode der Kompensation ist jedoch bei magnetooptischen Medien
nicht ohne weiteres anwendbar. Denn der Tensor der Dielektrizitätskonstanten ε eines magnetooptischen
Festkörpers, welche mit dem Brechungsindex π ja durch η = j/ε verbunden ist, wird bei angelegtem Magnetfeld
derart verändert, daß die einfachen Kompensationsbedingungen elektrooptischer Festkörper ungültig werden.
Doppelbrechungsfehler magnetooptischer Festkörper sind bei anliegendem Magnetfeld daher überhaupt
nur näherungsweise eliminierbar.
Es ist Aufgabe der Erfindung, für eine Sonde, die ein unter dem Einfluß eines Magnetfeldes optisch aktives
Medium aufweist, durch welches ein Lichtbündel geführt wird, dessen durch die optische Aktivität
veränderter Schwingungszustand gemessen wird, eine Anordnung zu schaffen, bei welcher der durch die
natürliche Doppelbrechung verursachte Meßfehler auf ein Minimum reduziert wird, wodurch sich die
Meßgenauigkeit erheblich erhöht.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß Mittel vorgesehen sind, mittels welcher das
Lichtbündel vor seinem Eintritt in das magnetooptische Medium elliptisch polarisiert und die Exzentrizität und
die Neigung der Ellipse eingestellt werden können
und/oder das magnetooptische Medium aus mindestens zwei Teilen besteh); deren Orientierungen zueinander,
Brechungsindizes (Ji)1 1J und/oder für die Lichtwege
maßgeblichen Dicken (1) derart gewählt sind, daß die Summe über das Produkt aus der jeweiligen Lichtweglänge
(I) in einem Teilmedium und der Differenz zweier in Fortpflanzungsrichtung des Lichtes für zwei senkrecht
zueinander liegende Schwingungsrichtungen (~.y) gemessener Brechuingsindizes
kleiner als ,* mal der Lichtwellenlänge, vorzugsweise
gleich Null ist, wobei / > 2 ist
Eine elliptische Polarisation des in das magnetooptische Medium eintretenden Lichtbündels kann man
bekanntlich etwa dadurch bewirken, daß das Lichtbün- _del zunächst linear polarisiert und dann durch eine
parallel zur optischen Achse geschnittene, doppelbrechende,
senkrecht zum Lichtstrahl angeordnete Platte geführt wird, wodurch eine Phasendifferenz zwischen
den Komponenten des Lichtbündels mit Schwingungsrichtung in den beiden Hauptachsen und eine Überlagerung
zu elliptisch polarisiertem Licht eintritt.
Auf die Gestalt bzw. Exzentrizität der Schwingungsellipse kann man am zweckmäßigsten dadurch einwirken,
daß man eine Platte verwendet, die einen Phasenunterschied π/2 bzw. Gangunterschied λ/4
zwischen den beiden Schwingungskomponenten erzeugt, sogenannte Viertelwellenplättchen, und diese
Platte in einer Ebene senkrecht zum Lichtstrahl verdreht Es ergeben sich dann Schwingungsellipsen,
deren Hauptachsen parallel zu den Hauptachsen des Viertelwellenplättchens liegen. Die Exzentrizität dieser
Ellipse ändert sich derart, daß in den Extremfällen, wo die Schwingungsrichtung des Lichtes mit einer Hauptachse
des Plättchens zusammenfällt, wieder linear polarisiertes Licht entsteht und in dem dazwischen
liegenden Fall, wo die Schwingungsrichtung des Lichtes um 45° zu den Hauptachsen des Plättchens geneigt ist,
sich zirkulär polarisiertes Licht ergibt.
Bei einer Drehung der Achsen des Plättchens um den Winkel « zur Schwingungsrichtung des einfallenden
Lichtes ist das Verhältnis der Hauptachsen a, b der Ellipse zueinander a/b = tan «.
Eine andere Möglichkeit, die Exzentrizität der Schwingungsellipse zu verändern, wäre, die Dicke des
Plättchens und damit den Phasenunterschied zwischen den Lichtkompoiientc'h zu ändern.
Die Neigung der f chwingungsellipse stellt man am zweckmäßigsten dadurch ein, daß man in dem
Strahlengang des Lich'bündels — vor oder hinter dem beschriebenen VierteKellenplättchen — ein Halbwellenplättchen
anordnet, das also einen Gangunterschied λ/2 bzw. einen Phasenunterschied π zwischen den
Lichtkomponenten der Hauptachsenrichtung erzeugt, und auch dieses Plättchen in einer Ebene senkrecht zum
Lichtstrahl verdrehbar macht. Halbwellenplättchen verdrehen linear polarisiertes Licht um einen Winkel ό,
der gleich dem Doppelten des Winkels β ist, um den die Hauptachsen bezüglich der Schwingungsrichtung des
Lichtes beim Eintritt geneigt sind, also ö = 2ß. Bei eintretendem elliptisch polarisiertem Licht werden
entsprechend die Hauptachsen a, b der Ellipse in gleichem Masse geneigt.
Es ist zwar bekannt (deutsche Auslegeschrift 12 56 437), bei einer Sonde mit einem unter dem Einfluß
eines Magnetfeldes optisch aktiven Medium, durch welches ein Lichtbündel geführt wsrd, dessen durch die
optische Aktivität veränderter Schwingungszustand gemessen wird, das Lichtbündel mittels eines A/4-Plättchens
elliptisch zu polarisieren, wobei die Exzentrizität der Ellipse veränderlich ist jedoch hat dies den Grund
darin, daß der Zirkulardichroismus einer vorher von dem Lichtbündel durchlaufenen Probe kompensiert
werden solL Eine Lehre für die Beeinflussung eines Doppelbrechungsfehlers in dem optisch aktiven Medium
wird bei der bekannten Lösung nicht gegeben.
Eine andere Möglichkeit, die Neigung der Schwingungsellipse
einzustellen, wäre, ein optisch aktives Material in den Strahlengang zu bringen und die
Neigung der Schwingungsrichtung des durchtretenden Lichtes durch Veränderung der Lichtweglänge, des
anliegenden magnetischen Feldes, der Lösungskonzentration usw. zu verändern.
Alternativ zu den oben angegebenen e-findungsgemäßen
Maßnahmen oder, was eine ganz besonders ausgezeichnete Lösung nach dem Erfindungsgedanken
ergibt, in Kombination mit diesen, wird das magnetooptische
Medium besonders gestaltet Es wird aus mindestens zwei Teilmedien aufgebaut, die beispielsweise
durch einen Kitt, dessen Brechungsindex in der Größenordnung des Index des magnetooptischen
Mediums liegt, verbunden sind. Die Teilmedien besitzen auf Grund der inhärenten Doppelbrechung zwei
jo optische Hauptachsen. Fällt auf die Teilmedien Licht
auf, so gilt für die in der einen Hauptachse schwingende Komponente der Brechungsindex n\, für die in der
anderen Hauptachse, die senkrecht zur ersten liegt der Brechungsindex 112. Je nachdem sind Π\ oder Π2 die
J5 Brechungsindizes für den ordentlichen oder den
außerordentlichen Strahl. Durch entsprechende Wahl der Orientierungen der Hauptachsen der Teilmedien
zueinander, bei verschiedenartigen Medien der Brechungsindizes, und/oder der Weglängen L„ die der
Lichtstrahl durch die Teilmedien zurücklegt kann dann erreicht werden, daß
2>,m - ">■'">
· '■■
klein, möglichst gleich Null wird, χ und y sind dabei die
zueinander senkrecht stehenden Koordinaten in einer Ebene senkrecht zur Fortpflanzungsrichtung ζ des
Lichtes. Es ist zweckmäßig, aber nicht zwingend, die x- und y-Richtungen parallel zu den Doppelbrechungshauptachsen zu wählen.
Praktisch erfüllt man vorstehende Bedingung besonders einfach, indem man die Teilmedien aus einem
einheitlichen, insbesondere die gleiche Vorgeschichte aufweisenden magnetooptischen Festkörper, etwa
Flintglas, herausschneidet die Doppelbrechungshauptachsen der Teilmedien abwechselnd zueinander um n/2
verdreht und die Dicken der Teilmedien so wählt, daß die Summe der Dicken der Teilmedien einer Orientierung
gleich der Summe der Dicken der Teilmedien der anderen Orientierung ist.
Wenn die ^-Komponente des einfallenden Lichtes parallel der einen Doppelbrechungshauptachse ist ist
beispielsweise np) = n\ und nyO = m im ersten
Teilmedium. Im zweiten Teilmedium ist dann πΛί2)=Π2
und np) — n\. Insgesamt ergibt sich bei zwei Teilmedien
also für die x-Komponente des Lichtes der Lichtweg
und für die /-Komponente der Lichtweg h + Π1Ι2. Es wird also
ί - 1
(»,/» - «,"·) I1 = (U1I1 - n2/, - H2Z2 - «, I1).
Dieser Ausdruck wird für 1\ = I2 gleich Null.
Der Doppelbrechungsfehler ist bei gleichzeitig vorhandenem Faraday-Effekt um so schlechter kompensierbar,
je größer die totale in einem zusammenhängenden Teilmedium auftretende Doppelbrechung ist,
die sich aus der Differenz der Lichtwege (nfl>
— n/>)l, ergibt. Nach einer weiteren zweckmäßigen Ausführung
der Erfindung werden daher die Teilmedien dünn gemacht. Um trotzdem einen langen Lichtweg zu
bekommen, der ja für ausreichend große Faraday-Rotation nötig ist, ohne daß allzu viele Teilmedien
hintereinandergeschaltet werden müssen, werden dann die Außenflächen der äußeren Medien verspiegelt und
der Lichtstrahl so geführt, daß er vielfach reflektiert wird und dabei, ohne daß er einen zu langen Lichtweg in
einem einzelnen Teilmedium zurücklegen muß, dennoch insgesamt einen für gute Faraday-Auflösung ausreichend
langen Lichtweg durchläuft.
Es kann gezeigt werden, daß mit einer Auswerte-Elektronik gemäß schweizerischer Patentschrift
4 33 065 oder deutscher Offenlegungsschrift 19 18 730 höchste Auflösung dann erreicht wird, wenn der durch
die Restdoppelbrechung erzeugte Phasenfehler φ<0,1 bzw. der Gangunterschied
2.1 Σ ("χ"1 -",'")/,<
0,1 Λ,
(λο Lichtwellenlänge im Vakuum) ist
Dies ist mit der Sonde nach der Erfindung leicht möglich. Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung
ergeben sich aus den nachstehenden, an Hand von Zeichnungen erläuterten Ausführungsbeispielen.
Hierbei zeigt
F i g. 1 eine magnetooptische Sonde mit den Eingängen zur Meßelektronik,
Fig.2 eine Darstellung der Schwingungsellipse des
Lichtbündels vor dem Eintritt in das magnetooptische Medium,
Fig.3 einen aus NTeilmedien aufgebauten magnetooptischen
Festkörper und
F i g. 4 Meßkurven, die sich ergaben, wenn die beiden Ausgangssignale gemäß F i g. 1 auf die Koordinaten
eines Oszillographen gegeben werden.
Λ\ϋ$ £ΐΠ6Γ yiicnc rnOnOCiirOmäuSCiicn L^iCiitcS, uci-
spielsweise einem Laser 1, tritt ein Lichtbündel 2 aus und läuft weiter durch einen Polarisator 3, ein Halbwellenplättchen
4 und ein Viertelwellenplättchen 5 zu dem magnetooptischen Festkörper, beispielsweise aus
schwerem Flintglas 6. Da ein Laser bereits linear polarisiertes Licht liefert, kann der Polarisator 3 auch
entfallen, jedoch kann durch Verdrehung des Polarisators 3 in einfacher Weise eine definierte Schwingungsrichtung des Lichtbündels 2 festgelegt werden.
Auch die Plättchen 4 und 5 sind verdrehbar. Mittels des Viertelwellenplättchens 5 kann die Exzentrizität der
Schwtngungsellipse, mittels des Halbwellenplättchens 4 die Neigung der Ellipse eingestellt werden.
Das Lichtbündel 2 tritt in einem Polarisationszustand in den Flintglasblock 6 ein, wie er in Fig.2 angedeutet
ist: Die Ellipse weist Hauptachsen a, b auf und ist in einer
Ebene x,yum den Winkel <5 gegen die jr-Achse geneigt
Parallel zu der vertikal zur jf-y-Ebene verlaufenden
z-Achse ist auch die z-Achse des Flintglasblockes ausgerichtet. Das die optische Aktivität des Flintglases
erzeugende Magnetfeld liegt vorteilhaft parallel zur z-Achse des Blocks.
Wie aus F i g. 1 ersichtlich, besteht der magnetooptische Festkörper 6 nun aus den Teilbereichen 6a, 6b und
6c, die vorzugsweise durch einen Kitt oder eine Flüssigkeit mit einem optischen Brechungsindex in der
Größenordnung des Brechungsindex des Festkörpers selbst miteinander verbunden sind. Der magnetooptische
Körper ist bis auf eine Eintritts- und Austrittsöffnung an seinen Endflächen verspiegelt so daß der
eingetretene Lichtstrahl mehrfach durch das magnetooptische Medium hin und her reflektiert wird und
schließlich an der dem Eintritt gegenüberliegenden Seite wieder austritt.
Die Summe der Dicken der Teilmedien 6a und 6c ist gleich der Dicke des Teilmediums 6b. Die Doppelbrechungshauptachsen
der Teilmedien 6a, 6cliegen parallel zueinander, während die des Teilmediums 66 um 90°
dazu verdreht sind. Damit gilt (unter Vernachlässigung der geringen Neigung des Lichtstrahles gegenüber der
z-Achse):
und wegen
und
= 4
z ist die Zahl der Reflexionen des Lichtstrahles.
Nach seinem Austritt aus dem magnetooptischen Festkörper 6 wird der nunmehr wieder im wesentlichen
linear polarisierte, bezüglich seiner Schwingungsebene proportional dem anliegenden Magnetfeld geneigte
Lichtstrahl 2' dann durch einen optischen Teiler 7, beispielsweise einen halbdurchlässigen Spiegel, in zwei
Teilbündel 2a, 2b, geteilt Aus diesen Teilbündeln werden durch die um annähernd 45° zueinander
verdrehten Analysatoren 8, 9, zwei analog zueinander linear polarisierte Lichtsignale erzeugt, deren Amplituden-Quadrate,
abgesehen von einer Kenstanten, einmal
proportional dem sin 2φ und einmal proportional dem cos 2φ sind, wenn φ der dem anliegenden Magnetfeld
proportionale Neigungswinkel der Schwingungsrichtung des Lichtstrahles 2' bzw. der Teilstrahlen 2a, 2b
bezüglich einer Achse eines der Analysatoren 8 oder 9 ist
Die derart zueinander bezüglich des Argumentes 2φ
um Tt phasenverschobenen Signale gehen dann zu
Photodetektoren 10, 11, in welchen sie zur weiteren elektronischen Verarbeitung in elektrische Ströme
umgewandelt werden.
In Fig.3 ist der Aufbau des magnetooptischen
Festkörpers aus ATeilstücken der Länge 7,(=1,2-..N)
dargestellt Die Teilstücke sind durch Kitt oder Flüssigkeitsschichten 14 miteinander verbunden, deren
optischer Brechungsindex vorzugsweise in der Größe der Brechungsindizes derTeilkristalle liegt
Die Doppelbrechungshauptachsen der Teilstücke können hier beliebig zueinander liegen. Jedoch sind die
Dicken /; der Teilstücke und die Brechungsindizes nfl,
nj') für die x- bzw. /-Komponente des einfallenden
Lichtes so, daß die oben angeführte Bedingung gemäß der Erfindung erfüllt ist.
Um zu prüfen, wann der durch die Doppelbrechung erzeugte Fehler minimal ist, und dementsprechend die
Orientierung der Plättchen 4, 5 einzustellen und/oder den Aufbau des magnetooptischen Mediums 6 zu
gestalten, können die elektrischen Signale aus den Fotodetektoren 10,11 auf die Koordinaten (Horizontal-
und Vertikalverstärker) eines Kathodenstrahloszillographen gegeben werden. Auf dem Oszillographenschirm
ergibt sich dann und nur dann ein einwandfreier Kreis 12 (Fig.4), wenn die Doppelbrechungsfehler
kompensiert sind. Ist dem Faraday-Effekt aber eine Doppelbrechung überlagert, so ergeben sich je nach
dem Magnetfeld die in F i g. 4 dargestellten einförmigen Gebilde 13.
Da das auf den magnetooptischen Festkörper einwirkende Magnetfeld ein Wechselfeld ist, ergeben
sich je nach der Amplitude dieses Feldes ein Vollkreis bzw. mehrere kongruente Vollkreise oder nur ein
Bogenstück. Zur Einstellung der Plättchen 4,5 und zum entsprechenden Aufbau des magnetooptischen Festkörpers
6 wird man daher die Amplitude groß genug wählen, so daß das Bild auf dem Bildschirm gut auf seine
Kreiseigenschaft untersucht werden kann.
Es ist an dieser Stelle zu vermerken, daß zwar auch aus den eiförmigen Gebilden (Kurven 13, Fig.4) mit
ίο viel Aufwand ein Meßresultat herzuleiten ist, dieser
Aufwand aber eben durch Transformation der Kurven auf einen Kreis mittels der erfindungsgemäßen Maßnahmen
vermieden werden kann.
Die Kombination des Gedankens, die Schwingungsellipse des Lichtes entsprechend zu gestalten, mit dem, den magnetooptischen Festkörper geeignet aufzubauen, hat sich besonders vorteilhaft im Zusammenhang mit Mehrfachreflexionen gemäß F i g. 1 erwiesen, obwohl hier der Lichtstrahl nicht ganz parallel zur λ-Achse läuft.
Die Kombination des Gedankens, die Schwingungsellipse des Lichtes entsprechend zu gestalten, mit dem, den magnetooptischen Festkörper geeignet aufzubauen, hat sich besonders vorteilhaft im Zusammenhang mit Mehrfachreflexionen gemäß F i g. 1 erwiesen, obwohl hier der Lichtstrahl nicht ganz parallel zur λ-Achse läuft.
Diese Kombination ergibt ein Höchstmaß der Auflösung des zur Messung eines Magnetfeldes dienenden
Faraday- Effekts.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1. Anordnung zur Minimierung des durch natürliche Doppelbrechung verursachten Meßfehlers
einer Sonde mit einem unter dem Einfluß eines Magnetfeldes optisch aktiven Medium, durch welches
ein Lichtbündel geführt wird, dessen durch die optische Aktivität veränderter Schwingungszustand
gemessen wird, dadurch gekennzeichnet, daß Mittel (4,5) vorgesehen sind, mittels welcher das
Lichtbündel vor seinem Eintritt in das Medium elliptisch polarisiert und die Exzentrizität (a/b) und
die Neigung (<5) der Ellipse eingestellt werden können, und/oder das magnetooptische Medium (6)
aus mindestens zwei Teilen (6a, 6b...) besteht, deren
Orientierungen zueinander, Brechungsindizes (Όι'Ί und/oder für die Lichtwege maßgebliche
Dicken (Jj derart gewählt sind, daß die Summe über das Produkt aus der jeweiligen Lichtweglänge (1) in
einem Teilmedium und der Differenz zweier in Fortpflanzungsrichtung des Lichtes für zwei senkrecht
zueinander liegende Schwingungsrichtungen (x, /^gemessener Brechungsindizes (nj'l), n/'K also
iß
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
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DE2021965A1 DE2021965A1 (de) | 1971-09-30 |
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Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2346722C2 (de) * | 1973-09-17 | 1974-12-05 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Magnetooptischer Meßwandler für Hochspannungsströme |
US4007979A (en) * | 1975-04-18 | 1977-02-15 | Mcdonnell Douglas Corporation | Reflection elimination system |
JPS52133781A (en) * | 1976-05-01 | 1977-11-09 | Omron Tateisi Electronics Co | Color display device |
US4239337A (en) * | 1979-06-08 | 1980-12-16 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Magneto-optic modulator using dielectric mirrors |
FR2515811A1 (fr) * | 1981-11-03 | 1983-05-06 | Thomson Csf | Dispositif interferometrique de mesure de champ magnetique et capteur de courant electrique comportant un tel dispositif |
JPS58129372A (ja) * | 1982-01-29 | 1983-08-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 磁界−光変換器 |
JPS58139082A (ja) * | 1982-02-15 | 1983-08-18 | Hitachi Ltd | 磁界測定装置 |
JPS59147274A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-23 | Hitachi Ltd | 光方式電界測定装置 |
JPS6033382U (ja) * | 1983-08-15 | 1985-03-07 | 赤井電機株式会社 | Lcd表示装置 |
JPH0786603B2 (ja) * | 1988-08-24 | 1995-09-20 | 松下電器産業株式会社 | 光応用センサ |
US5124634A (en) * | 1989-03-14 | 1992-06-23 | Square D Company | Ring optical current transducer |
US5008611A (en) * | 1989-03-14 | 1991-04-16 | Square D Company | Method of eliminating the effects of birefringence from the detection of electric current using Faraday rotation |
US4998063A (en) * | 1989-07-31 | 1991-03-05 | Abb Power T & D Company, Inc. | Fiber optic coupled magneto-optic sensor having a concave reflective focusing surface |
US5715080A (en) * | 1992-09-11 | 1998-02-03 | Scerbak; David G. | Compact uniform field Faraday isolator |
US5451863A (en) * | 1992-10-30 | 1995-09-19 | International Business Machines Corporation | Fiber optic probe with a magneto-optic film on an end surface for detecting a current in an integrated circuit |
US5987195A (en) * | 1996-08-01 | 1999-11-16 | The Texas A&M University System | Fiber optics apparatus and method for accurate current sensing |
JPH10161076A (ja) * | 1996-11-29 | 1998-06-19 | Fujitsu Ltd | 磁気光学効果を利用した光デバイス |
US6188811B1 (en) | 1998-10-31 | 2001-02-13 | The Texas A&M Universtiy System | Fiber optic current sensor |
US6307632B1 (en) | 1999-03-24 | 2001-10-23 | The Texas A&M University System | Magnetic field integrated fiber optic sensor with improved sensitivity |
JP2002311387A (ja) * | 2001-04-17 | 2002-10-23 | Minebea Co Ltd | 多段反射型ファラデー回転子 |
GB2403797A (en) * | 2003-05-16 | 2005-01-12 | Radiodetection Ltd | Fibre optic cable detection |
TWI400553B (zh) * | 2009-08-04 | 2013-07-01 | Asia Optical Co Inc | 光學投影裝置及其投射方法 |
DE102020125146A1 (de) | 2020-09-25 | 2022-03-31 | Alois Binder | Schuh |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1961706A (en) * | 1930-12-13 | 1934-06-05 | Rca Corp | Electrooptical system |
US2973684A (en) * | 1956-07-11 | 1961-03-07 | Phillips Petroleum Co | Magneto-optical rotation analyzer |
US3360323A (en) * | 1963-10-07 | 1967-12-26 | Electro Optical Systems Inc | Transverse magneto-optical rotator with compensation of phase retardation |
US3404353A (en) * | 1965-03-31 | 1968-10-01 | Research Corp | Birefringent apparatus for demodulating phase modulated light |
US3529885A (en) * | 1967-09-01 | 1970-09-22 | Sylvania Electric Prod | Temperature compensated birefringent networks |
-
1970
- 1970-02-04 CH CH157870A patent/CH512076A/de not_active IP Right Cessation
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