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Die Erfindung betrifft ein Ventil,
insbesondere Druckregelventil, mit einem Ventilgehäuse mit
mindestens einem Pumpenanschluß und
mindestens einem Tankanschluß,
in dem ein insbesondere von einem Magnetankeransteuerbarer Hauptkolben
geführt
ist und das Ventil mit einer. hydraulischen Dämpfungseinrichtung mit einem
Dämpfungsraum versehen
ist, wobei mittels einer Drosselstelle das Innere des Dämpfungsraumes
mit einem weiteren Tankanschluß verbindbar
ist.
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Bekannt sind Proportional-Druckbegrenzungsventile,
die unter anderem Steuer- oder Regelventile für ölhydraulische Anlagen bilden,
deren Einlaßdruck
durch Öffnen
der Ablaßöffnung zum
Tank gegen eine Gegenkraft gesteuert wird, die aus einem Magnet-Feder-System
besteht. Die Vorgabe des zu steuernden Druckes erfolgt hierbei elektrisch
mit einem Stromsignal, das von einer entsprechenden Ansteuerelektronik
geliefert wird und die auf den Betätigungsmagneten wirkt.
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Liegt die hydraulische Druckkraft
unterhalb der eingestellten Federkraft, ist das Ventil geschlossen.
Steigt die hydraulische Druckkraft über einen vorgebbaren Schwellenwert
der Federkraft, hebt der Hauptkolben mit seinem Schließkegel vom
durch das Ventilgehäuse
gebildeten Ventilsitz ab und verbindet den Druckanschluß mit dem
Tankanschluß.
Dabei wird der Anlagendruck auf den mit dem Magnetsystem und der
Feder eingestellten Wert begrenzt. Im Falle einer Unterbrechung
des Steuerstromes zur Magnetspule wird die Feder entspannt und der
Systemdruck fällt
auf den minimal einstellbaren Druck ab.
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Solche Proportional-Druckbegrenzungsventile
haben eine Vielzahl von Anwendungsfällen, wobei sie in ölhydraulischen
Anlagen insbesondere zur automatischen oder manuellen Anpassung
des Anlagendruckes auf die erforderlichen Werte dienen oder der
gezielten Beeinflussung des Druckaufund -abbaues. Des weiteren können sie
zur Steuerung von Verstelleinrichtungen an Pumpen und in Pumpenregelkreisen
eingesetzt werden.
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Dahingehende herkömmliche Proportional-Druckbegrenzungsventile
weisen insbesondere bei dünnflüssigen Fluiden
eine schlechte Stabilität auf,
d.h. sie beginnen zu schwingen, was insbesondere schädlich ist,
wenn die bekannten Ventile Sonderfunktionen erfüllen sollen, beispielsweise
in Kraftfahrzeugservolenkungen od.dgl..
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Die
DE 18 03 018 A offenbart ein gattungsgemäßes Druckbegrenzungsventil.
Der als Hauptkolben ausgebildete Ventilkörper des bekannten Druckbegrenzungsventils
wird mit seinem Abschlußteil durch
die Kraft einer Feder definiert gegen einen Ventilsitz gedrückt, der
den pumpenseitigen Fluidanschluß begrenzt. Überschreitet
die durch das Fluid auf der Pumpenseite auf das Abschlußteil des
Hauptkolbens ausgeübte
Kraft die vorgegebene Federkraft, so hebt sich das Abschlußteil von
dem Ventilsitz ab und gibt den Fluidstrom zum Tankanschluß frei. Um
in diesem geöffneten
Zustand Schwingungen des Druckbegrenzungsventils zu vermeiden, bildet der
Hauptkolben auf seiner rückwärtigen,
dem pumpenseitigen Anschluß abgekehrten
Seite zusammen mit dem Ventilgehäuse
einen Dämpfungsdruckraum aus.
Bei der Bewegung des Hauptkolbens, die den Fluidstrom vom Pumpenanschluß zum Tankanschluß freigibt,
dringt der Hauptkolben nach Art eines Verdrängerkolbens in den Dämpfungsdruckraum
ein. Das dabei verdrängte
Fluidvolumen strömt
durch den als Drossel wirkenden ringförmigen Spalt zwischen Hauptkolben
und Ventilgehäuse
entgegen der Bewegungsrichtung des Hauptkolbens aus dem Dämpfungsdruckraum
heraus und wird über
einen weiteren Tankanschluß abgeführt. Bei
einer Bewegung des Hauptkolbens in Richtung Schließstellung
wird in umgekehrter Weise aus dem weiteren Tankanschluß Fluid
durch den Drosselspalt hindurch in den Dämpfungsdruckraum eingebracht.
Die Stärke
der Dämpfung
variiert mit der Stellung des Ventilkörpers, indem bei größerer Eintauchtiefe
des Ventilkörpers
in den Dämpfungsdruckraum
die Größe der als
Strömungswiderstand
wirksamen Fläche
im Drosselspalt zunimmt. Der freie Querschnitt des Drosselspalts
zwischen Hauptkolben und Ventilgehäuse bleibt dabei aber konstant.
In Weiterbildung dieser Lösung
kann die Stärke
der Dämpfung
von der Stellung des Hauptkolbens unabhängig gemacht werden, indem
der Durchmesser des hinteren Teils des Dämpfungsdruckraumes erweitert
und damit die Länge
der in Zusammenwirkung mit dem Hauptkolben den Drosselspalt bildenden
Wand des Ventilgehäuses
begrenzt wird. Das bekannte Ventil weist gleichfalls insbesondere
bei dünnflüssigen Fluiden
eine schlechte Stabilität,
wie vorstehend beschrieben, auf.
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Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt
daher der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die bekannten Ventile
dahingehend weiter zu verbessern, daß sie in ihrem Verhalten stabiler
sind und über
eine bessere Dynamik verfügen,
so daß sie auch
für Sondereinsatzfälle, beispielsweise
im Kraftfahrzeugbereich, sehr gut geeignet sind. Eine dahingehende
Aufgabe löst
ein Ventil mit den Merkmalen des Anspruches 1.
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Dadurch, daß gemäß dem kennzeichnenden Teil
des Anspruches 1 ein dritter Tankanschluß innerhalb des Ventilgehäuses geführt in den
Dämpfungsraum
mündet
und daß die
Drosselstelle abhängig
von der Position des Hauptkolbens in ihrem freien Querschnitt verändert ist,
ist eine in ihrem Querschnitt vom Ventilhub abhängige Verbindung des Dämpfungsraumes
zum Tankdruckniveau realisiert, wobei der Dämpfungsraum die möglicherweise
in Regelstellung auftretenden Schwingungen dämpft und somit zu einer besseren
Stabilität
führt,
in dem das erfindungsgemäße Ventil
eingesetzt ist. Infolge des sehr großen Querschnittes der Verbindung
des Dämpfungsraumes
zum Tankdruckniveau bei offenem Ventil ist die Dämpfung quasi unwirksam, was
zu einer besseren Dynamik des Ventils führt. Durch den mittels des
dritten Tankanschlusses gleichzeitig realisierten konstanten Dämpfungsanteil
ist eine sehr feinfühlige
Abstimmung des Druckregelventils auf die gegebenen Verhältnisse
möglich
und damit auch eine Optimierung des dynamischen Verhaltens. Mithin
wird über
den weiteren zweiten Tankanschluß eine Art variabler Dämpfungsanteil
realisiert und über den
zusätzlichen
dritten Tankanschluß eine
Art konstanter Dämpfungsanteil.
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Weitere vorteilhafte Ausführungsformen
des erfindungsgemäßen Ventils
sind Gegenstand der Unteransprüche.
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Im folgenden wird das erfindungsgemäße Ventil
anhand einer Ausführungsform
nach der Zeichnung näher
erläutert.
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Es zeigen in prinzipieller und nicht
maßstäblicher
Darstellung die
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1 teilweise
in Ansicht, teilweise im Schnitt eine Längsdarstellung durch ein bekanntes Proportional-Druckbegrenzungsventil;
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2 bis 5 im Längsschnitt das erfindungsgemäße Ventil
in verschiedenen Schalt- und Dämpfungsstellungen.
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Um das erfindungsgemäße Ventil
besser zu verstehen, wird zunächst
anhand der 1 ein bekanntes
Proportional-Druckbegrenzungsventil; wie es frei auf dem Markt erhältlich ist,
näher erläutert.
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Das in der 1 gezeigte Ventil besteht aus einem Ventilgehäuse 10 in
der Art einer Einschraubpatrone, so daß sich das bekannte Ventil über ein
Außengewinde
in eine Ventilaufnahme 12 mit Fluidführungen einschrauben läßt. Das
Ventilgehäuse 10 weist
einen vergüteten
paßgenauen
Ventilsitz 14 auf, wobei je nach Ventildruckstufe dieser
im Durchmesser unterschiedlich ausgebildet ist. Der Hauptkolben 16 weist
an seinem freien Ende einen gehärteten
und geschliffenen Schließkegel 18 auf,
wobei zu seiner elektrischen Betätigung
ein als Ganzes mit 20 bezeichnetes Magnetsystem vorhanden
ist mit einer Leitungsdose 22 und einem innerhalb einer
Magnetspule 24 geführten
und betätigbaren
Magnetanker 26. Der Magnetanker 26 ist über einen
Betätigungsstößel 28 und über einen
Federteller 30 mit dem Hauptkolben 16 verbunden,
der sich über
eine flanschartige Verbreiterung an einer Druckfeder 32 abstützt im Bereich
des Schließkegels 18,
wobei die Druckfeder 32 mit ihrem anderen freien Ende in
Anlage mit dem Federteller 30 ist.
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Das Magnetsystem 20 des
bekannten Ventils führt
je nach Höhe
des Steuerstromes, der über die
Leitungsdose 22 zuführbar
ist, einen Hub gegen die Druckfeder 32 aus und erzeugt
somit eine bestimmte Federvorspannkraft. Die Druckfeder 32 wirkt dabei
mit dieser Kraft auf den Schließkegel 18 und drückt diesen
auf den Ventilsitz 14 des Ventilgehäuses 10. Auf der gegenüberliegenden
Seite des Schließkegels 18 wirkt
der Anlagendruck über
den Anschluß P
des Druckventils. Der Anlagendruck am Anschluß P des Druckventils kann dabei über eine hydraulische
Konstantpumpe od.dgl. aufgebracht sein. Liegt die hydraulische Druckkraft
unterhalb der eingestellten Federkraft, ist das Ventil, wie dargestellt,
in der 1 geschlossen.
Steigt die hydraulische Druckkraft über die eingestellte Federkraft,
hebt der Schließkegel 18 vom
Ventilsitz 14 ab und verbindet den Druckanschluß P mit
dem Tankanschluß T. Dadurch
wird der Anlagendruck auf den mit dem Magnetsystem 20 und
der Druckfeder 32 eingestellten Wert begrenzt. Im Falle
einer Unterbrechung des Steuerstromes zur Magnetspule 24 wird
die Druckfeder 32 entspannt und der Systemdruck fällt auf
den minimal einstellbaren Druck ab.
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Das dahingehende Proportional-Druckbegrenzungsventil
hat eine schlechte Stabilität
bei Einsatz dünnflüssiger Medien
und grundsätzlich
sind Schwingungen des Ventils um den Bereich des Ventilsitzes 14 herum
möglich.
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Um diesem schädlichen Schwingungsverhalten
entgegenzuwirken, weist, wie dies anhand der 2 bis 5 noch
gezeigt werden wird, das erfindungsgemäße Ventil eine als Ganzes mit 34 bezeichnete
hydraulische Dämpfungseinrichtung
auf. Sofern die bekannten Ventilelemente auch bei dem erfindungsgemäßen Ventil
Anwendung finden, werden diese mit denselben Bezugszeichen bezeichnet
wie im Stand der Technik, wobei insofern das Gesagte auch für die erfindungsgemäße Ausführungsform
gilt.
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Die hydraulische Dämpfungseinrichtung
des erfindungsgemäßen Ventils
ist mit einem mit Fluid befüllten
Dämpfungsraum 36 versehen,
der nach außen
zur Umgebung hin von einem Verschlußstopfen 38 begrenzt
ist, der an dem einen freien Ende des Ventilgehäuses 10 in dieses
einschraubbar und festlegbar ist. Auf der gegenüberliegenden Seite ist der Dämpfungsraum 36 von
dem freien Ende des Hauptkolbens 16 begrenzt und ansonsten
von der Innenwand des Ventilgehäuses 10.
Der Tankanschluß T mündet in
einen gemeinsamen Tankanschlußraum TA,
von dem ein weiterer Tankanschluß T1 abgezweigt innerhalb des
Ventilgehäuses 10 geführt über eine
Drosselstelle 40 mit dem Inneren des Dämpfungsraumes 36 verbindbar
ist. In den 2ff ist mit E ein Kreis
bezeichnet, der die Drosselstelle 40 in 5-facher Vergrößerung in
Blickrichtung auf die Figuren gesehen links oben wiedergibt. Wie
insbesondere die jeweilige Vergrößerung zeigt,
ist die Drosselstelle 40 durch das Ventilgehäuse 10 und
aus einer umlaufenden konischen Regelkante 42 am Hauptkolben 16 gebildet,
wobei die Drosselstelle 40, wie die 2ff zeigen,
abhängig
von der Position des Hauptkolbens 16 in ihrem freien Querschnitt
für einen
möglichen
Fluiddurchfluß variiert.
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Sofern der freie über den Hub des Hauptkolbens
variable Drosselquerschnitt für
die Drosselstelle 40 in den möglichen Regelstellungen des
Hauptkolbens 16 entsprechend den Anforderungen an das Ventil
dimensioniert ist, kann es für
bestimmte Anwendungsfälle
und mithin für
eine ausreichende Dämpfung
genügen,
nur den weiteren Tankanschluß T1
vorzusehen, wobei in Abhängigkeit
von der Verfahrbewegung des Hauptkolbens 16 der zweite
Tankanschluß T1
die Versorgung des Dämpfungsraumes mit
Fluid sicherstellt und somit die Dämpfungseigenschaften dieses
Raumes. Vorzugsweise ist jedoch, wie in den Figuren dargestellt,
von dem gemeinsamen Tankanschluß TA
ein dritter Tankanschluß T2 abgezweigt,
der innerhalb des Ventilgehäuses 10 geführt gleichfalls
in den Dämpfungsraum 36 mündet, wobei
die Drosselstelle 40 variablen Querschnitts gleich falls
in den Dämpfungsraum 36 mündend sich zwischen
dem zweiten und dem dritten Tankanschluß T1 bzw. T2 erstreckt. Vorzugsweise
ist dabei ferner vorgesehen, daß der
dritte Tankanschluß T2 mit
einer weiteren Drosselstelle 44 versehen ist.
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Aufgrund des dritten Tankanschlusses
T2 läßt sich
in den Dämpfungsraum 36 unter
Tankdruck stehendes Fluid nachfördern,
sofern in Blickrichtung auf die 2ff gesehen
der Hauptkolben 16 entgegen der Magnetkraft des Magnetsystems 20 sich
in seine öffnende
Stellung bewegt. Findet für
einen Dämpfungsvorgang
eine Bewegung des Hauptkolbens 16 in der entgegengesetzten
Richtung statt, ist es dann möglich, überflüssiges Dämpfungsfluid
im Dämpfungsraum 36 über die
Drosselstelle 40 in den zweiten Tankanschluß T1 zu
verdrängen,
wobei im Hinblick auf den größeren freien
Querschnitt der Drosselstelle 40 eher eine Verdrängung dahingehend
erfolgt als über
die weitere Drosselstelle 44 mit kleinerem Öffnungsquerschnitt.
Bei der dahingehenden Ausgestaltung läßt sich mithin eine sehr weitgehende
Feinstabstimmung bei der angesprochenen hydrodynamischen Dämpfung erreichen.
Dabei sind die freien Öffnungsquerschnitte
von Pumpenanschluß P
und Tankanschluß T
im wesentlichen gleich dimensioniert und die freien Querschnitte
des Tankanschlusses T1 sind kleiner als der Tankanschluß T und
T2 ist wiederum kleiner gewählt
als der Tankanschluß T1
(vgl. 2ff).
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Der angesprochene Tankanschlußraum TA wird
durch den Zwischenraum gebildet zwischen dem strichliniert dargestellten
Ventileinbauraum 12 und dem eigentlichen Ventil, das in
einer nicht näher dargestellten
Ausführungsform
als Einschraubpatrone ausgebildet sein kann. Zum Festlegen des Ventils an
einer Ventilaufnahme 12 dienen bei der vorliegenden, gezeigten
Ausführungsform
die Flanschteile 46, die für den Durchgriff von Festlegemitteln,
wie Schrauben, mit entsprechenden Bohrungen versehen sind. An die
Flanschteile 46 schließt
sich dann das eigentliche Magnetsystem 20 an, das in den 2ff nicht mehr näher dargestellt wird. Für die Verbindung
des Magnetsystems 20 mit dem Ventilgehäuse 10 dient eine
Preß-
oder Bördel verbindung 48. Alternativ
kann auch eine übliche
Schraubverbindung eingesetzt werden. Des weiteren verbreitert sich
das Ventil gemäß der gezeigten
Ausführungsform
stufenweise in Richtung des Magnetsystems 20 und ist mit
Ausnehmungen 50 versehen zwecks Aufnahme von nicht näher dargestellten
Dichtmitteln, die die Abdichtung des Ventilgehäuses 10 gegenüber der
Ventilaufnahme 12 (vgl. 1)
gewährleisten. Mittig
innerhalb des zylindrischen Hauptkolbens 16 ist ein sog.
Druckmeldekolben 52 geführt,
der sich mit seinem einen freien Ende an einer stabartigen Verlängerung
des Verschlußstopfens 38 abstützt und
mit seinem anderen freien Ende über
den Pumpenanschluß P
mit Fluiddruck beaufschlagbar ist. Eine weitergehende Abdichtung
ist neben dem Ringspalt nicht vorgesehen, so daß ein Leckagestrom möglich ist
zwischen dem Pumpenanschluß P
und dem Tankanschluß T über den
Verbindungsspalt zwischen dem Inneren des Hauptkolbens 16 und
dem Außenumfang
des Druckmeldekolbens 52, sofern dieser längsverfahrbar
innerhalb des Hauptkolbens 16 in dem genannten Bereich
eingreift. Damit der Leckagestrom über den Pumpenanschluß P in den
Tankanschluß T
eintreten kann, ist im Hauptkolben 16 ein Querkanal 54 angeordnet,
in den der Druckmeldekolben 52, 53 einmündet.
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Zwischen dem Ventilgehäuse 10 und
insbesondere zwischen dem Ventilstopfen 38 und dem Hauptkolben 16 stützt sich
ein Federelement in Form einer Druckfeder 32 ab, die auf
den Hauptkolben 16 in Richtung seiner bereits angesprochenen Öffnungsstellung
eine Kraft ausübt.
Die jeweils angesprochenen Tankanschlüsse T, T1 und T2 können aus
mehreren sich außenumfangsseitig
längs des Ventilgehäuses 10 in
jeweils gleichen Ebenen versetzt liegenden und erstreckenden Anschlußbohrungen
(nicht näher
dargestellt) gebildet sein. Des weiteren erstreckt sich für eine fluidführende Verbindung zwischen
dem Pumpenanschluß P
und dem ersten Tankanschluß T
innerhalb des Hauptkolbens 16 mindestens ein Verbindungskanal 56,
der auch aus einer, wie in den Figuren dargestellt, umlaufenden Ringnut
gebildet sein kann. Ferner besteht innerhalb des Ventilgehäuses 10 innerhalb
der Wandung desselben zwischen dem ersten Tankanschluß T und einem
Betätigungsraum 58 für den Hauptkolben 16 eine
Druckausgleichsverbindung 60, um die freie Bewegbarkeit
des Hauptkolbens 16 in Abhängigkeit von seiner jeweiligen
Regelstellung zu erlauben.
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In den Figuren wurden der einfacheren
Darstellung wegen die verschiedenen Tankanschlüsse T, T1 und T2 in ein und
derselben Längsebene
liegend dargestellt. In der tatsächlichen
Ausführungsform sind
jedoch die dahingehenden Bohrungen in Radialebenen diametral zueinander
liegend versetzt angeordnet. Der Ventilsitz 14 im Stand
der Technik, der mit einem Schließkegel 18 des Hauptkolbens 16 zusammenwirkt,
ist bei der erfindungsgemäßen Ausführungsform
entfallen und der Hauptkolben 16 steuert über eine
radial vorstehende Steuerkante 62 in Verbindung mit der
zylindrischen zugeordneten Innenumfangsfläche 64 den Hauptfluidstrom
zwischen P und T, der über
den Verbindungskanal 56 geführt wird.
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Sofern das Magnetsystem 20 bestromt
ist, übt
dieses auf den Hauptkolben 16 eine Schließkraft in
dem Sinne aus, daß sich
der freie Spalt zwischen der Steuerkante 62 und Innenumfangsfläche 64 verringert.
Dem entgegen wirkt die Druckfeder 32 mit ihrer Federkraft,
die aus dem freien Federweg s und der vorgebbaren Federkonstante
c gebildet ist. Des weiteren wirkt über den Pumpenanschluß P über die Gesamtfläche A (3) ein Öffnungsdruck entgegen der Magnetkraft
FM. In der anderen Richtung, also in Richtung
der Schließstellung,
wirkt des weiteren am Hauptkolben 16, bedingt durch den
Druck p am Pumpenanschluß P,
eine Schließkraft,
wobei die freie Fläche
a des Druckmeldekolbens 52 von der Gesamtfläche A abzuziehen
ist, so daß sich
folgende Kräfteformel
ergibt FP + FF – FM = 0 oder p × A – p × (A – a) + c × s – FM = 0und für einen ausgeglichenen Kräftezustand
gilt FM = p × a + c × s.
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Die dahingehende Kräftesituation
ist mit Pfeilen in der 3 entsprechend wiedergegeben.
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Im folgenden wird die Funktionsweise
nun anhand der einzelnen Figuren näher erläutert.
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Bei der Position des Steuerkolbens 16 nach der 2 ist sein Hub gleich Null
und das Magnetsystem 20 gar nicht oder derart bestromt,
daß die Druckfeder 32 den
Hauptkolben 16 in Richtung seiner Öffnungsstellung aufsteuert.
Dabei ist eine weitgehende fluidführende Verbindung vom Pumpenanschluß P zum
Tankanschluß T über den
Verbindungskanal 56 im Hauptkolben 16 gegeben.
Wird das Magnetsystem 20 angesteuert, wird über den Magnetanker 26 der
Betätigungsstößel 28 betätigt und
der Hauptkolben 16 bewegt sich in Richtung seiner Schließstellung
(3). Damit ist der Pumpen- oder
Versorgungsstrom von P nach T weitgehend abgesperrt und die Hauptfluidmenge
kann an eine Verbraucherstelle (nicht dargestellt), beispielsweise
in Form von Aktuatoren einer Servolenkung, weitergeleitet werden.
Da zwischen der Steuerkante 62 und der Innenumfangsfläche 64 dann
nur noch eine geringere Fluidmenge durchströmen kann, die gegebenenfalls
auch noch in Abhängigkeit
des Fluidmediums sehr dünnflüssig ist,
entstehen im Bereich der Steuerkante 62 Turbulenzen oder
Wirbel, die bei den bekannten Proportional-Druckbegrenzungs-ventilen zu
einem ungewollten Schwingen führen,
was den eigentlichen hydraulischen Versorgungskreislauf wesentlich
beeinträchtigen
kann.
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Mit der vorliegenden Erfindung werden
nun über
die hydraulische Dämpfungseinrichtung 34 mit Dämpfungsraum 36 und
Drosselstelle 40 die dahingehenden Einschwingvorgänge in beiden
Richtungen (öffnend
und schließend)
gedämpft,
wobei wahlweise in den Dämpfungsraum 36 Fluid über T2 und T1
nachgeführt
wird oder nach T2 und T1 verdrängt wird,
so daß dem
dahingehenden Einschwingverhalten des Steuerkolbens 16 wirksam
begegnet ist und der vorgesehene Fluidspalt für eine vorgebbare Fluidmenge
zwischen Steuerkante 62 und Innenumfangsfläche 64 im
we sentlichen gehalten wird. Dies gilt auch für den Fall, daß gemäß 4 in einer weitest zugesteuerten
Regelstellung die Drosselstelle 40 über die Regelkante 42 nahezu
geschlossen ist. Bei den dahingehenden Einregelvorgängen ist über den Tankanschluß T1 immer
der variable Dämpfungsanteil
realisiert und über
den Anschluß T2
ein konstanter Dämpfungsanteil
für den
Dämpfungsvorgang
gewährleistet.
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Bei der Regelstellung nach der 5 ist für den Hauptkolben 16 der
maximale Hub realisiert und wie die vergrößerte Darstellung gemäß E ergibt,
ist zum einen die Drosselstelle 40 geschlossen und zum anderen
der Verbindungsweg vom Pumpenanschluß P zum Tankanschluß T. Der
dahingehend fluidführnde
Weg ist über
der Steuerkante 62 des Hauptkolbens 16 ohne weiteren
Ventilsitz realisiert. Bei der dahingehenden Regel- oder Schaltstellung
des Ventils läßt sich
gegebenenfalls unterstützt
durch die Bestromung des Magnetsystems 20 die Pumpenfluidmenge
von sehr kleinen Werten auf sehr große Volumina, die an einen Verbraucher
abgebbar sind, hochschalten.
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Mit dem erfindungsgemäßen Ventil
ist ein Proportional-Druckbegrenzungsventil realisierbar, wobei
die Dämpfung
des Ventils abhängig
vom Ventilhub ist. Realisiert wird dies letztendlich durch mehrere
Bohrungen, von denen einige über
den Arbeitshub des Kolbens verschlossen werden können (variabler Dämpfungsanteil).
Durch die jeweils verbleibenden Bohrungen ist eine vom Ventilhub
unabhängige
Verbindung des Dämpfungsraumes
zum Tankdruckniveau realisiert (konstanter Dämpfungsanteil), wobei der Hauptkolben 16 mit
einer zusätzlichen Querbohrung
in Form eines Querkanals 54 versehen ist, die ausschließlich dem
Zwecke dient, die zwischen dem Druckmeldekolben 52 und
dem Hauptkolben 16 auftretende Leckage abzuführen. Mit
der beschriebenen Lösung
ist mithin eine hydrodynamische leckagekompensierte, über den
Ventilhub variable Dämpfung
für ein
Ventil erreicht.