DE19916969A1 - Absperrarmatur - Google Patents

Abstract

Der flexible Dichtsitz 6 besteht aus im wesentlichen aus kreisringförmigen, metallischen Membranen 9, 10, die in etwa gleiche Flächen aufweisen. Die metallischen Membranen 9 sowie 10 sind durch die Schweißnaht 18 an ihrem Außendurchmesser miteinander sowie durch die Schweißnähte 19 und 20 an ihrem Innendurchmesser druckdicht mit dem Ring 16 verbunden. Die beiden Membranen 9 und 10 bilden mit dem Ring 16 einen Druckraum 11. Dieser Druckraum 11, in dem der Druck P¶s¶ wirkt, steht über eine Bohrung 17 mit dem Innenraum des Gehäuses 7, in dem der Druck P¶b¶ wirkt, in Verbindung. Andererseits weist der Druckraum 11 auch eine Verbindung zur externen Absperrarmatur 8 über die Bohrung 12 und das Rohr 13 auf. Die Membran 10 hat auch in vollkommen drucklosem Zustand der Absperrarmatur 1 mindestens an einer ununterbrochenen, kreisförmigen Linie Kontakt zum Absperrorgan 2. Der Betriebsdruck Pb, der mittels des flexiblen Dichtsitzes 6, des starren Sitzes 5 und des Absperrorgans 1 vom Rest der Absperrarmatur 1 in jeder Betriebsphase sicher abgedichtet werden soll, wirkt innerhalb der Rohre 3. Der Sperrgasdruck Pg wirkt innerhalb des restlichen Gehäuses 7 und muß höher sein als der Betriebsdruck Pb. Der Druck P¶s¶ wirkt im Druckraum 11 innerhalb des Membransystems 9, 10 und ist bei Stillstand des Absperrorgans 1 gleich dem Druck P¶g¶. Zur Verformung der Membranen 9 und 10 in Richtung des Absperrorgans 1 zur Erzeugung einer Dichtflächenpressung dient die Differenz der Drücke P¶g¶ und ...

Description

Die Erfindung betrifft eine Dichtung für ein translatorisch bewegtes Absperrorgan, das von einer Schließstellung in eine Offenstellung oder in entgegengesetzter Richtung bewegt wird, um Stoffströme abzusperren.

Die Dichtung besteht aus metallischen Komponenten, die einen Druckraum begrenzen, der extern mit Druck beaufschlagt werden kann, um Dichtheit zu erzielen. Die ausschließliche Verwendung von metallischen Komponenten erlaubt einen Einsatz für weite Temperaturbereiche und außerordentliche Verschleißbedingungen durch die Betätigungshäufigkeit der Armatur oder die Zusammensetzung des Betriebsmediums.

Für die Funktion eines solchen Dichtelementes ist wesentlich, daß die Dichtheit der Armatur zwischen Gehäuse und Absperrorgan mittels zweier, im Gehäuse angeordneter, Dichtsitze erreicht wird. Bei in der Richtung definiertem Differenzdruck ist ein starrer Dichtsitz auf der dem Differenzdruck abgewandten Seite erforderlich. Die dem Differenzdruck zugewandte Seite muß einen axial beweglichen Dichtsitz erhalten, der auch Verformungen des Gehäuses durch Innendruck oder/und äußere Lasten ausgleichen kann. Belastungen von Positionen außerhalb des Gehäuses erfordern entsprechend dem Abstand dieser Krafteinleitungspunkte eine direkt proportionale Steifigkeit des beweglichen Sitzringes, der damit nicht mehr in der Lage ist, Verformungen des Absperrorgans und des Gehäuses auszugleichen. Damit ist die Dichtheit des Gesamtsystems nicht in jedem Betriebszustand gesichert. Zur Realisierung der Grundforderung nach Dichtheit, sowohl in geschlossener als auch in geöffneter Position der Armatur, keine Medienbestandteile in das Gehäuse gelangen zu lassen, kann innerhalb des Gehäuses ein Druck mittels eines Sperrmediums aufgebracht werden. Das hat zur Folge, daß bei Undichtheiten nur Sperrmedienbestandteile in das Betriebsmedium gelangen können und die Absperrung für manuelle Arbeiten druckabwärts sicher ist. Grundsätzlich sind Dichtungsanordnungen bekannt, die expandierbare Dichtelemente benutzen, um ausreichende Flächenpressungen auf dem Absperrorgan zu bewirken. Schlauchförmige Dichtelemente aus elastischen Kunststoffen sind aber bezüglich der Temperaturobergrenze und des Verschleißverhaltens in nur engen Grenzen verwendbar. Insbesondere bei fortgeschrittenem Verschleiß neigen solche Dichtelemente dazu, sich im abzudichtendem Dichtspalt zu verklemmen. Dadurch wird entweder die Expandierbarkeit des Dichtelementes, oder die Möglichkeit der Betätigung des Absperrorgans verloren gehen.

Bekannte metallische Dichtungsanordnungen zur Erzeugung einer axialen Flexibilität haben den Nachteil, daß es sich um Hybridlösungen handelt, einer Kombination von metallischer Begrenzung des extern zu expandierenden Druckraumes und der Übertragung der dadurch entstehenden Kraft auf elastische Dichtelemente aus Elastomeren. Es entstehen die oben beschriebenen Nachteile gleichermaßen. Die Druckräume sind aus Gründen der elastischen Verformungsfähigkeit durch mehrere, parallele Membranen begrenzt, deren Dichtheit untereinander sowohl bei der Herstellung, als auch im Betrieb nicht zu überprüfen ist. Die Mehrlagigkeit der elastischen Membran ist aus Gründen der elastischen Verformungsfähigkeit, auch bei der maximalen Betriebstemperatur, erforderlich. Für die Funktion der Abdichtung des Druckraumes führt das Versagen einer Einzelmembran zum Versagen insgesamt. Die Herstellung eines Membranenpakets zur Aufnahme des elastischen Dichtringes durch Umformprozesse, insbesondere mit annähernd gleicher radialer Dicke, ist außerordentlich schwierig. Die Lagerung des elastischen Dichtringes im Membranpaket ist unzureichend, so daß es zu unterschiedlichen Abnutzungen des elastischen Dichtringes in Abhängigkeit von der Umfangsposition im Verhältnis zur Richtung der Translationsbewegung des Absperrorgans kommt.

In der deutschen Patentanmeldung 196 53 456.9 sind zwei metallische Membranen verwendet worden, die durch externe Druckaufgabe in Verbindung mit einem Druck innerhalb des Gehäuses eine Dichtwirkung auf ein Absperrorgan bewirken. Die Technologie der Herstellung ist sehr aufwendig, die Reproduzierbarkeit der Verformungswirkung in einer Serie ist schlecht. Insbesondere das druckdichte Verschweißen der Membranen untereinander sowie mit dem demontierbaren Flansch ist sehr aufwendig. Die Abdichtung des demontierbaren Flansches sowie des starren Dichtsitzes als auch deren axiale Positionierung ist problematisch. Insbesondere die Verformung des Armaturengehäuses unter wechselnder Innendruckbelastung bewirkt eine Abnutzung der Edelmetallbeschichtung des metallischen Dichtelements und damit eine abnehmende Dichtwirkung des starren Dichtsitzes gegenüber dem Armaturengehäuses.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Dichtung der eingangs genannten Art zu schaffen, die mit relativ geringem Aufwand eine von der Umfangsposition unabhängige, gleichmäßige Dichtwirkung und Verschleißrate erzielt, auch wenn das Betriebsmedium hohe Temperaturen und hohe Drücke auf das Absperrorgan ausübt und Verformungen des Absperrorgans und/oder äußerer Elemente des Gesamtsystems auftreten, hohe Betätigungshäufigkeiten des Absperrorgans zu verzeichnen sind und erschwerende Verschleißbedingungen durch feste Medienbestandteile möglich sind. Außerdem wird ausschließlich der Sperrgasdruck innerhalb des Gehäuses zur Erzeugung der Dichtwirkung benutzt. Die Dichtwirkung des starren Sitzes zum Absperrorgan wird durch die wirkende Druckdifferenz zwischen Sperrgasdruck und Betriebsdruck verbessert.

Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 gelöst. Für das Verständnis der Funktion ist die Betrachtung der Druckverhältnisse in zwei verschiedenen Druckräumen erforderlich. Im Zustand der geschlossenen Armatur sind das der abzusperrende Betriebsdruck zwischen dem Absperrorgan und dem Anschlußflansch der Armatur P_b, der Druck innerhalb des Gehäuses P_g und der Betätigungsdruck innerhalb des elastischen Sitzes P_s. Es sind zwei entsprechend der erforderlichen Verformungsfähigkeit optimierte Membranen erforderlich, die mit dem Gehäuse druckdicht verbunden und parallel zum Absperrorgan angeordnet sind. Diese Ringflächendifferenz für sich allein reicht aus, die erforderliche Flächenpressung zu erzeugen. Es ist möglich, mit relativ kleinen Drücken P_g, große Flächenpressungen am Sitz zu erzeugen. Das ist auch erforderlich, da ausschließlich metallisch zwischen flexiblem Sitz und Absperrorgan abgedichtet werden soll. Es besteht eine Verbindung zwischen dem Raum innerhalb des Membransystems und dem Gehäuseinnenraum, in dem der Druck P_g wirkt. Der Querschnitt dieser Verbindung ist wesentlich geringer als der Querschnitt der Bohrung zum externen Anschluß mit einer kleinen Absperrarmatur.

Die Funktion der Abdichtung ist wie folgt darzustellen. Im Ruhezustand der Armatur, d. h. im offenen oder geschlossenen Zustand hat die Membran, die dem Absperrorgan zugewandt ist, Kontakt mit dem Absperrorgan. Die Abdichtung erfolgt mehr oder weniger auf einer kreisförmigen Linie. Auf der Ringfläche zwischen dem mittleren Dichtdurchmesser und dem Innendurchmesser der Membran wirkt die Druckdifferenz zwischen P_g und P_b, wobei P_g immer größer als P_b ist. Der Raum innerhalb des Membransystems weist den gleichen Druck wie das Gehäuse auf. Zur Betätigung der Armatur wird der Druck innerhalb des Membransystems auf nahezu null gesenkt; indem der Querschnitt der Entlastungsbohrung durch des Öffnen der externen, kleinen Absperrarmatur frei gegeben wird. Durch den geringen Querschnitt der Verbindungsbohrung zwischen Membransystem wird der Druck P_b nur unwesentlich gesenkt und kann seine Funktion auch während der Betätigung der Armatur erfüllen. Nach Erreichung der Endstellung des Absperrorgans wird die externe Absperrarmatur wieder geschlossen und des Membransystem dichtet wieder gegenüber den Absperrorgan.

Eine zweite Möglichkeit besteht in der Ableitung des Druckes innerhalb des Membransystems mittels der externen Absperrarmatur in den Druckraum, in dem der Betriebsdruck P_b wirkt. Die Entlastungswirkung des Membransystems ist zwar nicht so groß, ist aber insbesondere für giftige oder umweltschädliche Medien erforderlich.

Das Abdichten und Kontakt während der Betätigung erfordert eine Verschleißschutzbeschichtung auf dem äußeren Teilbereich des Radius der Membran, die dem Absperrorgan zugewandt ist. Diese Konfiguration hat den Vorteil des Ausgleichs aller prozessbedingten Verformungen der Armaturenbauteile. Die erforderlichen Steifigkeiten, insbesondere des Gehäuses und des Absperrorgans und die Forderungen an die Formabweichung der Dichtflächen von der Ebene können reduziert werden. Das hat auch Auswirkungen auf die Bearbeitungsverfahren zur Endbearbeitung der dichtrelevanten Armaturenbauteile.

Der feststehende Dichtsitz gegenüber dem Membransystem ist steif ausgebildet und weist eine elastische, druckdichte Verbindung mit dem Gehäuse auf. Diese Verbindung besteht aus einer ringförmigen Membran, die am Außendurchmesser mit dem starren Dichtsitz und am Innendurchmesser mit dem Gehäuse verbunden ist. Die Verformung des Gehäuses unter Wirkung des Druckes P_b ist somit von dem Sitzring entkoppelt. Zusätzlich zur Betriebsdruckdifferenz, die über das Absperrorgan auf den starren Dichtsitz übertragen wird, wirkt so auch nach die Druckdifferenz zwischen dem Gehäusedruck P_b und dem Betriebsdruck P_s auf die Ringfläche zwischen der mittleren Dichtdurchmesser des starren Dichtsitzes und der Innendurchmesser der Membran und erhöht somit die Dichtflächenpressung.

Es ist auch eine Ausführung mit zwei starren Sitzen in oben beschriebener Membranausführung auf beiden Seiten des Absperrorgans möglich.

Nachstehend werden verschiedene Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Dichtung anhand der beigefügten Zeichnungen erläutert.

Diese zeigen in

Fig. 1 Gesamtansicht der Absperrarmatur

Fig. 2 Detail I von Fig. 1, Membransystem in axial voll entlasteter Stellung

Fig. 3 Detail I von Fig. 1, Membransystem in axial voll gepreßter Stellung mit Druckunterstützung P_g

Fig. 4 Detail II von Fig. 1, Starrer Dichtsitz in axial voll entlasteter Stellung

Fig. 5 Detail II von Fig. 1, Starrer Dichtsitz in axial voll gepreßter Stellung mit Druckunterstützung P_g

Fig. 6 Version 2 von Fig. 5

Fig. 7 Version mit zwei starren Sitzen in ungepreßter Stellung

Fig. 1 zeigt eine Absperrarmatur 1 in Gesamtansicht. Sie besteht aus einem Gehäuse 7, das druckdicht über Rohre 3 und Flansche 4 mit der angrenzenden Rohrleitung verbunden ist. Über einen starren Sitz und einen flexiblen Sitz 6 kann eine Absperrung mit dem Absperrorgan 2 erreicht werden. Das Absperrorgan 2 wird über eine Stange 14 mittels eines Antriebs 15 von der Offenstellung in die Schließstellung und umgekehrt gebracht. Der Druckraum 11 des flexiblen Sitz 6 ist über ein Rohr 1 mit einer externen Absperrarmatur 8 druckdicht verbunden.

Fig. 2 zeigt den flexiblen Dichtsitz 6 in Vergrößerung. Er besteht aus im wesentlichen aus kreisringförmigen, metallischen Membranen 9, 10, die in etwa gleiche Flächen aufweisen. Die metallischen Membranen 9 sowie 10 sind durch die Schweißnaht 18 an ihrem Außendurchmesser miteinander sowie durch die Schweißnähte 19 und 20 an ihrem Innendurchmesser druckdicht mit dem Ring 1 verbunden. Die beiden Membranen 9 und 10 bilden mit dem Ring 16 einen Druckraum 11. Dieser Druckraum 11, in dem der Druck P_s wirkt, steht über eine Bohrung 17 mit dem Druckraum 40 des Gehäuses 7, in dem der Druck P_b wirkt, in Verbindung. Andererseits weist der Druckraum 11 auch eine Verbindung zur externen Absperrarmatur 8 über die Bohrung 1 und das Rohr 13 auf. Der Ring 16 ist durch die Schweißnaht 21 mit dem Gehäuse 7 druckdicht verbunden. Die Membran 10 hat auch in vollkommen drucklosen Zustand der Absperrarmatur 1, mindestens an einer ununterbrochenen, kreisförmigen Linie, Kontakt zum Absperrorgan 2.

Fig. 3 zeigt den flexiblen Dichtsitz 6 unter Verformung durch die Wirkung der Drücke P_b, P_g und P_s. Der Betriebsdruck P_b im Druckraum 39, der mittels des flexiblen Dichtsitzes 6, des starren Sitzes 5 und des Absperrorgans 1 vom Rest der Absperrarmatur 1 in jeder Betriebsphase sicher abgedichtet werden soll, wirkt innerhalb der Rohre 3. Der Sperrgasdruck P_g wirkt innerhalb des restlicher Gehäuses 7 im Druckraum 40 und muß höher sein als der Betriebsdruck P_b im Druckraum 40. Der Druck P_s wirkt im Druckraum 11 innerhalb des Membransystems 9, 10 und ist bei Stillstand des Absperrorgans 1 gleich dem Druck P_g. Zur Verformung der Membranen 9 und 10 in Richtung des Absperrorgans 1 zur Erzeugung einer Dichtflächenpressung dient die Differenz der Drücke P_g und P_b auf der Kreisringfläche mit einem Außendurchmesser, der dem mittleren Dichtdurchmesser 22 entspricht, und dem Innendurchmesser der Membran 9. Auf allen anderen Flächen, insbesondere auf denen der Membran 10 herrscht Druckausgleich.

Zum Verfahren des Absperrorgans 1 muß die Dichtflächenpressung auf ein Minimum reduziert werden. Das erfolgt durch des Öffnen der externen Absperrarmatur 8. Da der Querschnitt der Bohrung 17 sehr viel kleiner ist als der der Bohrung 12, sinkt der Druck P_s annähernd auf den Umgebungsdruck, ohne den Druck P_g wesentlich abfallen zu lassen. Damit ist der Abrieb der Verschleißschutzbeschichtungen auf den Dichtsitzen 5, 6 und dem Absperrorgan 2 auf ein Minimum reduziert, sowie die Antriebskraft verringert.

Die Fig. 4 zeigt einen Schnitt durch den starren Dichtsitz 5 senkrecht zur Längsachse des Absperrorgans 2. Der feststehende Dichtsitz 5 weist einen erhabenen Sitz 28 auf, der gegenüber dem Absperrorgan 2 auf dem mittleren Dichtdurchmesser 27 abdichtet. Der feststehende Dichtsitz 5 ist gegenüber dem Gehäuse 7 axial beweglich und an seinem Außendurchmesser mittels der Schweißnaht 24 mit der Membran 26 druckdicht verbunden. Die Membran 26 ist durch die Schweißnaht 25 druckdicht mit dem Gehäuse 7 verbunden.

Die Fig. 5 zeigt einen Schnitt durch den starren Dichtsitz 5 in Richtung der Längsachse des Absperrorgans 2. Durch Verformung des Gehäuses 7 unter Wirkung des Sperrgasdruckes P_g entsteht einerseits ein Abstand zwischen der Membran 26 und dem starren Dichtsitz 5, sowie zwischen der Membran 26 und dem Gehäuse 7 andererseits. Die Ebenheit des Sitzes 28 wird somit nicht verändert und der vollständige Kontakt mit dem Absperrorgan 2 bleibt erhalten. Außerdem wirkt im wesentlichen wieder die Druckdifferenz zwischen P_g und P_s auf die Gesamtfläche der Membran 26. Die entstehende Kraft wird auf den starren Dichtsitz 5 übertragen und ist zusätzliche Dichtflächenpressung sowohl am Sitz 28 als euch am flexiblen Dichtsitz 6.

Fig. 6 ist eine weitere Ausführungsform von Fig. 5. Der Unterschied besteht in der Verbindung der Membran 31. Sie ist mittels der Schweißnaht 29 am Außendurchmesser mit dem Gehäuse 7 verbunden. Der Innendurchmesser der Membran 31 ist mittels der Schweißnaht 30 mit der starren Dichtsitz 5 verbunden. Die Dichtkrafterzeugung ist analog Fig. 5.

Fig. 7 zeigt der ungespannten Zustand einer Ausführung mit zwei starren Dichtsitzen 34, 36. Sie sind über die Membranen 36, 37 mit dem Gehäuse 7 druckdicht verbunden. Der Abstand 38 ist kleiner als die Dicke des Absperrorgans 2. Bei Montage des Absperrorgans 2 werden die Federkonstanten der Membranen 36, 37 in Mindestflächenpressung umgesetzt. Nach Applikation des Sperrgasdruckes P_g wird die erforderliche Dichtflächenpressung erreicht.

Bezugszeichenliste

1

Absperrarmatur

2

Absperrorgan

3

Rohr

4

Flansch

5

Starrer Sitz

6

Flexibler Sitz

7

Gehäuse

8

Externe Absperrarmatur

9

Membran

10

Membran

11

Druckraum Druck P_s

12

Bohrung

13

Rohr

14

Stange

15

Antrieb

16

Ring

17

Bohrung

18

Schweißnaht

19

Schweißnaht

20

Schweißnaht

21

Schweißnaht

22

Mittlerer Dichtdurchmesser

23

Abstand

24

Schweißnaht

25

Schweißnaht

26

Membran

27

Mittlerer Dichtdurchmesser

28

Sitz

29

Schweißnaht

30

Schweißnaht

31

Membran

32

Sitz

33

Starrer Sitz

34

Starrer Sitz

35

Starrer Sitz

36

Membran

37

Membran

38

Abstand

39

Druckraum Druck P_b

40

Druckraum Druck P_g

Claims (18)

1. Translatorisch betätigte Absperrarmatur 1 für hohe Betriebstemperaturen, bestehend aus dem Gehäuse 7 mit Rohren 3 und Flanschen 4, sowie einer Abdichtung durch einen flexiblen Sitz 6 einem Absperrorgan 2 und einem starren Sitz 5, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erzeugung der Dichtflächenpressung des flexiblen Dichtsitzes gegenüber dem Absperrorgan 2 im Wesentlichen der Druck innerhalb des Gehäuses 7 im Druckraum 40 benutzt wird.

2. Absperrarmatur nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der flexible Dichtsitz 6 zwei kreisringförmige, metallische Membranen 9 und 10 aufweist, die annähernd gleiche Innendurchmesser und gleiche Außendurchmesser haben und im drucklosen Zustand parallel anliegend angeordnet sind.

3. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Membran 9 im drucklosen Zustand am Ring 16 mindestens teilweise anliegt.

4. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Membran 9 an ihrem Innendurchmesser mit dem Ring 16 und an Ihrem Außendurchmesser mit der Membran 10 druckdicht verbunden ist.

5. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Membran 10 an ihrem Innendurchmesser mit dem Ring 16 druckdicht verbunden ist.

6. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Membranen 9 und 10 einen Druckraum 11 begrenzen, der eine Verbindung zum Innenraum des Gehäuses 7 mittels der Bohrung 17 und eine verschließbare Verbindung zur umgebenden Atmosphäre über die Bohrung 12, das Rohr 13 und eine externe Absperrarmatur 8 aufweist.

7. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Bohrung 17 kleiner als der Querschnitt der Bohrung 12 ist.

8. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die externe Absperrarmatur 8 vor Beginn einer Bewegung des Absperrorgans 2 geöffnet wird und nach deren Beendigung wieder geschlossen wird.

9. Absperrarmatur nach Patentanspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Membran 9 im drucklosen Zustand der Absperrarmatur 1 einen in etwa einen kreisförmigen Linienkontakt zum Absperrorgan 2 hat.

10. Absperrarmatur nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der starre Sitz 5 in Richtung des Betriebsdruckgradienten axial beweglich angeordnet ist und mittels einer kreisringförmigen Membran 26 mit dem Gehäuse 7 verbunden ist.

11. Absperrarmatur nach Patentanspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Außendurchmesser der Membran 26 mit dem starren Sitz 5 und der Innendurchmesser der Membran 26 mit dem Gehäuse 7 druckdicht verbunden ist.

12. Absperrarmatur nach Patentanspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der starre Sitz 5 in Richtung des Betriebsdruckgradienten axial beweglich angeordnet ist und mittels einer kreisringförmigen Membran 31 mit dem Gehäuse 7 verbunden ist.

13. Absperrarmatur nach Patentanspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Außendurchmesser der Membran 31 mit dem Gehäuse 7 und der Innendurchmesser der Membran 31 mit dem starren Sitz 5 druckdicht verbunden ist.

14. Translatorisch betätigte Absperrarmatur 1 für hohe Betriebstemperaturen, bestehend aus dem Gehäuse 7 mit Rohren 3 und Flanschen 4, sowie einer Abdichtung durch einen starren Sitz 34 einem Absperrorgan 2 und einem starren Sitz 35, dadurch gekennzeichnet, daß zur Abdichtung des der starren Dichtsitze 34 und 35 gegenüber dem Absperrorgan 2 ausschließlich der Sperrgasdruck innerhalb des Gehäuses 7 benutzt wird.

15. Absperrarmatur nach Patentanspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die starren Sitze 34 und 35 über die Membranen 36 und 37 druckdicht mit dem Gehäuse 7 verbunden sind.

16. Absperrarmatur nach Patentanspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Mindestflächenpressung der starren Sitze 34 und 35 gegenüber dem Absperrorgan 2 durch die elastische Verformung der Membranen 36 und 37 in axialer Richtung erreicht wird.

16. Absperrarmatur nach einem der vorangegangenen Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck aus dem Druckraum 11 über die externe Absperrarmatur 8 an die Umgebung abgeleitet wird.

17. Absperrarmatur nach einem der vorangegangenen Patentansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck aus dem Druckraum 11 über die externe Absperrarmatur 8 in den Druckraum 39 abgeleitet wird.