DE19800226A1 - Vorrichtung zur Herstellung von Spinnvliesstoffen - Google Patents
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Description
Die Erfindung befaßt sich mit einer Vorrichtung zur Herstellung von
Spinnvliesstoffen, also von Flächengebilden, welche durch eine Vielzahl
endloser Filamente gebildet werden. Diese Filamente entstehen durch
Spinnen bzw. Extrudieren von geschmolzenen Kunststoffen in
Vorrichtungen, welche zahlreiche Düsen enthalten, in denen der
Kunststoff zu den Filamenten geformt und ausgetragen wird. Der
Zusammenhalt der Spinnvliesstoffe erklärt sich durch die mehr oder
weniger starke Verbindung der Filamente miteinander an ihren
gegenseitigen Kreuzungspunkten.
Im Detail befaßt sich die Erfindung mit Spinndüsen-Paketen zur
Herstellung von Spinnvliesstoffen. Diese Vliesstoffe bestehen aus zwei
zumindest bezüglich ihres Schmelzbereichs verschiedenartigen, durch
Wärme verbundenen Endlosfilamenten. Diese wiederum entstehen durch
gleichzeitiges Extrudieren zweier in ihrem Schmelzbereich verschiedener
Polymerer und werden dann zusammen auf eine ebene Fläche
untereinander gemischt abgelegt.
Das entstandene Flächengebilde erhitzt man im nächsten Arbeitsgang auf
eine Temperatur, welche nur die eine Filamentart erweichen läßt, so daß
an allen Kreuzungspunkten der beiden Filamentarten und an den
Kreuzungspunkten der niedriger schmelzenden Filamente miteinander
jeweils nach dem Abkühlen eine klebende Verbindung besteht. Die
niedriger schmelzenden Filamente spielen also die Rolle des Bindemittels.
Vorrichtungen zur Herstellung von Spinnvliesstoffen sind in DE-C2 34 19 675
beschrieben. Es werden Spinnvliesstoffe erzeugt, welche
wegen ihrer Stabilität als gegebenenfalls bitumenbeschichtete Träger für
alle großflächigen Abdichtungen in der Bauindustrie Verwendung finden.
Ihr Aufbau ist durch zwei Arten von in der Wärme verbundenen
Endlosfäden gekennzeichnet: Die eine Art wird aus sehr hoch
schmelzendem Polyethylenglykolterephthalat gebildet und ist zu 70 bis
90 Gew.-% im Vliesstoff vorhanden, während die andere Art von
Polybutylenglykolterephthalat in einem Mengenanteil von 30 bis 10 Gew.-%
vorhanden ist und die Rolle des Bindemittels spielt, da ihr Schmelzbereich
nur um 225°C liegt. Für beide Filamentarten werden Einzelfadentiter von
4,5 bis 6,5 dtex angegeben.
Die Herstellung des Vliesstoffs erfolgt durch Auspressen der beiden
geschmolzenen Polymer-Arten für die jeweiligen Filamente durch
Spinndüsen hindurch, welche Seite an Seite angeordnet sind, wobei
jeweils einer Polymer-Art eine Spinndüse körperlich und bezüglich der
Material- und Temperaturführung zugeordnet ist. Die ersponnenen
Filamentbündel werden unterhalb der Düsen von einer Seite pneumatisch
verstreckt und treffen auf ein Leit- bzw. Prallblech, welches die Öffnung
des Bündels ermöglicht. Danach fallen die Filamente auf ein endloses
Lattentuch. Alternativ hierzu können sie vereinigt und erst dann zusammen
pneumatisch verstreckt werden. Hierbei wird eine besonders gute
Durchmischung beider Filamentarten erzielt.
Nach der kontinuierlichen Ablage erfolgt zweckmäßig ein Nadelvorgang,
an welchen sich, ebenfalls kontinuierlich, das thermische Kalandern
anschließt. Dabei passiert das Flächengebilde den linearen Spalt
zwischen zwei zylinderförmigen Walzen, von denen mindestens eine
beheizt ist. Hierzu wird eine Temperatur gewählt, die ausschließlich die
niedriger schmelzenden Filamente in einem solchen Maße erweicht, daß
sie zu der oben beschriebenen Bindung an den Filamentkreuzungs-
Punkten fähig wird. Es schließt sich ein Arbeitsgang an, bei dem das
verfestigte Flächengebilde zwischen Kühlzylindern abgekühlt und
anschließend aufgewickelt wird. In diesem Stadium weisen die fertigen
Vliesstoffe gemäß DE-C2 34 19 675 Flächengewichte von 100 bis
180 g/m2 auf.
Mit dem gleichzeitigen Ausspinnen von Matrix- und Bindefilamenten und
der Verarbeitung gemäß der obigen Lehre erhält man biegsame
Flächengebilde mit guter Dimensionsstabilität. Die Integration des
Arbeitsgangs der kontinuierlichen Wärmeverfestigung ermöglicht die
wirtschaftliche Herstellung; die Wärmebindung vermindert die
Energiekosten bei der Erzeugung, verglichen mit einer chemischen
Bindung, auf etwa 118. Die Werte für Reißfestigkeit und Bruchdehnung
liegen gemäß DE-C2 34 19 675 in den verschiedenen Richtungen parallel
zur Vliesstoffebene nahe beieinander.
Diesen Vorteilen steht die Erfordernis gegenüber, für jede Filamentart
(hochschmelzende Matrixkomponente, niedrigschmelzende
Bindekomponente) eigene Spinndüsen mit individueller Produkt und
Temperaturführung verwenden zu müssen. Der wegen der begrenzten
Möglichkeit, die Düsenabmessungen zu minimieren, nach unten begrenzte
Platzbedarf für jede Einzeldüse führt auch zu einer unteren Grenze des
Abstandes der daraus ersponnenen Filamente voneinander direkt hinter
dem Düsenaustritt. Somit ist auch eine obere Grenze für den spezifischen
Durchsatz an spinnbarem Material pro Flächeneinheit der Vorrichtung,
also innerhalb eines jeden Spinnbalkens, festgelegt.
Insbesondere bei stark unterschiedlichen Filamenttitern führt der nicht zu
verkleinernde Abstand der Matrix- und Bindefilamente voneinander zu
Schwankungen in deren Mengenverhältnis im abgelegten Vlies. Es
entstehen darin Zonen mit höherem und mit niedrigerem Bindefilament-
Anteil, was sich in entsprechenden, unerwünschten Schwankungen der
mechanischen Eigenschaften des Flächengebildes niederschlägt. Im
Hinblick darauf ist auch die Anwendbarkeit der Lehre aus DE-C2 34 19 675
auf Matrix- und Bindefilamente gleichen Titers beschränkt.
Ausgehend von den genannten Problemen hat die Erfindung zur Aufgabe,
den eingangs dargelegten Stand der Technik bezüglich folgender Kriterien
zu verbessern:
- - Auch im polymeren Charakter stark unterschiedliche Matrix- und Bindefilamente sollen in engerem Abstand zueinander, mit höherem spezifischem Durchsatz pro Spinnbalken, ersponnen werden können, als dies die individuelle Geometrie der Einzeldüsen vorgibt. Damit soll eine intensivere Durchmischung der beiden Filamentarten bei der Ablage erzielt werden.
- - Der unterschiedliche polymere Charakter des spinnbaren Materials und
der Filamente soll dabei zumindest bezüglich der Parameter für den
Schmelzbereich und die Titer innerhalb weiterer Grenzen wählbar sein,
als dies der Stand der Technik gemäß DE-C2 34 19 675 (nachfolgend
diese Werte in Klammern) möglich macht:
Schmelzbereich Bindefilamente: 125 bis 245°C (225°C) Titer-Verhältnis Matrix-/Bindefilamente: 1 : 1 bis 1 : 10 (1 : 1) Flächengewichte des fertigen Vliesstoffs: 5 bis 500 g/m2 (100 bis 180 g/m2).
Entsprechend dem Stand der Technik soll dabei der Gewichtsanteil der Bindefilamente im Verhältnis zu den Matrixfilamenten 5 bis 50% (10 bis 30%) betragen. - - In jedem Falle soll bei der Realisierung der obigen Forderungen danach das Verhältnis von Matrix- zu Bindefasern nach deren Ablage zu einem Vlies in allen Flächen- und Querschnittsbereichen sehr gleichmäßig sein.
Die Erfordernis stark unterschiedlicher Titer stellt sich insbesondere bei
Anwendungen, bei denen es auf viele kleine, schwächere Bindepunkte
zwischen Matrix- und Bindefasern ankommt: Beispielhaft seien Träger für
Teppiche genannt, wo die Fasern beim Tuftprozeß genügend flexibel sein
müssen, jedoch gleichzeitig fähig sind, eine solch gute Klebeverbindung
im fertigen Teppich zu erzeugen, daß dort keine losen Fasern vorliegen.
Ein weiteres Beispiel sind Dachbahnträger, welche beim Bituminieren
Temperaturen von bis zu 220°C ausgesetzt sind und unter diesen
Bedingungen unter Zugbeanspruchung stehen. Dabei darf die
Längsdehnung in Beanspruchungsrichtung 5% des Ausgangswertes nicht
übersteigen.
Hohe Werte von 200°C bis zu 245°C für den Schmelzbereich der
Bindefilamente sind erforderlich bei Vliesstoffen, die auch bei höherer
Umgebungstemperatur ihre Festigkeit nicht verlieren dürfen, wie z. B.
Schallschutzvliese im Motorraum von Kraftfahrzeugen oder wiederum
Dachbahnträger.
Niedrigere Werte von 125°C bis 180°C für den Schmelzbereich der
Bindefilamente sind dann zu bevorzugen, wenn ein Teppichträger bei
niedrigen Temperaturen verformt werden soll, um einerseits das
Polgarn des fertigen Teppichs nicht zu zerstören und andererseits die
Taktzeiten zu reduzieren und damit Kosten zu sparen.
Die Lösung der Aufgabe besteht in der Bereitstellung und im Betrieb von
Spinndüsen, die jede für sich fähig sind, zwei Arten von thermoplastischen
Polymeren zu Filamenten mit unterschiedlichen Titern und mit um 5 bis
50°C voneinander verschiedenen Schmelzetemperaturen zu verspinnen.
Um für jede Polymerenart, d. h. die niedriger schmelzende
Bindekomponente und die höher schmelzende Matrixkomponente, die zur
Einstellung des jeweiligen Schmelzbereichs optimale Temperaturführung
zu gewährleisten, sind bei den erfindungsgemäßen Düsen Abstände
zwischen den Spinnbohrungen für die einzelnen Polymerenarten
vorgesehen, welche thermisch voneinander getrennt sind. Diese Trennung
kann mittels Wärmeisolier-Material zwischen den Bohrungen verwirklicht
sein. Alternativ können zwischen den Bohrungen parallel zu diesen
verlaufende, mit Luft gefüllte Hohlräume vorgesehen sein, wobei hier die
Luft das Isoliermaterial darstellt.
Die Abstände der von den unterschiedlichen Polymeren durchströmten
Bohrungen sowie die Wahl des festen oder Luft-Isoliermaterials hängen
von den konkreten unterschiedlichen Schmelzetemperaturen der beiden
Polymerenarten ab. Eine Reihe von einfach durchzuführenden
Vorversuchen ist daher unumgänglich, um für beide Polymeren die
optimale, an die jeweilige Schmelzetemperatur angepaßte
Temperaturführung einzustellen. Natürlich spielt insbesondere die
Schmelzpunkt-Differenz hier eine Rolle.
Beispiele für feste Isoliermaterialien sind keramische Massen oder mit
Phenol- oder Epoxidharz getränkte und ausgehärtete Glasgewebe-Matten.
Wenn die Matrixfasern und die Bindefasern unterschiedliche Titer
aufweisen sollen, müssen die Bohrungen für die Erzeugung der feineren
Fasern selbstverständlich in ihrem Querschnitt so eng bemessen sein, daß
ein geringerer Durchsatz und damit feinere Filamente erzielt werden als
bei den parallel dazu ersponnen, höhertitrigen Filamenten.
Der Vorteil der Erfindung liegt darin, daß zum ersten Mal auf engstem
Raum sehr viele und zudem bezüglich der Polymerenart und der
Schmelztemperatur unterschiedliche Filamente extrudiert werden können.
So entsteht bereits kurz nach dem Düsenaustritt eine Vormischung der
Faserarten miteinander, wodurch nachgeschaltete Mischvorrichtungen für
die ersponnen Filamente eingespart werden können. Eine Entmischung in
weiterer Entfernung der Spinndüsen ist ausgeschlossen.
Ferner ist es mit der Erfindung zum ersten Mal möglich, die Spinnmassen
bereits in der Düse räumlich zusammenzufassen und hierdurch die
Durchsätze eines mit mehreren solcher Düsen bestückten Spinnbalkens
auf bis zu das Zweifache zu erhöhen. Bisher war lediglich bekannt,
Durchsatzsteigerungen durch erhöhten Materialfluß zu erzielen, was
erhebliche Probleme, wie Fadenbündelungen und schlecht abgekühlte
Fasern, zur Folge hatte.
Es war nicht vorhersehbar, daß der Einsatz der erfindungsgemäßen
Spinndüsen dazu führt, daß nach dem Verlassen der Spinnbohrungen,
unterhalb der Düsen, Wechselwirkungen zwischen Matrix- und
Bindefilamenten stattfinden: Die Geschwindigkeiten beider Filamenttypen
gleichen sich offenbar nach dem Verlassen der Spinnbohrungen
aneinander an, wodurch dort, bis zur Ablage, ein sehr ruhiger Fadenlauf
beobachtet wird.
Der konstruktive Aufbau der erfindungsgemäßen Spinndüsen ist in den
Fig. 1 bis 5 beispielhaft dargelegt. Es zeigen:
Fig. 1a die prinzipielle Anordnung eines Spinnstellen-Verbandes in
der Seitenansicht;
Fig. 1b die entsprechende Ansicht von unten auf die Düsenpakete;
Fig. 2a bis d verschiedene Lochanordnungen für runde und rechteckige
Spinnpakete;
Fig. 3a, b die Position möglicher Isolierungen zwischen den
Düsenbohrungen;
Fig. 4 den Temperaturverlauf über den Querschnitt einer
Spinndüse;
Fig. 5a, b die mögliche Schmelzeführung in einem
Rechteckspinndüsen-Paket mit Ansicht von unten und im
Querschnitt.
Zunächst sei Fig. 1 betrachtet.
Fig. 1a zeigt die Anordnung eines Spinnstellenverbandes in der
Seitenansicht, beginnend von oben mit dem Spinndüsenpaket 1 und der
quer zur Spinnrichtung anblasenden Kühlluft 2. Das hochschmelzende
Matrixfilament ist mit 3, das niedrigschmelzende Bindefilament mit 4
bezeichnet. Beide Filamente durchlaufen ein Verstreckungselement 5 und
gelangen dann in ein Kühlkabinett 6. Aus diesem werden beide
Filamentarten 3 und 4, sich kegelförmig ausbreitend, auf ein sich in
Pfeilrichtung horizontal bewegendes Ablageband 19 ausgestoßen und
abgelegt. Die Ablage der Filamente auf dem Band kann durch unterhalb
des Bandes befindliche Saugeinrichtungen noch verbessert werden. Der
Pfeil demonstriert die Laufrichtung des Ablagebandes senkrecht zur
Zeichenebene.
Fig. 1b zeigt die Ansicht von unten auf die Spinndüsenpakete 1. In dieser
Darstellung sind die Austrittsbohrungen 7 für die Bindefilamente und die
Austrittsbohrungen 8 für die Matrixfilamente zu sehen, ferner der
Heizkasten 9.
Fig. 2a und b zeigen verschiedene Anordnungen für die
Austrittsbohrungen der Filamente bei rechteckigen Spinndüsenpaketen.
Dabei sind wieder die Austrittsbohrungen für die Bindefilamente mit 7,
diejenigen für die Matrixfilamente mit 8 bezeichnet. Jedes
Spinndüsenpaket 1 ist von einem Heizkasten 9 umgeben. Die analogen
Darstellungen der Fig. 2c und d betreffen runde Spinndüsenpakete 1.
In Fig. 2a und c sind die Austrittsbohrungen 7 und 8 jeweils
zusammengefaßt, in der Variante a zu stofflich voneinander getrennten
Reihen, in der Variante c in stofflich voneinander getrennten,
konzentrischen Kreisen. Eine gleichmäßige Verteilung der Bohrungen 7
und 8 untereinander ist in den Fig. 2b und d dargestellt.
In Fig. 3a ist ein Spinndüsenpaket 1 von unten gezeigt, welches
Austrittsbohrungen 8 für die Matrixfilamente und Austrittsbohrungen 7 für
die Bindefilamente enthält. Der Heizkasten ist wieder mit 9 bezeichnet.
Zwischen den Schmelzekanälen für die Matrixfilamente und denjenigen für
die Bindefilamente befinden sich Isolierbohrungen 10; ferner sind die
Kanäle (von unten sind nur die Austrittsbohrungen zu sehen) für die
Bindefilamente von einem Isolierspalt 11 umgeben. Das Isoliermaterial in
den Hohlräumen 10 und 11 kann ein fester Werkstoff sein; es ist jedoch
auch eine Füllung mit Luft möglich. Der Isolierspalt 11 dient der
Verringerung des Wärmeflusses vom Heizkasten 9 zu den
Schmelzekanälen.
Fig. 3b zeigt eine analoge Anordnung bei einer runden Düse mit
konzentrischen Austrittsbohrungen 7 und 8. Da die Bohrungen 7 für die
Bindefilamente linear weit genug entfernt vom hier zylinderförmigen
Heizkasten 9 angeordnet und von diesem zusätzlich durch die
Positionierung der Schmelzekanäle und Austrittsbohrungen 8 für die
Matrixfilamente isoliert sind, entfällt bei dieser Bauart die Notwendigkeit
eines zusätzlichen Isolierspaltes gemäß Fig. 3a.
Die isolierenden Hohlräume 10 bzw. 11 sind so in der Düse angeordnet,
daß deren mechanische Stabilität keinerlei Einbußen erleidet.
Für eine rechteckige Düsenform gemäß Fig. 3a ist der Querschnitt A-A
in der Fig. 4, oben, gezeigt. Unter der Position 9 ist wieder der
Heizkasten erkennbar, ferner sind die Isolierbohrungen 10 und der
Isolierspalt 11 gezeigt. Die Isolierbohrungen 10 trennen den
Schmelzekanal 12 für das Polymer der Matrixkomponente von dem
Schmelzekanal 13 für das Polymer der Bindekomponente. Kurz vor dem
Düsenaustritt durchläuft jede der Schmelzen ein Schmelzeverteilersieb 14
und anschließend eine Vorbohrung für die Düsenaustritts-Kapillare 16.
Der konstruktive Aufbau für die Masseführung der Bindekomponente ist
identisch.
Der untere Teil der Fig. 4 zeigt, bezüglich auf den oben dargestellten
Querschnitt, den Temperaturverlauf in Abhängigkeit von der Düsenbreite.
Deutlich ist die scharfe Abgrenzung zwischen der Temperaturführung für
die Matrixfilamente und der Temperaturführung für die Bindefilamente
erkennbar. Jede Schmelzemasse hat also die für sie ideale Temperatur
zur Verfügung.
Fig. 5 zeigt die mögliche Schmelzeführung anhand eines rechteckigen
Spinndüsenpakets. Bei einer Lochanordnung gemäß Fig. 5a erfolgt die
thermische Trennung der Polymeren für die Matrixfilamente und
Bindefilamente derart, daß die letztgenannte jeweils durch Kanülen 18
geleitet wird. Diese sind von einem mit Luft oder Isoliermaterial gefüllten
Ringspalt 17 umgeben. Im oberen Bereich der Kanäle sind
Isolierbohrungen 10 und Isolierspalte 11 vorhanden. Der Querschnitt B-B
aus Fig. 5a zeigt diese Gegebenheiten in Fig. 5.
Im folgenden wird anhand konkreter, jedoch die Erfindung nicht
einschränkender Beispiele aufgezeigt, wie die erfindungsgemäßen
Düsenpakete es ermöglichen, alle in der eingangs gestellten Aufgabe
genannten Anforderungen zu erfüllen.
Man extrudiert durch Spinndüsen der Ausgestaltung gemäß Fig. 2a und
in einer Anordnung gemäß Fig. 1 jeweils 120 Fäden aus
Polyethylenterephthalat und 60 Fäden aus einem Copolyester von
Polyethylenterephthalat. Der Schmelzbereich des Copolymeren liegt bei
180°C. Die Düsentemperatur für das Polyethylenterephthalat wird auf
290°C, diejenige für das Copolymer auf 270°C eingestellt.
Die stoffliche Führung wird so gewählt, daß die erhaltenen Filamente in
der Verteilung 90% Polyethylenterephthalat und 10% Copolyester
vorliegen. Der Titer der Polyethylenterephthalat-Fäden beträgt 9 dtex.
Die beiden Filamentscharen werden unterhalb der Düse vereinigt und
nach dem gemeinsamen Verstrecken in einer Verstreckeinheit auf einem
siebartigen, waagerecht bewegten Transportband wirr abgelegt. Das so
entstandene lose Vlies wird in einem Kalander mittels zweier Stahlwalzen
unter einem Druck von 3 t bei einer Geschwindigkeit von 20 m/min
vorverfestigt, wobei beide Walzen auf 120°C erhitzt sind. Die obere Walze
hat eine gravierte Oberfläche.
Danach wird das Vlies mit einer silikonhaltigen Avivage besprüht und in
einem Durchlaufofen bei 195°C durch Anschmelzen der Bindefasern
endverfestigt.
Die Charakteristika des erhaltenen Vlieses sind die folgenden:
Breite des Vlieses: 1,60 m
Gewicht des Vlieses: 120 g/m2
Variationskoeffizient der Oberflächenmasse: Unter 5% (gemessen auf einem Quadrat 10×10cm).
Breite des Vlieses: 1,60 m
Gewicht des Vlieses: 120 g/m2
Variationskoeffizient der Oberflächenmasse: Unter 5% (gemessen auf einem Quadrat 10×10cm).
Reißfestigkeit in Längsrichtung im ungetufteten Zustand: 300 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Längsrichtung im ungetufteten Zustand: 40%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Querrichtung im ungetufteten Zustand: 290 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Querrichtung im ungetufteten Zustand: 40%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Weiterreißfestigkeit in Längsrichtung: 160 N
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Nach dem Tuftvorgang mit Einstichdichte von 5/32" ergeben sich folgende
Charakteristika:
Reißfestigkeit in Längsrichtung im getufteten Zustand: 270 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Längsrichtung im getufteten Zustand: 270 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Längsrichtung im getufteten Zustand: 50%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Querrichtung im getufteten Zustand: 210 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehung in Querrichtung im getufteten Zustand: 50%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Weiterreißfestigkeit in Längsrichtung: 155 N
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Durch Spinndüsen gemäß Fig. 2c, welche einen Düsenverband gemäß
Fig. 1 bilden, werden jeweils 100 Fäden aus Polyethylenterephthalat und
40 Fäden aus einem Polyethylenterephthalat-Copolymeren, dessen
Schmelzbereich bei 225°C liegt, extrudiert. Die Düsentemperatur für die
Polyethylenterephthalat-Masse beträgt 290°C, für die Copolymer-Masse
270°C. Man erhält Filamente in der Verteilung 75% Polyethylentere
phthalat und 25% Polyethylenterephthalat-Copolymer. Der Titer der
Polyethylenterephthalat-Fäden beträgt 11 dtex.
Beide Fadenscharen je Düse werden vereinigt und in der Verstreckeinheit
gemeinsam verstreckt. Anschließend erfolgt die Ablage auf einem
siebartigen, horizontal bewegten Transportband. Das so entstandene lose
Vlies wird in einem Kalander mittels zweiter Stahlwalzen unter einem
Druck von 5 t bei einer Geschwindigkeit von 15 m/min vorverfestigt. Beide
Walzen sind auf 150°C erhitzt, eine davon ist mit einer gravierten
Oberfläche ausgestattet. Die Endverfestigung des Vlieses erfolgt in einem
Durchlaufofen bei 230°C, worin die Bindefasern leicht angeschmolzen
werden.
Die Charakteristika des erhaltenen Vlieses sind die folgenden:
Breite des Vlieses: 1,01m
Gewicht des Vlieses: 230 g/m2
Variationskoeffizient der Oberflächenmasse: Unter 5% (gemessen auf einem Quadrat 10×10cm)
Dicke: 0,95 mm
Prüfung nach ISO 9073-2.
Breite des Vlieses: 1,01m
Gewicht des Vlieses: 230 g/m2
Variationskoeffizient der Oberflächenmasse: Unter 5% (gemessen auf einem Quadrat 10×10cm)
Dicke: 0,95 mm
Prüfung nach ISO 9073-2.
Reißfestigkeit in Längsrichtung: 630 N/5cm
Prüfung nach ISO 9073-3.
Prüfung nach ISO 9073-3.
Bruchdehnung in Längsrichtung: 32%
Prüfung nach ISO 9073-3.
Prüfung nach ISO 9073-3.
Reißfestigkeit in Querrichtung: 630 N/5cm
Prüfung nach ISO 9073-3.
Prüfung nach ISO 9073-3.
Bruchdehnung in Querrichtung: 32%
Prüfung nach ISO 9073-3.
Prüfung nach ISO 9073-3.
Schrumpf in Längsrichtung: 0,6%
bei 200°C und 15 min.
bei 200°C und 15 min.
Schrumpf in Querrichtung: 0,6%
bei 200°C und 15 min.
bei 200°C und 15 min.
Man extrudiert durch Spinndüsen in der Ausgestaltung der Fig. 3 und in
der Anordnung gemäß Fig. 1 jeweils 200 Filamente aus
Polyethylenterephthalat und 90 Filamente aus einem
Polyethylenterephthalat-Copolymeren, wobei dessen Schmelzbereich bei
165°C liegt. Die Düsentemperatur für das Polyethylenterephthalat beträgt
290°C, für das Polyethylenternphthalat-Copolymer 220°C.
Es werden Filamente mit der Verteilung 85% Polyethylenterephthalat und
25% Polyethylenterephthalat-Copolymer erhalten. Der Titer der
Polyethylenterephthalat-Filamente beträgt 7 dtex.
Die beiden Filamentscharen jeder Düse werden vereinigt und in einer
Verstreckeinheit gemeinsam verstreckt. Es erfolgt anschließend die
Ablage auf einem horizontal bewegten, siebartigen Transportband. Das so
entstandene lose Vlies wird in einem Kalander mittels zweier Stahlwalzen
unter einem Druck von 1,5 t bei einer Geschwindigkeit von 25 m/min
vorverfestigt. Beide Walzen sind dabei auf 100°C erhitzt, und die untere
weist eine gravierte Oberfläche auf. Danach wird das Vlies mit einer
silikonhaltigen Avivage besprüht und in einem Durchlaufofen bei 180°C
unter Erweichung der Bindefasern endverfestigt.
Die Charakteristika des erhaltenen Vlieses sind die folgenden:
Breite des Vlieses 1,60 m
Gewicht des Vlieses: 100 g/m2.
Breite des Vlieses 1,60 m
Gewicht des Vlieses: 100 g/m2.
Variationskoeffizient der Oberflächenmasse: Unter 5% (gemessen auf
einem Quadrat 10×10cm).
Reißfestigkeit in Längsrichtung im ungetufteten Zustand: 200 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Längsrichtung im ungetufteten Zustand: 31%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Querrichtung im ungetufteten Zustand: 180 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Querrichtung im ungetufteten Zustand: 35%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Weiterreißfestigkeit in Längsrichtung: 170 N
Prüfung nach DIN 53 589 BI.3.
Prüfung nach DIN 53 589 BI.3.
Nach dem Tuftvorgang mit Einstichdichte von 5/32'' ergeben sich folgende
Charakteristika:
Reißfestigkeit in Längsrichtung im getufteten Zustand: 250 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Längsrichtung im getufteten Zustand: 250 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Längsrichtung im getufteten Zustand: 65%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Reißfestigkeit in Querrichtung im getufteten Zustand: 180 N/5cm
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Bruchdehnung in Querrichtung im getufteten Zustand: 65%
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Prüfung nach EN 290 73 T3.
Weiterreißfestigkeit in Längsrichtung: 250 N
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Prüfung nach DIN 53 859 Bl.3.
Aus allen drei Beispielen ist ersichtlich, daß die erfindungsgemäßen
Spinndüsen es ermöglichen, Gemische von Matrix- und Bindefilamenten
zu erzeugen, welche einen sehr innigen Vermischungsgrad aufweisen,
und dies auch bei deutlich unterschiedlichen Titern. Diese Möglichkeiten
führen zu sehr hohen Festigkeiten der in der beschriebenen Weise
nachbehandelten Vliesstoffe.
Claims (13)
1. Vorrichtung zur Herstellung von Spinnvliesstoffen aus einem
Gemisch von thermoplastischen, höher schmelzenden
Matrixfilamenten und thermoplastischen, um 5 bis 50°C niedriger
schmelzenden Bindefilamenten, diese Vorrichtung bestehend aus
Spinndüsenpaketen, welche von je einem Heizkasten zum Erhitzen
der thermoplastischen Polymermassen umgeben sind und welche
Schmelzekanäle mit zugehörigen Austrittsbohrungen für die
Polymermassen aufweisen,
dadurch gekennzeichnet, daß jedes einzelne Spinndüsenpaket (1)
Schmelzekanäle (12) und Austrittsbohrungen (8) für die
Polymermasse der Matrixfilamente und Schmelzekanäle (13) und
Austrittsbohrungen (7) für die Polymermasse der Bindefilamente
aufweist, daß diese Schmelzekanäle (12) und (13) voneinander
thermisch isoliert sind und daß jeder Schmelzekanal-Gruppe (12)
und (13) eine individuelle Temperatur zugeordnet ist, welche
ausreicht, die jeweilige Polymermasse für die Matrixfilamente (2)
bzw. für die Bindefilamente (4) schmelzflüssig zu halten.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
gegenseitige thermische Isolierung der Schmelzekanäle (12 und (13)
durch eine Vielzahl dazwischenliegender, zu den Kanälen (12), (13)
parallel verlaufender Hohlräume erfolgt, welche mit Luft gefüllt sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
gegenseitige thermische Isolierung der Schmelzekanäle 12 und (13)
durch eine Vielzahl dazwischenliegender, zu den Kanälen (12), (13)
parallel verlaufender Hohlräume erfolgt, welche mit einem festen
Isoliermaterial gefüllt sind.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das
feste Isoliermaterial aus keramischen Massen oder aus mit Phenol-
oder Epoxidharz getränkten und ausgehärteten Glasgewebe-Matten
besteht.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Spinndüsenpakete (1)
rechteckig ist.
6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schmelzekanäle (12), (13) mit ihren zugehörigen Austrittsbohrungen
(8), (7) im Querschnitt des Spinndüsenpakets (1) in voneinander
gemäß der Polymerenart getrennten Reihen vorliegen.
7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schmelzekanäle (12), (13) mit ihren zugehörigen Austrittsbohrungen
(8), (7) im Querschnitt des Spinndüsenpakets (1) gleichmäßig
untereinander verteilt vorliegen.
8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Spinndüsenpakete (1)
kreisrund ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß im
Querschnitt des Spinndüsenpakets (1) die Schmelzekanäle (12) mit
ihren zugehörigen Austrittsbohrungen (8) zu den Schmelzekanälen
(13) mit ihren zugehörigen Austrittsbohrungen (7) konzentrisch
angeordnet sind.
10. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß im
Querschnitt des Spinndüsenpakets (1) die Schmelzekanäle (12) mit
ihren zugehörigen Austrittsbohrungen (8) bezüglich der
Schmelzekanäle (13) mit ihren zugehörigen Austrittsbohrungen (7)
regellos untereinander verteilt vorliegen.
11. Vorrichtung nach Ansprüche 6, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schmelzekanäle (13) für das Bindekomponenten-Polymer von dem
das Spinndüsenpaket (1) umgebenden Heizkasten (9) durch einen
mit Luft oder Fest-Isolierstoff gefüllten Isolierspalt (11) getrennt sind.
12. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schmelzekanäle (13) für das Binde-Polymer sich bezüglich des
Querschnitts des Spinndüsenpakets (1) in dessen Innerem befinden
und von den sie konzentrisch umgebenden Schmelzekanälen (12) für
das Matrix-Polymer durch ebenfalls konzentrisch angeordnete
Isolierbohrungen (10) getrennt sind.
13. Vorrichtung nach Anspruch 7 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß
die Polymerschmelze für die Bindekomponente durch eine
Vorbohrung (15) und eine sich daran anschließende Kapillare (16)
geleitet wird, wobei sie im unteren Bereich der Kapillare (16) eine
Kanüle (18) durchläuft, welche von einem mit Luft oder festem
Isoliermaterial gefüllten Ringspalt (17) umgeben ist.
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