DE19731730C2 - Lasersonde - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Lasersonde, wie sie am Vorderen
de eines Laserhandstücks anzubringen ist und die von einer
Bedienperson in Kontakt mit einem erkrankten Teil eines or
ganischen, harten Gewebes wie einem Knochen zu bringen ist,
um den erkrankten Teil mit Laserlicht zu bestrahlen.
Bei der Laserbehandlung, wie sie auf verschiedenen medizini
schen Gebieten ausgeführt wird, wird ein erkrankter Teil mit
Laserlicht bestrahlt, um eine Verdampfung, Abtrennung, Koa
gulation oder Hämostase eines organischen, weichen Gewebes
wie des Epithels eines Muskels oder Nervs oder eine Verdamp
fung eines organischen, harten Gewebes wie eines Knochens
oder von Zahnschmelz auszuführen. Z. B. wird zur Koagulation
und Hämostase von organischem, weichem Gewebe ein Nd:YAG-
Festkörperlaser verwendet. Laserlicht wird am Vorderende
einer konischen Lasersonde aus Quarz oder Saphir gebündelt,
und das organische, weiche Gewebe wird mit dem Laserlicht
bestrahlt, um eine Behandlung, Verdampfung, Abtrennung, Ko
agulation oder Hämostase auszuführen.
Als Laserbehandlungsvorrichtung zum Behandeln von organi
schem, hartem Gewebe ist eine solche unter Verwendung eines
Er:YAG-Festkörperlasers mit einer Wellenlänge von 2,94 µm
bekannt. In der Vorrichtung ist eine Lasersonde mit einer
optischen Faser lösbar am Vorderende eines Handstücks befes
tigt, und zum Handstück geführtes Laserlicht wird von der
optischen Faser der Lasersonde abgestrahlt. Gemäß dieser
Vorrichtung erfolgt eine Behandlung durch Bestrahlen eines
erkrankten Teils von organischem, hartem Gewebe mit Laser
licht, um den erkrankten Teil dieses Gewebes zu verdampfen.
Im allgemeinen verfügt eine optische Faser über eine Drei
schichtstruktur aus einem Kern, einem Mantel und einer Hül
le. Der Kern, der sich im Zentrum befindet, verfügt über
einen Brechungsindex, der höher als derjenige des ihn bede
ckenden Mantels ist. Die Hülle bedeckt den Kern und den Man
tel, um sie zu schützen. Gemäß der Brechungsindexverteilung
in radialer Richtung eines Kernquerschnitts werden optische
Fasern grob in zwei Arten eingeteilt: optische Fasern mit
Stufenindex, bei denen die Brechungsindexverteilung entlang
einer Richtung gleichmäßig ist; und optische Fasern mit Gra
dientenindex, bei denen der Brechungsindex allmählich mit
zunehmendem Abstand vom Zentrum des Kerns zum Mantel kleiner
wird. Bei optischen Fasern mit Stufenindex breitet sich
Licht dadurch aus, dass es an der Grenzfläche zwischen dem
Kern und dem Mantel totalreflektiert wird. Demgegenüber wird
bei einer optischen Faser mit Gradientenindex Licht weiter
geleitet, während es mäanderförmig im Kern läuft. Die Energieverteilung
in der Strahlungsebene des vom Lichtemissions
ende einer derartigen optischen Faser mit Stufenindex emit
tierten Laserlichts ist häufig entsprechend einer Normalver
teilung verteilt, deren Zentrum in der Nähe der Verlänge
rungslinie der Mittelachse der optischen Faser liegt. Anders
gesagt, ist die Energiedichte in der Nähe der Verlängerung
der Mittelachse der optischen Faser höher, während sie in
der Nähe der Verlängerung der Grenzfläche zwischen dem Kern
und dem Mantel kleiner ist.
Bei einer bekannten Lasersonde, wie sie bei der obengenann
ten Laserbehandlungsvorrichtung für organisches, hartes Ge
webe verwendet wird, wird hauptsächlich eine optische Faser
mit Stufenindex verwendet. Bei einer Lasersonde unter Ver
wendung einer derartigen Faser wird, wenn Laserlicht in Form
kontinuierlicher Impulse für ungefähr 5 Minuten emittiert
wird, die Lichtemissionsfläche zerstört und löst sich ab,
mit dem Ergebnis, dass der Verdampfungswirkungsgrad für or
ganisches, hartes Gewebe abnimmt. Aufgrund einer derartigen
Beschädigung oder eines Ablösens ist die Beständigkeit der
Sonde sehr niedrig. Es wird angenommen, dass dieser Effekt
wegen des folgenden Grunds auftritt.
Bei einer derartigen Laserbehandlungsvorrichtung wird Laser
licht von der Laserlichtquelle über eine optische Faser
einer Laserlicht-Führungseinrichtung zum Körper des Hand
stücks geführt und tritt dann in die optische Faser der La
sersonde ein, die eine optische Mittelachse aufweist, die
mit derjenigen der optischen Führungsfaser übereinstimmt. In
der optischen Führungsfaser der Laserlicht-Führungseinrich
tung wird Laserlicht z. B. auf solche Weise geführt, dass
der Energiepegel zur Mittelachse der Faser hin höher wird.
Die optische Faser einer bekannten Lasersonde, der Laser
licht von einer derartigen optischen Führungsfaser zugeführt
wird, hat keine Funktion dahingehend, dass sie die Energieverteilung
des Laserlichts so ändert, dass sie gleichmäßig
wird. Wenn Laserlicht als solches in die optische Faser der
Lasersonde eintritt, ist daher die Energiedichte des Laser
lichts im Kernzentrum an der Lichtemissionsfläche der opti
schen Faser größer als am Kernumfang. Dies bewirkt, dass das
Kernzentrum an der Lichtemissionsfläche abgeschält oder be
schädigt wird, was die Beständigkeit der Sonde beeinträch
tigt.
Bei der obenbeschriebenen Laserbehandlungsvorrichtung für
organisches, hartes Gewebe wird, wenn die Vorrichtung dazu
verwendet wird, solches Gewebe zu verdampfen, hauptsächlich
eine Lasersonde verwendet, die eine herkömmliche optische
Faser mit Stufenindex nutzt, wie oben beschrieben, und die
Lasersonde wird am Vorderende des Handstücks befestigt. Die
Lasersonde wird im Kontakt mit dem organischen harten Gewebe
gebracht, und dann wird dieses mit Laserlicht bestrahlt. Da
bei werden organische Komponenten des verdampften organi
schen harten Gewebes, wie Phosphor, Schwefel und Calcium auf
der Lichtemissionsfläche der optischen Faser der Lasersonde
abgeschieden.
Wenn derartige organische Komponenten auf der Lichtemissi
onsfläche der optischen Faser der Lasersonde abgeschieden
werden, wird durch Laserlicht, wie es durch die Abscheidung
absorbiert wird, Wärme erzeugt, die die Temperatur der
Lichtemissionsfläche erhöht. Gleichzeitig bewirkt die Ab
scheidung derartiger Komponenten eine Absenkung des Schmelz
punkts von Quarzglas (SiO2), das das Hauptmaterial des Kerns
ist. Im Ergebnis wird das Lichtemissionsende der optischen
Faser der Lasersonde bei einer niedrigeren Temperatur ge
schmolzen, als es dem Schmelzpunkt von Quarzglas entspricht,
und die Lichtemissionsfläche der Lasersonde wird abgeschält
oder beschädigt. Diese Beschädigung läuft heftig ab, insbe
sondere in der Nähe der Mittelachse des Kerns, wo die Energiedichte
hoch ist. Wenn organisches, hartes Gewebe unter
Verwendung einer derartigen Laserbehandlungsvorrichtung be
handelt wird, wie oben beschrieben, wird ferner im allgemei
nen Wasser in Dampfform von einem erkrankten Teil geliefert.
Daher entsteht an der Lichtemissionsfläche der optischen
Faser der Lasersonde eine thermische Spannung, die bewirkt,
dass die Lichtemissionsfläche noch leichter abgeschält oder
beschädigt wird.
Fig. 17 ist eine Schnittansicht, die eine optische Faser 1
einer bekannten Lasersonde zeigt, und spezieller ist es eine
Schnittansicht, die den Zustand des Lichtemissionsendes der
optischen Faser 1 zeigt, wie dann erhalten, nachdem die La
sersonde an der obengenannten, bekannten Laserbehandlungs
vorrichtung befestigt wurde und organisches, hartes Gewebe
kontinuierlich für 20 bis 30 Sekunden mit Laserlichtimpulsen
bestrahlt wurde, um verdampft zu werden. Zum Vereinfachen
der Beschreibung ist die Hülle nicht dargestellt. Die opti
sche Faser 1 umfasst einen Kern 4 und einen Mantel 5. Wenn
die optische Faser 1 an der Laserbehandlungsvorrichtung mit
Lasersonde befestigt wird und das organische, harte Gewebe
mit kontinuierlichen Impulsen von Laserlicht bestrahlt wird,
um verdampft zu werden, wie es in Fig. 17 dargestellt ist,
wird z. B. der Kern 4 nach 20 bis 30 Sekunden von der Licht
emissionsfläche 6 abgelöst, wie sie vor dem Gebrauch vor
liegt und wie sie durch die gestrichelte Linie mit zwei
Punkten gekennzeichnet ist, und die aktuelle Lichtemissions
fläche 2 tritt zurück. Wenn der Kern 4 auf diese Weise abge
trennt wird, hat die Lichtemissionsfläche 2 konkave Form,
ist also nicht eben, so dass Laserlicht durch die Lichtemis
sionsfläche 2 gestreut wird und zwischen ihr und einem er
krankten Teil ein Spalt entsteht. Im Ergebnis ist die Ver
dampfungsmenge des organischen, harten Gewebes pro Zeitein
heit stark verringert, und es ist unmöglich, den erkrankten
Teil zu behandeln.
Wenn über die optische Faser 1 der Lasersonde kontinuierli
che Impulse für 20 bis 30 Sekunden zugeführt werden, um das
organische, harte Gewebe zu verdampfen, wird das Verdamp
fungsvermögen z. B. im Mittel um bis zu ungefähr einem Drit
tel verringert. Daher ist es schwierig, eine Verdampfung
kontinuierlich auszuführen, während der Verdampfungswir
kungsgrad gleichmäßig beibehalten wird. Um das Verdampfungs
vermögen bei einer Laserbehandlungsvorrichtung aufrechtzuer
halten, muss die Lasersonde mit der optischen Faser 1 häufig
durch eine neue ersetzt werden.
Eine Bestrahlungsvorrichtung, die Laserlicht, das von einem
Lasergenerator so emittiert wird, dass es eine Laserstrahl
intensität mit Normalverteilung aufweist, in Laserlicht mit
gleichmäßiger Laserstrahlintensität umsetzt und das umge
setzte Laserlicht überträgt und zuführt, ist im Dokument
JP-A-2-297986 (1990) offenbart. Im Bestrahlungsgenerator ist
ein Polygonprisma zwischen das Laserbauteil und eine opti
sche Führungsfaser, durch die Laserlicht übertragen wird,
eingefügt. Wenn Laserlicht mit Normalverteilung sowohl in
vertikaler als auch seitlicher Richtung durch das Polygon
prisma läuft, wird die Intensitätsverteilung des Laserlichts
vergleichmäßigt. Bei der offenbarten Bestrahlungsvorrichtung
kann die Stärke des vom Laserbauteil emittierten Laserlichts
vergleichmäßigt werden, jedoch ist es schwierig, aufgrund
verschiedener Brechungsindizes in der optischen Faser oder
dergleichen eine Ungleichmäßigkeit der Lichtintensitätsver
teilung am Lichtemissionsende der optischen Faser der Laser
sonde zu verhindern.
Als andere bekannte Technik ist eine ophthalmologische La
serbehandlungsvorrichtung bekannt, die einen erkrankten Teil
mittels einer Lasersonde unter Verwendung einer optischen
Faser mit Laserlicht bestrahlt. Die Laserbehandlungsvorrichtung
verwendet einen impulsförmig betriebenen Argonlaser mit
einer Wellenlänge von 0,514 µm, um eine intraokulare Photo
koagulation der Retina auszuführen. Wenn mit der Vorrichtung
die Behandlung durch Laserbestrahlung ausgeführt wird, kann
die zu bestrahlende Fläche mit Laserlicht vom Lichtemissi
onsende der optischen Faser der Lasersonde mit gleichmäßiger
Energiedichte bestrahlt werden. Daher tritt kaum übermäßige
oder unzureichende Koagulation auf.
Bei der obenbeschriebenen Laserbehandlungsvorrichtung ist
das Auge, das den mit Laserlicht zu bestrahlenden Gegenstand
bildet, ein organisches, weiches Gewebe. Bei Laserlicht für
intraokulare Photokoagulation ist daher der Spitzenwert
eines Impulses (Impulshöhe) der den Bestrahlungsenergiewert
angibt, niedrig oder ungefähr ein Tausendstel desjenigen von
Laserlicht zum Verdampfen von organischem, hartem Gewebe.
Wenn Laserlicht mit derart niedrigem Pegel über eine Laser
sonde mit der obenbeschriebenen, bekannten optischen Faser
emittiert wird, wird die Lichtemissionsfläche der optischen
Faser der Lasersonde durch das Laserlicht kaum beeinflusst,
da der Energiepegel des Laserlichts niedrig ist, und demge
mäß wird die Lichtemissionsfläche der optischen Faser nicht
beschädigt. Demgegenüber ist, wie oben beschrieben, die Be
ständigkeit einer Lasersonde zum Emittieren von Laserlicht
mit hohem Energiepegel, wie zum Verdampfen von organischem,
hartem Gewebe verwendet, niedrig, da die Lichtemissionsflä
che der optischen Faser beschädigt wird. Demgemäß wurde ge
fordert, eine Lasersonde für organische, harte Gewebe zu
entwickeln, bei der die Lichtemissionsfläche der optischen
Faser nicht beschädigt wird und demgemäß die Beständigkeit
verbessert ist.
Im Dokument DE 37 17 142 C2 ist ein Neodym-Laser für medizinische Anwen
dungen mit einem wellenlängenselektiven Laserresonator offenbart, dessen Re
flektoren so ausgelegt sind, dass sie bei Wellenlängen zwischen 1,4 µm und
1,5 µm maximal reflektieren und dadurch eine Laseroszillation in diesem Be
reich ermöglichen, wobei eine Verstärkung des Lasers in diesem Bereich sehr
klein ist.
Im Dokument DE 34 44 824 A1 ist eine nach dem Stufenindexprinzip arbeiten
de Sonde für Laserlicht mit einem Laser und einer als Stufenindexfaser mit ei
nem Kern und einem Mantel ausgebildeten Lichtleitfaser offenbart. Diese Son
de weist ein mechanisches Einkoppelstück auf, das ohne Weiteres ausgewech
selt und sterilisiert werden kann.
Das Dokument WO 85/05350 A1 offenbart einen Wellenleiter, bestehend aus
einer hohlen optischen Faser zur verlustarmen Übertragung von Wellenlängen
im mittleren Infrarotbereich, z. B. im Bereich der CO2-Laserwellenlänge von
10,6 µm. Bei diesem Wellenleiter ist zumindest die innere Fläche der hohlen
Glasfaser entglast und/oder mit einer dünnen Auskleidung aus Germanium
versehen. Diese an der inneren Fläche der hohlen Faser vorgenommene Ände
rung verringert einen Übertragungsverlust bei den in Rede stehenden Wellen
längen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Lasersonde
zum Behandeln von organischem, hartem Gewebe zu schaffen,
die eine optische Faser aufweist, bei der selbst im Fall
eines Verdampfens des genannten Gewebes eine Beschädigung
ihrer Lichtemissionsfläche unterdrückt ist und demgemäß ihre
Beständigkeit verbessert ist.
Diese Aufgabe ist durch die Lasersonde gemäß dem
Anspruch 1 gelöst. Die erfindungsgemäße Lasersonde wird ver
wendet, während sie am Handstück z. B. einer Laserbehand
lungsvorrichtung angebracht ist, die einen Verdampfungsvor
gang für organisches, hartes Gewebe ausführt. In der Laser
behandlungsvorrichtung wird in der Laserlichtquelle erzeug
tes Laserlicht über die Laserlicht-Führungseinrichtung zum
Handstück geleitet. Die Lasersonde umfasst die optische Fa
ser, die am Vorderende des Handstücks angebracht ist. Das
zum Handstück geführte Laserlicht tritt in die optische Fa
ser der Lasersonde ein, um diese zu durchlaufen, und dann
wird es vom Lichtemissionsende der optischen Faser zu einem
erkrankten Teil eines organischen, harten Gewebes geführt,
das zu behandeln ist. Wenn dieses Gewebe mit dem Laserlicht
bestrahlt wird, wird in ihm enthaltendes Wasser so erwärmt,
dass es schnell verdampft. Dabei werden zusammen mit dem
Wasser Komponenten des Gewebes wie Phosphor, Calcium und
Schwefel verdampft.
Die verdampften Komponenten scheiden sich an der Lichtemis
sionsfläche der optischen Faser ab, von der Laserlicht emit
tiert wird. Wenn sich derartige Komponenten des harten Gewe
bes an der Lichtemissionsfläche der optischen Faser abschei
den, wird diese wolkig, und es ist das Emittieren von Laser
licht behindert. Ferner bewirkt das Abscheiden der genannten
Komponenten, die organische Komponenten sind, ein Absenken
des Schmelzpunktes von Quarzglas (SiO2), das den Kern der
optischen Faser bildet.
Wenn Laserlicht durch eine bekannte optische Faser läuft und
dann von einer Lichtemissionsfläche derselben emittiert
wird, ist z. B. durch den Brechungsindex der optischen Faser
dafür gesorgt, dass eine Energiedichteverteilung in Form
einer Normalverteilung vorliegt, bei der die Energiedichte
im zentralen Bereich der optischen Faser höher und am Umfang
niedriger ist. In der Lichtemissionsfläche der optischen Fa
ser hat daher der zentrale Bereich höhere Energiedichte, so
dass er leichter als der Umfang erwärmt wird. Demgemäß wird
der zentrale Bereich der Lichtemissionsfläche der optischen
Faser, auf der sich die genannten Komponenten abscheiden,
beschädigt und abgeschält, um konkave Form auszubilden. Im
Ergebnis bildet die Lichtemissionsfläche der optischen Faser
keine gleichmäßige ebene Fläche, so dass Laserlicht gestreut
wird, wodurch sich das Verdampfungsvermögen verringert.
Die optische Faser, wie sie in der erfindungsgemäßen Laser
sonde zum Behandeln von organischem, hartem Gewebe angeord
net ist, verfügt über eine Konfiguration, bei der der Außen
umfang des Kerns durch den Mantel bedeckt ist. Der Kern ver
fügt über eine Brechungsindexverteilung, gemäß der der Bre
chungsindex im zentralen Bereich niedriger als der in einem
den zentralen Bereich umgebenden Bereich ist. Wenn Laser
licht in diese optische Faser eindringt, hat von dieser
emittiertes Laserlicht eine Energiedichteverteilung, die
entlang der radialen Richtung des Kerns im wesentlichen
gleichmäßig ist. Im Bereich, wie es der gesamten Fläche des
Kerns entspricht, kann daher die Energiedichteverteilung von
Laserlicht, das durch die optische Faser hindurchgelaufen
ist und dann emittiert wird, vergleichmäßigt werden. An der
Lichtemissionsfläche der optischen Faser der Lasersonde ist,
abweichend vom Fall einer bekannten optischen Faser, die
Energie nicht örtlich in der Nähe der Mittelachse konzen
triert. Auch dann, wenn Komponenten von organischem, hartem
Gewebe auf der Lichtemissionsfläche der optischen Faser ab
gelagert werden, erzeugt die gesamte Lichtemissionsfläche
der optischen Faser Wärme, so dass sie auf im wesentlichen
gleichmäßige Weise beschädigt wird. Wenn organisches, hartes
Gewebe unter Verwendung der Laserbehandlungsvorrichtung ver
dampft wird, ist daher selbst dann, wenn sich Komponenten
dieses Gewebes auf der Lichtemissionsfläche der optischen
Faser der Lasersonde abscheiden, der zentrale Bereich der
Lichtemissionsfläche der optischen Faser davor geschützt,
dass er vor Beschädigung und Abschälung eine konkave Form
ausbildet. Selbst wenn die Lichtemissionsfläche der opti
schen Faser beschädigt wird, erfolgt diese Beschädigung auf
im wesentlichen gleichmäßige Weise über die gesamte Licht
emissionsfläche. Daher ist verhindert, dass eine Verringe
rung des Verdampfungsvermögens aufgrund örtlicher Wärmeer
zeugung auf der Lichtemissionsfläche der optischen Faser der
Lasersonde auftritt.
Bei einer Laserbehandlungsvorrichtung mit einem Handstück,
an dem eine Lasersonde mit einer bekannten optischen Faser
befestigt wird, wird die Lasersonde mit hoher Rate abge
nutzt, da die Beschädigung oder Abschälung der Lichtemis
sionsfläche der optischen Faser der Lasersonde mit hoher Ge
schwindigkeit fortschreitet. Um für die Laserbehandlungsvor
richtung unter Verwendung der Lasersonde ein vorbestimmtes
Verdampfungsvermögen aufrechtzuerhalten, muss die Lasersonde
häufig durch eine neue ersetzt werden. bei einer Laserbe
handlungsvorrichtung, bei der eine erfindungsgemäße Laser
sonde angebracht ist, tritt an der Lichtemissionsfläche der
optischen Faser der Lasersonde kaum eine konkave Beschädi
gung auf. Abhängig vom Energiepegel von Laserlicht tritt an
der Lichtemissionsfläche der optischen Faser nie eine Be
schädigung auf. Im Ergebnis ist die Beschädigungsrate der
Lasersonde viel niedriger als bei einer bekannten Vorrich
tung, und demgemäß kann der Austausch der Lasersonde selte
ner ausgeführt werden.
Bei einer Laserbehandlungsvorrichtung mit Lasersonde kann
daher das Verdampfungsvermögen selbst dann aufrechterhalten
werden, wenn die Anzahl von Austauschvorgängen für die an
der Laserbehandlungsvorrichtung befestigte Lasersonde ver
ringert wird. Demgemäß kann die Wartung der Laserbehand
lungsvorrichtung auf einfache Weise ausgeführt werden, und
es kann die Anzahl von Verbrauchsteilen verringert werden.
Wenn der Energiepegel von Laserlicht so ausgewählt wird,
dass es ein solcher ist, bei dem organisches, hartes Gewebe
verdampft werden kann, und wenn die Lichtemissionsfläche der
optischen Faser der Lasersonde nicht übermäßig Wärme er
zeugt, ist es möglich, im wesentlichen zu verhindern, dass
die Lichtemissionsfläche der optischen Faser beschädigt
wird. Ein derartiger Energiepegel des Laserlichts ist höher
als derjenige bei einer bekannten Laserbehandlungsvorrich
tung, wie sie zum Koagulieren von organischem, weichem Gewe
be, wie Augengewebe, verwendet wird. Selbst wenn die erfin
dungsgemäße Lasersonde einer Laserbehandlungsvorrichtung zur
Laserlichtbestrahlung mit derartig hoher Energie verwendet
wird, kann verhindert werden, dass die Lichtemissionsfläche
der optischen Faser abgeschält oder beschädigt wird.
Bei einer bekannten Laserbehandlungsvorrichtung zum Behan
deln von organischem, weichem Gewebe spielt die Beständig
keit einer Lasersonde keine Rolle. Bei einer erfindungsgemä
ßen Lasersonde wird die Energieverteilung an der Lichtemis
sionsfläche der optischen Faser der Lasersonde im wesentli
chen vergleichmäßigt, um zu verhindern, dass diese Fläche
abgeschält oder beschädigt wird. Laserlicht von einem Argon
laser, wie er zum Behandeln von organischem, weichem Gewebe
verwendet wird, hat eine Wellenlänge von 0,514 µm und nied
rigen Energiepegel. Selbst wenn organisches, hartes Gewebe
mit derartigem Laserlicht bestrahlt wird, ist es daher völ
lig unmöglich, dieses Gewebe zu verdampfen. Demgemäß unter
scheidet sich das bei der Erfindung verwendete Laserbauteil
hinsichtlich der Funktion mit der Wirkung wie auch hinsichtlich der Art des
emittierten Laserlichts vollständig von demjenigen, wie es bei der bekannten
Laserbehandlungsvorrichtung verwendet wird.
Bei einer Laserbehandlungsvorrichtung mit einem Handstück, an dem eine er
findungsgemäße Lasersonde befestigt ist, ist eine Zwischenschicht zwischen
dem Kern und dem Mantel vorgesehen, wobei das zu emittierende Laserlicht
eine Wellenlänge von 1,0 µm bis 5,5 µm hat und zur Verdampfung von organi
schem, hartem Gewebe sehr geeignet ist. Das Laserlicht hat eine Ausgangse
nergie von 1 mJ bis 2500 mJ. Bei diesem Energiepegel kann das von der La
serlichtquelle emittierte Licht, das impulsförmig mit einer Impulsbreite von 1 ns
bis 9 ms und einem Impulszyklus von 1 pps bis 200 pps emittiert wird, or
ganisches, hartes Gewebe verdampfen, wobei aber kaum ein Abschälen oder
Beschädigen der Lichtemissionsfläche der optischen Faser auftritt. Wenn La
serlicht mit derartigem Energiepegel mittels der Lasersonde auf einen erkrank
ten Teil gebracht wird, kann ganz oder fast völlig vermieden werden, dass die
Lichtemissionsfläche der optischen Faser abgeschält oder beschädigt wird.
Daher kann die Abnutzungsrate der Lasersonde auf einen sehr niedrigen Grad
oder auf Null verringert werden.
Bei der Lasersonde gemäß Anspruch 2 hat die optischen Faser eine Drei
schichtstruktur, bei der zwischen dem Kern und dem Mantel eine Zwischen
schicht vorhanden ist. Der Brechungsindex des Mantels ist niedriger als der
des zentralen Bereichs des Kerns, und der Brechungsindex der Zwischen
schicht ist niedriger als der des Kerns. Innerhalb der Brechungsindexvertei
lung der gesamten optischen Faser ändert sich der Brechungsindex an der
Grenzfläche zwischen dem Kern und der Zwischenschicht sowie an der Grenz
fläche zwischen der Zwischenschicht und dem Mantel stark.
Wie oben beschrieben, hat, wenn das Laserlicht bei einer La
serbehandlungsvorrichtung zur Behandlung von organischem,
hartem Gewebe die Lichtemissionsfläche der Lasersonde er
reicht, vorzugsweise eine Energiedichteverteilung, die in
der radialen Richtung des Kernquerschnitts gleichmäßig ist.
Wenn die Zwischenschicht zwischen den Kern und den Mantel
eingefügt ist, ändert sich die Energiedichte von Laserlicht,
das durch den Kern der optischen Faser gelaufen ist, an
einer Position, die der Grenzfläche zur Zwischenschicht ent
spricht, stark. Daher ist verhindert, dass Energie in Berei
che ausleckt, die der Zwischenschicht und dem Mantel ent
sprechen, so dass der Energieverlust des von der Lichtemis
sionsfläche der optischen Faser emittierten Laserlichts
klein ist. Demgemäß kann der Energiepegel des in den Kern
der optischen Faser eintretenden Laserlichts um das Ausmaß
verringert werden, das dem Verringerungsausmaß betreffend
der Verluste entspricht.
Innerhalb der Brechungsindexverteilung für die gesamte opti
sche Faser verringert sich auf diese Weise der Brechungsin
dex in der Folge des Kernumfangs, des zentralen Bereichs des
Kerns, des Mantels und der Zwischenschicht. Wenn die opti
sche Faser auf diese Weise strukturiert ist, wird die Ener
giedichte von durch die optische Faser laufendem Laserlicht
im dem Kern entsprechenden Gebiet gleichmäßig gesammelt, wo
durch verhindert ist, dass Laserlicht von der Zwischen
schicht nach außen ausleckt. Daher kann die Energie von in
den Kern der optischen Faser eindringendem Laserlicht in das
dem Kern entsprechende Gebiet konzentriert werden, und dem
gemäß kann der Energiepegel des eintretenden Laserlichts
verringert werden.
Bei der Lasersonde gemäß Anspruch 3 besteht die optische Fa
ser aus SiO2 (Quarzglas). Der Brechungsindex von SiO2 kann
durch Zugabe eines Zusatzstoffes leicht geändert werden. Die
Zusatzstoffe, wie sie dem Kern, der Zwischenschicht und dem
Mantel zuzusetzen sind, werden so ausgewählt, dass die oben
genannten Pegelbeziehungen für die Brechungsindizes gelten.
Z. B. wird GeO2, das ein Zusatzstoff zum Erhöhen des Bre
chungsindex ist, dem Kern zugesetzt. Fluor, das ein Zusatz
stoff zum Erniedrigen des Brechungsindex ist, wird der Zwi
schenschicht zugesetzt. Der Mantel bleibt aus einfachem
SiO2. Im Ergebnis verringert sich der Brechungsindex allmäh
lich in der Reihenfolge des Kerns, des Mantels und der Zwi
schenschicht. Die Zusatzstoff-Konzentrationsverteilung im
Kern wird auf solche Weise ausgebildet, dass die Konzentra
tion im Umfangsbereich niedriger als im zentralen Bereich
ist. Wenn die Zusatzstoffkonzentration abhängig vom Abstand
von der Mittelachse geändert wird, kann der Brechungsindex
im Kern kontinuierlich geändert werden.
Die obengenannten Zusatzstoffe werden auch bei aktuell all
gemein verwendeten optischen Fasern verwendet und können
demgemäß auf einfache Weise erhalten werden. Wie oben be
schrieben, besteht die optische Faser bei der erfindungsge
mäßen Lasersonde aus SiO2, worin der Brechungsindex dadurch
eingestellt ist, dass Zusatzstoffe zugesetzt werden, wie sie
herkömmlich verwendet werden, weswegen eine einfache Reali
sierung möglich ist. Wenn eine Lasersonde mit einer aus der
artigen Materialien bestehenden optischen Faser am Handstück
einer Laserbehandlungsvorrichtung angebracht wird und dann
dazu verwendet wird, organisches, hartes Gewebe zu verdamp
fen, kann das Abschälen oder Beschädigen der Lichtemissions
fläche der optischen Faser verringert werden.
Bei der Lasersonde gemäß Anspruch 4 wird ein bestimmter Wel
lenlängenbereich von Laserlicht verwendet, der in der Nähe
desjenigen Wellenlängenbereichs liegt, in dem die Lichtab
sorption von Wasser maximal ist, da Laserlicht, das dieser
Bedingung genügt, zum Verdampfen von organischem, hartem Ge
webe besonders geeignet ist. Wenn Laserlicht mit einer Wel
lenlänge in diesem Bereich verwendet wird, ist der Verdamp
fungswirkungsgrad verbessert, und organisches, hartes Gewebe
kann leicht verdampft werden. Daher kann die Behandlung wir
kungsvoll ausgeführt werden. Da der Kerndurchmesser der op
tischen Faser klein ist, kann ein erkrankter Teil mit klei
nem Durchmesser oder kleiner Fläche leicht durch Laserlicht
bestrahlt werden. Wenn derartiges Laserlicht in den Kern der
optischen Faser mit der obengenannten Konfiguration ein
dringt, können das Abschälen oder Beschädigen der Lichtemis
sionsfläche der optischen Faser vollständig oder beinahe
vollständig beseitigt werden.
Bei der Lasersonde gemäß Anspruch 5 ist der zentrale Bereich
des Kerns an der Lichtemissionsfläche der optischen Faser
konkav ausgebildet. Wenn eine Lasersonde mit einer optischen
Faser mit solcher Form am Handstück einer Laserbehandlungs
vorrichtung angebracht wird und dann zum Verdampfen von or
ganischem, hartem Gewebe verwendet wird, wird Laserlicht
regelmäßig an einem radial außen liegenden Bereich durch die
Lichtemissionsfläche der optischen Faser gestreut, so dass
Laserlicht in einem größeren Gebiet emittiert wird. Ferner
kann organisches, hartes Gewebe mit im wesentlichen gleich
mäßiger Tiefe verdampft werden.
Daher wird Laserlicht am Lichtemissions-Endbereich gestreut,
und es kann organisches, hartes Gewebe in einem größeren Ge
biet verdampft werden. Im Ergebnis kann im Gebiet, das mit
Laserlicht bestrahlt wird, eine gleichmäßige Verdampfung
ausgeführt werden.
Ausführungsbeispiele der Er
findung gehen aus der folgenden detaillierten Beschreibung
unter Bezugnahme auf die Zeichnungen deutlicher hervor.
Fig. 1A ist ein Blockdiagramm, das die Konfiguration einer
Laserbehandlungsvorrichtung 11 zeigt, die ein erstes Ausfüh
rungsbeispiel der Erfindung ist, und Fig. 1B ist ein Teil
schnitt durch eine Sonde 16;
Fig. 2 ist ein Kurvenbild, das Beziehungen zwischen der Wel
lenlänge von Laserlicht und der Extinktionslänge zeigt;
Fig. 3 ist eine Ansicht, die einen Kontaktzustand zwischen
einer optischen Faser 9 der Sonde 16 und organischem, hartem
Gewebe 21, das mit Laserlicht zu bestrahlen ist, zeigt;
Fig. 4A ist ein Kurvenbild, das die Brechungsindexverteilung
der bei der Sonde 16 von Fig. 3 verwendeten optischen Faser
9 zeigt, und Fig. 4B ist ein Kurvenbild, das die Energie
dichteverteilung von Laserlicht zeigt, das in die optische
Faser 9 eintritt und dann von dieser emittiert wird;
Fig. 5A ist ein Kurvenbild, das die Brechungsindexverteilung
des transparenten Grundmaterials der optischen Faser 9 der
Sonde 16 von Fig. 3 zeigt; und Fig. 5B ist ein Kurvenbild,
das die Brechungsindexverteilung des Grundmaterials des
Kerns zeigt;
Fig. 6 ist ein vergrößerter Teilschnitt von organischem,
hartem Gewebe 21a, das, vor kontinuierlicher Bestrahlung,
mit einem Laserlichtimpuls (100 mJ × 10 pps) bestrahlt wur
de, wie er über die optische Faser 9 der erfindungsgemäßen
Sonde 16 zugeführt wurde, um die zeitliche Änderung der Ver
dampfung des organischen, harten Gewebes durch Laserlicht zu
überprüfen;
Fig. 7 ist ein vergrößerter Teilschnitt von organischem,
hartem Gewebe 21b, das mit einem Laserlichtimpuls von 800 mJ
× 10 pps durch die optische Faser 9 der erfindungsgemäßen
Sonde 16 bestrahlt wurde, wie für kontinuierliche Bestrah
lung durch Laserlicht für 30 Minuten verwendet, um die zeit
liche Änderung der Verdampfung des organischen, harten Gewe
bes durch Laserlicht zu überprüfen;
Fig. 8 ist ein vergrößerter Teilschnitt des Lichtemissions
endes einer optischen Faser 1a einer bekannten Sonde nach
kontinuierlicher Bestrahlung für 5 Minuten mittels Laser
licht (100 mJ × 10 pps), wie über eine optische Faser 1
einer bekannten Sonde zugeführt, um die zeitliche Änderung
der Verdampfung von organischem, hartem Gewebe durch Laser
licht zu überprüfen;
Fig. 9 ist eine vergrößerte Schnittansicht, die das Licht
emissionsende einer optischen Faser 34 einer Sonde zeigt,
wie sie bei einer Laserbestrahlungsvorrichtung verwendet
ist, die ein anderes Beispiel der ersten Ausführungsform ist
und bei der die Unterseite eines Verdampfungsbereichs ebene
Form aufweist;
Fig. 10 bis 13 sind vergrößerte Teilschnitte, die eine opti
sche Faser 81, 91, 101 bzw. 111 einer an einem Handstück
einer Laserbehandlungsvorrichtung, die ein zweites, drittes,
viertes bzw. fünftes Ausführungsbeispiel der Erfindung dar
stellt, befestigten Sonde zeigt;
Fig. 14A und 14B sind vergrößerte Teilschnitte, die eine op
tische Faser 121 einer an einem Handstück einer Laserbehand
lungsvorrichtung gemäß einem sechsten Ausführungsbeispiel
der Erfindung befestigten Sonde bzw. eine vergrößerte Stirn
ansicht der Lichtemissionsfläche 125 der optischen Faser
zeigen;
Fig. 15A und 15B sind vergrößerte Teilschnitte, die eine optische
Faser 131 einer an einem Handstück einer Laserbehand
lungsvorrichtung gemäß einem siebten Ausführungsbeispiel der
Erfindung befestigten Sonde bzw. eine vergrößerte Stirnan
sicht der Lichtemissionsfläche 135 der optischen Faser zei
gen;
Fig. 16A und 16B sind vergrößerte Teilschnitte, die eine op
tische Faser 141 einer an einem Handstück einer Laserbehand
lungsvorrichtung gemäß einem achten Ausführungsbeispiel der
Erfindung befestigten Sonde bzw. eine vergrößerte Stirnan
sicht der Lichtemissionsfläche 145 der optischen Faser zei
gen; und
Fig. 17 ist eine vergrößerte Schnittansicht, die eine opti
sche Faser 1 einer bekannten Sonde einer Laserbehandlungs
vorrichtung zeigt.
Nun werden bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung un
ter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben.
Fig. 1A ist ein Blockdiagramm, das die Konfiguration einer
Laserbehandlungsvorrichtung 11 zeigt, die ein erstes Ausfüh
rungsbeispiel der Erfindung bildet. Diese Laserbehandlungs
vorrichtung 11 wird zur Verdampfung, Abtrennung oder Hämo
stase von organischem, hartem Gewebe, wie einem Knochen,
verwendet. Die Laserbehandlungsvorrichtung 11 umfasst eine
Laserlichtquelle 13, einen Wellenleiter 14 und ein Handstück
15.
In der Laserlichtquelle 13 erzeugtes Laserlicht wird über
den Wellenleiter 14 zum Handstück 15 geführt. Eine Laserson
de 16 ist abnehmbar am Vorderende des Handstücks 15 ange
bracht. D. h., dass das Handstück 15 aus einem Handstückkör
per 10 und der Lasersonde 16 besteht, wobei die letztere am
ersteren befestigt ist. Die Bedienperson der Laserbehandlungsvorrichtung
(nachfolgend häufig einfach als "Behand
lungsvorrichtung" bezeichnet) 11 sorgt dafür, dass eine
Lichtemissionsfläche 17 der Lasersonde (nachfolgend häufig
einfach als "Sonde" bezeichnet) 16, wie sie am Handstück 15
befestigt ist, mit einem erkrankten Teil in Kontakt gebracht
wird, der mit Laserlicht zu beleuchten ist.
Das Laserlicht, wie es dem Handstück 15 zugeführt wird,
durchläuft die Lasersonde 16, um von der Lichtemissionsflä
che 17 emittiert zu werden, und dann trifft es auf den er
krankten Teil auf. Vorzugsweise wird der Oberfläche des er
krankten Teils Wasser in Nebelform zugeführt, so dass ein
dünner Wasserfilm ausgebildet wird.
Fig. 1B ist ein Teilschnitt, der die Konfiguration einer op
tischen Faser 9 der Sonde 16 zeigt, wobei in einer virtuel
len Ebene einschließlich der Achse ein Teilschnitt ausge
führt ist. Die Sonde 16 ist mittels der optischen Faser 9
aufgebaut. Diese optische Faser 9 der Sonde 16 ist ein säu
lenförmiges Element, wobei der Schnitt der Lichteintritts
fläche 19 kongruent mit demjenigen der Lichtemissionsfläche
17 der optischen Faser 9 ist, die als Lichtemissionsfläche
der Sonde 16 wirkt. Die Mittelachse 20 der Lichteintritts
fläche 19 der optischen Faser 9 fällt mit der Mittelachse 18
der Lichtemissionsfläche 17 der optischen Faser 9 zusammen.
Das organische, harte Gewebe enthält eine große Menge an
Wasser. Wenn ein derartiges Gewebe mit Laserlicht mit einer
Wellenlänge von 1,0 µm bis 5,5 µm bestrahlt wird, wird es
sofort durch das Wasser absorbiert. Die absorbierte Licht
energie wird in eine thermische Schwingung von Wassermolekü
len umgesetzt und erhöht die Temperatur des Wassers mit dem
Ergebnis, dass Wasser momentan verdampft wird. Dies bewirkt,
dass das organische, harte Gewebe Wasser verliert, wodurch
es zersetzt und verdampft wird, mit dem Ergebnis, dass im
organischen, harten Gewebe ein Loch eröffnet wird. Mittels
dieses Prozesses wird das organische, harte Gewebe ver
dampft.
Die Laserlichtquelle 13 gibt Laserlichtimpulse mit vorbe
stimmter Impulsbreite und vorbestimmtem Impulszyklus aus.
Z. B. beträgt die vorbestimmte Impulsbreite des Laserlichts
1 ns bis 9 ms, während der vorbestimmte Impulszyklus des La
serlichts 1 pps bis 200 pps (Pulse pro Sekunde) beträgt. Der
zulässige Wellenlängenbereich des durch die Laserlichtquelle
13 erzeugten Laserlichts beträgt 1,0 µm bis 5,5 µm, und der
zulässige Pegel der Emissionsenergie pro Laserlichtimpuls,
wie an der Lichtemissionsfläche 17 der Sonde 16 ausgegeben,
beträgt 1 mJ bis 2500 mJ.
Im Fall normaler Impulse kann die Impulsbreite im Bereich
von 20 µs bis 30 µs bis zu 9 ms liegen. Wenn Modulation mit
tels eines AOQ-Schalters (akustooptischer Q-Schalter) er
folgt, kann die Impulsbreite auf 20 ns bis 30 ns verkürzt
werden, während dann, wenn Modulation mit einem EOQ-Schalter
(elektrooptischer Q-Schalter) ausgeführt wird, die Impuls
breite auf 1 ns verkürzt werden kann.
Wie oben beschrieben, wird in der Laserbehandlungsvorrich
tung 11 die Impulsbreite des dem erkrankten Teil zuzuführen
den Laserlichts im Bereich von 1 ns bis 9 ms ausgewählt.
Wenn der erkrankte Teil mit impulsförmigem Laserlicht mit
einer Impulsbreite von z. B. weniger als 1 ns bestrahlt
wird, muss die Höhe (Spitzenwert) der Impulse erhöht werden,
um den erkrankten Teil mit Licht derselben Energie innerhalb
eines Impulses zu bestrahlen. In diesem Fall wird die Ver
dampfungstiefe durch einen Impuls größer, mit dem Ergebnis,
dass der erkrankte Teil mit einer Tiefe verdampft werden
kann, die größer als die gewünschte ist. Wenn der Spitzen
wert höher ist, wird der Wärmestoß, wie er in der Lichtemissionsfläche
17 der optischen Faser 9 hervorgerufen wird,
größer, was zur Gefahr führt, dass die Beständigkeit der
Sonde 16 leidet.
Demgegenüber besteht dann, wenn der erkrankte Teil mit La
serlicht mit einer Impulsbreite über 9 ms bestrahlt wird,
die Möglichkeit, dass das Abtrennvermögen beim Abtrennen von
organischem, weichem Gewebe und die Möglichkeit von Hämosta
sevorgängen verbessert sind. Jedoch kann die Oberflächen
schicht des organischen, harten Gewebes, das zu verdampfen
ist, anschmelzen, und der Patient, an dem die Behandlung
ausgeführt wird, kann Schmerzen erleiden. Da der Wärmeeffekt
aufgrund eines Laserlichtimpulses größer wird, kann die
thermisch denaturierte Schicht an der Oberfläche des organi
schen, harten Gewebes ausgeweitet werden, und der erkrankte
Teil kann thermisch beeinflusst werden.
Wie oben beschrieben, wird der Impulszyklus des auf den er
krankten Teil zu führenden Laserlichts so ausgewählt, dass
er 1 pps bis 200 pps beträgt. Wenn der Impulszyklus kleiner
als 1 pps ist, liegt er sehr nahe an 0 pps, weswegen die La
serlichtbestrahlung hinsichtlich der Bearbeitungswirkung
ihre Bedeutung verliert. Wenn der Impulszyklus größer als
200 pps ist, ist die Verdampfungsrate hinsichtlich des orga
nischen, harten Gewebes verbessert, jedoch sind die Größe
und die Kosten der Laseremissionsvorrichtung erhöht. Darüber
hinaus kann der erkrankte Teil bei der Verdampfung des orga
nischen, harten Gewebes thermisch beeinflusst werden.
Angesichts dieser Umstände verwendet die Laserbehandlungs
vorrichtung 11 vorzugsweise Laserlicht mit einer Impulsbrei
te von 1 ns bis 9 ns und einem Impulszyklus von 1 bis 200 pps.
Fig. 2 ist ein Kurvenbild, das die Beziehung zwischen der
Lichtwellenlänge und der Extinktionslänge (Extinktion = Ab
sorption + Streuung) zeigt. Diese Extinktionslänge ist der
Abstand zwischen der Oberfläche von Wasser und einer Posi
tion, an der die Energie von in die Wasseroberfläche ein
dringendem Laserlicht auf 1/10 verringert ist. Das Gebiet
eines organischen, harten Gewebes, das Wasser nach innen hin
enthält und in das Laserlicht mit einer Wellenlänge in einem
zulässigen Wellenlängenbereich von 1,0 µm bis 5,5 µm ein
dringt, ist flacher als dann, wenn Laserlicht mit einer Wel
lenlänge außerhalb dieses Bereichs eindringt. Daher wird nur
die Oberfläche eines Bereichs organischen, harten Gewebes,
das mit Laserlicht bestrahlt wird, mit der Energie des La
serlichts versorgt und dann verdampft. Laserlicht mit einer
Wellenlänge, die länger als 5,5 µm ist, hat hohen Absorp
tionswirkungsgrad hinsichtlich Calciumcarbonat und Phosphor,
die organisches, hartes Gewebe bilden. Wenn das organische,
harte Gewebe mit derartigem Laserlicht bestrahlt wird, wird
es verkohlt. Daher ist es ziemlich schwierig, derartiges La
serlicht bei der Behandlung von organischem, hartem Gewebe
zu verwenden.
Ein Beispiel einer Laserlichtquelle 13, die Laserlicht mit
einer Wellenlänge im zulässigen Bereich von 1,0 µm bis
5,5 µm ausgibt, ist ein Er:YAG(mit Erbium dotierter Yttrium
aluminiumgranat)-Festkörperlaser. Ein solcher Laser gibt La
serlicht mit einer Wellenlänge von 2,94 µm aus. Alternativ
kann ein Er:YSGG(mit Erbium dotierter Yttriumscandiumgal
liumgranat)-Festkörperlaser verwendet werden, der Laserlicht
mit einer Wellenlänge von 2,79 µm ausgibt.
Die Wellenlänge des von der Laserlichtquelle emittierten La
serlichts befindet sich innerhalb des Wellenlängenbereichs
von 2,7 µm bis 3,2 µm (im Bereich W1 in Fig. 2), der den Ma
ximalwert der Lichtabsorption von Wasser enthält und der im
zulässigen Wellenlängenbereich liegt. Wenn organisches, hartes
Gewebe mit der erfindungsgemäßen Laserbehandlungsvor
richtung zu verdampfen ist, kann eine Laserlichtquelle ver
wendet werden, die mit einer Wellenlänge von 2,7 µm bis
3,2 µm strahlt. Im Ergebnis kann eine wirkungsvolle Behand
lung unter Verwendung desjenigen Bereichs ausgeführt werden,
in dem die besten Absorptionseigenschaften hinsichtlich Was
ser erzielt werden.
Ein anderes Beispiel einer Laserlichtquelle 13, die Laser
licht mit einer Wellenlänge im zulässigen Bereich abstrahlt,
ist ein Ho:YAG(mit Holmium dotierter Yttriumaluminiumgra
nat)-Festkörperlaser, der Laserlicht mit einer Wellenlänge
von 2,09 µm abstrahlt. Alternativ kann ein Ho:YSGG(mit Hol
mium dotierter Yttriumscandiumgalliumgranat)-Festkörperlaser
verwendet werden, der Laserlicht mit einer Wellenlänge von
2,08 µm abstrahlt. Auch kann ein Th:YAG(mit Thorium dotier
ter Yttriumaluminiumgranat)-Festkörperlaser verwendet wer
den, der Licht mit einer Wellenlänge von 2,01 µm abstrahlt.
Weiterhin können Festkörperlaser aus den folgenden Materia
lien verwendet werden: Kobaltvanadiumfluorid mit einer Wel
lenlänge von 1,75 µm bis 2,5 µm; Er:Glas (mit Erbium dotier
tes Glas) mit einer Wellenlänge von 1,54 µm; Nd:Glas (mit
Neodym dotiertes Glas) mit einer Wellenlänge von 1,060 µm
sowie Nd:YAG (mit Neodym dotierter Yttriumaluminiumgranat)
mit einer Wellenlänge von 1,064 µm.
Es kann eine Laserlichtquelle mit einer anderen Konfigura
tion als der des obengenannten Festkörperlasers verwendet
werden, insoweit sie Laserlicht mit einer Wellenlänge im zu
lässigen Bereich von 1,0 µm bis 5,5 µm abstrahlen kann.
Z. B. kann eine Gaslaser-Lichtquelle wie ein Co-Laser mit
einer Wellenlänge von 5,3 µm verwendet werden. Im Kurvenbild
von Fig. 2 kennzeichnen die hohlen Kreise p1 bis p9 auf der
durchgezogenen Linie 19 jeweils Wellenlängen von Laserlicht,
wie es von verschiedenen Laserlichtquellen ausgegeben wird,
nämlich von einem Rubinlaser, einem Nd:YAG-Festkörperlaser,
einem Er:Glas-Festkörperlaser, einem Ho:YSGG-Festkörperla
ser, einem Ho:YAG-Festkörperlaser, einem Er:YSGG-Festkörper
laser, einem Er:YAG-Festkörperlaser, einem CO-Laser und
einem CO2-Laser.
Laserlicht im zulässigen Wellenlängenbereich ist zu Behand
lungsvorgängen wie Verdampfen, Abtrennung und Hämostase von
organischem, hartem Gewebe geeignet. Insbesondere hat Laser
licht mit einer Wellenlänge im Bereich von 2,7 µm bis 3,2 µm
(siehe W1 in Fig. 2) im obengenannten zulässigen Wellenlän
genbereich eine Wellenlänge innerhalb desjenigen Bereichs,
der den Maximalwert hinsichtlich der Lichtabsorption durch
Wasser beinhaltet. Derartiges Laserlicht hat hohen Absorp
tionswirkungsgrad in bezug auf Wasser enthaltendes organi
sches, hartes Gewebe, und es ist insbesondere dazu geeignet,
derartiges Gewebe, wie einen Knochen, schnell zu verdampfen.
Der Wellenleiter 14 wird z. B. durch eine optische Faser ge
bildet, die Laserlicht im obengenannten zulässigen Wellen
längenbereich bei Verlusten leiten kann, die so klein wie
möglich sind. Es kann eine gelenkige Handhabungseinrichtung
verwendet werden, die aus hohlen Elementen und Reflexions
spiegeln besteht, wodurch Laserlicht durch die hohlen Ab
schnitte der Elemente geleitet werden kann, während der op
tische Pfad durch die Reflexionsspiegel abgelenkt wird.
Fig. 3 ist eine vergrößerte Ansicht, die den Kontaktzustand
der die Sonde 16 bildenden optischen Faser 9 mit organi
schem, hartem Gewebe 21 zeigt, das mit Laserlicht zu be
strahlen ist. Wenn dieses Gewebe unter Verwendung der Laser
behandlungsvorrichtung 11 zu verdampfen ist, hält die Be
dienperson das Handstück 15 fest, und sie sorgt dafür, dass
die Lichtemissionsfläche 17 der die Sonde 16 bildenden opti
schen Faser 9 in Kontakt mit der Oberfläche des organischen,
harten Gewebes 21 steht. Im Ergebnis durchläuft von der La
serlichtquelle 13 erzeugtes und über den Wellenleiter 14 zum
Handstück 15 geführtes Laserlicht einen Kern 25 der opti
schen Faser 9 und trifft dann auf die Oberfläche des Gewebes
21. Danach dringt das Laserlicht von der Oberfläche des Ge
webes 21 in dieses ein, wie durch die strichpunktierte Linie
22 mit zwei Punkten gekennzeichnet.
Die Sonde 16 besteht aus der optischen Faser 9, die dafür
sorgt, dass die Energiedichte von von der Lichtemissionsflä
che 17 emittiertem Laserlicht im dem Kern entsprechenden Be
reich im wesentlichen gleichmäßig verläuft. Wie es in Fig. 3
dargestellt ist, umfasst die optische Faser 9 der Sonde 16
z. B. den Kern 25, eine Zwischenschicht 26 und einen Mantel
27.
Innerhalb der optischen Faser 9 ist die Zwischenschicht 26
am Außenumfang des zylindrischen Kerns 26 ausgebildet, und
der Mantel 27 ist am Außenumfang der Zwischenschicht 26 aus
gebildet. Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel
27 sind von einer virtuellen Ebene aus gesehen, die recht
winklig zur Mittelachse 29 des Kerns 25 verläuft, konzen
trisch ausgebildet. Der Brechungsindex n1 des Materials des
Kerns 25 ist um so größer, je größer der Abstand von der
Mittelachse 29 im Kern 25 ist. Der Brechungsindex n2 des Ma
terials des Mantels ist kleiner als der Brechungsindex n1c
des Materials des Kerns 25 in der Nähe der Mittelachse 29.
Der Brechungsindex n3 des Materials der Zwischenschicht 26
ist kleiner als der Brechungsindex n2 des Materials des Man
tels.
Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 beste
hen aus Quarzglas (SiO2), das einen Zusatzstoff enthält. Der
Zusatzstoff wird dazu verwendet, den Brechungsindex von SiO2
zu erhöhen oder zu erniedrigen. Z. B. sind Zusatzstoffe, die
den Brechungsindex erhöhen können, GeO2, TiO2, P2O5 und
Al2O3, und solche, die den Brechungsindex erniedrigen kön
nen, sind Fluor (F) und B2O3. Wenn die Konzentration eines
derartigen Zusatzstoffs in SiO2 höher gemacht wird, kann der
Brechungsindex im Vergleich zu dem von einfachem SiO2 ver
größert oder verkleinert werden.
Fig. 4A ist ein Kurvenbild, das die Brechungsindexverteilung
der optischen Faser 9 von Fig. 3 in radialer Richtung recht
winklig zur Mittelachse 29 zeigt. In diesem Kurvenbild ist
der Abstand von der Mittelachse 29 der Sonde 16 auf der Abs
zisse aufgetragen, während der Brechungsindex des Materials
an jeder Position auf der Ordinate aufgetragen ist. Die Bre
chungsindexverteilung ist in der Schnittrichtung zur Mittel
achse 29 achsensymmetrisch und ändert sich im Kurvenbild so,
dass Symmetrie in Querrichtung existiert. Hinsichtlich des
Brechungsindex n1c auf der Mittelachse 29 ist der Brechungs
index n1 des Kerns 25 in einem Kreisgebiet, das zentrisch
zur Mittelachse 29 liegt und einen Radius r1 aufweist, mit
zunehmendem Abstand von der Mittelachse 29 größer, während
an der Grenzfläche zwischen dem Kern 25 und der Zwischen
schicht 26 ein starker Abfall vorliegt.
Der Mantel 27 existiert außerhalb eines zur Mittelachse 29
zentrischen Kreises mit dem Radius r3 sowie innerhalb eines
Kreises mit dem Radius r2. Der Brechungsindex n2 des Mantels
27, der in diesem Gebiet vorliegt, ist kleiner als der Bre
chungsindex n1c des Kerns 25 auf der Mittelachse 29. Die
Zwischenschicht 26 existiert außerhalb eines zur Mittelachse
29 zentrischen Kreises mit dem Radius r1 sowie innerhalb
eines Kreises mit dem Radius r3. Der Brechungsindex n3 der
Zwischenschicht 26, die in diesem Gebiet vorliegt, ist klei
ner als der Brechungsindex n2 des Mantels 27. Der Unter
schied zwischen dem Brechungsindex n3 der Zwischenschicht 26
und dem Brechungsindex n2 des Mantels 27 ist kleiner als der
zwischen dem Brechungsindex n1c des Kerns 25 auf der Mittel
achse 29 und dem Brechungsindex n2 des Mantels 27.
Fig. 4B ist ein Kurvenbild, das die Energiedichteverteilung
von Laserlicht zeigt, das in die optische Faser 9 mit der in
Fig. 4A dargestellten Brechungsindexverteilung eintritt,
durch diese läuft und dann von ihr emittiert wird. Die Ener
giedichte des emittierten Laserlichts ist um die Mittelachse
29 des Kerns 25 verteilt. Innerhalb dem dem Kern 25 entspre
chenden Gebiet oder dem Gebiet, in dem der Abstand größer
als -r1 oder kleiner als +r1 ist, ist der Energiedichtepegel
im wesentlichen gleichmäßig, oder er hat den Maximalwert
Emax. Außerhalb dem dem Kern 25 entsprechenden Gebiet hat
der Energiedichtepegel den Minimalwert Emin. Der Energie
dichtepegel fällt im Bereich schnell ab, der der Grenzfläche
zwischen dem Kern 25 und der Zwischenschicht 26 entspricht,
wobei die Menge ausleckender Energie klein ist.
Als Material des Kerns 25 der optischen Faser 9, die die in
Fig. 3 dargestellte Sonde 16 bildet, wird SiO2 gewählt, dem
GeO2 zugesetzt ist. Als Material der Zwischenschicht 26 wird
SiO2 ausgewählt, zu dem Fluor zugesetzt ist. Als Material
des Mantels 27 wird einfaches SiO2 ausgewählt. Der Kern 25,
die Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 können aus anderen
Materialien als den obenbeschriebenen bestehen, insoweit
diese Materialien den obengenannten Wertebeziehungen der
Brechungsindizes genügen. Z. B. kann als Material des Kerns
25 SiO2 verwendet werden, dem B2O3 zugesetzt ist.
Die optische Faser 9 wird aus einem Fasergrundmaterial her
gestellt, das dieselbe Brechungsindexverteilung wie die von
Fig. 4A zeigt. Z. B. wird zunächst das Grundmaterial des
Zentrums des Kerns 25 hergestellt. Das Grundmaterial des
Zentrums des Kerns 25 wird auf die folgende Weise herge
stellt. Als erstes wird ein transparentes Grundmaterial, das
die Brechungsindexverteilung von Fig. 5A zeigt, unter Ver
wendung von VAD (axiale Dampfphasenabscheidung) hergestellt.
Der Außenumfang des Grundmaterials wird durch einen Plasma
strahl abgeätzt. Im Ergebnis ist das Grundmaterial des Kerns
25 hergestellt, das die Brechungsindexverteilung von Fig. 5B
zeigt. Z. B. besteht das Grundmaterial des Zentrums des
Kerns 25 aus SiO2, zu dem GeO zugesetzt ist. Innerhalb der
Brechungsindexverteilung des Grundmaterials des Kerns 25 ist
der Brechungsindex innerhalb des Materials im wesentlichen
gleichmäßig, mit einer starken Änderung an der Grenzfläche
zwischen dem Grundmaterial und dem Außenmaterial.
Das Rohmaterial der Zwischenschicht 26 wird auf laminierte
Weise im Außenumfang des so erhaltenen Grundmaterials des
Kerns 25 dadurch abgeschieden, dass z. B. eine externe CVD-
(chemische Dampfniederschlagung)-Technik verwendet wird, um
dadurch das Grundmaterial der Zwischenschicht 26 auszubil
den. Z. B. besteht das Grundmaterial der Zwischenschicht 26
aus SiO2, dem Fluor zugesetzt ist. Das Grundmaterial des
Mantels 27 wird auf dieselbe Weise wie das Grundmaterial der
Zwischenschicht 26 um den Außenumfang des Grundmaterials der
zwischenschicht 26 herum hergestellt. Im Ergebnis wird das
Fasergrundmaterial erzeugt.
Die erfindungsgemäße Sonde 16 mit der optischen Faser 9 mit
der in Fig. 3 dargestellten Struktur wurde am Handstück 15
der Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 befestigt, wo
bei ein Er:YAG-Festkörperlaser als Laserlichtquelle verwen
det wurde, und es wurde die Beständigkeit der Sonde 16 über
prüft, während organisches, hartes Gewebe mit Laserlicht be
strahlt wurde. Nachfolgend werden der Ablauf und die Ergeb
nisse im einzelnen beschrieben.
Bei diesem Prüfungsvorgang besteht der Kern 25 der optischen
Faser 9 in der Sonde 16 aus SiO2, dem GeO2 zugesetzt ist. In
der optischen Faser 9 sind darüber hinaus ein erster und ein
zweiter Film, die die Hülle bilden, an der Außenumfangsflä
che des Mantels 27 ausgebildet. Der erste Film besteht aus
einem Siliziummaterial. Der zweite Film besteht aus einem
Nylon, einem Teflon(Polytetrafluorethylen)-Polymer oder ei
nem Metal wie Aluminium, Gold, Kupfer usw. Der Kern 25, die
Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 sind durch die aus dem
ersten und zweiten Film gebildete Hülle geschützt.
Beim Prüfvorgang wird die Sonde 16 mit der so aufgebauten
optischen Faser 9 am Vorderende des Handstücks 15 befestigt,
und die Lichtemissionsfläche 17 der Faser wird in Kontakt
mit der Oberfläche des organischen, harten Gewebes gebracht.
In diesem Zustand wird kontinuierlich Laserlicht mit vorbe
stimmter Energie pro Impuls abgestrahlt. Das zu verdampfende
Gewebe 21 ist ein Rinderknochen. Die Zeit kontinuierlicher
Einstrahlung von Laserlicht wird aus der Anzahl von Impulsen
von Laserlicht abgeleitet, wie es ab dem Bestrahlungsbeginn
zum Gewebe 21 geführt wird. Wenn die Wiederholzeit 10 pps
(Pulse pro Sekunde) beträgt, werden z. B. Laserlichtimpulse
mit einer vorbestimmten Impulsbreite 10 Mal während einer
Sekunde zugeführt.
Beim Prüfvorgang wird die Laserbehandlungsvorrichtung 11 mit
der obengenannten Lasersonde 16 gemäß der Erfindung verwen
det, und das Gewebe 21, das mit vorbestimmter Geschwindig
keit in einer vorgegebenen Richtung bewegt wird, wird konti
nuierlich mit Laserlicht mit einer Energie pro Impuls von
100 mJ und einer Wiederholfrequenz von 10 pps bestrahlt
(nachfolgend wird ein derartiges Laserlicht einfach als "La
serlicht von 100 mJ × 10 pps" bezeichnet). Daher ändert sich
die Lichtbestrahlungsposition des organischen, harten Gewe
bes 21 jedesmal dann, wenn ein Laserlichtimpuls zugeführt
wird, und es wird ein neuer Bereich des Gewebes 21 jedesmal
dann verdampft und abgeschnitten, wenn ein Laserlichtimpuls
zugeführt wird, wodurch ein verdampfter Bereich ausgebildet
wird. Wenn das Gewebe 21 kontinuierlich auf die obenbe
schriebene Weise mit Laserlicht bestrahlt wird, werden am
Gewebe 21 entsprechend der zeitlichen Bewegung der Einstrah
lungsposition mehrere verdampfte Bereiche erzeugt.
Fig. 6 ist ein vergrößerter Teilschnitt eines Verdampfungs
bereichs 31a von organischem, hartem Gewebe 21a, wie dadurch
erzeugt, dass das Gewebe 21, bevor es unter Verwendung der
Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1, an der die erfin
dungsgemäße Sonde 16 gemäß Fig. 3 befestigt war, kontinuier
lich bestrahlt wurde, zunächst mit einem Laserlichtimpuls
bestrahlt wurde, um den anfänglichen Verdampfungszustand des
Gewebes abhängig von der Bestrahlungsenergie zu überprüfen.
Fig. 7 ist ein vergrößerter Teilschnitt eines verdampften
Bereichs 31b von organischem, hartem Gewebe 21b, das dadurch
hergestellt wurde, dass ein Laserlichtimpuls eingestrahlt
wurde, nachdem 30 Minuten ab dem Bestrahlungsstart verstri
chen waren.
Die organischen, harten Gewebe 21a und 21b, wie sie in den
Fig. 6 und 7 dargestellt sind, werden nun miteinander ver
glichen. Das organische, harte Gewebe 21a wird vor der Be
strahlung mit kontinuierlichem Laserlicht mit einem Laser
lichtimpuls unter Verwendung der Sonde 16 bestrahlt, und der
Bereich, der durch das Laserlicht bestrahlt wird, wird in
Form einer beschädigten Kugel verdampft, wodurch der ent
sprechende verdampfte Bereich 31a ausgebildet wird. Das or
ganische, harte Gewebe 21b wird unter Verwendung der Sonde
16, wie sie für kontinuierliche Laserlichtbestrahlung für
30 Minuten verwendet wurde, mit einem Laserlichtimpuls be
strahlt, und der durch Laserlicht bestrahlte Bereich wird in
Form einer beschädigten Kugel ausgebildet, wodurch der ver
dampfte Bereich 31b diese Form hat. Wenn die zwei verdampf
ten Bereiche 31a und 31b miteinander verglichen werden, ist
erkennbar, dass ihre Formen, Flächen und Tiefen keine we
sentliche Änderung erfahren haben. Auch ist erkennbar, dass
die Oberflächenrauhigkeiten der verdampften Bereiche 31a und
31b im wesentlichen unverändert geblieben sind. Daraus er
gibt sich, dass sich das Verdampfungsvermögen der Behand
lungsvorrichtung 11 während der kontinuierlichen Bestrahlung
für 30 Minuten nicht geändert hat.
Wenn die Lichtemissionsfläche 17 der die Sonde 16 bildenden
optischen Faser 9 zu konkaver Form abgeschält oder beschä
digt wird, verringert sich das Verdampfungsvermögen der Be
handlungsvorrichtung 11. Selbst nachdem Laserlichtbestrah
lung bei den obenangegebenen Bedingungen kontinuierlich für
30 Minuten ausgeführt wurde, verblieb das Verdampfungsvermö
gen unverändert. Aus dem Obigen ergibt sich, dass dann, wenn
Laserbestrahlung unter diesen Bedingungen ausgeführt wird,
die Lichtemissionsfläche 17 nicht beschädigt wird. Nachdem
das Gewebe 21 unter den obengenannten Bedingungen für 30 Mi
nuten mit Laserlicht bestrahlt wurde, wurde der Zustand der
Lichtemissionsfläche 17 der die Sonde 16 bildenden optischen
Faser 9 überprüft. Der Zustand dieser Lichtemissionsfläche
17 entspricht im wesentlichen demjenigen vor dem Gebrauch,
mit der Ausnahme, dass Schmutz in wolkiger Form abgeschieden
ist, wobei jedoch an der Lichtemissionsfläche 17 kein Ab
schälen und keine Beschädigung erkennbar ist.
Zum Vergleich mit dem obengenannten Vorgang wird organi
sches, hartes Gewebe, das zu verdampfen ist, kontinuierlich
für 5 Minuten mit impulsförmigem Laserlicht von 100 mJ ×
10 pps bestrahlt, wie es von der Sonde mit der in Fig. 17
dargestellten bekannten optischen Faser 1 emittiert wird,
während das Gewebe mit vorbestimmter Geschwindigkeit in
einer vorgegebenen Richtung bewegt wird. Als Ergebnis der
kontinuierlichen Laserlichtbestrahlung bei den genannten Be
dingungen für 5 Minuten war die Lichtemissionsfläche 2a der
optischen Faser 1a zu konkaver Form beschädigt, wie dies in
Fig. 8 dargestellt ist. Die Beschädigung ist tiefer, wenn
sie näher am Zentrum des Kerns 4 der optischen Faser 1a
liegt. Dabei befand sich Quarzglas (SiO2) in vollständig ge
schmolzenem Zustand.
Gemäß den obigen Ergebnissen verringert sich das Verdamp
fungsvermögen bei kontinuierlicher Strahlung für 5 Minuten
auf die Hälfte oder weniger, wenn anstelle der Sonde 16 mit
der optischen Faser 9 die Sonde mit der bekannten optischen
Faser 1 an der Behandlungsvorrichtung 11 befestigt wird und
eine Bestrahlung mit Laserlicht von 100 mJ × 10 pps ausge
führt wird. Daraus ist erkennbar, dass diese Konfiguration
bei der tatsächlichen Behandlung von organischem, hartem Ge
webe nicht verwendet werden kann. Wenn die erfindungsgemäße
Sonde 16 als Sonde an der Laserbehandlungsvorrichtung 11
verwendet wird, kann daher eine Verringerung des Verdamp
fungsvermögens unterdrückt werden, und die Anzahl der Aus
tauschvorgänge der Sonde kann im Vergleich zu demjenigen
Fall verringert werden, bei dem die bekannte Sonde anstelle
der Sonde 16 verwendet wird.
Als anderes Beispiel für die Sonde 16 der vorliegenden Aus
führungsform kann daran gedacht werden, dass, wie dies in
Fig. 9 dargestellt ist, diese Sonde eine optische Faser 34
mit einer Lichtemissionsfläche 33 aufweist, bei der der zen
trale Bereich des Kerns 25 vorab mit konkaver Form ausge
höhlt ist. Wenn anstelle der Sonde 16 mit der optischen Fa
ser 9 die Sonde mit der optischen Faser 34 an der Behand
lungsvorrichtung 11 befestigt wird und organisches, hartes
Gewebe verdampft wird, wird emittiertes Laserlicht durch das
Lichtemissionsende gestreut, weswegen die Unterseite des
verdampften Bereichs des organischen, harten Gewebes 21 eine
breite, flache Form aufweist, wie dies durch die durchgezo
gene Linie 35 gekennzeichnet ist. Die Lichtemissionsfläche
33 der Sonde mit der optischen Faser 34 kann konische, kon
kave Form aufweisen, wie es durch die durchgezogene Linie
gekennzeichnet ist, oder alternativ kann sie eine tassenför
mige, konkave Form aufweisen, wie es durch die strichpunk
tierte Linie 33a mit zwei Punkten gekennzeichnet ist.
Fig. 10 zeigt eine optische Faser 81, wie sie in einer Sonde
verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehandlungsvor
richtung 11 anzubringen ist und die ein zweites Ausführungs
beispiel der Erfindung darstellt. Fig. 10 ist ein vergrößer
ter Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfiguration in
einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene zeigt. Die La
serbehandlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe Weise wie die
Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 aufgebaut, mit der
Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser 81 dieses Aus
führungsbeispiels enthält. Diese die Sonde des Ausführungs
beispiels bildende optische Faser 81 hat eine ähnliche Kon
figuration wie die die Sonde 16 des ersten Ausführungsbei
spiels bildende optische Faser 9. Entsprechende Komponenten
sind durch dieselben Bezugszahlen gekennzeichnet, und eine
detaillierte Beschreibung derselben wird weggelassen.
Die die Sonde des Ausführungsbeispiels bildende optische Fa
ser 81 hat denselben Schnittaufbau wie die die Sonde 16 des
ersten Ausführungsbeispiels bildende optische Faser 9. Der
Kern 25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 sind in
dieser Reihenfolge ausgehend von der Mittelachse konzen
trisch angeordnet. Die optische Faser 81 ist ein säulenarti
ges Element, in dem die Schnittform und Schnittgröße von der
Lichteintrittsfläche 83 bis zur Lichtemissionfläche 85
gleichmäßig gehalten sind. Die optische Faser 81 ist in ih
rer Längsrichtung und in einer die Achse enthaltenden vir
tuellen Ebene gekrümmt. Daher sind die lineare Mittelachse
84 der Lichteintrittsfläche 83 und die lineare Mittelachse
86 der Lichtemissionsfläche 85 miteinander verbunden, wobei
im Krümmungsbereich R eine solche Krümmung existiert, dass
eine Kurve ausgebildet ist. Laserlicht wird dem Lichtemis
sionsende entlang der Kurve zugeführt oder dadurch, dass es
von einer Verlängerungslinie der Mittelachse 84 aus gekrümmt
wird, und dann wird es in einer Richtung emittiert, die im
wesentlichen mit derjenigen der Mittelachse 86 zusammen
fällt. Die Energieverteilung des emittierten Laserlichts ist
in einem Gebiet im wesentlichen gleichmäßig, das der Fläche
des Kerns 25 innerhalb der Lichtemissionsfläche 85 ent
spricht.
Vorzugsweise wird ein erkrankter Teil, der mit Laserlicht zu
bestrahlen ist, in einer Richtung rechtwinklig zur Oberflä
che des Teils mit Laserlicht bestrahlt. Im Handstück 15, an
dem die Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels befestigt
ist, stimmt die Richtung der Laserlichtbestrahlung mit der
Mittelachse des Handstücks 15 überein. Wenn sich der er
krankte Teil in einem Bereich befindet, an dem das Handstück
15 nur schwierig frei verstellt werden kann, kann es schwie
rig sein, dafür zu sorgen, dass die Richtung der Laserlicht
bestrahlung mit der Normalen auf der Oberfläche des erkrank
ten Teils übereinstimmt. In diesem Fall wird, wenn das Hand
stück 15 verwendet wird, an dem die Sonde mit der optischen
Faser 81 des vorliegenden Ausführungsbeispiels befestigt
ist, die Laserlicht-Bestrahlungsrichtung 86a um einen Winkel
Θ gegenüber der Mittelachse 84 der Lichteintrittsfläche 83,
die mit derjenigen des Handstücks 15 übereinstimmt, abge
lenkt, und demgemäß kann Laserlichtbestrahlung auf einfache
Weise in Richtung der Normalen auf der Oberfläche des er
krankten Teils ausgeführt werden. Das Handstück 15, an dem
die Sonde mit der optischen Faser 81 befestigt ist, wird
vorzugsweise zum Bestrahlen eines erkrankten Teils in einem
Bereich verwendet, der schwierig zu erkennen ist oder der in
einem kleinen Körperhohlraum liegt.
Fig. 11 zeigt eine optische Faser 91, wie sie in einer Sonde
zu verwenden ist, die am Handstück 15 der Laserbehandlungs
vorrichtung 11 zu befestigen ist und ein drittes Ausfüh
rungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 11 ist ein vergrö
ßerter Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfiguration
in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene zeigt. Die
Laserbehandlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe Weise wie
die Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 aufgebaut, mit
der Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser 91 des Aus
führungsbeispiels enthält. Die Sonde mit der optischen Faser
91 des Ausführungsbeispiels hat eine ähnliche Konfiguration
wie die Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels. Entspre
chende Komponenten sind mit denselben Bezugszahlen gekenn
zeichnet, und eine zugehörige detaillierte Beschreibung wird
weggelassen.
Die bei der Sonde des Ausführungsbeispiels verwendete opti
sche Faser 91 hat denselben Schnittaufbau wie die in der
Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels verwendet optische
Faser 9. Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel
27 sind in dieser Reihenfolge ausgehend von der Mittelachse
konzentrisch angeordnet. Innerhalb der optischen Faser 91
ist der Bereich von der Lichteintrittsfläche 93 bis zum zen
tralen Bereich in der Längsrichtung durch ein säulenartiges
Element gebildet, dessen Schnitt hinsichtlich der Form und
der Größe konstant gehalten ist, und der Bereich vom zentra
len Bereich bis zur Lichtemissionsfläche 95 ist durch ein im
wesentlichen konisches Element gebildet, bei dem die
Schnittform ähnlich gehalten ist, jedoch die Schnittgröße
mit zunehmender Annäherung an die Lichtemissionsfläche 95
kleiner wird. Die Mittelachse 94 der Lichteintrittsfläche 93
sowie die Mittelachse 96 der Lichtemissionsfläche 95 fallen
mit derselben virtuellen geraden Linie überein. Auf diese
Weise verringert sich der Durchmesser der optischen Faser 91
allmählich vom zentralen Bereich in Längsrichtung zum Lichtemissionsende.
Innerhalb der optischen Faser 91 ist z. B.
der Bereich vom zentralen Bereich in der Längsrichtung bis
zum Lichtemissionsende so ausgebildet, dass der durch die
Normale auf der Grenzfläche 97 und die Mittelachse 94 gebil
dete Winkel Θ1 größer als der kritische Winkel der optischen
Faser 91 oder gleich groß ist, wobei sich das einfallende
Licht zum Lichtemissionsende hin durch Totalreflexion an der
Grenzfläche 97 ausbreitet. Gemäß dieser Konfiguration ist
der Schwächungsgrad für das Laserlicht verringert.
Wenn Laserlicht, das von der Lichteintrittsfläche 93 der op
tischen Faser 91 in den Kern 25 eingedrungen ist, von der
Lichtemissionsfläche 95 emittiert wird, wird es verengt, und
die Lichtdichte nimmt zu. Die Energieverteilung des emit
tierten Laserlichts ist in einem Gebiet gleichmäßig, das der
Fläche des Kerns 25 an der Lichtemissionsfläche 95 ent
spricht. Gemäß dieser Konfiguration nimmt die Energiedichte
des emittierten Laserlichts in der Nähe der Verlängerungs
linie der Mittelachse noch stärker gleichmäßig zu, und der
Verdampfungswirkungsgrad ist erhöht. Die Bestrahlungsfläche
ist kleiner als die bei der Sonde 16 des ersten Ausführungs
beispiels, weswegen feine Arbeiten auf einfache Weise ausge
führt werden können.
Fig. 12 zeigt eine optische Faser 101, wie sie bei einer
Sonde verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehand
lungsvorrichtung 11 anzubringen ist und die ein viertes Aus
führungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 12 ist ein ver
größerter Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfigura
tion in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene zeigt.
Die Laserbehandlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe Weise
wie die Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 aufgebaut,
mit der Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser 101 die
ses Ausführungsbeispiels enthält. Diese optische Faser 101,
die die Sonde des Ausführungsbeispiels bildet, hat eine Konfiguration,
die derjenigen der optischen Faser 9 und 91 ähn
lich ist, die die Sonden 16 des ersten und dritten Ausfüh
rungsbeispiels bilden. Entsprechende Elemente sind mit den
selben Bezugszahlen gekennzeichnet, und eine zugehörige Be
schreibung wird hier weggelassen.
Die bei der Sonde des vorliegenden Ausführungsbeispiels ver
wendete optische Faser 101 hat denselben Schnittaufbau wie
die in der Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels verwen
dete optische Faser 9. Der Kern 25, die Zwischenschicht 26
und der Mantel 27 sind in dieser Reihenfolge ausgehend von
der Mittelachse konzentrisch angeordnet. Die optische Faser
101 besteht von der Lichteintrittsfläche 103 bis zur Licht
emissionsfläche 105 aus einem im wesentlichen konischen Ele
ment, dessen Querschnittsform ähnlich gehalten ist, dessen
Schnittgröße jedoch zur Lichtemissionsfläche 105 hin kleiner
wird. Die Mittelachse 104 der Lichteintrittsfläche 103 und
die Mittelachse 106 der Lichtemissionsfläche 105 fallen mit
derselben virtuellen geraden Linie zusammen. Auf diese Weise
ist der Durchmesser der optischen Faser 101 von der Licht
eintrittsfläche 103 zur Lichtemissionsfläche 105 hin allmäh
lich verringert. Im Handstück 15 mit der optischen Faser 101
nimmt die Dichte von Laserlicht, wie es von der Lichtemis
sionsfläche 105 abgestrahlt wird, im Gebiet gleichmäßig zu,
das der Fläche des Kerns 15 an dieser Lichtemissionsfläche
entspricht, und der Verdampfungswirkungsgrad ist erhöht. Die
Bestrahlungsfläche ist kleiner als die bei der Sonde 16 des
ersten Ausführungsbeispiels, und demgemäß können feine Ar
beiten leicht ausgeführt werden.
Die optische Faser 101 ist so ausgebildet, dass der durch
die Normale auf der Grenzfläche 107 und die Mittelachse 104
gebildete Winkel Θ2 dem kritischen Winkel der optischen Fa
ser 101 entspricht oder größer ist als dieser, und das ein
fallende Licht wird durch Totalreflexion an der Grenzfläche
107 zum Lichtemissionsende hin geleitet. Wenn die Länge der
optischen Faser 101 von der Lichteintrittsfläche 102 zur
Lichtemissionsfläche 105 derjenigen der optischen Faser 91
der Sonde beim dritten Ausführungsbeispiel entspricht und
die Lichteintrittsflächen 33 und 103 und die Lichtemissions
flächen 95 und 105 zueinander kongruent sind, ist der durch
die Normale auf der Grenzfläche 107 der optischen Faser 101
und die Mittelachse 104 gebildete Winkel Θ2 kleiner als der
durch die Normale auf der Grenzfläche 97 der Sonde 91 und
die Mittelachse 94 gebildete Winkel Θ1. Gemäß dieser Konfi
guration ist der Schwächungsgrad für Laserlicht kleiner als
dann, wenn die Sonde 91 des dritten Ausführungsbeispiels
verwendet wird.
Fig. 13 zeigt eine optische Faser 111, wie sie bei einer
Sonde verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehand
lungsvorrichtung 11 zu befestigen ist und die ein fünftes
Ausführungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 13 ist ein
vergrößerter Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfigu
ration in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene
zeigt. Die Laserbehandlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe
Weise wie die Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 auf
gebaut, mit der Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser
111 des vorliegenden Ausführungsbeispiels enthält. Diese die
Sonde des Ausführungsbeispiels bildende optische Faser 111
hat eine ähnliche Konfiguration wie die optischen Fasern 9,
81 und 91, die die Sonden 16 des ersten bis dritten Ausfüh
rungsbeispiels bilden. Entsprechende Komponenten sind mit
denselben Bezugszahlen gekennzeichnet, und eine zugehörige
detaillierte Beschreibung wird hier weggelassen.
Die die Sonde des Ausführungsbeispiels bildende optische Fa
ser 111 hat dieselbe Schnittstruktur wie die die Sonde 16
des ersten Ausführungsbeispiels bildende optische Faser 9,
und sie besteht aus demselben Material wie diese. Der Kern
25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 sind in dieser
Reihenfolge ausgehend von der Mittelachse konzentrisch ange
ordnet. In der optischen Faser 111 bildet der Teil von einer
Lichteintrittsfläche 113 bis zum zentralen Bereich in Längs
richtung ein säulenförmiges Element, und der Teil vom zen
tralen Bereich in Längsrichtung bis zur Lichtemissionsfläche
115 ist durch ein im wesentlichen konisches Element gebil
det. Die optische Faser 111 ist in der Längsrichtung und in
einer die Achse der Faser enthaltenden virtuellen Ebene ge
krümmt. Die Mittelachse 114 der Lichteintrittsfläche 113
schneidet die Mittelachse 116 der Lichtemissionsfläche 115
in der virtuellen Ebene. Da die optische Faser 111 auf die
obenangegebene Weise gekrümmt ist, wird Laserlicht so zum
Lichtemissionsende geführt, dass es von der Verlängerungs
linie der Mittelachse 114 des Handstücks 15 abweicht, und
dann wird es in der Richtung entlang der Verlängerungslinie
der Mittelachse 116 emittiert. Gemäß dieser Konfiguration
kann auch ein erkrankter Teil, der in einem engen Bereich
liegt, in dem das Handstück 15 nur schwierig frei bewegt
werden kann, leicht mit Laserlicht bestrahlt werden. Das
emittierte Laserlicht kann im wesentlichen gleichmäßig auf
ein Gebiet eingeengt werden, das der Fläche des Kerns der
Lichtemissionsfläche 115 entspricht, und der Verdampfungs
wirkungsgrad kann erhöht werden.
Fig. 14A zeigt eine optische Faser 121, wie sie bei einer
Sonde verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehand
lungsvorrichtung 11 zu befestigen ist und die ein sechstes
Ausführungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 14A ist eine
vergrößerte Schnittansicht, die die teilgeschnittene Konfi
guration in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene
zeigt. Fig. 14B ist eine vergrößerte Stirnansicht der Licht
emissionsfläche 125 der optischen Faser 121. Die Laserbe
handlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe Weise wie die La
serbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 ausgebildet, mit der
Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser 121 des Ausfüh
rungsbeispiels enthält. Die optische Faser 121 der Sonde des
Ausführungsbeispiels hat eine ähnliche Konfiguration wie die
die Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels bildende opti
sche Faser 9. Entsprechende Komponenten sind mit denselben
Bezugszahlen gekennzeichnet, und eine detaillierte Beschrei
bung wird hier weggelassen.
Die optische Faser 121 des Ausführungsbeispiels hat dieselbe
Schnittstruktur wie die optische Faser 9 der Sonde 16 des
ersten Ausführungsbeispiels, und sie besteht aus demselben
Material wie diese. Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und
der Mantel 27 sind in dieser Reihenfolge ausgehend von der
Mittelachse konzentrisch angeordnet. In der optischen Faser
121 ist der Teil von der Lichteintrittsfläche 123 bis in die
Nähe des zentralen Bereichs in der Längsrichtung ein säulen
förmiges Element, und der Teil vom mittleren Bereich bis zur
Lichtemissionsfläche 125 ist durch ein Element mit einer
Schnittform gebildet, die sich von Kreisform allmählich zu
ovaler Form ändert, wenn der Abstand vom mittleren Bereich
bis in die Nähe der Lichtemissionsfläche 125 zunimmt. Die
Mittelachse 124 der Lichteintrittsfläche 123 sowie die Mit
telachse 126 der Lichtemissionsfläche 125 fallen mit dersel
ben virtuellen geraden Linie zusammen. Auf diese Weise ver
fügt die optische Faser 121 über eine Lichteintrittsfläche
123 und eine Lichtemissionsfläche 125, die voneinander ver
schiedene Formen aufweisen. Die Energieverteilung des emit
tierten Laserlichts ist in einem Gebiet im wesentlichen
gleichmäßig, das der Fläche des Kerns der Lichtemissionsflä
che 125 entspricht. Gemäß dem Handstück 15 mit der durch die
optische Faser 121 gebildeten Sonde ist, wenn die Sonde ent
lang der Richtung der Nebenachse der ovalen Form der Licht
emissionsfläche bewegt wird, das Gebiet der Laserlichtbe
strahlung, wie duch einen Abrastervorgang erzielt, größer
als das beim Handstück 15 mit der Sonde 16 des ersten Ausführungsbeispiels.
Daher kann ein erkrankter Teil mit großer
Fläche wirkungsvoll durch eine kleinere Anzahl von Vorgängen
verdampft werden.
Fig. 15A zeigt eine optische Faser 131, wie sie in einer
Sonde verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehand
lungsvorrichtung 11 zu befestigen ist und die ein siebtes
Ausführungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 15A ist ein
vergrößerter Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfigu
ration in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene
zeigt. Fig. 15B ist eine vergrößerte Stirnansicht der Licht
emissionsfläche 135 der optischen Faser 131, gesehen ausge
hend von einer Linie A-A. Die Laserbehandlungsvorrichtung 11
ist auf dieselbe Weise wie die Laserbehandlungsvorrichtung
11 von Fig. 1 aufgebaut, mit der Ausnahme, dass die Sonde
die optische Faser 131 des Ausführungsbeispiels enthält. Die
die Sonde des Ausführungsbeispiels bildende optische Faser
131 hat ähnliche Konfiguration wie die optischen Fasern 9
und 81, die die Sonden 16 des ersten und zweiten Ausfüh
rungsbeispiels bilden. Entsprechende Komponenten sind mit
denselben Bezugszahlen gekennzeichnet, und eine zugehörige
detaillierte Beschreibung wird hier weggelassen. Die opti
sche Faser 131 ist auf dieselbe Weise wie die gekrümmte op
tische Faser 81 von Fig. 10 gekrümmt, und das Lichtemis
sionsende ist zu ovaler Form ausgebildet, die in vertikaler
Richtung langgestreckt ist.
Die optische Faser 131 dieses Ausführungsbeispiels hat die
selbe Schnittstruktur wie die die Sonde 16 des ersten Aus
führungsbeispiels bildende optische Faser, und sie besteht
aus demselben Material wie die optische Faser der Sonde 16.
Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und der Mantel 27 sind
in dieser Reihenfolge ausgehend von der Mittelachse konzen
trisch angeordnet. Innerhalb der optischen Faser 131 ist der
Teil von der Lichteintrittsfläche 133 bis zum mittleren Bereich
in Längsrichtung ein säulenförmiges Element, und der
Teil vom mittleren Bereich in Längsrichtung bis zur Licht
emissionsfläche 135 ist durch ein Element mit einer Quer
schnittsform gebildet, die sich allmählich von Kreisform auf
ovale Form ändert. Die optische Faser 131 ist in der Längs
richtung und in einer virtuellen Ebene, die die Faserachse
enthält, gekrümmt. Die Mittelachse 134 der Lichteintritts
fläche 133 schneidet die Mittelachse 136 der Lichtemissions
fläche 135 in der virtuellen Ebene. Wie es in Fig. 15B dar
gestellt ist, ist das Lichtemissionsende der optische Faser
131 so ausgebildet, dass die Lichtemissionsfläche 135 eine
ebene, ovale Form hat, deren Hauptachse 137 parallel zur
virtuellen Ebene verläuft. Die virtuelle Ebene in Fig. 15A
ist die Ebene des Zeichenblatts von Fig. 15. In Fig. 15B ist
die Richtung parallel zur virtuellen Ebene durch den Pfeil
138 gekennzeichnet.
Da die optische Faser 131 hauenförmig ausgebildet ist, wird
Laserlicht so zum Lichtemissionsende geführt, dass es von
der Verlängerungslinie der linearen Mittelachse 134 des
Handstücks 15 abweicht, und dann wird es so in der Richtung
der Mittelachse 136 emittiert, dass es in einem Gebiet
gleichmäßig ist, das der Fläche des Kerns der Lichtemissi
onsfläche 135 entspricht. Gemäß dieser Konfiguration kann
ein erkrankter Teil mit relativ großer Fläche selbst in
einem engen Bereich wie einer periodontalen Tasche, wo es
schwierig ist, das Handstück frei zu bewegen, wirkungsvoll
dadurch verdampft werden, dass das Laserlicht in der Rich
tung der Nebenachse der Lichtemissionsfläche der Sonde
durchgerastert wird.
Fig. 16A zeigt eine optische Faser 141, wie sie in einer
Sonde verwendet wird, die am Handstück 15 der Laserbehand
lungsvorrichtung 11 anzubringen ist und die ein achtes Aus
führungsbeispiel der Erfindung bildet. Fig. 16A ist ein vergrößerter
Teilschnitt, der die teilgeschnittene Konfigura
tion in einer die Achse enthaltenden virtuellen Ebene zeigt.
Fig. 16B ist eine Stirnansicht einer Lichtemissionsfläche
145 der optischen Faser 141, gesehen ausgehend von einer Li
nie B-B. Die Laserbehandlungsvorrichtung 11 ist auf dieselbe
Weise wie die Laserbehandlungsvorrichtung 11 von Fig. 1 auf
gebaut, mit der Ausnahme, dass die Sonde die optische Faser
141 dieses Ausführungsbeispiels enthält. Die optische Faser
141 der Sonde des Ausführungsbeispiels hat eine ähnliche
Konfiguration wie die optischen Fasern 9 und 131 der Sonden
16 und 17 beim ersten und siebten Ausführungsbeispiel. Ent
sprechende Komponenten sind mit denselben Bezugszahlen ge
kennzeichnet, und eine zugehörige detaillierte Beschreibung
wird hier weggelassen. Die optische Faser 141 ist auf die
selbe Weise wie die gekrümmte optische Faser 131 von Fig. 15
gekrümmt, und das Lichtemissionsende ist zu einer breiten
ovalen Form ausgebildet, die in seitlicher Richtung langge
streckt ist.
Die optische Faser 141 des Ausführungsbeispiels hat dieselbe
Schnittstruktur wie die optische Faser 9 der Sonde 16 des
ersten Ausführungsbeispiels, und sie besteht aus demselben
Material wie diese. Der Kern 25, die Zwischenschicht 26 und
der Mantel 27 sind in dieser Reihenfolge ausgehend von der
Mittelachse konzentrisch ausgebildet. In der optischen Faser
141 ist der Teil von einer Lichteintrittsfläche 143 bis zum
mittleren Bereich in Längsrichtung ein säulenförmiges Ele
ment, während der Teil vom mittleren Bereich in Längsrich
tung bis zur Lichtemissionsfläche 145 durch ein Element mit
einer Querschnittsform gebildet ist, die sich allmählich von
Kreisform auf ovale Form ändert. Die optische Faser 141 ist
in der Längsrichtung und in einer die Achse der Faser ent
haltenden virtuellen Ebene gekrümmt. Die Mittelachse 144 der
Lichteintrittsfläche 143 schneidet die Mittelachse 146 der
Lichtemissionsfläche 145 in der virtuellen Ebene. Wie es in
Fig. 16B dargestellt ist, ist das Lichtemissionsende der op
tischen Faser 141 so ausgebildet, dass die Lichtemissions
fläche 145 flache, ovale Form aufweist, die in Querrichtung
langgestreckt ist und deren Hauptachse 147 rechtwinklig zur
virtuellen Ebene verläuft. Die virtuelle Ebene in Fig. 16A
stimmt mit der beim siebten Ausführungsbeispiel überein. In
Fig. 16B ist die Richtung parallel zur virtuellen Ebene
durch den Pfeil 148 gekennzeichnet.
Da die optische Faser 141 auf diese Weise gekrümmt ist, wird
Laserlicht so zum Lichtemissionsende geführt, dass es von
der Verlängerungslinie der linearen Mittelachse 144 des
Handstücks abweicht, und dann wird es so emittiert, dass es
in einem Gebiet im wesentlichen gleichmäßig ist, das der
Fläche des Kerns der Lichtemissionsfläche 145 entspricht.
Gemäß dieser Konfiguration kann ein erkrankter Teil mit re
lativ großer Fläche auch in einem engen Bereich wie einem
Backenzahnbereich, wo es schwierig ist, das Handstück 15
frei zu bewegen, wirkungsvoll durch einen Vorgang durch Ab
rastern des Laserlichts in der Richtung der Nebenachse der
Lichtemissionsfläche der Sonde verdampft werden.
Ein anderes Beispiel der optischen Fasern 131 und 141 der
Sonden beim siebten und achten Ausführungsbeispiel ist eine
optische Faser, die in der Längsrichtung gekrümmt ist und
eine Lichtemissionsfläche mit ovaler Form aufweist. In die
ser optischen Faser schneidet die Hauptachse des ovalen Ver
laufs der Lichtemissionsfläche eine virtuelle Ebene, die die
Achse der gekrümmten optischen Faser enthält. Das Lichtemis
sionsende der optischen Faser ist auf die folgende Weise
ausgebildet. Wenn die Lichtemissionsfläche entlang der Nor
malen auf der Fläche betrachtet wird, wie in Fig. 16B darge
stellt, schneidet die Hauptachse der Lichtemissionsfläche
der Sonde die virtuelle Ebene unter einem Winkel, der zwi
schen den Winkeln liegt, wie sie durch die Hauptachsen 137
und 147 der Lichtemissionsflächen 135 bzw. 145 der optischen
Fasern 131 bzw. 141 mit der virtuellen Ebene gebildet wer
den. Die Lichtemissionsfläche kann eine ovale Form aufwei
sen, bei der durch die strichpunktierte Linie 151 mit zwei
Punkten gekennzeichnete Hauptachse nach rechts oben geneigt
ist, oder alternativ, bei der die durch die strichpunktierte
Linie 152 mit zwei Punkten gekennzeichnete Hauptachse nach
links oben geneigt ist. Der durch die Hauptachse der Licht
emissionsfläche und die virtuelle Ebene gebildete Winkel
kann einen beliebigen anderen Wert als 0° und 90° aufweisen.
Die bei den Laserbehandlungsvorrichtungen 11 des ersten bis
achten Ausführungsbeispiels verwendeten Sonden bestehen aus
einer optischen Faser, deren Kern einen Durchmesser von
z. B. 0,2 mm bis 3,0 mm aufweist. Bei den Ausführungsbei
spielen wird hinsichtlich der Sonden, wie sie in den Vor
richtungen des vierten und sechsten bis achten Ausführungs
beispiels verwendet sind, eine optische Faser verwendet, bei
der der Kerndurchmesser an der obenbeschriebenen Lichtein
trittsfläche 0,2 mm bis 3,0 mm beträgt.
Wenn eine optische Faser mit einem Kerndurchmesser von weni
ger als 0,2 mm in einer Sonde verwendet wird, kann Laser
licht nur auf einen erkrankten Teil mit einem kleinen Durch
messer oder einer kleinen Fläche aufgebracht werden. Wenn
eine optische Faser mit einem Kerndurchmesser über 3,0 mm in
einer Sonde verwendet wird, müssen die Abmessungen der La
seremissionsvorrichtung erhöht werden, wodurch die Herstell
kosten erhöht sind. Angesichts dieser Umstände ist es bevor
zugt, eine optische Faser mit einem Durchmesser von 0,2 mm
bis 3,0 mm in einer Sonde zu verwenden.
Bei der Laserbehandlungsvorrichtung ist es, wie oben be
schrieben, bevorzugt, den Energiepegel von Laserlicht an der
Lichtemissionsfläche der optischen Faser der Sonde im Bereich
von 1 mJ bis 2500 mJ einzustellen. Wenn Laserlicht mit
einem Energiepegel von 5 mJ bis 2500 mJ verwendet wird,
reicht die Energie des Laserlichts z. B. für eine Laserbe
handlungsvorrichtung aus, bei der eine optische Faser mit
einem Kerndurchmesser von 0,2 mm bis 3,0 mm verwendet ist,
um organisches, hartes Gewebe zu verdampfen. Wenn Laserlicht
mit einem Energiepegel über 2500 mJ zum Verdampfen von orga
nischem, hartem Gewebe verwendet wird, wird das Gewebe stär
ker als dann beschädigt, wenn Laserlicht mit einem Energie
pegel von 2500 mJ verwendet wird. Wenn Laserlicht mit einem
Energiepegel nicht über 1 mJ verwendet wird, kann keine
Energie erreicht werden, die zum Verdampfen von organischem,
hartem Gewebe ausreicht.
Die optischen Fasern 9, 81, 91, 111, 121, 131 und 141 der
Sonden des ersten, zweiten sowie vierten bis achten Ausfüh
rungsbeispiels sind hinsichtlich der Form in der Nähe der
Lichteintrittsfläche identisch, aber sie unterscheiden sich
voneinander in der Form in der Nähe der Lichtemissionsflä
che. Daher sind diese optischen Fasern hinsichtlich der Form
der Lichtemissionsfläche austauschbar. Wenn die Sonden an
der Lichteintrittsfläche der optischen Faser denselben
Durchmesser aufweisen, können Befestigungselemente zum Be
festigen der Sonden am Handstück 15 auf dieselbe Weise auf
gebaut werden. Im Ergebnis können diese Sonden am Handstück
15 ein und derselben Laserbehandlungsvorrichtung 11 befes
tigt werden. Die bei den Laserbehandlungsvorrichtungen 11
der Ausführungsbeispiele verwendeten optischen Fasern können
als kontaktfreie Sonden konfiguriert sein. Ferner können die
optischen Fasern 9, 81, 91, 111, 121, 131 und 141 optische
Fasern sein, bei denen die Zwischenschicht 26 nicht ausge
bildet sind, insoweit der Energiepegel im wesentlichen
gleichmäßig gemacht werden kann. In den optischen Fasern 81,
91, 111, 121, 131 und 141 des zweiten bis achten Ausfüh
rungsbeispiels kann die Lichtemissionsfläche mit konkaver
Form ausgebildet sein, wobei das Zentrum des Kerns ausge
schnitten ist.
Die Laserbehandlungsvorrichtungen der Ausführungsbeispiele
können dazu verwendet werden, anderes organisches, hartes
Gewebe als Knochen zu verdampfen, wie Zahnschmelz oder Knor
pel. Wenn die Wellenlänge und die Energie von Laserlicht ge
eignet geändert werden, können die Laserbehandlungsvorrich
tungen dazu verwendet werden, Schneidvorgänge, Verdampfung
oder Hämostasevorgänge an organischem, weichem Gewebe auszu
führen.
Claims (5)
1. Lasersonde für organisches, hartes Gewebe, die abnehmbar
am Vorderende eines Handstücks (15) anbringbar ist, um von
einer Laserlichtquelle (13) emittiertes Laserlicht durch eine
Laserlicht-Führungseinrichtung (14) zum Handstück zu führen,
umfassend eine optische Faser (9, 81, 91, 101, 111, 121, 131,
141) mit einem Kern (25) und einem Mantel (27), der am Außen
umfang des Kerns ausgebildet ist,
dadurch gekennzeichnet, daß
die optische Faser eine Brechungsindexverteilung auf weist, bei der der Brechungsindex in einem zentralen Bereich des Kerns niedriger ist als der Brechungsindex in einem den zentralen Bereich des Kerns umgebenden Bereich,
eine Zwischenschicht (26) zwischen dem Kern (25) und dem Mantel (27) vorgesehen ist, und
Laserlicht mit einer Wellenlänge von 1,0 µm bis 5,5 µm, einer Ausgangsenergie von 1 mJ bis 2500 mJ, einer Impulsbrei te von 1 ns bis 9 ms und einem Impulszyklus von 1 pps bis 200 pps verwendet wird.
die optische Faser eine Brechungsindexverteilung auf weist, bei der der Brechungsindex in einem zentralen Bereich des Kerns niedriger ist als der Brechungsindex in einem den zentralen Bereich des Kerns umgebenden Bereich,
eine Zwischenschicht (26) zwischen dem Kern (25) und dem Mantel (27) vorgesehen ist, und
Laserlicht mit einer Wellenlänge von 1,0 µm bis 5,5 µm, einer Ausgangsenergie von 1 mJ bis 2500 mJ, einer Impulsbrei te von 1 ns bis 9 ms und einem Impulszyklus von 1 pps bis 200 pps verwendet wird.
2. Lasersonde nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
die Zwischenschicht einen kleineren Brechungsindex als der Mantel aufweist,
der Brechungsindex des Mantels niedriger als der Brechungs index des zentralen Bereichs des Kerns ist, und
die optische Faser eine Brechungsindexverteilung aufweist, gemäß der sich der Brechungsindex an der Grenzfläche zwischen dem Kern und der Zwischenschicht sowie an der Grenzfläche zwischen der Zwischenschicht und dem Mantel stark ändert.
die Zwischenschicht einen kleineren Brechungsindex als der Mantel aufweist,
der Brechungsindex des Mantels niedriger als der Brechungs index des zentralen Bereichs des Kerns ist, und
die optische Faser eine Brechungsindexverteilung aufweist, gemäß der sich der Brechungsindex an der Grenzfläche zwischen dem Kern und der Zwischenschicht sowie an der Grenzfläche zwischen der Zwischenschicht und dem Mantel stark ändert.
3. Lasersonde nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
dass
der Kern (25) in der optischen Faser (9, 81, 91, 101, 111, 121, 131, 141) aus SiO2 besteht, zu dem GeO2 mit einer Kon zentrationsverteilung zugesetzt ist, gemäß der die GeO2-Kon zentration im Umfangsbereich des Kerns (25) niedriger als diejenige im zentralen Bereich desselben ist,
die Zwischenschicht (26) der optischen Faser aus SiO2 be steht, dem Fluor zugesetzt ist, und
der Mantel (27) der optischen Faser aus einfachem SiO2 be steht.
der Kern (25) in der optischen Faser (9, 81, 91, 101, 111, 121, 131, 141) aus SiO2 besteht, zu dem GeO2 mit einer Kon zentrationsverteilung zugesetzt ist, gemäß der die GeO2-Kon zentration im Umfangsbereich des Kerns (25) niedriger als diejenige im zentralen Bereich desselben ist,
die Zwischenschicht (26) der optischen Faser aus SiO2 be steht, dem Fluor zugesetzt ist, und
der Mantel (27) der optischen Faser aus einfachem SiO2 be steht.
4. Lasersonde nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Kern (25) der optischen Fa
ser (9, 81, 91, 101, 111, 121, 131, 141) einen Durchmesser
von 0,2 mm bis 3,0 mm aufweist und das Laserlicht eine Wel
lenlänge von 2,7 µm bis 3,2 µm aufweist.
5. Lasersonde nach einem der vorstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die optische Faser (34) im Zen
trum des Kerns (25) der Lichtemissionsfläche (33) mit einem
konkaven Bereich versehen ist.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8212134A JPH1033549A (ja) | 1996-07-24 | 1996-07-24 | レーザプローブ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19731730A1 DE19731730A1 (de) | 1998-01-29 |
DE19731730C2 true DE19731730C2 (de) | 2002-11-07 |
Family
ID=16617463
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19731730A Expired - Fee Related DE19731730C2 (de) | 1996-07-24 | 1997-07-23 | Lasersonde |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6179830B1 (de) |
JP (1) | JPH1033549A (de) |
DE (1) | DE19731730C2 (de) |
Families Citing this family (59)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB9721506D0 (en) * | 1997-10-10 | 1997-12-10 | Virulite Limited | Treatment of diseases |
DE10000909A1 (de) * | 2000-01-12 | 2001-10-18 | Laser & Med Tech Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Goniopunktur |
US6435872B1 (en) * | 2000-02-02 | 2002-08-20 | Bisco, Inc. | Tapered light probe with non-circular output for a dental light curing unit |
DE50109823D1 (de) * | 2000-02-23 | 2006-06-22 | Zeiss Carl Meditec Ag | Handstück zur abstrahlung von licht auf eine hautfläche |
US6810052B2 (en) * | 2000-05-02 | 2004-10-26 | Bae Systems Information And Electronic Systems Integration, Inc. | Eyesafe Q-switched laser |
JP3917354B2 (ja) * | 2000-09-12 | 2007-05-23 | 株式会社東芝 | 光プローブ及び光ピックアップ装置 |
US7090497B1 (en) | 2001-02-21 | 2006-08-15 | Harris David M | Method of periodontal laser treatment |
US7288086B1 (en) * | 2001-06-21 | 2007-10-30 | Biolase Technology, Inc. | High-efficiency, side-pumped diode laser system |
US7534255B1 (en) | 2003-01-24 | 2009-05-19 | Photothera, Inc | Low level light therapy for enhancement of neurologic function |
US8308784B2 (en) * | 2006-08-24 | 2012-11-13 | Jackson Streeter | Low level light therapy for enhancement of neurologic function of a patient affected by Parkinson's disease |
US10683494B2 (en) | 2001-11-01 | 2020-06-16 | Pthera LLC | Enhanced stem cell therapy and stem cell production through the administration of low level light energy |
US7303578B2 (en) * | 2001-11-01 | 2007-12-04 | Photothera, Inc. | Device and method for providing phototherapy to the brain |
US9993659B2 (en) * | 2001-11-01 | 2018-06-12 | Pthera, Llc | Low level light therapy for enhancement of neurologic function by altering axonal transport rate |
US7316922B2 (en) * | 2002-01-09 | 2008-01-08 | Photothera Inc. | Method for preserving organs for transplant |
US20040127892A1 (en) * | 2002-01-31 | 2004-07-01 | Harris David M. | Periodontal laser and methods |
US20040028365A1 (en) * | 2002-08-09 | 2004-02-12 | Abds-Sami Malik | Metal oxide coated fiber and methods for coating an optical fiber with a metal oxide coating |
US7292893B2 (en) * | 2003-05-16 | 2007-11-06 | Waverx, Inc. | Apparatus and method for the treatment of infectious disease in keratinized tissue |
CA2533192A1 (en) * | 2003-08-29 | 2005-03-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical part, optical part producing method and optical system |
US7621745B2 (en) * | 2003-10-08 | 2009-11-24 | Nomir Medical Technologies Inc. | Use of secondary optical emission as a novel biofilm targeting technology |
GB0414113D0 (en) * | 2004-06-24 | 2004-07-28 | Virulite Distrib Ltd | Cosmetic uses of electromagnetic radiation |
US20060173446A1 (en) * | 2005-01-28 | 2006-08-03 | Alcon, Inc. | Surgical apparatus |
GB0512038D0 (en) * | 2005-06-14 | 2005-07-20 | Dougal Gordon | Therapeutic and cosmetic uses of electromagnetic radiation |
US10357662B2 (en) | 2009-02-19 | 2019-07-23 | Pthera LLC | Apparatus and method for irradiating a surface with light |
US7575589B2 (en) * | 2006-01-30 | 2009-08-18 | Photothera, Inc. | Light-emitting device and method for providing phototherapy to the brain |
US20070179570A1 (en) * | 2006-01-30 | 2007-08-02 | Luis De Taboada | Wearable device and method for providing phototherapy to the brain |
US20090254154A1 (en) | 2008-03-18 | 2009-10-08 | Luis De Taboada | Method and apparatus for irradiating a surface with pulsed light |
US7415050B2 (en) * | 2006-09-18 | 2008-08-19 | Biolase Technology, Inc. | Electromagnetic energy distributions for electromagnetically induced mechanical cutting |
WO2008072033A1 (en) * | 2006-12-11 | 2008-06-19 | Consiglio Nazionale Delle Ricerche- Infm Istituto Nazionale Per La Fisica Della Materia | A surgical apparatus and a method for treating biological hard tissues, particularly for dental surgery, based on a fibre laser |
US20130046172A1 (en) * | 2007-03-14 | 2013-02-21 | Kathryn A. McKenzie Waitzman | Methods and systems for locating a feeding tube inside of a person |
JP2009168914A (ja) | 2008-01-11 | 2009-07-30 | Mitsubishi Cable Ind Ltd | 光ファイバ及びその製造方法 |
JP5227038B2 (ja) * | 2008-01-16 | 2013-07-03 | 三菱電線工業株式会社 | 光ファイバ |
US20090287233A1 (en) * | 2008-05-15 | 2009-11-19 | Huculak John C | Small Gauge Mechanical Tissue Cutter/Aspirator Probe For Glaucoma Surgery |
US20090287143A1 (en) * | 2008-05-15 | 2009-11-19 | Casey Line | Small Gauge Mechanical Tissue Cutter/Aspirator Probe For Glaucoma Surgery |
US9182252B2 (en) | 2008-05-16 | 2015-11-10 | Parker Hannifin Corporation | Probe for determining an absolute position of a rod of a cylinder |
US8657812B2 (en) * | 2008-05-19 | 2014-02-25 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Side-firing laser fiber with internal bent fiber and related methods |
US9289262B2 (en) * | 2008-05-19 | 2016-03-22 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Dielectric coatings for laser fiber and related methods |
GB0812753D0 (en) * | 2008-07-14 | 2008-08-20 | Dougal Gordon R P | Electromagnetic radiation and its therapeutic effect |
US7848035B2 (en) | 2008-09-18 | 2010-12-07 | Photothera, Inc. | Single-use lens assembly |
US9125720B2 (en) | 2008-10-13 | 2015-09-08 | Alcon Research, Ltd. | Capsularhexis device with flexible heating element |
US8137344B2 (en) | 2008-12-10 | 2012-03-20 | Alcon Research, Ltd. | Flexible, automated capsulorhexis device |
US8157797B2 (en) | 2009-01-12 | 2012-04-17 | Alcon Research, Ltd. | Capsularhexis device with retractable bipolar electrodes |
US10022202B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-07-17 | Triagenics, Llc | Therapeutic tooth bud ablation |
WO2014143014A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Triagenics, Llc | Therapeutic tooth bud ablation |
CA2939815C (en) * | 2009-05-11 | 2020-08-25 | Triagenics, Llc | Therapeutic tooth bud ablation |
US20100312252A1 (en) * | 2009-06-03 | 2010-12-09 | Guangyao Jia | Capsularhexis device with flexible heating element having an angled transitional neck |
US8814854B2 (en) * | 2009-06-03 | 2014-08-26 | Alcon Research, Ltd. | Capsulotomy repair device and method for capsulotomy repair |
US20110318700A1 (en) * | 2009-06-12 | 2011-12-29 | Mark A Stepovich | Method and Apparatus for Dental Thermal Sensitivity Tester |
US8721631B2 (en) * | 2009-09-24 | 2014-05-13 | Biolite Pharma Marketing Ltd | Twister fiber optic systems and their use in medical applications |
US20110202049A1 (en) * | 2010-02-18 | 2011-08-18 | Alcon Research, Ltd. | Small Gauge Ablation Probe For Glaucoma Surgery |
US9241755B2 (en) | 2010-05-11 | 2016-01-26 | Alcon Research, Ltd. | Capsule polishing device and method for capsule polishing |
US9149388B2 (en) | 2010-09-29 | 2015-10-06 | Alcon Research, Ltd. | Attenuated RF power for automated capsulorhexis |
JP5435739B2 (ja) | 2010-10-19 | 2014-03-05 | 国立大学法人東北大学 | 光ファイバーおよびそれを用いた水中衝撃波発生装置 |
JP2013244042A (ja) | 2012-05-23 | 2013-12-09 | Olympus Corp | アブレーションカテーテル |
USD707818S1 (en) | 2013-03-05 | 2014-06-24 | Alcon Research Ltd. | Capsulorhexis handpiece |
US9438264B1 (en) | 2015-09-10 | 2016-09-06 | Realtek Semiconductor Corp. | High-speed capacitive digital-to-analog converter and method thereof |
US20150032190A1 (en) * | 2013-07-23 | 2015-01-29 | Massachusetts Institute Of Technology | Methods and apparatus for omnidirectional tissue illumination |
USD737438S1 (en) | 2014-03-04 | 2015-08-25 | Novartis Ag | Capsulorhexis handpiece |
KR20210018211A (ko) | 2018-04-03 | 2021-02-17 | 컨버전트 덴탈 인크 | 수술 응용을 위한 레이저 시스템 |
EP3979938A4 (de) | 2019-06-06 | 2023-06-28 | TriAgenics, Inc. | Ablationssondensysteme |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1985005350A1 (en) * | 1984-05-24 | 1985-12-05 | Era Patents Limited | Middle infra-red hollow optical fibres |
DE3444824A1 (de) * | 1984-12-08 | 1986-06-12 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn | Einrichtung fuer intrakorporale laserbestrahlung |
JPH02297986A (ja) * | 1989-05-11 | 1990-12-10 | Hamamatsu Photonics Kk | ビームの均一化方法並びに均一化したビームの伝送装置および照射装置 |
DE3717142C2 (de) * | 1986-11-20 | 1996-07-18 | Zeiss Carl Fa | Neodym-Laser langer Wellenlänge und Verfahren zum Erzeugen eines Laserstrahles durch einen Neodym-Laser bei der Wellenlänge von 1,44 mum |
DE19538990A1 (de) * | 1995-10-19 | 1997-04-24 | Anton P Rudkowski | Katheter für medizinische Eingriffe |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4273109A (en) * | 1976-07-06 | 1981-06-16 | Cavitron Corporation | Fiber optic light delivery apparatus and medical instrument utilizing same |
US4435040A (en) * | 1981-09-03 | 1984-03-06 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Double-clad optical fiberguide |
US4852968A (en) * | 1986-08-08 | 1989-08-01 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Optical fiber comprising a refractive index trench |
DE3812140A1 (de) * | 1988-04-12 | 1989-11-02 | Schott Glaswerke | Monomode-lichtleitfaser |
EP0634947B1 (de) * | 1992-04-10 | 2001-12-19 | Surgilight,Inc. | Gerät zur durchführung von augenchirurgie |
IL102083A (en) * | 1992-06-03 | 1997-01-10 | Laser Ind Ltd | Laser beam delivery system |
US5557701A (en) * | 1993-12-02 | 1996-09-17 | Ceramoptec Industries, Inc. | Power laser delivery fiber system with enhanced damage threshold |
US5491767A (en) * | 1994-05-06 | 1996-02-13 | Mcpherson; Donald M. | Germanate glass for mid-infrared medical optical fiber |
FR2724234B1 (fr) * | 1994-09-05 | 1997-01-03 | Alcatel Fibres Optiques | Fibre optique monomode a dispersion decalee |
-
1996
- 1996-07-24 JP JP8212134A patent/JPH1033549A/ja active Pending
-
1997
- 1997-07-22 US US08/898,143 patent/US6179830B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-23 DE DE19731730A patent/DE19731730C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1985005350A1 (en) * | 1984-05-24 | 1985-12-05 | Era Patents Limited | Middle infra-red hollow optical fibres |
DE3444824A1 (de) * | 1984-12-08 | 1986-06-12 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8012 Ottobrunn | Einrichtung fuer intrakorporale laserbestrahlung |
DE3717142C2 (de) * | 1986-11-20 | 1996-07-18 | Zeiss Carl Fa | Neodym-Laser langer Wellenlänge und Verfahren zum Erzeugen eines Laserstrahles durch einen Neodym-Laser bei der Wellenlänge von 1,44 mum |
JPH02297986A (ja) * | 1989-05-11 | 1990-12-10 | Hamamatsu Photonics Kk | ビームの均一化方法並びに均一化したビームの伝送装置および照射装置 |
DE19538990A1 (de) * | 1995-10-19 | 1997-04-24 | Anton P Rudkowski | Katheter für medizinische Eingriffe |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19731730A1 (de) | 1998-01-29 |
JPH1033549A (ja) | 1998-02-10 |
US6179830B1 (en) | 2001-01-30 |
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