DE19708264A1 - Verfahren zur Aufbereitung von flüssigen Rückständen aus photographischen Prozessen - Google Patents
Verfahren zur Aufbereitung von flüssigen Rückständen aus photographischen ProzessenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Aufbereitung von
flüssigen Rückständen aus photographischen Prozessen, die
aufgrund gesetzlicher Vorschriften nicht ohne eine Behand
lung, die der Beseitigung der in den Rückständen enthaltenen
Schadstoffe dient, in ein Gewässer oder die öffentliche Kana
lisation eingeleitet werden dürfen.
Bei den bei photographischen Prozessen anfallenden und auf
zubereitenden flüssigen Rückständen handelt es sich insbeson
dere um Entwickler-, Fixier-, Bleich-, Bleichfixier-, Stopp-,
Unterbrecher- und Abschwächerbäder sowie gegebenenfalls Spül
wässer.
Als schädliche, zu entfernende Komponenten enthalten die Rück
stände insbesondere Metalle, wie Silber und Eisen, Schwefel
enthaltende Verbindungen, wie Sulfite und Thiosulfate, ferner
Ammonium, Komplexbildner und reduzierende aromatische organi
sche Verbindungen, wie beispielsweise Hydrochinon, Aminophenole
sowie Phenylendiamine.
Die CSB-Werte der zu behandelnden flüssigen Rückstände können
bei über 100 000 g/m3 und die BSB5-Werte bei bis zu 50 000 g/m3
liegen.
Die bisher bekannten Verfahren zur Aufarbeitung von flüssigen
Rückständen aus photographischen Prozessen, die z. B. in Arzt
praxen, Ateliers, Filmstudios, bei der Radar- und Flugüber
wachung, in Druckereien, Photolabors, Krankenhäusern, Landes
bildstellen, Reproanstalten, bei Leiterplattenherstellern usw.
anfallen können, beruhen in der Regel darauf, die Rückstände
auf elektrolytischem Wege zu entsilbern, Restsilber und andere
Schwermetalle durch Fällmittel, wie H2S oder Na2S, auszufällen,
Sulfit und Thiosulfat zu Sulfat zu oxidieren, das erzeugte Sul
fat als Calciumsulfat auszufällen und den Ammoniumstickstoff in
Form von Ammoniak zu strippen.
Eine Übersicht über die bisher angewandten naßchemischen Be
handlungsverfahren, die zum Zwecke der Aufarbeitung von flüs
sigen Rückständen aus photographischen Prozessen angewandt
werden können, findet sich in einem Arbeitsblatt des Ministe
riums für Ernährung, Landwirtschaft, Umwelt und Forsten,
Baden-Württemberg vom Mai 1986.
In diesem Arbeitsblatt werden als Oxidationsmittel zur Oxida
tion von Sulfit und Thiosulfat zu Sulfat sowie zur Oxidation
organischer Schadstoffe, wie z. B. Hydrochinon in entsilberten
Rückständen, Luftsauerstoff und Wasserstoffperoxid angegeben.
Als weiteres Oxidationsmittel ist Ozon bekannt geworden, z. B.
aus der Publikation der Society of Photographic Scientists and
Engineers, Band 14, Nr. 4, Juni-Juli 1972 und Band 14, Nr. 5,
August-September 1972 und einer Arbeit von T.W. Bober und
T.J. Dagon, veröffentlicht in Journal WPCF, Bd. 47, Nr. 8, 1975,
S. 2114-219.
Obwohl sich mit den bisher bekannten und angewandten Methoden
eine weitgehende Schadstoffreduzierung erreichen läßt, werden
die Anforderungen an die Schadstoffreduzierung im Zuge des
immer stärker werdenden Umweltbewußtseins der Menschen, mehr
und mehr erhöht. Dies bedeutet, daß die gesetzlich zulässigen
Grenzwerte der einzelnen Schadstoffe in den flüssigen Rückstän
den behördlicherseits immer mehr vermindert werden.
Es besteht daher ein Bedürfnis nach einem Verfahren, das es
ermöglicht, flüssige Rückstände aus photographischen Prozessen,
d. h. photochemische Abwässer mit größtmöglichem Wirkungsgrad
aufzuarbeiten.
Aus der DE-OS 39 21 436 ist ein Verfahren bekannt, das aus den
folgenden Verfahrensschritten besteht:
- 1. Einbringung des kontinuierlich oder diskontinuierlich anfallenden Abwassers in einen Speicherbehälter;
- 2. hilfsweise biologische Aufbereitung zum Vorabbau hier bei reaktionsfähiger Substanzen;
- 3. Sauerstoffbelüftung mittels Luft oder eines anderen sauerstoffhaltigen Gases für die leicht oxidierbaren Komponenten des Abwassers;
- 4. Ozonzugabe zur ausreichenden Restoxidation der schwer abbaubaren Inhaltsstoffe bei gleichzeitiger pH-Wert-Steuerung in zwei oder mehreren Reaktorstufen; und
- 5. katalytische Nachbehandlung durch chemische und/oder photochemische katalysierende OH-Radikal-Reaktion.
Kern dieses Verfahrens ist eine Kombination von biologischer
Aufbereitung und zwei Oxidationsstufen. Die katalytische Nach
behandlung durch chemische und/oder photochemische katalytische
OH-Radikal-Reaktion der Verfahrensstufe 5 wird in der DE-OS 39 21 436
nicht näher erläutert.
Aus der DE 40 31 609 ist weiterhin ein Verfahren zur Aufberei
tung von flüssigen Rückständen aus photographischen Prozessen
bekannt, mit dem sich eine besonders wirksame Schadstoffredu
zierung erreichen läßt. Das bekannte Verfahren strebt insbeson
dere an:
- (a) die Reduzierung des CBS-Wertes um vorzugsweise mehr als 90%;
- (b) eine möglichst vollständige Oxidation von Sulfit und Thiosulfat zu Sulfat;
- (c) eine möglichst vollständige Zerstörung von Komplex bildnern, wie z. B. (NH4)Fe4EDTA, EDTA und PDTA, sowie Komplexen, z. B. [Fe(CN)6]4;
- (d) eine effektive Reduzierung des Ammoniumgehaltes;
- (e) eine möglichst vollständige Eliminierung des Eisen gehaltes und
- (f) eine möglichst vollständige Eliminierung der durch eine AOX (Adsorbierbare organische Halogenidverbin dungen)-Bestimmung erfaßbaren Reaktionsprodukte.
Das aus der DE 40 31 609 bekannte Verfahren ist dadurch ge
kennzeichnet, daß man die aufzuarbeitenden Rückstände
- (a) einer Sauerstoffoxidation sowie
- (b) einer Ozonoxidation unterwirft,
- (c) aus den oxidierten Rückständen Halogenidionen entfernt,
- (d) die weitestgehend von Halogenidionen befreiten Rückstände einer anodischen Nachoxidation und
- (e) einer kathodischen Reduktion unterwirft, danach
- (f) neutralisiert und schließlich
- (g) durch Filtration von ausgefällten Feststoffen befreit.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, das aus der
DE 40 31 609 bekannte Verfahren weiter zu verbessern. Dabei soll
ten bei gleichzeitiger weiterer Verbesserung der Qualität der
in ein Gewässer oder in die öffentliche Kanalisation abzuleiten
den, aufgearbeiteten Abwässer die Kosten des Verfahrens gesenkt
werden. Insbesondere sollte dabei eine noch stärkere Zerstörung
von Komplexbildnern, wie EDTA und PDTA, erreicht werden, um
eine Trinkwasserbelastung mit diesen biologisch nicht abbaubaren
Substanzen weiter zu vermindern.
Das Verfahren sollte ferner vielseitig anwendbar sein, d. h.
die Aufarbeitung der verschiedensten flüssigen Rückstände von
photographischen Prozessen ermöglichen, z. B. die Aufbereitung
von ge- oder verbrauchten Röntgen- und Reproentwicklern, Fixier
bädern, Film- und Papierentwicklerbädern, Bleichfixierbädern und
dergleichen.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß man
die aufzuarbeitenden Rückstände
- (a) einer Sauerstoffoxidation sowie
- (b) einer sauerstoffgestützten milden anodischen Oxi dation und danach
- (c) einer Ozonoxidation unterwirft sowie
- (d) nach PH-Einstellung und Hilfsstoffzugaben durch Filtration von ausgefällten Feststoffen befreit.
Das Verfahren der Erfindung ermöglicht sowohl die Aufarbeitung
verdünnter Rückstände, d. h. von Rückständen, die nach dem An
fall im Betrieb mit Waschwässern oder Leitungswasser z. B. auf
das etwa 10- bis 20-fache ihres ursprünglichen Volumens verdünnt
werden können, wie auch die Aufarbeitung konzentrierter wäßriger
Rückstände, wie sie im Betrieb anfallen. Der Aufarbeitungsanlage
zugeführt werden können ferner konzentrierte und verdünnte wäß
rige Rückstände, die Gemische aus den verschiedensten Bädern dar
stellen, z. B. Gemische aus den Rückständen von thiosulfatfreien
Bädern, z. B. Entwicklerbädern und thiosulfathaltigen Bädern,
z. B. Fixierbädern und Bleichfixierbädern. Gegebenenfalls ist es
jedoch vorteilhaft, das Verfahren dadurch zu optimieren, daß man
thiosulfathaltige Rückstände getrennt von thiosulfatfreien oder
weitestgehend freien Rückständen der Aufarbeitungsanlage zuführt
und die thiosulfathaltigen Rückstände einer milden, durch Sauer
stoff unterstützten anodischen Oxidation unterwirft, bevor man
sie der Ozonoxidation zuführt.
Gegebenenfalls ist es ferner vorteilhaft, wenn man die aufzu
arbeitenden Rückstände nach den Stufen (a) bis (c) einer UV
und H2O2 gestützten anodischen Nachoxidation unterwirft.
Demzufolge verfährt man gemäß einer ersten vorteilhaften Ausge
staltung der Erfindung in der Weise, daß man thiosulfatfreie
und thiosulfathaltige Rückstände getrennt von einander einer
Sauerstoffoxidation gemäß (a) unterwirft und den dabei anfallen
den behandelten thiosulfathaltigen Teilstrom einer sauerstoff
unterstützten anodischen Oxidation unterwirft, bevor man die
zusammengeführten Teilströme der Ozonoxidation unterwirft.
Gemäß einer zweiten vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung
verfährt man in der Weise, daß man thiosulfatfreie und thio
sulfathaltige Rückstände getrennt voneinander einer Sauerstoff
oxidation gemäß (a) unterwirft und den dabei anfallenden be
handelten thiosulfathaltigen Teilstrom einer sauerstoffunter
stützten anodischen Oxidation unterwirft, bevor man die zusam
mengeführten Teilströme der Ozonoxidation unterwirft und daß man
der Ozonoxidation eine durch H2O2 und UV-Licht unterstützte
anodische Oxidation (Nachoxidation) nachschaltet, bevor man die
Feststoffe ausfällt und abtrennt.
Gemäß einer dritten besonders vorteilhaften Ausgestaltung der
Erfindung wird die Ozonoxidation durch Zugabe von H2O2 unter
stützt.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich
aus den Unteransprüchen.
Im folgenden sollen die einzelnen Verfahrensstufen näher erläu
tert werden:
Die Sauerstoffoxidation (Belüftung) dient der Oxidation der
vergleichsweise leicht oxidierbaren Schadstoffe, insbesondere
Sulfit. In zweckmäßiger Weise erfolgt die Sauerstoffoxidation
mit Luft als Sauerstoffträger, vorzugsweise durch Einblasen
von Luft in die aufzuarbeitenden Rückstände. Es hat sich ge
zeigt, daß die Luftverteilung von großer Bedeutung ist. Die
Sauerstoffoxidation kann somit z. B. durch Einblasen von Kompres
sor-Luft mit Hilfe eines Gasverteilers, der die eingeblasene
Luft möglichst fein verteilt, erfolgen. Als noch wirkungsvoller
hat sich jedoch die Nutzung des Saugstrahlprinzips erwiesen,
bei dem in einem Umpumpkreislauf Umgebungsluft mitgerissen
wird, die sich in der Behälterflüssigkeit gleichmäßig verteilt.
Auch kann ein zweiter solcher Umpumpkreislauf zur Lufteintra
gung von Vorteil sein. Es wurde gefunden, daß das Saugstrahl-Prinzip
zum Lufteintrag bei thiosulfatfreien bzw. thiosulfat
haltigen Rückständen gegenüber den herkömmlichen Kompressoren
mit Gasverteilungssystem doppelt so wirkungsvoll ist. Der Fort
schritt der Sauerstoffoxidation läßt sich z. B. durch fortlaufen
de Bestimmung des Sulfitgehaltes verfolgen. Als vorteilhaft hat
es sich erwiesen, wenn die Rückstände in Stufe (a) so lange mit
Luft oder einem anderen Sauerstoff enthaltenden Gas behandelt
werden, bis 80 bis 90% des ursprünglich vorhandenen Sulfits zu
Sulfat oxidiert sind.
Die Erhöhung des gelösten Sauerstoffs in thiosulfathaltigen Lö
sungen hat zur Folge, daß die folgende anodische Oxidation in
Stufe (b) bei sehr kleiner Stromstärke (statt 100 bis 200 Amp.
nur 10 Amp.) und ohne wesentliche Erzeugung von elementarem
Schwefel durchführbar ist. Dies erspart eine schwierige Abtren
nung des Schwefels. Außerdem kann so die Stromausbeute um den
Faktor 10 gesteigert werden.
Das Oxidationspotential des Sauerstoffs reicht zur effektiven
Oxidation des Thiosulfats nicht aus, es wird also bei der Sauer
stoffoxidation nicht in der erforderlichen Weise oxidiert.
Es zeigte sich jedoch, daß sich Thiosulfat durch anodische Oxi
dation unter Einsatz hoher Stromstärken oxidieren läßt. Aller
dings entsteht dabei eine große Menge unerwünschten elementaren
Schwefels.
Es wurde nun gefunden, daß man die Thiosulfatoxidation schon
mit sehr geringen Stromstärken wirkungsvoll durchführen kann,
wenn man im thiosulfathaltigen Teilstrom der Rückstände eine
möglichst hohe Sauerstoffkonzentration erzeugt. Dies kann, wie
bereits dargelegt, durch Anwendung des Saugstrahlprinzips er
reicht werden. Besonders hohe Sauerstoffwerte, bis 30 mg O2/l,
lassen sich durch Nutzung des Restsauerstoffs aus der Ozonie
rung erreichen.
Unter einer "milden" anodischen Oxidation ist somit eine Oxi
dation unter Anwendung geringer Stromstärken zu verstehen. In
vorteilhafter Weise können Stromstärken von 10-20 Amp. anstatt
möglichen 100-200 Amp. angewandt werden.
Verwendbar zur anodischen Oxidation sind bekannte Elektrolyse
zellen mit korrosionsbeständigen Elektroden. Gemäß einer beson
ders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung verwendet man
Elektrolysezellen mit einem Anodenmaterial aus mit Edelmetall
oxiden (von z. B. Platin, Rhodium und Iridium und bestimmten Kom
binationen hiervon) beschichtetem Titan, das besonders korrosions
beständig ist. Derartige Zellen sind im Handel erhältlich, z. B.
unter der Bezeichnung enViro-Cell® von der gleichnamigen Firma.
Im Falle der später beschriebenen Versuche wurden Zellen der
Bezeichnung enViro-Cell® verwendet, die modifiziert wurden. So
wurde das Diaphragma entfernt und ein Edelstahlzylinder als Ka
thode eingesetzt, auf dessen Oberfläche eine dünne Polyethylen
folie lose angebracht wurde. Auf diese Weise ließ sich Thiosul
fat in Rückständen bei schwach saurem pH-Wert besonders schnell
und weitgehend oxidieren, ohne daß es zu nennenswerter Bildung
von elementarem Schwefel kam.
Das Oxidationspotential des Sauerstoffs reicht bekanntlich zur
Oxidation vieler in den aufzuarbeitenden flüssigen Rückständen
vorhandener und zu beseitigender Verbindungen nicht aus. Insbe
sondere Thiosulfat, Ammonium und die organischen Entwickler
verbindungen lassen sich durch eine Sauerstoffoxidation nicht
in der erforderlichen Weise oxidieren. Es zeigte sich jedoch,
daß sich mit einer Oxidation mittels Ozon die in den Stufen
(a) und (b) noch nicht oxidierten oder nicht vollständig oxi
dierten Verbindungen wirksam oxidieren lassen. Dies gilt ins
besondere für die verschiedensten vorkommenden organischen Ver
bindungen sowie Ammonium.
Als zweckmäßig hat es sich erwiesen, die Ozonbehandlung so lange
durchzuführen, bis der CSB-Wert der Rückstände um 60 bis 70%
vermindert worden ist.
Die Ozonbehandlung kann durch Einblasen von in einem üblichen
Ozon-Generator erzeugten Sauerstoff-Ozongemisch in die aufzu
arbeitenden Rückstände erfolgen. Der Ozon-Generator kann mit
Reinsauerstoff, aus Flüssigsauerstoff erzeugt, gespeist werden
und/oder mit Preßluft und rückgeführten Restgasen, die bei der
Ozonoxidation anfallen.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird die
Ozonbehandlung durch Zudosierung von größeren Mengen an H2O2
verstärkt, so daß eine Verkürzung der Behandlungsdauer erreicht
wird. Erreicht wird hierdurch insbesondere eine schnellere Oxi
dation der Komplexbildner, wie EDTA und PTDA.
Die anodische Nachoxidation, die in einer oder mehreren Elek
trolysezellen erfolgt, dient der Vervollständigung der Oxida
tion und der weiteren Verminderung des CSB-Wertes auf die an
gestrebte Größenordnung von etwa 10 Gew.-% des Ausgangswertes
der unbehandelten Rückstände. Die anodische Nachoxidation ver
folgt insbesondere den Zweck, auch noch solche Schadstoffe
rasch zu oxidieren, die die ersten Oxidationsstufen (a), (b)
und (c) überstanden haben. Tatsächlich ist es möglich, bei ge
eigneten Elektrolysezellen mit entsprechendem Anodenmaterial
bei vergleichsweise hohen Überspannungen auch noch restliche
schwer oxidierbare Verbindungen, wie z. B. aliphatische Ver
bindungen, und auch solche, die in der Oxidationsstufe (c)
entstanden sind, zu oxidieren.
Eine Trennung von Anoden- und Kathodenraum ist erforderlich.
In vorteilhafter Weise kann die Trennung von Anoden- und Ka
thodenraum durch ein Diaphragma erfolgen. Das Diaphragma kann
z. B. aus porösem Polyethylen bestehen. Der Kathodenraum ist
aufgrund einer sich bildenden Hydroxidlösung leitfähig. Im
Falle der später folgenden Beispiele wurde lediglich destillier
tes Wasser zudosiert. In vorteilhafter Weise kann das Volumen
des Anodenraumes z. B. durch Einsatz von 2 Polyethylenzylindern
verringert werden.
Die im Einzelfalle anzuwendenden optimalen Stromstärken hängen
von der Leitfähigkeit, d. h. der Salzkonzentration der im Anoden
raum und Kathodenraum befindlichen Lösung ab.
Zur Durchführung der Verfahrensstufe sind die verschiedensten
bekannten Elektrolysezellen mit korrosionsresistenten Elektro
den geeignet.
Gemäß einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung
verwendet man Elektrolysezellen mit einem Anodenmaterial aus
mit Edelmetalloxiden (von z. B. Platin, Rhodium und Iridium und
bestimmten Kombinationen hiervon) beschichteten Titan, das be
sonders korrosionsresistent ist. Derartige Zellen sind im Han
del erhältlich, z. B. unter der Bezeichnung enViro-Cell® der
gleichnamigen Firma.
Gemäß einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung
wird kontinuierlich H2O2 zudosiert und die durch den Anodenraum
der Elektrolyseeinheiten fließenden Rückstände werden direkt
über einen Fallfilmreaktor (Fa. Roeder, Jung & Partner) einer
Hochdruck-UV-Strahlung ausgesetzt. Durch diese Kombination kann
ein besonders schneller, weiterer CSB-Abbau erzielt werden und
außerdem eine weitestgehende Zerstörung der EDTA/PDTA-Komplexe.
Die anodische Nachoxidation unter H2O2-Zusatz und Hochdruck-UV-Be
strahlung erlaubt somit eine schnelle, sehr weitgehende EDTA/
PDTA-Eliminierung, bis zur analytischen Bestimmbarkeitsgrenze,
und gleichzeitig auch sehr geringe Eisengehalte im filtrierten
Abwasser.
Die der anodischen Nachoxidation unterworfenen Abwässer sind
leicht alkalisch. Das in den Abwässern enthaltene Eisen liegt
als Hydroxid vor.
In vorteilhafter Weise werden die Abwässer nun angesäuert, vor
zugsweise auf einen PH-Wert von 4, und nach Versetzen mit Kalk
milch und Wasserglas mittels Natronlauge wieder alkalisch gemacht.
Nach Zusatz von üblichen bekannten Flockungshilfsmitteln kön
nen die ausgefällten Schlämme leicht abfiltriert und der Fest
stoffentsorgung zugeführt werden. Das von den Fällungsprodukten
befreite Abwasser kann dann in die Kanalisation entlassen werden.
Die Zeichnung dient der näheren Erläuterung der Erfindung.
Dargestellt ist der Fall der Aufarbeitung von getrennt vonein
ander gesammelten thiosulfatfreien und thiosulfathaltigen un
verdünnten Rückständen, nämlich Entwicklerrückständen einerseits
und Fixierbädern/Bleichfixierbädern und Bleichbädern anderer
seits.
Wie dargestellt, werden die in dem Sammelbehälter 1 gesammelten
thiosulfatfreien flüssigen Rückstände aus photographischen Pro
zessen über die Leitung 2 dem Behälter 5 zugeführt, in dem
die Sauerstoffoxidation z. B. durch Einblasen von Luft oder
Eintragen von Luft mittels eines Saugstrahls, die über die
Leitung 7 herangeführt wird, erfolgt.
Die thiosulfathaltigen flüssigen Rückstände aus photographi
schen Prozessen werden aus dem Sammelbehälter 3 über die Lei
tung 4 dem Behälter 6 zugeführt, in dem die Sauerstoffoxida
tion z. B. durch Einblasen von Luft oder Eintragen von Luft
mittels eines Saugstrahls, die über die Leitung 8 herangeführt
wird, erfolgt. Die Leitungen 9 und 10 dienen der Abluftentfer
nung.
Nach erfolgter Sauerstoffoxidation werden die thiosulfathalti
gen, luftoxidierten Rückstände über die Leitung 12 in das Elek
trolysesystem 13 geleitet, das aus einem Behälter mit pH-Steue
rung, Umpumpsystem und Elektrolysezelle besteht. Anstelle einer
Elektrolysezelle können gegebenenfalls mehrere Elektrolysezel
len verwendet werden, die parallel oder hintereinander geschal
tet sein können. Durch einen oder mehrere Saugstrahler wird der
Sauerstoff der Abluft 17 aus der Ozonoxidation dem Elektrolyse
system 13 über die Leitung 15 zugeführt. Das Elektrolysesystem
13 ist über die Leitung 16 an das Abluftsystem 17 angeschlossen.
Nach erfolgter Sauerstoffoxidation der thiosulfatfreien Rück
stände und elektrolytischer Oxidation der thiosulfathaltigen
Rückstände werden diese in geeignetem Mischungsverhältnis über
die Leitungen 11 und 14 und schließlich gemeinsam über die Lei
tung 18 dem Behälter 19 zugeführt und dort mit dem Abluftstrom
20 aus dem Behälter 22, der Sauerstoff und Restozon enthält,
einer Vorozonierung unterworfen. Über die Leitung 21 wird das
vorozonierte Material dem Behälter 22 zugeleitet und der eigent
lichen Ozonbehandlung unterworfen. Anstelle zweier Ozonbehand
lungsbehälter können gegebenenfalls auch mehrere Behandlungsbe
hälter verwendet werden.
Das erforderliche Ozon wird im Ozongenerator 23 im reinen
Sauerstoffstrom, der aus dem flüssigen Sauerstoff 23a ent
steht, erzeugt und über die Leitung 25 in Form eines
Ozon-Sauerstoffgemischs von unten in den Behälter 22 eingeführt
und dort in möglichst intensiven Kontakt mit dem Abwasser
gebracht. Bei gegebenenfalls mehreren hintereinander geschal
teten Behältern wird das Ozon-Sauerstoffgemisch in jeden ein
zelnen Behälter von unten dem Abwasser zugeführt oder die Ab
luft eines Behälters dem vorherigen Behälter nach dem Kaska
denprinzip von unten zugeführt.
Zur Verstärkung der Wirkung der Oxidation mit Ozon wird Wasser
stoffperoxid über die Zuleitung 26 gleichmäßig zudosiert.
In vorteilhafter Weise kann eine Ozonüberwachung der Abluft
und der Raumluft über die Leitungen 27, 28 und 29 (bei ge
trennter Raumanordnung des Ozongenerators) mittels eines Ozon
überwachungsgerätes 24 erfolgen, das bei Überschreitung eines
bestimmten Ozon-Konzentrationswertes den Ozongenerator 23 ab
schaltet.
Aus dem Ozonierungsbehälter 22 werden die Rückstände über die
Leitung 30 abgezogen und gelangen in den Zwischenspeichertank
31 für die nachfolgende Elektrolyse. Über die Leitung 33 wer
den die Rückstände der Elektrolyse-UV-Licht-Behandlung 32/35
zugeführt. In der Elektrolysestation 32 werden die Rückstände
einer anodischen Oxidation unter kontinuierlichem Zudosieren
von Wasserstoffperoxid über das Dosiersystem 34 unterworfen,
wobei die Rückstände in einem Zusatzkreislauf 36 einer UV-Be
strahlung unterworfen werden. Die Elektrolysezellen der Elektro
lysestation 32 können einen Aufbau haben, der den Elektrolyse
zellen entspricht, die bei der Thiosulfatoxidation verwendet wer
den. Als besonders vorteilhaft hat sich jedoch die Verwendung von
handelsüblichen enViro-Zellen, d. h. Rundzellen mit einem Poly
propylengehäuse, erwiesen, die wie folgt modifiziert wurden:
Zwischen Anode und Gehäusewandung aus Polypropylen wurde ein
Zylinder aus Polyethylen eingepaßt, um das Anodenvolumen zu ver
ringern und um somit den Durchfluß zu erhöhen. Die Anode be
stand aus einem üblichen Titan-Streckmetallzylinder, dessen
Oberfläche mit Edelmetalloxiden (aus Metallen der Platingruppe,
wie im vorstehenden beschrieben) beschichtet war. Die Kathode
bestand anstatt eines Metallstabes, der von Kohlekörnern umge
ben war, aus einem Zylinder aus Titanstreckmetall mit einer Edel
metalloxidbeschichtung, wie im Falle der Anode. Die Kathode war
von einem Zylinder aus porösem Polyethylen umgeben, der als Dia
phragma diente, sowie einem weiteren offenen Zylinder aus Poly
ethylen zur weiteren Volumenverminderung des Anodenraumes.
Die Bestrahlung mit Licht von Hochdruck-UV-Lampen geschieht vor
teilhafterweise berührungslos im Fallfilmreaktor. Über die Lei
tung 37 werden diese elektrolysierten und bestrahlten Rückstände
dem Eisenhydroxid-Fällungstank 38 zugeführt. Im Tank 38 wird durch
Zugabe von Schwefelsäure über die Leitung 39 ein pH-Wert von
4 eingestellt, dann werden Kalkmilch und Wasserglas in be
stimmtem Verhältnis von Hand oder automatisch zugegeben und
anschließend wird mittels Natronlauge der PH-Wert über die
Leitung 40 auf 8 eingestellt. Bei PH 8 wird von Hand oder
automatisch ein Flockungshilfsmittel zur Vergröberung der
Eisenhydroxidflocken zugegeben.
Nach Absetzen der Feststoffe im Behälter 38 kann die überste
hende klare Flüssigkeit über einen Kontrollbehälter (zwecks
Probenahme) über die Leitung 45 in die Kanalisation entlassen
werden.
Über die Leitung 41 werden die Rückstände, die insbesondere
aus Eisenhydroxid bestehen, der Filterstation 42 zugeführt.
Hier wird der Flüssiganteil über die Leitungen 43 und 45 der
Kanalisation zugeführt. Der Feststoffrückstand der Filtersta
tion wird durch mobile Sammelbehälter 44 der Entsorgung
zugeführt.
Der Transport der Rückstände durch die Anlage erfolgt mittels
Pumpen, die der Einfachheit halber aus der Zeichnung weggelas
sen wurden.
Die folgenden Beispiele sollen die Erfindung näher veranschau
lichen.
In einer Aufbereitungsanlage, wie in der Zeichnung dargestellt,
jedoch ohne die Behandlungsschritte 32, 34 und 35, wurde eine
Tagesmenge von 2,6 m3 verbrauchter Entwicklerlösung (Teilrück
stand A) sowie von 1,4 m3 verbrauchter entsilberter Fixierbäder/
Bleichfixierbäder, verdünnt mit etwa 15% Wasser (Teilrückstand
B) aus einem Photolabor aufgearbeitet.
Der Teilrückstand A enthielt maximal 30 kg Sulfit. Der CSB-Wert
lag bei 91 kg O2. Der Sulfitgehalt des Teilrückstandes B lag bei
etwa 5 kg. Der CSB-Wert betrug 90 kg O2. In den Belüftungssta
tionen 5 und 6 wurden die Teilrückstände A und B so lange und
so intensiv mit Luftsauerstoff nach dem Saugstrahlprinzip be
handelt, bis der Sulfitgehalt des Teilrückstandes A nur noch
etwa 2 kg betrug und sich der CSB-Wert auf etwa 85 kg O2 vermin
dert hatte. Im Falle des Rückstandes B wurde der Sulfitgehalt
auf praktisch Null vermindert. Der Thiosulfatgehalt des Teil
rückstandes B lag nach der Entlüftung bei etwa 20 kg und der
CSB-Wert bei etwa 86 kg O2.
Der Teilrückstand B wurde dann in der Elektrolysestation 13
einer durch Sauerstoffeintrag verstärkten anodischen Oxidation
unterworfen. Im Falle dieses Beispiels bestand die Elektrolyse
station 13 aus 12 Zellen, die sich gegenüber handelsüblichen Zel
len vom Typ enViro Cell ER/1/TC-KF (Hersteller: Deutsche Carbone)
in ihrem Aufbau wie folgt unterschieden: Jede Zelle bestand aus
einer Rundzelle mit innen liegender Anode und außen liegender
Kathode. Die Anode bestand aus einem Titan-Streckmetallzylinder
mit Edelmetalloxidbeschichtung, wie bereits beschrieben. Die Ka
thode bestand aus einem Edelstahlzylinder, der dicht an der
inneren Zellwandung anlag. Zwischen Anode und Kathode wurde eine
auf der Kathodenoberfläche anliegende poröse Polyethylenfolie
eingeführt.
Im Unterschied zu einem echten Diaphragma war die Folie am
Boden der Zelle offen. Sie bildete somit eine Art "Pseudo
diaphragma". Dieses bewirkte keine wirkliche Trennung von Ano
den- und Kathodenflüssigkeit. Das Anströmen von anodisch oxi
dierter Flüssigkeit direkt auf die Kathode wurde jedoch auf
diese Weise weitestgehend unterbunden und somit auch die so
fortige Reduktion als Rückreaktion. Die Zellen waren in Grup
pen zu je 4 (parallel) angeordnet, mit jeweils einem Umpump
system und je einem Saugstrahler, der für den Eintrag von Sauer
stoff aus der Ozonreaktor-Abluft sorgte. Jede Zelle wurde mit
10 Ampere/2,1 Volt betrieben, der PH-Wert wurde auf etwa 4 ein
gestellt.
Nach Verlassen der Elektrolysestation 13 lag der Sulfitgehalt
des Teilrückstandes B bei praktisch Null, der Thiosulfatgehalt
betrug etwa 1 kg. Der CSB-Wert lag bei 75 kg O2.
Der die Elektrolysestation 13 verlassende Teilrückstand B wurde
nun mit dem Teilrückstand A aus der Belüftungsstation 5 etwa
im Mischungsverhältnis 1 : 2 vereinigt. Dieser Gesamtrückstand
von insgesamt 4 m3 enthielt etwa 3 kg Sulfit/Thiosulfat und
hatte einen CSB-Wert von 160 kg O2.
In den Ozonierungsbehältern 19 und 22 wurden die Rückstände
so lange einer Ozonoxidation unterworfen, bis der Sulfit/Thio
sulfatgehalt auf praktisch Null gesunken war, der NH4-N-Wert
bei etwa 6 kg lag, der CSB-Wert 80 kg O2 betrug und die Komplex
bildnermenge EDTA/PDTA nicht mehr als 1,2 kg betrug.
Der eingesetzte Ozongenerator 23 hatte eine Leistung von 4 kg
Ozon pro Stunde. Die zudosierte H2O2-Menge betrug 15 l (35%ig)
pro Stunde und der pH-Wert wurde auf 8 eingestellt. Aus dem
Ozonierungsbehälter 22 wurde der Rückstand dem Zwischenspeicher
tank 31 zugeführt und von dort dem Eisenhydroxidfällungstank 38.
Durch Zugabe von 20%iger Schwefelsäure über die Leitung 39
wurde der Tankinhalt auf pH 4 eingestellt, worauf von Hand
Kalkmilch und Wasserglaslösung zugegeben wurden. Anschließend
wurde mit 30%iger Natronlauge über Leitung 40 ein
pH-Wert 8 eingestellt und ein Flockungshilfsmittel (Sedipur CF
404 der Firma BASF) von Hand zugefügt. In der Filterstation 42
wurde nach Absetzen das Eisenhydroxid abfiltriert. Die klare,
überstehende Lösung konnte direkt abgezogen werden.
Der die Filterstation verlassende flüssige Rückstand war Sul
fit/Thiosulfat-frei, enthielt nur noch etwa 3 kg NH4-H, nicht
mehr als 0,6 kg EDTA/PDTA, weniger als 0,040 kg Eisen und we
niger als 0,004 kg Silber. Der CSB-Wert lag bei etwa 68 kg O2.
Dieser Rückstand konnte nach Verdünnung mit anderen Abwässern
(wegen des relativ hohen Sulfatgehalts) der Kanalisation über
geben werden.
In der Filterstation 42 wurden etwa 60 kg wasserhaltiges Eisen
hydroxid abgetrennt und entsorgt. Auf eine Trocknung wurde ver
zichtet.
Das in Beispiel 1 beschriebene Verfahren wurde bis zum Be
handlungsschritt 31, dem Zwischenlagertank, nach der Ozonie
rung wiederholt. An dieser Stelle wurde eine Elektrolysebe
handlung - unterstützt mit H2O2 und UV-Licht - die Behandlung
32, 34, 35, 36 und 37 - eingefügt. Diese Ergänzung des Ver
fahrens gemäß Beispiel 1 wurde im 100 bis 200 l Maßstab durch
geführt.
Der Rückstand aus dem Ozonierungsbehälter 22 wurde über den
Zwischenlagertank 31 der Elektrolysestation 32 zugeführt, die
durch den Fallfilmreaktor 35 und die H2O2-Dosierung 34 ergänzt
wurde. Bei der anodischen Oxidation, ergänzt durch Hochdruck-UV-Strahlung
und H2O2, war es möglich, den CSB-Wert nach der
Ozonierung näherungsweise auf die Hälfte zu senken, bei gleich
zeitiger Reduzierung des EDTA/PDTA-Gehaltes auf wenige Milli
gramm pro Liter oder auf 4 m3 bezogen 0,010-0,020 kg. Bei der
Elektrolyse 32 wurden etwa 50 Ampere bei einer Stromdichte von
50-60 mA/cm2 eingesetzt, auf 100 l Rückstand 1 l Wasserstoff
peroxid zugegeben, der pH-Wert auf 7-8 gehalten und ein 4
kW-Hochdruckbrenner im Fallfilmreaktor 35 eingesetzt.
In den weiteren Behandlungsstufen 38 bis 42 zur Eisenfällung,
die, wie im Beispiel 1 dargelegt, durchgeführt wurde, ergaben
sich weitere Reduzierungen von CSB und EDTA in prozentual glei
cher Höhe wie im Falle des Beispiels 1.
Claims (29)
1. Verfahren zur Aufbereitung von flüssigen Rückständen aus
photographischen Prozessen, bei dem man die Rückstände
stufenweise oxidiert und danach feste ausgefällte Bestand
teile abtrennt, dadurch gekennzeichnet, daß man die aufzu
arbeitenden Rückstände
- a) einer Sauerstoffoxidation sowie
- b) einer sauerstoffgestützten milden anodischen Oxidation und danach
- c) einer Ozonoxidation unterwirft sowie
- d) nach PH-Einstellung und Zugabe von Hilfsstoffen durch Filtration von ausgefällten Feststoffen befreit.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man die aufzuarbeitenden Rückstände nach Durchführung
der Stufen a)-c) einer zusätzlichen anodischen Nach
oxidation unterwirft, die vorzugsweise durch Bestrahlung
mit UV-Licht und Zudosierung von H2O2 unterstützt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man aufzuarbeitende Rückstände ohne Thiosulfat in unver
dünnter Form den Verfahrensstufen a), c) und d) unterwirft.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man Thiosulfat enthaltende Rückstände in mäßig verdünnter
Form nach einer Sauerstoffoxidation gemäß Stufe a), und
vor einer Ozonoxidation gemäß Stufe c) einer sauerstoffge
stützten, milden anodischen Oxidation unterwirft.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
man Rückstände ohne Thiosulfat einerseits und Thiosulfat
enthaltende Rückstände andererseits getrennt voneinander
einer Sauerstoffoxidation gemäß Stufe a) unterwirft und
die Thiosulfat enthaltenden Rückstände, bevor man sie der
Ozonoxidation gemäß Stufe c) unterwirft, anodisch oxidiert
und daß man die beiden verschieden behandelten Rückstände
vereinigt und der Ozonoxidation gemäß Stufe c) unterwirft.
6. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß man die Sauerstoffoxidation gemäß Stufe a) in zwei oder
mehr Teilstufen durchführt.
7. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß man die Rückstände in Stufe a) solange mit Luft oder
einem anderen, Sauerstoff enthaltenden Gas behandelt, bis
mindestens 90% des ursprünglich vorhandenen Sulfits zu
Sulfat oxidiert sind.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Sauerstoffoxidation gemäß Stufe a) in den ersten
Teilstufen mit Raumluft oder anderen, Sauerstoff enthal
tenden Gasen nach dem Saugstrahlprinzip durchführt.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Thiosulfat enthaltenden Rückstände einer anodi
schen Oxidation unterwirft, bis der Thiosulfatgehalt um
95% vermindert worden ist.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
die anodische Oxidation bei sehr kleiner Stromstärke durch
geführt wird.
11. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
die anodische Oxidation mit kleiner Stromstärke bei höherer
Konzentration an gelöstem Sauerstoff im Rückstand durchge
führt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß
der höhere gelöste Sauerstoffgehalt im Rückstand durch
Eintrag von Sauerstoff mittels Saugstrahlern erreicht wird.
13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß
der Sauerstoffeintrag über Saugstrahler durch Nutzung der
Ozonreaktorablauft erfolgt.
14. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man die vermischten Rückstände aus Stufe a) und b) solange
mit Ozon behandelt, bis der CSB-Wert um mindestens 50%
und das EDTA/PDTA um mindestens 75% vermindert worden ist.
15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet daß
man die Ozonoxidation c) durch H2O2 unterstützt.
16. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 15, dadurch gekennzeich
net, daß man den bei der Ozonoxidation in Stufe c) an
fallenden Restsauerstoff bei der anodischen Oxidation b)
einsetzt.
17. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß
man die H2O2-Zugabe bei der Ozonierung so groß wählt, daß
sich eine möglichst kurze Ozonierungszeit ergibt.
18. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Stufe d) in mindestens einer Elektrolysezelle
durchführt.
19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Rückstände durch Elektrolysezellen mit voneinan
der getrennten Anoden- und Kathodenräumen führt.
20. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
man Elektrolysezellen verwendet, bei denen das Volumen der
Anodenräume durch Kunststoffzylinder stark verkleinert ist.
21. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
man Elektrolysezellen verwendet, deren Kathodenflüssigkeit
durch zudosiertes destilliertes Wasser selbst erzeugt wird.
22. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
man Anoden und Kathoden aus mit Edelmetall beschichtetem
Titan verwendet.
23. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die anodische Nachoxidation durch stetige H2O2-Zugaben
unterstützt wird.
24. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die anodische Nachoxidation durch UV-Licht eines Hochdruck
strahlers in einem Fallfilmreaktor verstärkt wird.
25. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
man die Abwässer solange einer anodischen Nachoxidation
unterwirft, bis der EDTA/PDTA-Wert kleiner als 20 mg/l
ist.
26. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man das für die Ozonoxidation in Stufe c) benötigte Ozon
in einem Ozongenerator erzeugt, der mit Reinsauerstoff
aus flüssigem Sauerstoff oder Preßluft gespeist wird.
27. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
man durch PH-Senkung, Hilfsstoffzugaben, pH-Erhöhung und
Flockungsmittelzugabe eine sich leicht zu separierende
Feststoffausfällung erzeugt.
28. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Ansprü
chen 1 bis 27 mit mindestens einer Belüftungsstation (5)
für die Sauerstoffoxidation der thiosulfatfreien flüssigen
Rückstände, mindestens einer Belüftungsstation (6) für die
Sauerstoffoxidation der thiosulfathaltigen flüssigen Rück
stände, mindestens einer Elektrolysestation (13) zur ano
dischen Oxidation, mindestens zweier Ozonierungsstationen
in Reihe (19/22) für die Ozonoxidation der in den Belüftungs
stationen (5/6) und Elektrolysestation (13) oxidierten Rück
stände, wahlweise mindestens einer Elektrolysestation (32)
zur Durchführung der anodischen Nachoxidation mit UV-Licht
(35) sowie einer Eisenfällung (38) mit Eisenhydroxidfiltra
tion (42) zur Entfernung ausgefällter Feststoffe.
29. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Ansprü
chen 3 bis 27, mit Sammelbehältern zum Auffangen thiosulfat
freier und thiosulfathaltiger Rückstände, in Kombination
mit Belüftungsstationen (1, 3) für die Sauerstoffoxidation
der thiosulfatfreien und thiosulfathaltigen Rückstände,
einer Elektrolysestation (13) für die anodische Oxidation
der thiosulfathaltigen Rückstände, mindestens einer
Ozonierungsstation (19, 22) für die Ozonoxidation der
Rückstände, einer Elektrolysestation mit UV (32, 35)
für die anodische Oxidation, sowie einer Eisenhydroxid-Fällungs
station (38) mit Filterstation (42) zur Abtren
nung der ausgefällten Feststoffe.
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1998
- 1998-02-20 EP EP98103002A patent/EP0861807A3/de not_active Withdrawn
- 1998-02-27 JP JP4736198A patent/JPH10290988A/ja active Pending
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