DE19706761C2

DE19706761C2 - Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf

Info

Publication number: DE19706761C2
Application number: DE19706761A
Authority: DE
Inventors: Takuji Torii; Nobuhiro Noto; Kazuaki Akimoto; Shigenori Suematsu; Yoshitaka Akiyama; Ryoji Yabuki
Original assignee: Hitachi Koki Co Ltd
Current assignee: Ricoh Co Ltd
Priority date: 1996-03-15
Filing date: 1997-02-20
Publication date: 1999-05-06
Anticipated expiration: 2017-02-21
Also published as: US6102512A; JPH09300613A; DE19706761A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Mehrdüsen- Tintenstrahlkopf mit einer Vielzahl von Düsen, deren jede enthält eine Druckkammer, welche mit einem Tintenreservoir verbunden ist, ein piezoelektrisches Element zum Betreiben der Druckkammer durch Anlegen eines elektrischen Antriebspulses, ein Diaphragma, welches mindestens ein Teil einer Wandfläche der Druckkammer bildet und mit dem piezoelektrischen Element durch ein elastisches Material gekoppelt ist, eine Begrenzungseinrichtung mit einem Durchgang zur Zuführung von Tinte in die Druckkammer, eine Öffnung zum Ausstoßen von Tintentropfen aus der Druckkammer, wobei die Druckkammer, das piezoelektrische Element, die Begrenzungseinrichtung und das elastische Material Bestandteil eines Tintenvibrationssystems sind.

Ein derartiger Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf ist bekannt aus US- A-4,418,355. Gemäß dieser Entgegenhaltung wird insbesondere eine verbesserte Kopplung zwischen einem Druckübertragungselement und einer deformierbaren Wand vor einem Einfüllen von Tinte angestrebt. Hierzu bewegt sich das Druckübertragungselement im Zustand ohne Energieversorgung von der Tintenkammer weg, um die Tintenkammer zu füllen.

Ferner ist in US-4,646,106 eine Düse für einen Tintenstrahlkopf beschrieben, bei der sich der Meniskus immer in einem zurückgezogenen Zustand zum Zeitpunkt des Beginns der Abgabe eines Tintentropfens befindet.

Schließlich ist in GB-2 157 623 A ein Verfahren zum Betreiben eines Tintenstrahlgerätes und der Steuerung der Tröpfchengröße beschrieben, bei dem Resonanzphänomene gezielt eingesetzt werden.

Somit wird in Tintenstrahlköpfen mit Bedarfsfunktion eine Tintendruckkammer dadurch konfiguriert, daß eine Platte mit einer Vielzahl von Öffnungen gegenüberliegend zu einem Diaphragma angeordnet ist, das von einem piezoelektrischen Element elastisch deformiert wird. Tinte wird durch Ausdehnung und Kontraktion des piezoelektrischen Elements einer Saug- und Druckwirkung ausgesetzt, wodurch ein Tintentropfen durch eine Düse ausgestoßen wird. Bei einem derartigen Tintenstrahlkopf mit Bedarfsfunktion ist es erforderlich, das piezoelektrische Element ausreichend mit dem Diaphragma zu koppeln, so daß die Verschiebung des piezoelektrischen Elements effizient auf die Druckkammer übertragen wird.

Das Düsenantriebsverfahren nach GB-2 157 623 A wird unter Bezugnahme auf einen Beispielsfall beschrieben, in welchem Düsen unter Verwendung einer in Fig. 7 gezeigten Rechteckwelle angetrieben werden.

Fig. 8 zeigt ein Beispiel einer Tintentropfengeschwindigkeit, welche in Experimenten der Erfinder erhalten wurde, in welchen eine in Übereinstimmung mit geeigneten Spezifikationen hergestellte Düse verwendet wurde, und die Pulsbreite verändert wurde, während die Spannung auf einem konstanten Pegel gehalten wurde. Im Fall dieser Düse zeigt die Tintentropfengeschwindigkeit ihr Maximum (Spitze) in der Nähe von 4.5 µs. Die Spitze entspricht einem Resonanzpunkt der Helmholtz- Resonanzschwingung der Düse, welche in Abhängigkeit von den Größen, den Materialien, den physikalischen Eigenschaften usw. des Tintendurchgangssystems, sowie durch das Diaphragma, das piezoelektrische Element, usw. bestimmt wird. Wenn die Düse von der Pulsbreite an der Spitzenposition (4,5 µs) angetrieben wird, kann eine hohe Tintentropfengeschwindigkeit bei niedriger Spannung erhalten werden. Folglich hat ein solches Düsenantriebsverfahren den Vorteil, daß eine gewünschte Tintentropfengeschwindigkeit bei vermindertem Energieverbrauch erhalten werden kann.

Der Antrieb wird auf die folgende Weise durchgeführt.

Eine Bedingung, bei welcher der Meniskus einer Düse neutral ist, wird als Ausgangsbedingung angesehen. Eine Antriebssignalform wird an das piezoelektrische Element angelegt. Der Meniskus wird von einer Öffnung nach hinten bewegt (die Richtung aus der Öffnung zu einem Druckblatt wird als Vorwärts definiert, und die entgegengesetzte Richtung wird als Rückwärts definiert), so daß Tinte aus einem Tintentank über einen Beschränker (restrictor) angesaugt wird. Danach wird durch ein Diaphragma auf die Tinte ein Druck ausgeübt, um so die Tinte nach außen aus dem Loch auszustoßen. Im Fall eines Pulses einer Rechteckwelle, wird zum letzten Zeitpunkt eines Pulses ein Betrieb durchgeführt, bei welchem das Diaphragma die Tinte drückt und darauf ein Druck ausgeübt wird. Wenn die Phase, bei welche der Meniskus vorwärts bewegt wird, zu diesem Zeitpunkt errichtet ist, ist die Tintengeschwindigkeit maximal.

In Anbetracht dieses Punktes wird beim Antrieb der Erfindung angenommen, daß eine Pulsbreite, bei welcher die Tropfengeschwindigkeit sich bei der Spitze der Fig. 8 befindet, die Hälfte der Periode der Helmholtz- Resonanzschwingung ist. In anderen Worten wird die Periode der Helmholtz-Resonanzschwingung als verdoppelter Wert (9 µs) der Pulsbreite (4,5 µs) an der Spitze in Fig. 8 erhalten.

Wenn eine Düse als Vibrationssystem (Schwingungssystem) geeignet modelliert wird, kann die Helmholtz- Resonanzschwingungsperiode durch Berechnung erhalten werden.

Um die Druckgeschwindigkeit zu erhöhen, ist ein Mehrdüsen- Tintenstrahlkopf, in welchem eine Vielzahl von Düsen integriert ist, der geeignetste. In einem Mehrdüsen- Tintenstrahlkopf können jedoch Variationen in der Düsencharakteristik durch verschiedene Ursachen bewirkt werden.

Bei der Herstellung eines Mehrdüsen-Tintenstrahlkopfs werden beispielsweise mehrere dünne Platten oder ein Dutzend dünner Platten mit Öffnungen und dergleichen, welche durch eine geätzte, dünne Platte aus rostfreiem Stahl mit einer Dicke im Bereich von mehreren Mikrometern bis mehreren hundert Mikrometern konfiguriert sind, oder dünne Nickelplatten, welche durch Elektrobearbeitung gebildet werden, häufig als ein Glied zur Bildung einer Druckkammer verwendet. Düsen werden durch Kleben oder Metallkleben dieser dünnen Platten gebildet. Im Falle des Klebens muß ein Klebemittel zwischen den Platten gehärtet werden, und im Falle des Metallklebens muß ein Metall, welches als Kopplungsglied zwischen den Platten dient, geschmolzen werden. Daher ist in beiden Fällen ein Heizprozeß erforderlich. Wenn unterschiedliche Arten von Metall durch Heizen verbunden werden, tritt eine Restwärmeverzerrung auf, welche durch die unterschiedlichen thermischen Ausdehnungskoeffizienten der Glieder verursacht wird. Dies bewirkt, daß der Kopf leicht gewölbt bzw. verzogen ist.

In solchen Düsen variiert die Pulsbreite am Resonanzpunkt geringfügig von Düse zur Düse. Selbst wenn Düsen im wesentlichen den gleichen Resonanzpunkt haben, wird in den Spitzenwerten eine Differenz erzeugt. Andererseits, wenn in einem solchen Mehrdüsenkopf alle Düsen von eine Pulsbreite beim oben erwähnten Spitzenpunkt oder in dessen Nähe bei einer konstanten Spannung angetrieben werden, kann die Antriebsspannung erniedrigt werden, aber die Tropfengeschwindigkeit kann von Düse zu Düse stark variieren. Dies stellt ein großes Hindernis bei der Schaffung einer besseren Druckqualität dar.

Demnach besteht die Aufgabe der Erfindung in der Schaffung eines Mehrdüsen-Tintenstrahlkopfs mit geringer Schwankung der Antriebsspannung sowie günstigen Frequenzeigenschaften.

Diese Aufgabe wird für einen Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß die Dauer des Antriebspulses zwischen 6,2 µs und 8,9 µs beträgt und dabei in einem Bereich zwischen 60% und 100% der Periodendauer der Helmholtz-Resonanzschwingung des Tintenvibrationssystems liegt.

Erfindungsgemäß können die Mehrdüsen-Tintenstrahlköpfe- Variationen in der Düsencharakteristik, welche durch eine Veränderung aufgrund von Produktionsprozessen auftreten, reduziert werden. Zusätzlich ist es unnötig, jeweils Düsen zu steuern, und somit lassen sich die Kosten für die Energieversorgung zum Antreiben der Düsen verringern. Weiterhin ist es bei der Erfindung nicht erforderlich, die Dicke eines elastischen Materials zur Kopplung eines piezoelektrischen Elements mit einem Diaphragma strikt zu steuern bzw. zu kontrollieren. Dementsprechend läßt sich die vorliegende Erfindung auch auf einen Mehrdüsen-Tintenstrahl kopf anwenden, der mittels eines industriell leicht durchzuführenden Klebe- oder Verbindungsverfahrens hergestellt werden soll. Dies führt zu einer Kostenreduktion für die Produktion eines Kopfes.

Somit lassen sich zunehmende Antriebsspannungen bei den Düsen unter Beibehaltung der Antriebsgeschwindigkeit minimieren. Weiterhin kann eine exzellente Frequenzeigenschaft erzielt werden.

Bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.

Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung unter Bezug auf die beiliegende Zeichnung beschrieben; es zeigen:

Fig. 1 eine Schnittansicht einer bei der Erfindung eingesetzten Tintenstrahlkopfdüse;

Fig. 2 eine Vorderansicht eines erfindungsgemäßen Mehrdüsenkopfs,

Fig. 3 ein Schaubild, welches Beziehungen zwischen der Pulsbreite und der Tropfengeschwindigkeit zeigt;

Fig. 4 ein Schaubild, welches Variationen in der Antriebsspannung in dem Fall zeigt, in welchem die Pulsbreite und die Tintentropfengeschwindigkeit fest sind;

Fig. 5 ein Schaubild, welches Variationen in der Antriebsspannung in dem Fall zeigt, in welchem die Pulsbreite und die Tintentropfengeschwindigkeit fest sind;

Fig. 6 ein Schaubild, welches Beziehungen zwischen der Pulsbreite und der Tintentropfengeschwindigkeit zeigt;

Fig. 7 ein Diagramm, welches eine Rechteckwelle zeigt, welche als Antriebssignalform verwendet wird;

Fig. 8 ein Schaubild, welches Beziehungen zwischen der Pulsbreite und der Tintentropfengeschwindigkeit zeigt;

Fig. 9A, 9B und 9C Diagramme, welche Beispiele einer Antriebssignalform zeigen, die bei der Erfindung verwendet werden können.

Fig. 1 zeigt eine Schnittansicht, welche die Struktur eines Düsenabschnitts eines Mehrdüsen-Tintenstrahlkopfs zeigt, welcher in der vorliegenden Erfindung verwendet wird.

Der Kopf kann dadurch drucken, daß er in Übereinstimmung mit einem Eingabesignal Tinte ausstößt. Die Bezugsziffer 1 bezeichnet eine Öffnung, 2 bezeichnet eine Druckkammer, 3 bezeichnet ein Diaphragma (Membran), 4 bezeichnet ein piezoelektrisches Element, 5a und 5b bezeichnen Signaleingabeanschlüsse, 6 bezeichnet ein Kopfsubstrat, 7 bezeichnet einen Beschränker (restrictor), welcher einen Tintendurchgang 8 mit der Druckkammer 2 koppelt und den Tintenfluß in die Druckkammer 2 steuert, 8 bezeichnet den Tintendurchgang, 9 bezeichnet ein elastisches Material (Silikongummi in dieser Ausführung), welches das Diaphragma 3 mit dem piezoelektrischen Element 4 koppelt, 10 bezeichnet eine Beschränkerplatte, welche den Beschränker 7 bildet, 11 bezeichnet eine Kammerplatte, welche die Druckkammer 2 bildet, und 12 bezeichnet eine Öffnungsplatte, welche die Öffnung 1 bildet.

Das Diaphragma 3, die Beschränkerplatte 10 und die Kammerplatte 11 sind beispielsweise aus einem rostfreien Stahlmaterial hergestellt. Die Öffnungsplatte 12 besteht aus einem Nickelmaterial. Das Kopfsubstrat 6 besteht aus einem Isolator, beispielsweise aus Keramik.

Tinte fließt durch die Sequenz des Tintendurchgangs 8, des Beschränkers 7, der Druckkammer 2 und der Öffnung 1.

Das piezoelektrische Element 4 ist auf solche eine Weise montiert, daß es ausgedehnt wird, wenn ein positives Potential an den Signaleingabeanschluß 5a angelegt wird, und es wird nicht deformiert, wenn die Potentialdifferenz zwischen dem Signaleingabeanschlüssen 5a und 5b verschwindet.

Fig. 2 zeigt eine Vorderansicht eines Tintenstrahlkopfs, in welchem zwei Reihen von in Fig. 1 beschriebenen Düsen angeordnet sind, und jede Reihe aus 32 Düsen besteht.

Fig. 3 zeigt Ergebnisse von Messungen einer Beziehung zwischen der Pulsbreite und der Tintentropfengeschwindigkeit in dem Fall, in welchem sieben Düsen aus neun Düsen von Nr. 8 bis Nr. 16 in der ersten Reihe des in Fig. 2 gezeigten Kopfes ausgewählt werden, und ein in Fig. 7 gezeigtes Rechtecksignal als Antriebssignalform verwendet wird. Die Antriebsspannung ist bei 30 V festgelegt. Die Antriebsfrequenz wird so gewählt, daß sie 2 kHz beträgt, was nicht durch die Wiederholung des Tintenausstoßens beeinflußt wird. In jeder der Düsen in der Figur tritt das Phänomen, bei welchem die Geschwindigkeit bei einer spezifischen Pulsbreite maximal ist, durch die Helmholtz-Resonanzschwingung der Düse auf. Dementsprechend erkennt man, daß die Spitzenhöhe und die Pulsbreite der Spitze sich von Düse zur Düse verändern.

Um konventionell den Energieverbrauch zu senken, hat ein elektrisches Signal zum Antreiben eines Kopfes eine Pulsbreite, welche eine hohe Tintenaustoßeffizienz verwirklichen kann. Im Falle der Figur ist die Antriebspulsbreite so ausgelegt, daß sie ungefähr 4.5 bis 5 µs beträgt (hieraus erkennt man, daß die Helmholtz- Resonanzschwingungsperioden dieser Düsen sich im Bereich von ungefähr 9 bis 10 µs befinden).

Fig. 4 zeigt Meßergebnisse, bei welchen eine Spannung, bei welcher eine Tropfenkopfgeschwindigkeit von 13 m/s für jede Düse erzielt wird, für die gleiche Düsenreihe gemessen wurde, wie jene, die in Fig. 3 verwendet wurde, in dem Fall, in welchem die Antriebspulsbreite so ausgewählt wird, daß sie 6 µs beträgt, bei welcher eine relativ hohe Ausstoßeffizienz erzielt wird. Die Antriebsspannung ist im Bereich von 25.2 Volt bis 29.5 Volt. Aus dieser Figur erwartet man, daß die Tropfengeschwindigkeit stark variiert, wenn der Antrieb bei einer festen Spannung durchgeführt wird.

Um diesen Punkt zu verbessern, wird Fig. 3 intensiv besprochen. Wenn ein Wert größer als 6 µs als Antriebspulsbreite ausgewählt wird, wird erwartet, daß die Variation der Antriebsgeschwindigkeit vermindert wird obwohl es notwendig ist, die Antriebsspannung zu erhöhen.

Fig. 5 zeigt Meßergebnisse, in welchen eine Spannung, bei welcher eine identische Tintentropfengeschwindigkeit (13 m/s) im Falle der Pulsbreite von 8 µs erreicht wird, gemessen wurde. Der Wert der Antriebsspannung selbst ist im Vergleich mit dem Fall der Fig. 4 höher, aber die Spannungsdifferenz unter den Düsen beträgt maximal 1.3 V. Daher ist leicht verständlich, daß die Spannungsvariation stark reduziert ist.

Wie oben beschrieben, wird dann, wenn die Antriebspulsbreite größer als die Hälfte der Helmholtz- Resonanzschwingungsperiode ist, die Geschwindigkeitsvariation bei der gleichen Spannung reduziert. Wenn jedoch, wie aus Fig. 3 ersichtlich, die Pulsbreite größer gemacht wird, wird die Antriebsspannung für eine praktische Verwendung übermäßig höher. Zusätzlich ist die Vergrößerung der Pulsbreite hinsichtlich des Hochfrequenzantriebes, welcher für Hochgeschwindigkeitsdrucken wesentlich ist, nicht vorzuziehen. Aus diesem Grund ist es wünschenswert, die Pulsbreite so klein wie möglich einzustellen. Dies ist das ernste Problem bei der Auswahl der Antriebspulsbreite.

Auf Grund des oben beschriebenen Problems, d. h. der Auswahl der Pulsbreite, sind Ergebnisse aus einem weiteren Experiment nützlich.

Fig. 6 zeigt Resultate von Messungen, bei welchen die Tropfengeschwindigkeit gemessen wurde, mit einer Veränderung der Frequenz von 2 kHz bis 20 kHz, für Düsen, welche mit den gleichen Spezifikationen hergestellt wurden, wie jene der im Experiment der Fig. 4 verwendeten Düsenreihe. In diesem Fall wird die Antriebsspannung für jeweilige Pulsbreiten so gewählt, daß die Geschwindigkeit 13 m/s bei einer Frequenz von 2 kHz beträgt. Dann wird die Tropfengeschwindigkeit gemessen, wenn der Antrieb bei der Frequenz von 20 kHz und bei der gewählten Spannung durchgeführt wird. Wie aus Fig. 6 ersichtlich, wird dann, wenn die Frequenz verändert wird, die Variation in der Tropfengeschwindigkeit vermindert, z. B. ein Wert in der Nähe von 13 m/s bei einer spezifischen Pulsbreite von ungefähr 8 µs in diesem Fall.

Andererseits wird in einem Tintenstrahldrucker im Hinblick auf die Druckqualität eine konstante Tropfengeschwindigkeit gewünscht, selbst wenn die Antriebsfrequenz geändert wird. Speziell, wenn die Tropfengeschwindigkeit verschieden ist zwischen dem Fall, bei welchem eine durchgehende Linie bei einer hohen Frequenz gedruckt wird, und jenem Fall, bei welchem eine gepunktete Linie bei einer niedrigen Frequenz gedruckt wird, wird eine Differenz in der Zeitperiode, welche abläuft bevor die Tinte das Blatt erreicht, erzeugt, wodurch die Möglichkeit erhöht wird, daß Druckpositionen auf dem Blatt verschoben werden.

Im Hinblick auf das obige und die Frequenzcharakteristik, erkennt man, daß wünschenswerterweise eine Pulsbreite von ungefähr 8 µs gewählt wird. Strenger gesagt, wenn die Druckqualität durch Herabsetzung der Geschwindigkeit von 13 m/s bei 2 kHz auf 9 m/s bei 20 kHz nicht extrem verschlechtert wird, ist es ausreichend, daß die Pulsbreite so ausgewählt wird, daß sie im Bereich von 6.2 bis 8.9 µs liegt.

Die obigen experimentellen Ergebnisse zeigen, daß eine Pulsbreite von ungefähr 8 µs für die Düsenreihe geeigneter ist, als jene in der Nähe der Hälfte der Helmholtz- Resonanzschwingungsperiode, welcher größer ist als 8 µs und welche konventionell als geeignet für die Antriebspulsbreite angesehen wird.

Die Pulsbreite von 8 µs ist in der Nähe der Periode der Helmholtz-Resonanzschwingung (9 bis 10 µs) der Düsenreihe. Als Ergebnis, wenn ein Wert in der Nähe der Periode der Helmholtz-Resonanzschwingung als Antriebspulsbreite gewählt wird, ist die Antriebsspannung geringfügig hoch, aber die Variation unter den Düsen wird vermindert, und ein Antrieb mit exzellenter Frequenzcharakteristik kann verwirklicht werden. Somit ist es möglich, einen Kopf für einen Tintenstrahldrucker zu schaffen, welcher eine bessere Druckqualität hat.

Wenn das obige quantitativ ausgedruckt wird, ist die Pulsbreite im Bereich von 6.2 bis 8.9 µs, und die Periode der natürlichen Schwingungsfrequenz (Eigenfrequenz) ist 9 bis 10 µs. Allgemein ausgedrückt, wenn die Pulsbreite so ausgewählt wird, daß sie 60% (= 6.2/10) bis 100% (= 8.9/9) der Periode der natürlichen Schwingungsfrequenz (Eigenfrequenz) ist, ist es möglich, Antriebsbedingungen mit exzellenter Frequenzcharakteristik und einer verminderten Variation in der Antriebsspannung einzustellen.

In der obigen Beschreibung der Erfindung wird eine Rechteckwelle als Antriebssignalform verwendet. Es kann alternativ eine Dreieckswelle, eine Exponentialwelle, eine Sinuswelle, oder dergleichen verwendet werden, wie in den Fig. 9A, 9B und 9C gezeigt. Auch bei diesen Alternativen können die gleichen Wirkungen erzielt werden.

Die vorangegangene Beschreibung einer bevorzugten Ausführung der Erfindung wurde zum Zwecke der Veranschaulichung und Beschreibung präsentiert. Es ist nicht beabsichtigt, daß diese erschöpfend ist, oder daß die Erfindung auf die speziell offenbarte Form beschränkt ist, und Modifikationen und Variationen sind im Licht der obigen Lehre möglich, oder können durch Umsetzung der Erfindung erworben werden. Die Ausführung wurde ausgewählt und beschrieben, um die Prinzipien der Erfindung und ihre praktische Anwendung zu beschreiben, um es einem Fachmann zu ermöglichen, die Erfindung in verschiedenen Ausführungen und verschiedenen Modifikationen zu verwenden, wie es für die in Betracht gezogene besondere Verwendung geeignet ist. Es ist beabsichtigt, daß der Umfang der Erfindung durch die angehängten Ansprüche und ihre Äquivalente definiert wird.

Claims

1. Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf mit einer Vielzahl von Düsen, deren jede enthält:

1. eine Druckkammer (2), welche mit einem Tintenreservoir (8) verbunden ist,
2. ein piezoelektrisches Element (4) zum Betreiben der Druckkammer (2) durch Anlegen eines elektrischen Antriebspulses,
3. ein Diaphragma (3), welches mindestens einen Teil einer Wandfläche der Druckkammer (2) bildet und mit dem piezoelektrischen Element (4) durch ein elastisches Material (9) gekoppelt ist,
4. eine Begrenzungseinrichtung (7) mit einem Durch gang zur Zuführung von Tinte in die Druckkammer (2),
5. eine Öffnung (1) zum Ausstoßen von Tintentropfen aus der Druckkammer (2),

wobei die Druckkammer (2), das piezoelektrische Element (4), die Begrenzungseinrichtung (7) und das elastische Material (9) Bestandteil eines Tintenvibra tionssystems sind,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Dauer des Antriebspulses zwischen 6.2 µsec und 8.9 µsec und dabei in einem Bereich zwischen 60% und 100% der Periodendauer der Helmholtz-Resonanzschwingung des Tintenvibrationssystems liegt.

2. Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Periodendauer der Helmholtz-Resonanzschwingung 9 µsec bis 10 µsec beträgt.

3. Mehrdüsen-Tintenstrahlkopf nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Antriebspuls eine Rechteckwelle, eine Dreiecks welle, eine Exponentialwelle oder eine Sinuswelle ist.