DE19701191A1 - Verfahren und System zur Spannungsumsetzung - Google Patents
Verfahren und System zur SpannungsumsetzungInfo
- Publication number
- DE19701191A1 DE19701191A1 DE19701191A DE19701191A DE19701191A1 DE 19701191 A1 DE19701191 A1 DE 19701191A1 DE 19701191 A DE19701191 A DE 19701191A DE 19701191 A DE19701191 A DE 19701191A DE 19701191 A1 DE19701191 A1 DE 19701191A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- voltage
- carrier wave
- triangular signal
- signal carrier
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/01—Arrangements for reducing harmonics or ripples
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
In Anlagen wie Stahlverarbeitungslinien werden unter Umstän
den mehrere Spannungsumsetzer gleichzeitig verwendet. In
derartigen Fällen wird eine Wechselspannung (Netzspannung)
durch jeweilige (Wechselspannungs/Gleichspannungs-) Umsetzer
(nachfolgend als Umsetzer bezeichnet) in eine Gleichspannung
umgesetzt, und die Lastseite des Umsetzers wird unter Ver
wendung der Gleichspannung betrieben. Jeder Umsetzer wird
abhängig gesteuert, mit einer Steuerung einer Gleichspan
nungseinheit und einer Steuerung des Eingangsstroms. Wenn
ein Umsetzer durch PWM (Impulsbreitenmodulation)-Steuerung
angesteuert wird, fließen Oberwellen zum Netz. Als bekannte
Techniken zum Unterdrücken von Oberwellen werden die folgen
den genannt:
- (1) Eine mit der Umsetzerspannung synchronisierte PWM-Steue rung wird unter Verwendung einer Dreieckssignal-Trägerwelle ausgeführt, die mit der Eingangsspannung des Umsetzers (Ein gangsspannungs-Sollwert für den Umsetzer) synchronisiert ist, um die jeweiligen Umsetzer so zu steuern, daß Oberwel len verringert sind.
- (2) Eine mit der Quellenspannung synchronisierte PWM-Steue rung wird unter Verwendung einer Dreieckssignal-Trägerwelle ausgeführt, die mit der Spannungsquelle synchronisiert ist, um die jeweiligen Umsetzer anzusteuern und die Phasen der jeweiligen Dreieckssignal-Trägerwellen so zu ändern, daß die Oberwellen verringert sind.
- (3) Es wird ein Oberwellenfilter hinzugefügt, um Oberwellen zu verringern.
Eine mit dem Umsetzer synchronisierte PWM-Steuerung ist ein
PWM-System, das dazu geeignet ist, Oberwellen in einem Span
nungsumsetzer mit niedriger Trägerfrequenz zu unterdrücken.
Da die Dreieckssignal-Trägerwelle, einschließlich der Phase
derselben, mit einem Eingangsspannungs-Sollwert für den Um
setzer synchronisiert wird, kann der Faktor, gemäß dem Ober
wellen erzeugt werden, auf einem im wesentlichen konstanten
niedrigen Niveau gehalten werden. Jedoch treten in tatsäch
lichen Fällen die folgenden Probleme auf.
Um mit der Umsetzerspannung synchronisierte PWM-Steuerung zu
erzielen, sind Schaltungen wie eine PLL-Schaltung erforder
lich. Ferner existiert, da sich die Eingangsspannung am Um
setzer abhängig vom Lastzustand wesentlich ändert, eine Ver
zögerung, bevor die PLL-Schaltung damit beginnt, die Syn
chronisierung zu starten. Ferner ändern sich, wenn mehrere
Umsetzer unabhängige Lasten aufweisen, die Phasen der Ober
wellen (die Phasen zur Netzspannung), wie sie abhängig von
den Betriebszuständen der jeweiligen Umsetzer erzeugt wer
den, so daß die Oberwellen am Empfangsende gegeneinander
aufgehoben werden können oder einander überlappen können und
dabei zunehmen, was abhängig von den jeweiligen Lastbedin
gungen erfolgt, und dadurch ändern sich die Anteile der
Oberwellen deutlich. So ist es schwierig, zu erfassen, wel
che Oberwellen erzeugt werden, und es ist schwierig, Ober
wellen am Empfangsende zu unterdrücken.
Spannungssynchronisierte PWM-Steuerung erzeugt ein Synchro
nisierungssignal von der Spannungsquelle und liefert ein ge
meinsames Synchronisierungssignal an die jeweiligen Umset
zer, um die PWM-Steuerung auszuführen. In diesem Fall kön
nen, da die Dreieckssignal-Trägerwelle, einschließlich der
Phase, mit der Netzspannung synchronisiert ist, die Oberwel
len am Empfangsende dadurch unterdrückt werden, daß die
Phasen (zur Netzspannung hin) der jeweiligen Dreieckssignal-
Trägerwellen geändert werden. Insbesondere ist es wirkungs
voll, die Oberwellen nahe geradzahliger Oberwellen (2fc,
4fc, . . .) der Trägerfrequenz fc zu unterdrücken. Wenn sich
jedoch die Phase der Eingangsspannung am Umsetzer ändert
(wenn sich die Last am Umsetzer ändert), ändert sich der An
teil der Oberwellen wesentlich (in diesem Fall ändert sich
eher die Amplitude als die Phase der Oberwellen). Demgemäß
ändert sich das Ausmaß der Erzeugung von Oberwellen abhängig
vom Lastzustand am Umsetzer. Insbesondere ist dieser Trend
bei einer Einheit großer Leistung mit niedriger Trägerfre
quenz merklich.
Zur Quellenspannung synchronisierte PWM-Steuerung legt ein
gemeinsames Synchronisierungssignal an mehrere Umsetzer und
ändert die Phasen der jeweiligen Dreieckssignal-Trägerwel
len, so daß ein Synchronisierungssignal für zusammenwirken
den Betrieb erforderlich ist.
Wie es im Dokument JP-A-6-
351106 offenbart ist, kann, wenn mehrere Umsetzer mit einem
Transformator verbunden sind, das gemeinsame Synchronisie
rungssignal leicht erhalten werden, jedoch ist es schwierig,
Zusammenwirkenden Betrieb zu erzielen, wenn mehrere Umsetzer
verteilt angebracht sind, wie in einem Walzwerk.
Wenn große Spannungsfilter mit den jeweiligen Umsetzern ver
bunden werden, bewirkt dies eine Vergrößerung der Vorrich
tung und eine Verringerung der Ausgangsleistung. Bei einem
großen Spannungsumsetzer ist es erforderlich, da die Fre
quenz der erzeugten Oberwellen niedrig ist, einem Antireso
nanzeffekt volle Aufmerksamkeit zu schenken, wenn ein Filter
konzipiert wird, und es ist sehr schwierig, die Filterkon
zeption selbst zu erstellen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und
ein System zur Steuerung von Spannungsumsetzern zu schaffen,
die es ermöglichen, an ein Spannungsnetz gelangende Oberwel
len zu unterdrücken, wenn mehrere Umsetzer verteilt instal
liert sind.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß für jeden Umsetzer
die Quellenspannungsphase der Netzspannung erfaßt wird, die
in einem PWM-Signal enthaltenen Oberwellenkomponenten mit
der erfaßten Quellenspannungsphase synchronisiert werden
und dafür gesorgt wird, daß die Phasen der Oberwellenkompo
nenten voneinander verschieden sind.
Ferner wird die obige Aufgabe dadurch gelöst, daß die Quel
lenspannungsphase der Netzspannung für jeden Umsetzer erfaßt
wird, eine Synchronisierung mit der Quellenspannungs
phase auf Grundlage des erfaßten Werts erfolgt, Dreiecks
signal-Trägerwellen erzeugt werden, für die verschiedene
Phasen eingestellt sind, und für die Umsetzer eine PWM-
Steuerung unter Verwendung der Dreieckssignal-Trägerwellen
ausgeführt wird.
Auf diese Weise können die ausgegebenen Oberwellen verrin
gert werden. Da es nicht erforderlich ist, ein Signal für
zusammenwirkenden Betrieb zwischen den Umsetzern zu erzeu
gen, und da kein Oberwellenfilter erforderlich ist, werden
eine Größenverringerung der Vorrichtung und eine Leistungs
zunahme erzielt.
Es ist eine andere Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und
ein System zur Steuerung von Spannungsumsetzern zu schaffen,
die es ermöglichen, Oberwellen auf ein vorbestimmtes Niveau
oder darunter zu verringern.
Die vorstehende Aufgabe wird dadurch gelöst, daß in einer
Periode von einem positiven bis zu einem negativen Spitzen
wert sowie in einer Periode von einem negativen bis zu einem
positiven Spitzenwert, die Halbperioden einer Dreieckssi
gnal-Trägerwelle sind, der Mittelwert von Sollwerten auf
Grundlage jeweiliger Sollwert abgeschätzt wird und die Soll
werte unter Verwendung des Schätzwerts kompensiert werden.
In diesem Fall ist, da die Amplitude der Oberwellen durch
die Sollspannungskompensation im wesentlichen konstant ge
halten wird, die Abhängigkeit vom Lastzustand verringert,
und die Oberwellen können auf ein vorbestimmtes Niveau oder
weniger herabgesetzt werden.
Es ist eine andere Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren und
ein System zur Steuerung von Spannungsumsetzern zu schaffen,
die die Oberwellen minimieren können, wie sie an das Span
nungsnetz ausgegeben werden.
Die vorstehende Aufgabe wird dadurch gelöst, daß Eingangs
ströme in die jeweiligen Spannungsumsetzer erfaßt werden,
Trägerphasen-Einstellwerte von Dreieckssignal-Trägerwellen
auf Grundlage der erfaßten Eingangsstromstärken bestimmt
werden und die Dreieckssignal-Trägerwellen so ausgegeben
werden, daß sie auf Grundlage der Trägerphase-Einstellwerte
und der Quellenspannungsphase mit der letzteren synchroni
siert sind.
In diesem Fall wird dynamischer, zusammenwirkender Betrieb
zwischen den Umsetzern erzielt, wodurch Oberwellen minimiert
werden, wie sie an die Netzspannung ausgegeben werden.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbei
spielen unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen nä
her erläutert.
Fig. 1 zeigt den Aufbau eines Spannungsumsetzsystems gemäß
einem Ausführungsbeispiel der Erfindung;
Fig. 2 zeigt einen Aufbau für den Fall, daß bei der Erfin
dung zwei Umsetzer vorhanden sind;
Fig. 3 ist ein Kurvenbild, das die Beziehung zwischen einer
Quellenspannung, einer Umsetzer-Eingangsspannung und einer
Dreieckssignal-Trägerwelle repräsentiert;
Fig. 4 zeigt ein Vektordiagramm, das die Umsetzer-Eingangs
spannung repräsentiert;
Fig. 5 zeigt den Aufbau eines Spannungsumsetzsystems gemäß
einem anderen Ausführungsbeispiel der Erfindung;
Fig. 6A zeigt die Beziehung zwischen einem Sollwert und
einer Dreieckssignal-Trägerwelle bei einem bekannten System;
Fig. 6B zeigt die Beziehung zwischen dem Sollwert und der
Dreieckssignal-Trägerwelle beim Ausführungsbeispiel von Fig.
5;
Fig. 7 zeigt zum Vergleich das Ausmaß der Erzeugung von
Oberwellen bei der Erfindung und beim Stand der Technik;
Fig. 8 zeigt den Aufbau eines Spannungsumsetzsystems gemäß
einem anderen Ausführungsbeispiel der Erfindung;
Fig. 9 veranschaulicht einen Betriebsalgorithmus einer Vor
richtung zum Unterdrücken von Oberwellen beim Ausführungs
beispiel von Fig. 8;
Fig. 10 zeigt den Lastzustand am Umsetzer und den Erzeu
gungsanteil der 17. Oberwelle; und
Fig. 11 zeigt den Lastzustand am Umsetzer und den Erzeu
gungsanteil der 5. Oberwelle.
In Fig. 1 bezeichnet die Zahl 1 ein Spannungsversorgungs
netz, die Zahl 2 das Empfangsende des dargestellten Systems,
die Zahl 3 einen Satz von Spannungsumsetzern, die Zahl 4
einen Sollwertgenerator zum Liefern eines Umsetzereingangs
spannung-Sollwerts, die Zahl 52 einen Dreieckswellengenera
tor zum Erzeugen einer Dreieckssignal-Trägerwelle, die Zahl
51 einen Komparator (PWM-Steuereinheit) zum Vergleichen des
Ausgangssignals des Sollwertgenerators 4 mit der Dreiecks
signal-Trägerwelle, die Zahl 6 eine Trägerphase-Einstellein
richtung zum Einstellen der Phase der Dreieckssignal-Träger
welle, die Zahl 7 eine Umsetzereinheit mit einem Umsetzer 71
und einem Transformator 72, die Zahl 8 einen Quellenspan
nungs-Phasendetektor zum Erfassen einer Quellenspannungspha
se Θe, die Zahl 9 einen Phasensollwertgenerator zum Berech
nen der Phase es der Dreieckssignal-Trägerwelle auf Grundla
ge der Quellenspannungsphase Θe und der Trägereinstellwerte
Φs1-Φsn, und die Zahl 10 bezeichnet einen Inverter oder
eine Last am Umsetzer wie einen Wechselspannungsmotor.
Nun wird der Betrieb des in Fig. 1 dargestellten Systems er
läutert.
Der Sollwertgenerator 4 berechnet einen Spannungssollwert
und gibt ihn aus, wie es dazu erforderlich ist, der Lastvor
richtung 10 die erforderliche Spannung zuzuführen und den
Spannungsfaktor des Umsetzers 71 auf den Wert 1 zu setzen.
Andererseits wird die Quellenspannungsphase Θe vom Quellen
spannungs-Phasendetektor 8 erfaßt, und im Phasensollwertge
nerator 9 wird die Dreieckssignal-Trägerwelle mit der Quel
lenspannungsphase Θe synchronisiert, und die Quellenspan
nungsphase Θe und die Werte Φs1-Φn (wobei n die Anzahl
von Sätzen von Umsetzern 71 ist), die Ausgangssignale der
Trägerphasen-Einstelleinrichtung 6 sind, werden jeweils ad
diert, um die Phasen Θs der Dreieckssignal-Trägerwellen zu
berechnen und auszugeben. Hierbei kann die Quellenspannungs
phase Θe unmittelbar aus der Netzspannung erfaßt werden.
Die Trägerphasen-Einstellwerte Φs1-Φsn werden zu 180°/n
bestimmt. Wenn z. B. zwei Sätze von Umsetzern 71 vorhanden
sind, sind sie 0° und 90°, und wenn vier Sätze vorhanden
sind, sind sie 0°, 45°, 90° und 135°. Der Dreieckssignalge
nerator 52 gibt die Dreieckssignal-Trägerwelle auf Grundlage
des Phasensollwerts Θs aus. Der Komparator 51 vergleicht das
Ausgangssignal des Sollwertgenerators 4 mit der Dreieckssi
gnal-Trägerwelle des Dreieckssignalgenerators 52, um den
PWM-Impuls zu erzeugen. Die Schaltbauteile des Umsetzers 71
führen den Schaltvorgang abhängig vom PWM-Impuls aus. Der
PWM-Impuls enthält eine Grundwellenkomponente, die dem Soll
wert entspricht, sowie Oberwellen, wobei jede Phase der
letzteren um 360°/n gegen jede Phase der Spannungsumsetzer 3
verschoben ist.
Auf diese Weise ist beim vorliegenden Ausführungsbeispiel in
jedem Spannungsumsetzer 3 für die Funktion gesorgt, die
Quellenspannungsphase zu erfassen, in jedem Spannungsumsetz
er 3 wird zur Spannung synchronisierte Steuerung erzielt,
und es wird die Phase der Dreieckssignal-Trägerwelle zur
Spannungsphase eingestellt.
Da es bei einem Umsetzer großer Leistung ausgehend vom Ge
sichtspunkt des Funktionsvermögens von Schaltbauteilen
schwierig ist, die Schaltfrequenz zu erhöhen, wird im allge
meinen eine niedrige Frequenz verwendet. In diesem Fall wird
synchronisierte PWM-Steuerung dazu verwendet, einen Schwe
bungseffekt zu vermeiden.
Der Begriff "synchronisierte PWM-Steuerung" hat die folgen
den zwei Bedeutungen. In einem ersten Fall wird von synchro
nisierter PWM-Steuerung gesprochen, wenn das Verhältnis N
(= fs/f1) der Grundfrequenz f1 (Netzspannungsfrequenz für
den Umsetzer) zur Frequenz fs der Dreieckssignal-Trägerwelle
eine ganze Zahl ist (wenn dreiphasiger Wechselstrom gehand
habt wird, ist N ein Vielfaches von Drei und eine ungerade
Zahl), und in einem zweiten Fall wird von synchronisierter
PWM-Steuerung gesprochen, wenn die Phase der Dreieckssignal-
Trägerwelle und die Phase der Grundwelle vollständig über
einstimmen, zusätzlich zu den vorstehend angegebenen Bedin
gungen. Hinsichtlich synchronisierter PWM-Steuerung gemäß
dem ersten Fall werden die Grundwelle und die Dreieckssi
gnal-Trägerwellen mit bestimmten Phasendifferenzen betrie
ben, und bei synchronisierter PWM-Steuerung gemäß dem zwei
ten Fall wird die Phasendifferenz auf Null gehalten. Beim
vorliegenden Ausführungsbeispiel liegt der erste Fall einer
synchronisierten PWM-Steuerung vor.
Abhängig davon, ob mit der Quellenspannung oder der Umset
zereingangsspannung (der vom Sollwertgenerator 4 ausgegebe
nen Spannung) synchronisiert wird, erfolgt eine Einteilung
in mit der Quellenspannung synchronisierte PWM-Steuerung
oder mit der Umsetzerspannung synchronisierte PWM-Steuerung.
Unter Bezugnahme auf die Fig. 2-4 wird nun ein Prinzip zum
Verringern der Oberwellen am Empfangsende 2 beim vorliegen
den Ausführungsbeispiel erläutert. In Fig. 2 sind zwei Sätze
von Umsetzern mit der Netzspannungsleitung 1 verbunden. Hin
sichtlich des Umsetzers 1 ist die Phase der Umsetzerein
gangsspannung Vc in bezug auf die Quellenspannung E aufgrund
der Streuinduktivität des Transformators 72 verschoben. Für
die Annahme, daß die Phasendifferenz zwischen Vc und E den
Wert Φ1 hat, ist die Beziehung zwischen Signalverläufen E
und Vc in Fig. 3(a) dargestellt. Eine Vektorrepräsentations
beziehung ist in Fig. 4 dargestellt. Wie es aus Fig. 4 er
sichtlich ist, nimmt, wenn der Eingangsstrom i ansteigt,
eine Eingangs-ACL(Wechselspannungsdrossel)-Spannung VL zu,
und die Phasendifferenz Φ1 nimmt zu. Demgemäß ist es erfor
derlich, um den Eingangsspannungsfaktor auf dem Wert 1 zu
halten (um dafür zu sorgen, daß E und i in Phase sind), Φ1
und Vc abhängig von der Stärke des Eingangsstroms i zu än
dern. D. h., daß sich auch die Phase zwischen Vc und der
Dreieckssignal-Trägerwelle synchron hiermit ändert. Dasselbe
gilt für den Umsetzer 2.
Wie es in den Fig. 3 (b) und (c) dargestellt ist, hängen,
wenn die Phasen Φs der Dreieckssignal-Trägerwellen gegenüber
E durch die Trägerphase-Einstelleinrichtungen 6 der Umsetzer
1 und 2 auf 0° bzw. 90° eingestellt werden, die Phasen der
erzeugten Oberwellen (insbesondere die Phasen der Komponen
ten nahe ganzzahligen Vielfachen der Trägerfrequenz) nicht
wesentlich von einer Änderung von Φ1 ab. In diesem Fall sind
die Oberwellenphasen einander entgegengesetzt, und wenn zwei
Sätze von Umsetzern verwendet werden, heben die jeweiligen
Oberwellen einander auf, so daß Oberwellen am Empfangsende
2 verringert sind.
Während beim vorliegenden Ausführungsbeispiel der Umsetzer
mit auf die Quellenspannung synchronisierter PWM betrieben
wird, sind der Quellenspannungs-Phasendetektor 8 und der
Phasensollwertgenerator 9 in jedem Umsetzer vorhanden, und
jeder Umsetzer ist mit der Funktion versehen, eine Synchro
nisierung zur Quellenspannungsphase der Netzspannungsleitung
1 auszuführen, und die Phasen der Netzspannungsleitung 1 und
der Dreieckssignal-Trägerwelle werden anfangs durch die Trä
gerphase-Einstelleinrichtung in jedem Umsetzer eingestellt.
Das heißt, daß durch verschiedenes Einstellen der Trägerphasen
in bezug zur Spannung des Netzes 1 die Oberwellen am Emp
fangsende 2 verringert werden, wenn mehrere Sätze von Um
setzern verwendet werden.
Übrigens können, da der Sollwert (der Sollwert für die Ein
gangsspannung Vc) und die Dreieckssignal-Trägerwellen mit
auf die Umsetzerspannung synchronisierter PWM-Steuerung syn
chronisiert werden, die Oberwellen jedes Umsetzers immer auf
ein vorbestimmtes Niveau oder darunter unterdrückt werden.
Da sich jedoch Vc abhängig vom Lastzustand (dem Eingangs
strom) deutlich ändert (insbesondere ändert sich die Phase
Φ1 stark), ist es erforderlich, eine Synchronisierung hin
sichtlich der Änderung vorzunehmen. Bei einem System, bei
dem die Änderung des Eingangsstroms groß ist, ist eine Ver
zögerung vorhanden, bevor die Synchronisierung startet, und
es werden Oberwellen verschiedener Frequenzkomponenten wäh
rend dieser Periode erzeugt, wobei diese jedoch vorüberge
hend ist. Wenn ein Umsetzer als Einzeleinheit verwendet
wird, ist das Ausmaß der Erzeugung von Oberwellen konstant,
jedoch hängen, wenn mehrere Sätze von Umsetzern unabhängig
angesteuert werden, die Oberwellen am Empfangsende von Pha
senänderungen der jeweiligen Umsetzer ab, und sie können
einander löschen oder einander verstärken. Im Ergebnis ist
es schwierig, Oberwellen auf das vorbestimmte Niveau oder
darunter zu unterdrücken.
Gemäß dem zum Stand der Technik zitierten Dokument JP-A-6-
351106 wird ein Synchronisierungssignal aus einer Spannung
erzeugt, dieses wird gemeinsam an mehrere Umsetzer gelie
fert, und die Phasen jeweiliger Dreieckssignal-Trägerwellen
werden verschoben, um Oberwellen am Empfangsende zu unter
drücken. Beim Spannungsumsetzsystem des vorliegenden Ausfüh
rungsbeispiels ist jeder Umsetzer mit einem Quellenspan
nungs-Phasendetektor 8 und einem Phasensollwertgenerator 9
versehen, und jeder Umsetzer hat die Funktion einer Synchro
nisierung zur Quellenspannung. So ist es nicht erforderlich,
ein Synchronisierungssignal zwischen Umsetzern zuzuführen,
und wenn einmal die Phasenwinkel der Quellenspannung und der
Dreieckssignal-Trägerwellen durch die Trägerphase-Einstell
einrichtung 6 in jedem Umsetzer anfangs eingestellt sind,
können die Oberwellen am Empfangsende verringert werden. So
ist die Unabhängigkeit der jeweiligen Umsetzer stark, und
die Auswirkung ist bei einem System groß, in dem keine je
weiligen Umsetzer verteilt installiert sind.
Ferner kann durch das vorliegende Ausführungsbeispiel die
Größe der Vorrichtung verringert werden, da es nicht erfor
derlich ist, ein Filter zum Unterdrücken von Oberwellen an
zuschließen. Ferner sind Schaltverluste verringert, und es
ist eine Zunahme der Leistung der Vorrichtung möglich, da
die Trägerfrequenz des Umsetzers niedriger eingestellt wer
den kann.
Fig. 5 zeigt ein anderes Ausführungsbeispiel der Erfindung,
bei dem eine Sollwert-Kompensationseinrichtung 11 zum System
von Fig. 1 hinzugefügt ist. Unter Bezugnahme auf die Fig. 6A
und 6B wird nun die Funktion dieser Sollwert-Kompensations
einrichtung 11 erläutert.
In Fig. 6A ist ein bekanntes PWM-System dargestellt. Bei
diesem bekannten PWM-System wird ein Sollwert v(t)* mit der
Dreieckssignal-Trägerwelle et(t) verglichen, um einen PWM-
Impuls zu erzeugen. Beim Dreieckssignal-Vergleichsverfahren
wird der Momentanwert (Höhe) des Sollwerts (am Punkt p in
den Fig. 6A und 6B) unter Verwendung des Dreieckssignals zu
jeder Halbperiode der rampenförmigen Trägerwelle abgetastet,
und die Höhe des Sollwerts in eine Impulsbreite umgesetzt.
Wenn jedoch die Trägerfrequenz niedrig ist (ein Zehntel der
Frequenz des Sollwerts), wie in Fig. 6A dargestellt, reprä
sentiert der Abtastpunkt nicht immer eine Periode Δt. D. h.,
daß der Fehler bei der PWM-Steuerung zunimmt. Im Ergebnis
variieren die erzeugten Oberwellen deutlich abhängig von den
Phasenbedingungen des Sollwerts v(t)* und der Dreieckssi
gnal-Trägerwelle et(t).
Demgemäß sind, wenn die Trägerfrequenz niedrig ist und die
jeweiligen Umsetzer im System von Fig. 1 unabhängig arbei
ten, die Ausmaße der von den jeweiligen Umsetzern erzeugten
Oberwellen verschieden, und das Löschungsausmaß von Oberwel
len am Empfangsende variiert, und der Unterdrückungseffekt
hinsichtlich Oberwellen kann abhängig vom Zustand verringert
sein.
Um die obigen Probleme zu überwinden, ist beim vorliegenden
Ausführungsbeispiel die Sollwert-Kompensationseinrichtung 11
hinzugefügt. Wie es in Fig. 5 dargestellt ist, ermittelt
diese Sollwert-Kompensationsrichtung 11 den Sollwert v(t)*
mit jeder Periode Δt, sie bilden den Mittelwert als neuen
Sollwert v(t), und sie vergleicht diesen mit der Dreiecks
signal-Trägerwelle et(t). Der Mittelwert v(t) des Sollwerts
wird unter Verwendung des Momentanwerts des ursprünglichen
Sollwerts v(t)* abgeschätzt. Im Ergebnis ist die Variation
des Ausmaßes der Oberwellen aufgrund der Phasendifferenz
zwischen der Dreieckssignal-Trägerwelle et(t) und dem Soll
wert v(t)* verringert, und die von jedem Umsetzer 71 erzeug
ten Oberwellen werden unabhängig vom Zustand mit im wesent
lichen demselben Ausmaß gelöscht.
Fig. 7 zeigt ein Simulationsergebnis für die Änderung eines
Oberwellenstroms Ih (Effektivwert aller Oberwellenkomponen
ten), wenn der Phasenwinkel Φs der Dreieckssignal-Trägerwel
le et(t) in bezug auf den Sollwert v(t)* geändert wird (für
einen einzelnen Satz von Umsetzern, N = 9). Ohne die Soll
wertkompensation (bekanntes System) steigen, wie es aus der
gestrichelten Linie in Fig. 7 erkennbar ist, die Oberwellen
im schlimmsten Fall auf das 1,5-fache. Wenn jedoch die Soll
wertkompensation hinzugefügt wird, ist es aus der durchgezo
genen Linie in Fig. 7 erkennbar, daß die Abhängigkeit der
Oberwellen von Φs im wesentlichen verschwunden ist.
Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel ist die Abhängigkeit
vom Lastzustand verringert, da die Amplitude der Oberwellen
durch die Spannungssollwert-Kompensation im wesentlichen
konstant gehalten ist. Ferner können, da das Ausmaß der er
zeugten Oberwellen selbst dann, wenn die Trägerfrequenz re
lativ niedrig ist, auf ein im wesentlichen konstantes Niveau
heruntergedrückt werden kann, die Oberwellen am Empfangsende
selbst dann, wenn die jeweiligen Umsetzer unabhängig betrie
ben werden, auf im wesentlichen konstantes Niveau oder dar
unter heruntergedrückt werden.
Fig. 8 zeigt zeigt ein anderes Ausführungsbeispiel der Er
findung. Bei den Ausführungsbeispielen der Fig. 1 und 5 wer
den die jeweiligen Umsetzer 71 unabhängig angesteuert, und
die Oberwellen am Empfangsende 2 werden dadurch unterdrückt,
daß die Trägerphasen-Einstellwerte Φs anfangs eingestellt
werden. Wenn jedoch eine spezielle Oberwelle zu unterdrücken
ist oder wenn Oberwellen weiter auf eine Grenze herunterzu
drücken sind, ist das Ausführungsbeispiel von Fig. 8 wir
kungsvoll.
Beim vorliegenden Ausführungsbeispiel wird die Phasenein
stellung Φs der Dreieckssignal-Trägerwelle in Echtzeit ab
hängig vom Lastzustand jedes Umsetzers geändert, um einen
zusammenwirkenden Betrieb zwischen Umsetzern auszuführen. In
Fig. 8 bezeichnet die Zahl 12 einen Stromdetektor zum Erfas
sen des Eingangsstroms i1, i2, i3, . . . für jeden Umsetzer,
und die Zahl 13 bezeichnet eine Einrichtung zum Unterdrücken
von Oberwellen zum Lesen des Eingangsstroms für jeden Um
setzer und zum Liefern eines geeigneten Trägerphase-Ein
stellwerts Φs (Φs1, Φs2, Φs3, . . ., Φsn) an jede Trägerpha
sen-Einstelleinrichtung 6, um Oberwellen am Empfangsende 2
zu unterdrücken.
Fig. 9 veranschaulicht einen Funktionsalgorithmus der Ein
richtung 13 zum Unterdrücken von Oberwellen. Als erstes wer
den die Eingangsströme i1-in für die jeweiligen Umsetzer
gelesen, und auf Grundlage dieser Stromstärken werden die
Betriebsbedingungen x (x1-xn) für die jeweiligen Umsetzer
berechnet. Wie es in Fig. 4 dargestellt ist, gilt x = tanΦ1,
und es kann eine Bestimmung durch x = ωLi/E erfolgen (d. h.,
daß dann, wenn der Eingangsstrom i bekannt ist, die Berech
nung aus der Spannung E und der Induktivität L ausgeführt
werden kann). Wenn x positiv ist, repräsentiert dies einen
Zustand zum Liefern einer Spannung an eine Last (Spannungs
zuführung), und wenn x negativ ist, repräsentiert dies einen
Regenerationszustand, und wenn x Null ist, repräsentiert
dies einen Zustand ohne Last. Dann werden die Trägerphase-
Einstellwerte Φs1-Φsn zeitweilig auf zweckdienliche Werte
eingestellt (z. B. wird die Hälfte von mehreren Umsetzern
auf 0° gesetzt, während die andere Hälfte auf 90° gesetzt
wird). Dann werden die durch die jeweiligen Umsetzer erzeug
ten Oberwellen Hn aus den Trägerphase-Einstellwerten und
x1-xn abgeschätzt. Die Oberwellen Hn repräsentieren den
Erzeugungsanteil von Oberwellen zur Gleichspannung des Um
setzers, und sie entsprechen den aktuell vom Umsetzer er
zeugten Oberwellen. Die Fig. 10 und 11 zeigen die Werte von
Hn für die 17. bzw. 5. Sinuskomponente. Wie es in den
Figuren dargestellt ist, wird Hn vorab als Funktion von Φs und x
berechnet und dann in eine Tabelle eingespeichert. Die Ober
wellen am Empfangsende 2 sind die Gesamtsumme der Werte Hn
der jeweiligen Umsetzer. Der Wert x wird durch den Betriebs
zustand des Umsetzers bestimmt, jedoch kann der Wert Φs
wahlfrei bestimmt werden, so daß der Gesamtumfang von Ober
wellen (Gesamtsumme von Hn) unter Verwendung von Φs mini
miert werden kann. D. h., daß, wie es in Fig. 9 dargestellt
ist, die Gesamtsumme der Werte Hn (Oberwellen am Empfangs
ende) berechnet wird, nachdem Φs eingestellt wurde, das Aus
maß erzeugter Oberwellen berechnet wird, und dann, wenn der
Wert nicht gut wird, wird Φs erneut eingestellt, und die Ge
samtsumme von Hn wird berechnet, und dieser Vorgang wird
wiederholt, um den Minimalpunkt von Hn zu ermitteln. Die
Trägerphase-Einstellwerte Φs1-Φsn, die dem so bestimmten
Minimalpunkt entsprechen, werden an die jeweiligen Träger
phase-Einstelleinrichtungen 6 geliefert.
Wenn die Anzahl von Umsetzern klein ist, kann Φs eingestellt
werden, ohne daß die obige wiederholte Berechnung ausge
führt wird. Nachfolgend wird ein spezielles Einstellverfah
ren für Φs erläutert.
Es sei angenommen, daß zwei Umsetzer vorhanden sind, wie es
in Fig. 2 dargestellt ist, und daß die 17. Oberwelle (Fig.
10) zu unterdrücken ist. Ferner sei angenommen, daß der Um
setzer auf Φs1 = 90° gesetzt ist und mit x = 0,1 angesteuert
wird, und daß der Umsetzer 2 mit x = -0,1 angesteuert wird.
Um die von den Umsetzern 1 und 2 am Empfangsende 2 erzeugten
Oberwellen aufzuheben, ist es besser, wenn die Polaritäten
der beiden Oberwellen einander entgegengesetzt sind und ihre
Absolutwerte nahe beieinander liegen. Gemäß Fig. 10 ent
spricht eher C als B der Stärke A, so daß die 17. Komponen
te stärker unterdrückt wird, wenn Φs2 den Wert 180° statt 0°
hat. Demgemäß gibt die Einrichtung 13 zum Unterdrücken von
Oberwellen in diesem Zustand die Trägerphase-Einstellwerte
Φs1 = 90° und Φs2 = 180° an die Trägerphase-Einstelleinrich
tung 6. So werden die Oberwellenkomponenten minimiert.
Nun sei angenommen, daß der Umsetzer 1 auf x = -0,1 wech
selt, während der Umsetzer auf x = -0,1 verbleibt (das Aus
maß der erzeugten Oberwellen ändert sich auf A′). Da nun B
nahe an der Stärke A liegt, wird die Oberwelle dieser Kompo
nente stärker unterdrückt, wenn Φs2 = 0° gilt. Demgemäß wird
der Sollwert Φs2 = 0° an den Umsetzer 2 ausgegeben. So wer
den die Oberwellenkomponenten minimiert.
Durch geeignetes Umschalten von σ kann eine spezielle Ober
welle am Empfangsende 2 unterdrückt werden, und die Oberwel
len können bis auf die Grenzen heruntergedrückt werden. Dies
ist nicht auf die 17. Oberwelle beschränkt, sondern dasselbe
kann für die 5. Oberwelle, wie in Fig. 11 dargestellt, und
andere Oberwellenkomponenten ausgeführt werden. Die Möglich
keit, eine spezielle Oberwellenkomponente zu unterdrücken,
kann Antiresonanz verhindern, wenn ein Filter am Empfangsen
de 2 einzufügen ist. Ferner kann es ermöglicht werden, eine
Änderung des Ausmaßes der Erzeugung von Oberwellen am Emp
fangsende 2 vorab zu berechnen und diejenigen Trägerphasen
zuzuführen, die das Gesamtausmaß minimieren.
Claims (8)
1. Steuerungsverfahren für Spannungsumsetzer zum Steuern
mehrerer Spannungsumsetzer (3a), die mit einer Netzspan
nungsleitung (1) verbunden sind, mit gesonderten PWM-Signa
len, die eine einem Sollwert entsprechende Grundwellenkompo
nente und Oberwellenkomponenten enthalten, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Spannungsphase der Netzspannung erfaßt
wird, die Oberwellenkomponenten mit der erfaßten Spannungs
phase im wesentlichen synchronisiert werden und die Phasen
der Oberwellenkomponenten voneinander verschieden gemacht
werden.
2. Steuerungsverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Phasen der speziellen Oberwellenkomponen
ten um 360°/n gegeneinander verschoben werden, wobei n die
Anzahl von Sätzen von Spannungsumsetzern (3a) ist.
3. Steuerungsverfahren nach einem der vorstehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß die PWM-Signale auf Grund
lage des Sollwerts und einer Dreieckssignal-Trägerwelle erfaßt
werdend der Mittelwert des Sollwerts in einer Periode
ab einem positiven Spitzenwert bis zu einem negativen Spit
zenwert, wie einer Halbperiode der Dreieckssignal-Trägerwel
le entsprechend, und einer Periode vom negativen Spitzenwert
zum positiven Spitzenwert, wie der Halbperiode entsprechend,
auf Grundlage des Sollwerts abgeschätzt wird und dieser
Sollwert unter Verwendung des Schätzwerts kompensiert wird.
4. Steuerungsverfahren nach einem der vorstehenden Ansprü
che, dadurch gekennzeichnet, daß die Eingangsströme in die
jeweiligen Spannungsumsetzer (3a) erfaßt werden und die
Phasen der Oberwellenkomponenten auf Grundlage der erfaßten
Eingangsstromstärken bestimmt werden.
5. Spannungsumsetzsystem mit einem Empfangsende (2), das
mit einer Netzspannung (1) versorgt wird, und mit mehreren
mit diesem Empfangsende verbundenen Spannungsumsetzern (2a),
von denen jeder einen Dreieckssignal-Trägerwellengenerator
(52) zum Erzeugen einer Dreieckssignal-Trägerwelle sowie
eine PWM(Impulsbreitenmodulation)-Steuereinheit enthält, um
ein PWM-Signal auszugeben, das auf Grundlage eines Sollwerts
und der Dreieckssignal-Trägerwelle erzeugt wird, und um den
Spannungsumsetzer zu steuern, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Detektor (8) zum Erfassen der Spannungsphase der Netz
spannung sowie ein Dreieckssignal-Trägerwellengenerator zum
Ausgeben der Dreieckssignal-Trägerwelle in solcher Weise,
daß Synchronisation mit der vom Detektor erfaßten Span
nungsphase vorliegt, in jedem der Spannungsumsetzer vorhan
den sind, und daß die Dreieckssignal-Trägerwellengenerato
ren in den Spannungsumsetzern die Dreieckssignal-Trägerwel
len mit einander verschiedenen Phasen ausgeben.
6. Spannungsumsetzsystem nach Anspruch 5, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Phasen der speziellen Oberwellenkomponen
ten um 360°/n gegeneinander verschoben werden, wobei n die
Anzahl von Sätzen von Spannungsumsetzern (3a) ist.
7. Spannungsumsetzsystem nach einem der Ansprüche 5 oder
6, gekennzeichnet durch eine Sollwertkompensationseinrich
tung (11) zum Abschätzen des Mittelwerts des Sollwerts in
einer Periode ab einem positiven Spitzenwert bis zu einem
negativen Spitzenwert, wie einer Halbperiode der Dreieckssi
gnal-Trägerwelle entsprechend, und einer Periode vom negati
ven Spitzenwert zum positiven Spitzenwert, wie der Halbpe
riode entsprechend, auf Grundlage des Sollwerts und zum Kom
pensieren dieses Sollwerts unter Verwendung des Schätzwerts.
8. Spannungsumsetzsystem nach einem der Ansprüche 5 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß in jedem Spannungsumsetzer (3a)
ein Eingangsstromdetektor zum Erfassen des Eingangsstroms in
den Spannungsumsetzer und eine Einrichtung zum Eingeben der
erfaßten Eingangsstromwerte von den Eingangsstromdetektoren
und zum Bestimmen einer Trägerphaseneinstellung, die für je
den der Dreieckssignal-Trägerwellengeneratoren verschieden
ist, auf Grundlage der erfaßten Eingangsstromwerte vorhan
den sind, wobei der Dreieckssignal-Trägerwellengenerator die
Dreieckssignal-Trägerwelle synchronisiert zur Spannungsphase
auf Grundlage der erfaßten Spannungsphase und der Träger
phaseneinstellung ausgibt.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP02311896A JP3236986B2 (ja) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | 電力変換システム |
JP8-023118 | 1996-01-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19701191A1 true DE19701191A1 (de) | 1997-07-31 |
DE19701191B4 DE19701191B4 (de) | 2005-07-07 |
Family
ID=12101590
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19701191A Expired - Lifetime DE19701191B4 (de) | 1996-01-16 | 1997-01-15 | Spannungumformeranordnung und Verfahren zu ihrer Steuerung |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3236986B2 (de) |
KR (1) | KR100441534B1 (de) |
CN (1) | CN1059522C (de) |
DE (1) | DE19701191B4 (de) |
TW (1) | TW340989B (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19830655A1 (de) * | 1998-07-09 | 2000-01-13 | Abb Daimler Benz Transp | Leistungsabhängige Pulsmusterverschiebung |
DE19924550C2 (de) * | 1998-05-29 | 2002-06-06 | Reinhausen Maschf Scheubeck | Verfahren und Anordnung zur Ermittlung von Kenngrößen zur Beurteilung der Elektroenergiequalität |
WO2012123559A3 (de) * | 2011-03-16 | 2013-10-10 | Sma Solar Technology Ag | Netzgekoppelter wechselrichter, wechselrichteranordnung und betriebsverfahren für eine wechselrichteranordnung |
DE102016215700A1 (de) | 2016-08-22 | 2018-02-22 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuerung einer Drehfeldmaschine mit zwei Wicklungen |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPWO2005031939A1 (ja) * | 2003-09-26 | 2006-12-07 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 電動機駆動システム |
JP2006129594A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Hitachi Ltd | 船舶用電気推進装置の制御方法及びその装置 |
GB2449427B (en) | 2007-05-19 | 2012-09-26 | Converteam Technology Ltd | Control methods for the synchronisation and phase shift of the pulse width modulation (PWM) strategy of power converters |
JP4889697B2 (ja) * | 2008-09-08 | 2012-03-07 | 三菱電機株式会社 | 交流直流変換装置及び交流直流変換装置の制御方法並びにヒートポンプ式給湯器及び空気調和機 |
JP5236057B2 (ja) * | 2011-09-02 | 2013-07-17 | 三菱電機株式会社 | 交流直流変換装置及び交流直流変換装置の制御方法並びにヒートポンプ式給湯器及び空気調和機 |
EP3827496A1 (de) * | 2018-07-25 | 2021-06-02 | Vestel Elektronik Sanayi ve Ticaret A.S. | Umrichtersystem und verfahren zum betreiben eines umrichtersystems |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD293469A5 (de) * | 1990-04-03 | 1991-08-29 | ������@��������@�������������@�������@����k�� | Verfahren zur synchronisation mehrerer gemeinsam betriebener getakteter eingangsstromrichter |
JP2915668B2 (ja) * | 1992-01-08 | 1999-07-05 | 三菱電機株式会社 | インバータ装置の制御装置 |
JPH05227757A (ja) * | 1992-02-17 | 1993-09-03 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 系統連系用インバータ装置 |
JPH06351106A (ja) * | 1993-06-04 | 1994-12-22 | Central Japan Railway Co | コンバータ制御装置 |
JP2739027B2 (ja) * | 1993-08-19 | 1998-04-08 | 三菱電機株式会社 | 電力変換器の制御装置 |
JP3324249B2 (ja) * | 1993-12-28 | 2002-09-17 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置 |
JPH07322629A (ja) * | 1994-05-27 | 1995-12-08 | Meidensha Corp | 順変換装置 |
-
1996
- 1996-01-16 JP JP02311896A patent/JP3236986B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-11-29 TW TW085114765A patent/TW340989B/zh not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-01-08 KR KR1019970000296A patent/KR100441534B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-01-15 CN CN97102245A patent/CN1059522C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-15 DE DE19701191A patent/DE19701191B4/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19924550C2 (de) * | 1998-05-29 | 2002-06-06 | Reinhausen Maschf Scheubeck | Verfahren und Anordnung zur Ermittlung von Kenngrößen zur Beurteilung der Elektroenergiequalität |
DE19830655A1 (de) * | 1998-07-09 | 2000-01-13 | Abb Daimler Benz Transp | Leistungsabhängige Pulsmusterverschiebung |
EP0973247B1 (de) * | 1998-07-09 | 2007-09-12 | Bombardier Transportation GmbH | Leistungsabhängige Pulsmusterverschiebung |
WO2012123559A3 (de) * | 2011-03-16 | 2013-10-10 | Sma Solar Technology Ag | Netzgekoppelter wechselrichter, wechselrichteranordnung und betriebsverfahren für eine wechselrichteranordnung |
CN103597695A (zh) * | 2011-03-16 | 2014-02-19 | Sma太阳能技术股份公司 | 并网的逆变器、逆变器装置和逆变器装置的运行方法 |
US9559614B2 (en) | 2011-03-16 | 2017-01-31 | Sma Solar Technology Ag | Grid-connected inverter, inverter arrangement and method for operating an inverter arrangement |
CN103597695B (zh) * | 2011-03-16 | 2017-06-30 | Sma太阳能技术股份公司 | 并网的逆变器、逆变器装置和逆变器装置的运行方法 |
EP2686947B1 (de) * | 2011-03-16 | 2020-07-08 | SMA Solar Technology AG | Netzgekoppelter wechselrichter, wechselrichteranordnung und betriebsverfahren für eine wechselrichteranordnung |
DE102016215700A1 (de) | 2016-08-22 | 2018-02-22 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuerung einer Drehfeldmaschine mit zwei Wicklungen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1163505A (zh) | 1997-10-29 |
JPH09201056A (ja) | 1997-07-31 |
TW340989B (en) | 1998-09-21 |
KR100441534B1 (ko) | 2004-10-26 |
DE19701191B4 (de) | 2005-07-07 |
KR970060651A (ko) | 1997-08-12 |
JP3236986B2 (ja) | 2001-12-10 |
CN1059522C (zh) | 2000-12-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69217109T2 (de) | System zum Parallelbetrieb von Wechselrichtern | |
DE69301061T2 (de) | Leistungswandler zur Umwandlung einer Gleichspannung in eine Dreistufenwechselspannung, die eine positive, eine null- und eine negative Spannung aufweist | |
DE19620444B4 (de) | Gleichrichtersteuersystem | |
DE112014002899B4 (de) | Wechselrichtersynchronisation | |
DE102021101836B4 (de) | Netzgekoppelter wechselrichter und verfahren zur verringerung von schwankungen der netzfrequenz | |
WO2012123559A2 (de) | Netzgekoppelter wechselrichter, wechselrichteranordnung und betriebsverfahren für eine wechselrichteranordnung | |
DE102011054002B4 (de) | Dezentrale Energieerzeugungsanlage mit Einrichtung und Verfahren zur Inselnetzerkennung | |
DE3917337A1 (de) | Vorrichtung mit mehreren parallel betriebenen wechselrichtern | |
EP2179498A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kompensation von schwingungseffekten bei netzunsymmetrie bei einer doppeltgespeisten asynchronmaschine | |
DE102008026544A1 (de) | Steuerung von zwei Motoren mit einem einzigen Prozessor | |
DE69022553T2 (de) | Vorrichtung zum Unterdrücken von Spannungsschwankungen und Oberschwingungen. | |
EP3326255A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum erfassen einer elektrischen spannung in einem versorgungsnetz | |
DE102011053237A1 (de) | Verfahren zur Stabilisierung eines elektrischen Versorgungsnetzes | |
DE112013006680T5 (de) | Dreiphasen-Spannungs-Umsetzungsvorrichtung | |
DE19701191A1 (de) | Verfahren und System zur Spannungsumsetzung | |
DE2911315A1 (de) | Schaltungsanordnung zum erzeugen eines signales proportional zum effektivwert einer periodischen eingangsspannung | |
DE69011312T2 (de) | Wechselrichtersteuerungsgerät. | |
DE3834639A1 (de) | Hochfrequenz-verbindungsumformeranordnung | |
DE102009000600A1 (de) | Systeme und Verfahren eines Einphasen-Vollbrücken-Aufwärtswandlers | |
DE102019216381A1 (de) | System und Verfahren zum Ausgleichen des Stroms von Wandlerphasen | |
DE3002373A1 (de) | Verfahren zur minderung der netzrueckwirkungen eines netzgefuehrten direktumrichters und steuerschaltung hierzu | |
EP0956639B1 (de) | Regelungsanordnung zur ein-/rückspeisung von energie aus einem drehstromnetz in einem umrichter mit spannungszwischenkreis | |
DE3346291A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum schnellen ermitteln einer netzsynchronen referenzspannung fuer einen netzgefuehrten stromrichter nach einer netzstoerung | |
DE2446943C2 (de) | Schaltungsanordnung zur schnellen Erfassung und Kompensation der Verbraucherblindleistungsaufnahme in ein- oder mehrphasigen Wechselstromnetzen | |
WO2003047086A1 (de) | Verfahren zur minderung des einflusses eines gleichstromanteils im laststrom eines asynchronmotors |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
R071 | Expiry of right |