DE1964647B2

DE1964647B2 - Verfahren zur Regenerierung eines bei einer Kohlenwasserstoffumwandlung verbrauchten Molekularsieb-Katalysators

Info

Publication number: DE1964647B2
Application number: DE1964647A
Authority: DE
Inventors: Luther Weaver Lafayette Calif. Garrett Jun.; Robert Wadelton Bronxville N.Y. Pfeiffer
Original assignee: Pullman Inc
Current assignee: Pullman Inc
Priority date: 1968-12-26
Filing date: 1969-12-23
Publication date: 1979-06-13
Also published as: DE1964647A1; FR2027158A1; US3563911A; NL6919325A; GB1300076A; ES374919A1; JPS493632B1; DE1964647C3; SE368585B; BE743752A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Regenerierung eines bei einer Kohlenwasserstoffumwandlung, insbesondere dem Cracken verhältnismäßig hochsiedender Kohlenwasserstoffe verbrauchten Molekularsieb-Katalysators, auf dem kohliges Material abgelagert ist, durch Abbrennen dieses kohligen Materials mit einem sauerstoffhaitigen Gas bei erhöhter Temperatur in einer Verbrennungszone, in der der Katalysator in einem Wirbelbett mit einer dichten Phase, die von einer verdünnten Phase überlagert ist, gehalten wird.

Bei einem solchen Verfahren müssen die kohligen Ablagerungen möglichst vollständig von dem Katalysaitor abgebrannt werden, da der Grad der Umwandlung der Kohlenwasserstoffe und die Zusammensetzung des μ Produktgemisches wesentlich von dem Kohlenstoffgehalt des Katalysators abhängen. Da aber die Geschwindigkeit des Abbrennens um so geringer wird, je geringer der Kohlenstoffgehalt des Katalysators ist, erfolgt das Abbrennen derzeit gewöhnlich nur bis zu einem Kohlenstoffgehalt von etwa 0,2 Gew.-%, üblicherweise sogar nur bis zu 0,3 bis 0,4 Gew.-%.

Außerdem geht ein Teil des Katalysators dadurch verloren, daß er von den aus den Wirbelbetten austretenden Gasen mitgerissen wird und nicht vollständig durch Zyklone oder dergleichen wieder davon abgetrennt werden kann. Sowohl der Aktivitätsverlust des Katalysators als auch der hauptsächlich in der Regenerationszone erfolgende Verlust von Katalysator werden dadurch kompensiert, daß man frischen Katalysator in einer Menge von täglich 0,5 bis 2,0%, im Mittel etwa 1% des gesamten Katalysators in den Kreislauf einführt

Es ist schon bekannt, die Regenerierung des Katalysators dadurch zu verbessern, daß man sie in zwei oder mehr Stufen durchführt

So beschreibt die US-PS 23 98 739 eine zweistufige Katalysatorregenerierung, bei der beide Stufen in getrennten Behältern durchgeführt werden, und die US-PS 24 19 245 eine Kaskadenregenerierung, bei der Katalysator in einem gegen die Horizontale schräg gelagerten Regenerator abwechselnd über Prallwände und unter Prallwänden hindurch vom oberen Einlaßende zum unteren Auslaßende strömt und zwischen je zwei Prailwände oxydierendes Gas eingeleitet wird. Gemäß der US-PS 24 49 692 wird verbrauchter Katalysator mit der Gesamtmenge an sauerstoffhaltigem Gas, die für die Regeneration erforderlich ist nacheinander durch zwei oder mehr voneinander getrennte Regenerationszonen geführt Die US-PS 26 98 281 beschreibt eine zweistufige Katalysatorregenerierung, bei der die erste Stufe in einer aufwärts strömenden dispersen Phase in indirektem Wärmeaustausch mit dem dichten Katalysatorbett in der Kohlenwasserstoffumwandlungszone und bei einer Temperatur, die etwa gleich oder mäßig höher ist als diejenige in der Kohlenwasserstoffumwandlungszone, also nur etwa 480⁰C beträgt, und Gas mit niedrigerem Sauerstoffgehalt als Luft und die zweite Stufe bei höherer Temperatur in indirektem Wärmeaustausch mit der ersten Regenerierungszone und im Gegenstrotn mit einem zweiten Regenerierungsg?.s, das Luft mit einem Sauerstoffgehalt von 20% sein kam,, durchgeführt wird. Wegen des geringen Sauerstoffgehaltes des ersten Regenerierungsgases und der veihältnismäßig niedrigen Temperatur in der ersten Regenerierungszone kann in dieser ersten Zone nur ein verhältnismäßig geringer Teil des kohligen Materials von dem Katalysator abgebrannt werden. Die US-PS 32 36 607 beschreibt ein Verfahren und eine Vorrichtung, die sich unter anderem für die Regenerierung von Katalysatoren eignen sollen. Es sind zwei getrennte dichte Wirbelbetten an jeder Seite einer Trennwand vorgesehen; verbrauchter Katalysator wird nacheinander durch diese Regenerierungszonen geführt und darin mit parallel zuströmendpm Gas in Kontakt gebracht, wobei in beiden Zonen ein bestimmter Pegel der Wirbelbetten eingehalten wird. Der verbrauchte Katalysator wird in den oberen Teil des ersten Bettes eingeführt, teilweise regenerierter Katalysator wird von dem ersten Bett abgezogen, indem man ihn über die Trennwand strömen läßt; und regenerierter Katalysator wird abgezogen, indem man ihn vom zweiten Bett in ein Standrohr überströmen läßt. Bei einer solchen Anordnung ist es unvermeidbar, daß ein beträchtlicher Teil des teilweise regenerierten Katalysators direkt über die Oberfläche des zweiten Bettes in das Standrohr strömt. Auch die Einführung von verbrauchtem Katalysator in den oberen Teil des ersten Bettes und das Abziehen von teilweise regeneriertem Katalysator vom oberen Ende dieses Bettes muß dazu führen, daß ein Teil des verbrauchten

Katalysators mit verhältnismäßig hohem Kohlenstoffgehalt direkt in das zweite Bett gelangt Die US-PS 33 51 348 beschreibt ein mehrstufiges Regenerierungsverfahnn zur Senkung des Kohlenstoffgehaltes eines verbrauchten Katalysators auf etwa 0,1 bis 0,5%, bei dem alle Stufen in getrennten Behältern in verdünnter Phase durchgeführt werden und der verbrauchte Katalysator mit heißem, vollständig regeneriertem Katalysator vermischt wird, bevor er in den Regenerator eintritt Die US-PS 32 76 858 schließlich beschreibt ein mehrstufiges Verfahren, das sich unter anderem für die Regenerierung eines Crackkatalysators eignen soll und bei dem die einzelnen Stufen in voneinander getrennten Wirbelbetten durchgeführt werden. Die Feststoffteilchen werden nacheinander durch die dichten Wirbelbetten, die in ein und demselben Reaktor gehalten werden und durch eine Wand voneinander getrennt sind, geführt, und in jedes dichte Wirbelbett wird ein Gas bestimmter Zusammensetzung eingeführt Einzelheiten der Katalysatorregenerierung, wie Zusammensetzung und Temperatur der Regenerierungsgase und der Restkohlenstoffgehalt des regenerierten Katalysators werden nicht angegeben.

Aufgabe der Erfindung ist ein mehrstufiges Verfahren zur Regenerierung von Kohlenwasserstoffumwandlungskatalysatoren, bei dem der Restkohlenstoffgehalt des regenerierten Katalysators und die Menge an durch Mitnahme durch die aus dem Katalysatorbett austretenden Gase verlorengehendem Katalysator so gering ist daß die Menge an frischem Katalysator, die in den Kreislauf eingeführt werden muß, beträchtlich gesenkt werden kann, und bzw. oder bei dem die Regenerierung in so kurzer Zeit erfolgt, daß die Regenerierungszone verhältnismäßig klein gehalten werden kann.

Diese Aufgabe wird durch das in den Patentansprüchen gekennzeichnete Verfahren gelöst

Bei Anwendung des Verfahrens gemäß der Erfindung kann in nur einem verhältnismäßig kleinen, in zwei oder mehr Zonen unterteilten Regenerator der Kohlenstoffgehalt des verbrauchten Katalysators bei verhältnismäßig geringe; Verweilzeit auf unter 0,25 Gew.-%, insbesondere unter 0,1 Gew.-%, beispielsweise auf zwischen etwa 0,05 und etwa 0,10 Gew.-% gesenkt werden. Dadurch wird die Menge an frisciicm Katalysator, die in den Kreislauf eingeführt werden muß, um die katalytische Aktivität nicht absinken zu lassen,beträchtlich gesenkt.

Die angewandten Temperaturen sind vorzugsweise so hoch wie möglich, ohne daß der Katalysator entaktiviert wird oder Regenerator und Zubehör, wie Zyklone, merklich geschädigt werden. Die abschließende Regenerationsstufe wird vorzugsweise bei einer Temperatur von 621 bis 718° C und die erste Stufe vorzugsweise bei einer Temperatur von 593 bis 690⁰C durchgeführt.

Die sauerstoffhaltigen Gase können Luft Sauerstoff oder mit Sauerstoff angereicherte Luft sein. Im allgemeinen ist es zweckmäßig, so zu arbeiten, daß die Differenz der Temperaturen des Abgases und des letzten Bettes bis zu etwa 70⁰C beträgt. Dadurch, daß die Sauerstoffkonzentration des aus dem Bett austretenden Gases im Falle eines gesteuerten Nachbrennens größer ist, wird die Kohlenstoffabbrenngeschwindigkeit in dem Bett erhöht. Das exotherme Nachbrennen hat auch die Wirkung, daß den dichten Betten durch die Rückführung von in den Zyklonen abgetrennten mitgerissenem Katalysator in die Betten weitere Wärme an die Betten ge¹ efert wird, da der mitgerissene Katalysator in der verdünnten Phase über den Betten eine höhere Temperatur angenommen hat

Die sauerstoffhaltigen Gase werden den verschiedenen Regenerationsstufen in solchen Mengen zugeführt, daß dem gewünschten Abbrenngrad darin entsprochen wird, und werden gewöhnlich auf zwischen etwa 93 und etwa 260⁰C vorgewärmt beispielsweise indem man sie zuvor komprimiert Es ist nicht notwendig, daß die Gase auf die gleiche Temperatur vorgewärmt werden oder

ίο daß sie gleiche Zusammensetzung haben. Beispielsweise kann einer Stufe Luft zugeführt werden, während für eine andere mit Sauerstoff angereicherte Luft oder sogar Sauerstoff verwendet wird. Je nach Lage der Regenerationszone relativ zu den anderen Kesseln der Anlage kann es notwendig sein, den Katalysator von unten nach oben in die erste Regenerationszone zu führen. Zweckmäßig wird dann wenigstens ein Teil des diesem ersten Bett zugeführten Gases als Transportmedium verwendet und dem ersten Bett wird, gewöhnlich in seinem unteren Teil, eine Suspension des Katalysators in dem Gas zugeführt Grundsrlzlich kann der Katalysator aber auch aus einer Suspension über dem Bett in das Bett eingebracht werden.

Die Durchführung des Verfahrens der Erfindung erfolgt vorzugsweise in einem zylindrischen Behälter, der in seinem unteren Teil mit einem oder mehreren nach oben verlaufenden vertikalen Zwischenwänden von ausreichender Höhe, um die erforderlichen Katalysatormengen des betreffenden Bettes zu halten, ausgestattet ist Diese Wände können irgendeine geeignete Form haben. Beispielsweise können es Platten sein, die den Behälter in einzelne Abteilungen mit Querschnitten von der Form von Sektoren oder Segmenten unterteilen. Vorzugsweise sind derartige Platten bogenförmig. Es können aber auch eine oder mehrere Zylinderwände in dem Regenerator angeordnet sein, und die vertikalen Achsen dieser Zylinder müssen nicht notwendig miteinander oder mit derjenigen des Regenerators selbst zusammenfallen. Die Verbindung zwischen den durch die erwähnten Wände getrennten Betten erfolgt entweder durch Überfließen übe· die oberen Enden der Zwischenwände oder, vorzugsweise, durch Durchtrittsöffnungen in den Wänden oder durch eine Kombination davon. Feststoffeinlaß und -auslaß eines Bettes liegen zweckmäßig weit genug auseinander, daß ein gründliches Vermischen der Feststoffe gewährleistet ist. Zu diesem Zweck kann der obere Teil der Zwischenwand mit einem Wehr oder mehreren Wehren, über die die Feststoffe strömen, versehen sein. Im oberen Teil des Regenerators befindet sich eine allen dichten Katalysatorbetten gemeinsame verdünnte Phase, und in diesem Teil des Regenerators sind auch Vorrichtungen, wie Zyklone, zur Rückgewinnung von Feststoffteilchen, die von den aus den Betten austretenden Verbrennungsgasen mitgerissen sind, angeordnet. Damit bei verhältnismäßig hoher Strömungsgeschwindigkeit des Gases im unteren Teil des Regenerators nicht zu viele Katalysatorteilchen mitgerissen werden, kann der Regenerator so ausgebildet werden, daß er in .,einem oberen Teil einen größeren Durchmesser als in seinem unteren hat. Im allgemeinen werden die Oberflächengeschwindigkeiten im unteren Teil des Regenerators bei über etwa 03 m/s, vorzugsweise zwischen 0,38 und 1,8 m/s und insbesondere in dem Bereich von 0,6 bis 136 m/s, gehalten. In diesem am meisten „'Evor/ugten Bereich können sehr hohe Abbrenngeschwindigkeiten bei verhältnismäßig geringen Betthöhen erzielt werden.

In den Zeichnungen zeigt

F i g. I einen Längsschnitt durch eine Vorrichtung, die sich für die Durchführung des Verfahrens der Erfindung eignet und wenigstens zwei dichte Wirbelbetten aufzunehmen vermag,

F i g. 2 einen Schnitt durch diese Vorrichtung längs der Linie2-2 von Fig. I,

Fig. 3 einen Längsschnitt durch eine Wirbelbett-Crack-Anlage mit einem unter dem Reaktor angeordneten Regenerator, der zwei getrennte dichte Wirbelbetten zur Durchführung einer zweistufigen Katalysatorregcncricrting gemäß der Erfindung aufzunehmen vermag,

F i g. 4 einen Schnitt durch diese Vorrichtung längs eier Linie 4-4 von F i g. J.

F i g. 5 einen Längsschnitt durch einen Regenerator g:leich dem der F i g. 3 und 4. der jedoch drei getrennte dichte Katalysatorwirbclbetten enthält, und

F i g. 6 einen Schnitt durch diesen längs der Linie h-6 _νοπ ρ i η 5

Gemäß den F i g. t und 2 befindet sich die Verbrennungszone in einem zylindrischen geschlossenen Behälter I mit einer feuerfesten Auskleidung 2. Der unlere Teil des Behälters weist eine gebogene Zwischenwand 3, die diesen unteren Teil in die beiden Abschnitte 4 und 6 teilt, auf. Die Zwischenwand weist in hinreichender Entfernung von den Fcststofflcitungen 18 und 23 Wehre 8 auf. In der Zwischenwand sind in Abständen voneinander öffnungen 7 vorgesehen, über die der größere Abschnitt 4 mit dem kleineren 6 in Verbindung steht. Der obere Teil des Behälters 1 ist mit Zyklonen ausgestattet, von denen zwei zusammengehörige in F i g. I gezeigt sind. Der erste dieser Zyklone 9. mit dem Einlaß 11 und dem Tauchrohr 12 zur Rückführung von Feststoffteilchen in den Abschnitt 4 steht über Leitung 15 mit dem zweiten Zyklon 20 mit der Abgasauslaßleitung 13 und dem Tauchrohr 14 zur Rückführung von weiteren abgetrennten Feststoffteilchen in den Abschnitt 4 in Verbindung. Die Abgasauslaßleitung 13 führt in die Sammelkammer 16. und von dieser werden die Abgase durch Leitung 17 in den nicht gezeig'en Kamin abgeleitet. Die mit der Kappe 19 abgedeckte und mit Austrittsschlitzen 21 versehene Feststoffeinlaßlehung 18 tritt durch den Boden des Behälters 1 unter dem Gitter 22 in den Abschnitt 4 ein. Der von dem Gitter 22 überdeckte Raum ist nach unten durch einen kegelstumpfförmigen Boden 25 abgeschlossen. Im Bodenteil des Abschnittes 6 des Behälters 1 befindet sich die Feststoffauslaßleitung 23 mit einem erweiterten oberen Teil 24. Über Zuführungsleitungen 29 und 31 und Verteiler 26, 27 und 28 wird Luft in den Regenerator eingeleitet.

Beim Betrieb dieses Regenerators treten Feststoffteilchen mit darauf abgelagertem Material unter dem Gitter 22 in den Regenerator und durch dieses Gitter in ein erstes Wirbelbett im Abschnitt 4 ein und werden dort mit Luft, die durch den Verteiler 26 eintritt in Kontakt gebracht. Die Luft dient sowohl als Aufwirbelungsmedium als auch als Verbrennungsmedium und wird in einer Menge zugeführt, die zumindest ausreichend ist, um die kohligen Ablagerungen in dem gewünschten Ausmaß von den Feststoffteilchen zu entfernen. Das in dieser Weise behandelte Material wird dann durch Löcher 7 und, wenn das Niveau des Bettes im Abschnitt 4 hoch genug ist, auch über die Wehre 8 einem zweiten Wirbelbett im Abschnitt 6 zugeführt und dort mit Luft in solcher Menge, daß der Aufwirbeiungsgrad erhalten bleibt und restliche Ablagerungen auf den

Feststoffteilchen bis zu dem gewünschten Grac abgebrannt werden, in Kontakt gebracht. Die Feststoff teilchen treten durch Leitung 23 aus der Verbrennungs zone aus. Die aus den Wirbelbetten in den Abschnitten und 6 austretenden Verbrennungsgase reißen Feststoff teilchen mit sich, und diese mitgerissenen Feststoffteil chen werden in Zyklonen im oberen Teil de Verbrennungszone von dem Gas getrennt und übe Tauchrohre Hund 12 in die Betten zurückgeführt.

Die in den Fig.3 und 4 gezeigte Anlage weist einet Reaktor 51 Ober einem Regenerator 64 auf. De Reaktor 51 ist durch eine vertikale Wnnd 52 in ein« Crackzonc 53 und eine Abstreifzone 54 geteilt. Beidi Teile stehen durch Öffnungen 56 in offener Verbindung miteinander. Im unteren Teil der Zone 53 ist ein Gitte 57 und im unteren Teil der Zone 54 sind Mittel zun Einführen von Abslreifdampf 58 vorgesehen. Im oberer Teil des Reaktors befindet sich wenigstens ein Zyklon 5' mit Einlaßmitteln 61, einem Dampf.uislaß 62 und einen

Tu,,hrr.hr Kt mr U ii.-L· fiirir, mn

. Irvffor. Γ».

Reaktor 51 steht mit dem darunter angeordneter Regenerator 64, der eine nicht gezeigte feuerfesU Auskleidung aufweist, über den Lift 67. der den unterer Teil des Regenerators 64 mit dem unteren Teil de

>ί Crackzone 53 verbindet, sowie durch das Standrohr 68 durch das Feststoffteilchen von der Abstreifzone 54 zun unteren Teil des Reaktors 64 geführt werden, ii Verbindung. Am unteren Ende des Liftes befindet siel ein hoK?s Stöpselvcntil 69 und am unteren Ende de

jn Standrohres ein festes Stöpsclventil 71. Der Regenera tor 64 weist in seinem Inneren einen zylindrischer Schacht 72 auf, durrh den er in eiren äußeren Abschnit 73 und einen inneren Abschnitt 74 unterteilt wird. Beidi Teile stehen durch Löcher 76 sowie Wehre 9<

ii miteinander in Verbindung. Im unteren Teil de Abschnittes 73 ist ein Gitter 77 über den Lufteinlaßmit teln 78 angeordnet. Dem Abschnitt 74 wird Luft durcl die Leitung 79 und den Verteilerring 81 zugeführt Durch die Leitung 82 wird Kohlenwasserstoffbeschik

jn kting eingeleitet und strömt durch das hohle Stöpselven til 69 und den Lift 67 in die Crackzone. Der obere Tei des Regenerators weist einige Sätze von Zyklonen auf von denen einer in F i g. 3 gezeigt ist. Der erste dieser Zyklone 83 weist einen Einlaß 84 und ein Tauchrohr 8(

Ji zur Rückführung von Feststoffen auf und steht über Leitung 87 mit dem zweiten dieser Zyklone 88 ir Verbindung. Über Leitung 89 tritt Gas aus derr Regenerator aus. während Feststoffe durch da Tauchrohr 91 zurückgeführt werden. Beim Betriet

so dieser Crackanlage wird heißer regenerierter Katalysa tor, der von einem Bett in dem Abschnitt 74 de; Regenerators 64 abgezogen ist, im Lift 6Γ mi Kohlenwasserstoffbeschickung aus Leitung 82 in Kon takt gebracht und die so gebildete Suspension vor Katalysator und Kohlenwasserstoff strömt aufwärts it den Reaktor 53 in das darin befindliche Katalysatorwir belbett worin die Kohlenwasserstoffe bis zu den gewünschten Ausmaß gecrackt werden. Die gecrackter Kohlenwasserstoffdämpfe werden durch Leitung 61 einem Gewinnungssystem zugeführt, und der mitgeris sene Katalysator wird, wie erwähnt, in dem Zyklon 59 abgetrennt und durch das Tauchrohr 63 in den Reaktor zurückgeführt Von der Reaktionszone gelangt de: Katalysator in die Abstreifzone 54, in der abstreifbares Kohlenstoff enthaltendes Material mittels Damp abgestreift wird. Der so behandelte Katalysator mit den noch darauf befindlichen kohiigen Ablagerungen wire dann durch das Standrohr 68 einem im Abschnitt 73 des

Regenerators 64 befindlichen Wirbelbett zugeführt. In diesem Bett wird ein Teil des noch auf dem Katalysator befindlichen kohligen Materials mit Luft, die durch Leitung 78 und Verteilungsgitter 77 eintritt, abgebrannt. Die zugeführte Menge an Luft ist ausreichend, um den ϊ Katalysator aufzuwirbeln und die gewünschte Menge an Kohlenstoff von ihm abzubrennen. Der teilweise regenerierte Katalysator gelangt durch das Loch 76 in ein κ·.,eites Wirbelbett im Abschnitt 74 und wird dort weiter unter Verbrennungsbedingungen mit Luft in Kontakt gebracht. Diese Luft tritt durch die Leitung 79 und den Verteilcrring 81 in solcher Menge, daß der Aufwirbclungsgrad erhalten bleibt und die Menge an kohligem Material auf dem Katalysator bis auf den gewünschten Endwert gesenkt wird, in dieses Bett ein. π Das aus diesem Bett austretende Gas wird durch den Auslaß 89 von dem /weilen Zyklon abgezogen, und in den Zyklonen 8 3 und 88 ahr^trennte Feststoffe werden über die Tauchrohre 86 und 91 zurückgeführt.

Die in den Γ ι g. 5 und 6 veranschaulichte Regenerationszone ist der in den I- i g. 3 und 4 veranschaulichten ahnlich, weist aber eine mittlere Regenerationsstufe auf. Sie eignet sich insbesondere bei Anwendung hoher Oberflächengeschwindigkeiten. Der mit feuerfestem Material ausgekleidete zylindrische Behälter 101 hat in j> seinem oberen, der Katalysatorabtrennung dienenden Teil 103 einen größeren Querschnitt als im unteren. Der untere Teil weist eine zylindrische Innenwand 104. die den Lift 106 umgibt, und eine zweite solche Wand 107 von größerem Durchmesser, die konzentrisch zu der κι ersten angeordnet ist. auf. Durch diese Wände ist der unter t Teil des Behälters 101 in drei Abschnitte unterteilt: einen ersten 108. einen mittleren 109 und einen zweiten 111. die durch Löcher 112 in der Wand 107 und 113 in der Wand 104 miteinander in Verbindung j > stehen. Über ein Standrohr 114 zur Abführung von verbrauchtem Katalysator mit einem festen Stöpselventil 116 steht der Behälter mit einer nicht gezeigten Abstreifzone in Verbindung. Der mit einem hohlen Stöpselventil 118 ausgestattete Katalysatorlift 106 4<i erstreckt sich nach oben durch den ganzen Regenerator. Luft wird durch parallele Leitungen 119, 122 und 124 in diese drei Abschnitte eingeleitet, wobei die Leitung 119 in den Raum 108 unter dem Gitter 121, die Leitung 122 in den Verteilerring 123 und die Leitung 124 in den Ring j--, 126 führt. Im oberen Teil 103 des Behälters sind Zyklone angeordnet, von denen in Fig. 5 zwei einander zugeordnete gezeigt sind. Der erste dieser beiden Zyklone. 127. mit dem Einlaß 128 und dem Tauchrohr i29 für die Rückführung von Feststoffteilchen ist mit so dem zweiten. 131, durch Leitung 132 verbunden. Der zweite Zyklon weist eine Gasauslaßleitung 133 und ein Tauchrohr 134 auf.

Der Betrieb des Regenerators von F i g. 5 gleicht demjenigen des in F i g. 3 gezeigten insofern, als verbrauchter Katalysator, der durch das Standrohr 114 eingeführt wird, in einem ersten Wirbelbett in dem Abschnitt 108 durch Abbrennen mit Luft, die durch Leitung 119 zugeführt und durch das Gitter 121 verteilt wird, teilweise regeneriert wird. In einem mittleren Wirbelbett in dem Abschnitt 109 wird der Katalysator dann mit Luft, die durch die Leitung 122 und den Verteilerring 123 zugeführt wird, weiter regeneriert. Die abschließende Regenerierung bis zu dem gewünschten Kohlenstoffgehalt erfolgt in einem dritten Wirbelbett im Abschnitt 111 mit Luft, die durch die Leitung 124 und den Ring 126 zugeführt wird. Der aus dem Abschnitt 111 abgezogene regenerierte Katalysator wird im Lift 106 mit der durch Leitung 120 und das hohle Stöpselventil 118 eintretenden Kohlenwasserstoffbeschickung in Kontakt gebracht. Das Cracken kann vollständig oder zum Teil in dem Lift und seiner Verlängerung erfolgen. Da der Abtrennraum 103 einen größeren Durchmesser als der untere Teil des Regenerators hat, wird verhältnismäßig wenig Katalysator von den Gasen mitgerissen. Das ist von besonderer Bedeutung, wenn das Gas mit verhältnismäßig hoher Oberflächengeschwindigkeit durch die Wirbelbetten in der Regenerationszone strömt. Mitgerissener Katalysator wird in den Zyklonen 127 und 131 abgetrennt und mittels der Tauchrohre 129 und 134 zurückgeführt, während das Gas durch Leitung 133 aus dem Regenerator austritt.

Die folgenden Beispiele veranschaulichen die Erfindung, indem sie die stufenweise Regenerierung eines Crack-Katalysators in den in den Zeichnungen dargestellten Regeneratoren mit einer herkömmlichen Regenerierung vergleichen. In jedem Fall wurde ein handelsüblicher fvioiekuiarsieb-Kataiysator mit Luft regeneriert. Der Katalysator war zuvor zur Crackling eines schweren Gasöls in einem Reaktor verwendet und anschließend in einer Abstreifzone von abstrcifbarem kohlenstoffhaltigem Material befreit worden. Das danach noch auf dem Katalysator anwesende kohlige Material enthält etwa 7 Gew.-% Wasserstoff.

Beispiele IA und IB

Der verbrauchte Katalysator wird mit einer Geschwindigkeit von 453,6 kg/s in eine Regenerationszone mit zwei getrennten Wirbelbetten eingeführt. Die Fintrittstemperanir des Katalysators beträgt etwa 510C. und er enthält 0.85 Gew.-% Kohlenstoff. Er wird bis zu einem Kohlenstoffgehalt von 0.05 Gew.-% regeneriert, und seine Austrittstemperatur wird auf 676"C eingestellt. Die Gasoberflächengeschwindigkeit beträgt in Beispiel IA 0.76 m/s und in Beispiel IB 1.36 m/s. Die Sauerstoffkonzentration in den aus den Betten austretenden Gasen wird bei 0.3 Mol-% gehalten. Im ersten Bett werden 0 bis 100% des insgesamt in der Regenerationszone abgetrennten Kohlenstoffs abgetrennt. In den Tabellen IA und IB sind die wichtigsten Daten dieser Vergleichsbeispiele zusammengestellt

Ein Vergleich der Ergebnisse der stufenweisen Regenerierung mit der herkömmlichen einstufigen Regenerierung, deren Ergebnisse in der letzten Spalte vor Tabelle IA zusammengestellt sind, zeigt, daß die Trennwand zweckmäßig so angeordnet wird, daß wenigstens etwa 30 Gew.-°/o der Gesamtmenge an Katalysator in dem ersten Bett gehalten werden, wenn die Oberfiächengeschwindigkeit 0,7b m/s beträgt, und daß bei Zunahme dieses Anteils die erforderliche Gesamtmenge sinkt und bei etwa 76,5% einen Mindestwert erreicht. Die entsprechende erforderliche Gesamtmenge an Katalysator beträgt dann nur 71% der für eine herkömmliche einstufige Regenerierung erforderlichen. Die in den jeweils ersten Spalten angegebenen Werte zeigen, daß die mehrstufige Regenerierung sich unter Umständen aber auch nachteilig auf die erforderliche Gesamtmenge an Katalysator auswirken kann.

Ein Vergleich der in Tabelle IA zusammengestellten Werte mit denen der Tabelle IB zeigt, daß bei der höheren Gasoberflächengeschwindigkeit von 136 m/s entsprechende Ergebnisse erzielt werden, daß aber bei diesen höheren Gasgeschwindigkeiten die mehrstufige

I	9	19 64 647	Katalysators	)ei der	einzelnen	10	Kohlenstoffentfernung,	Stufe	2.	1.	2.	1.	% an	kohligen	Stufe	2.	1.	2.	1.	2	0,76	Ablagerungen	1.	1.	bei einer Gasober- ^[	1. 2.	!. 2.	■
I				zwischen den			bezogen auf Gesamtmenge	1.	83.3	33,3	66,7	50,0			1.	83.3	33.3	66.7	50.0	50.0			83,3	83.3		100.0 -	100.0 -
		H Durchführung noch größere Vorteile mit sich bringt. Bei	II Zweistufige Regenerierung eines				an abgebr. Kohlenstoff, %	16.7							16.7
	H dieser höheren Gasgeschwindigkeit beträgt 1					Kat.-Durchsatzgeschwin						2.	1.								2.			2.
	H optimalen Aufteilung des				digkeit ausschl. Ablage		453,5	453,5	453.5	453.5	50,0	66,7		453,5	453,5	453,5	453,5	453,5	kohligen	33,3	453,5	453,5	16,7	453,5 -	453,5 -
H Tabelle 1 A			Stufen die erforderliche Gesamtmenge an	rungen, kg/s	453.5							453,5
Katalysator nur 62% derjenigen, die bei der herkömmli	ν .i„i,„..„, Um!,n.,_m.,.,.
chen einstufigen i. egenenerung erforderlich ist.	ratur, C		SlS	sin	SAS	sin	453,5	453,5		538	510	565	510	593	1.	453,5	sin	510	453.5	sin	510
	Katalysator-AuslaUtempe-	s in							510						66.7
Crack-Katalysators mit 0,85	ratur. C		676	565	676	593				676	565	676	593	676			648	648		676	676
\|\| flächengeschwindigkeit von 0,76 m/s	Druck über dem Bett, bai	538					SQI	sin	538										ΛΛ8
S	(J)-Konzentralion in dem		2.08	2,08	2.08	2,08				2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	453,5		2,08	2,08		2.08	2,08
i	aus dem Bett austretenden	2.08	0.3	0,3	0.3	0.3	676	621	2,08	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3		676	0.3	0,3	676	0.3	0,3 0,3
Gas. Mol-%	0.3							0,3
Kohlenstoff auf dem ein						2.08	2.08							5.0	2,08			2.08
tretenden Katalysator.		0,72	0,85	0.58	0.85	0.3	0.3		0.72	0,85	0.58	0.85	0,45		0.3	0.85	0,85	0.3	0.85	0,85
Ge\v.-%	0,85							0.85						621
Kohlenstoff auf dem aus
tretenden Katalysator.		0.05	0.58	0.05	0.45	0.45	0.85						2,08	0.32	0.18		0.18	0.05
Gew.-%	0.72							0,3
Katalysatormenge, bezogen
auf Gesamteinsatz, Gew.-%		79.4	31.2	68.8	41.9	0.05	0.32		0,05	76.5	0.05	100.0 -
Gesamtkatalysatoreinsatz, /	20,6							0,85
Verhältnis des Gesamt		259.43	239,62	239,62	212.96					175.44		247.26 247.26
katalysatoreinsatzes	259.43	1,05	0.97	0,97	0.86	58.1	56.3		43,7	0.71	23,5	1.00 1.00
(zweistufig/einstufig)	1.05
Tabelle IB							212.96 188.53	188.53		175.44
					0,86	0,76		0.71
							Ablagerungen		bei einer Gasober-
L Zweistufige Regeneriemng eines

Crack-Katalysators mit 0.85% an		2.		2.
: flächengeschwindigkeit von 1.36 m/s		33.3		16.7


^; Kohlenstoffentfernung.	453,5	453,5
ά bezogen auf Gesamtmenge
"i an abgebr. Kohlenstoff. %
1 Kat.-Durchsaizgeschwin-	593	648
j digkeit ausschl. Ablage-
B rangen, kg/s	676	676
ss. Katalysator-Einlaßtempe-
§ ratur, C	2.08	2,08
^ Katalysator-Auslaßtempe-	0,3	0,3
I ratur, C
I Druck über dem Bett, bar
§ Oj-Konzentration in dem	0.32	0,18
I aus dem Bett austretenden
I Gas, Mol-%
Ϊ Kohlenstoff auf dem ein-
u tretenden Katalysator,

l'oriscvunu

Stufe

I. 2. 1. 2. 1. 2. 1. 2. 1. 2. 1. 2.

Kohlenstoff auf dem aus- 0,72 0,05 0,58 0,05 0,45 0,C5 0,32 0,05 0,18 0,05 0,05 tretenden Katalysator,

Gew.-%

Katalysatormenge, bezogen 23,0 77,0 32,3 67,7 40,6 59,4 52,7 47,3 73,3 26,7 100,0 auf Gesamteinsatz, Gew.-%

Gesamtkatalysatoreinsatz, / 197,35 197,35 179,38 179,38 153,40 153,40 128,43 128,43 113,62 113,62 182,25 «82,25

Verhältnis des Gesamt- 1.08 1,08 0.98 0,98 0,84 0.84 0,71 0.71 0.62 0,62 1,00 1,00

katalysatoreinsat7.es

(zweistufig/einstufig)

Beispiele 2A und 2B

In diesen Verglcichsbeispielen sind die Regeneric- Kin Vergleich der Werie dieser Verglcichsbeispiele

rungsbedingungcn. die Anzahl Stufen und die insgesamt ergibt vergleichbare Vorteile für das Verfahren gemäß

von dem Katalysator abgetrennte Kohlenstoffmenge >ii der Erfindung gegenüber der herkömmlichen Regene-

gleich denen de." Beispiele IA und IB. jedoch ist die rierung. )edoch ist dieser Vorteil wegen des höheren

Menge an Kohlenstoff auf dem in den Regenerator Kohlenstoffgehaltes des von der zweiten Regcnerie-

eintretenden Katalysator höher, d. h. sie beträgt 0,90 rungsstufe abgezogenen Katalysators weniger ausge-

Ge\v.-%, und die auf dem austretenden Katalysator prägt: Bei einer Gasgeschwindigkeit von 0,76 m/s

beträgt 0,10 Gew.-%. Die entsprechenden Werte sind in y, beträgt die erforderliche Menge an Katalysator etwa

den Tabellen 2Λ und 2B zusammengestellt. 88% und bei 1.36 m/s etwa 84%.

Tabelle 2 A

Zweistufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 0,9% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 0,76 m/s

Stufe

1. 2. 1. 2. 1. 2. 1. 2.

KohlenstofTentfernung, bezogen auf 50,0 50,0 66,7 33,3 83.3 16,7 100,0

Gesamtmenge an abgebr. Kohlenstoff, %

Kat.-Durchsatzgeschwindigkeit ausseht. 453,5 453,5 453,5 453,5 453,5 453,5 453,5

Ablagerungen, kg/s

Katalysator-Einlaßtemperatur, C 510 593 510 621 510 648 510

Katalysator-Auslaßtemperatur, C 593 676 621 676 648 676 676

Druck über dem Bett, bar 2,08 2.08 2.08 2,08 2,08 2.08 2,08

O_rKonzentration in dem aus dem Bett 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3

austretenden Gas, Mol-%

Kohlenstoff auf dem eintretenden 0,90 0.50 0.90 0.37 0.90 0,23 0,90

Katalysator, Gew.-%

Kohlenstoff auf dem austretenden 0,50 0,10 0,37 0,10 0,23 0,10 0,10

Katalysator. Gew.-%

Katalysatormenge, bezogen auf Gesamt- 49,7 50,3 63.6 36,4 81,0 19,0 100,0

einsatz. Ge\v.-%

Gesamtkatalysatoreinsatz, ι 169,28 169,28 155,81 155.81 149,64 149,64 170,23 170,23

Verhältnis des Gesamtkatalysatoreinsatzes 0,99 0,99 0.92 0,92 0.88 0.88 1,00 1,00

(zweistufig/einstufig)

Tabelle 2 B

Zweistufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 0,9% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 1,36 m/s

Stufe	2.	1.	2.	1.	2.
1.	50,0	66,7	33,3	33,3	16,7
50,0		453,5	453,5	453,5	453,5
453,5

Kohlenstoffentfernung, bezogen auf 50,0 50,0 66,7 33,3 33,3 16,7 100,0

Gesamtmenge an abgebr. Kohlenstoff, %

XVIU-LJUIHIa(II^gCaHIWIIIUIgIlCIl duSXtll.

Ablagerungen, kg/s

13 14

Fortsetzung

	Stufe	2.	1.	2.	1.	2.	1.	2.
	1.	593	510	621	510	*48	510	_
Katalysator-Einlaßtemperatur, ' C	510	676	621	676	648	1)76	676	-
Katalysator-Auslaßtemperatur, C	593	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	-
Druck über dem Bett, bar	2,08	0,3	0,3	0,3	O^	0,3	0,3	-
(^-Konzentration in dem aus dem Bett austretenden Gas, MoI-%	0,3	0,50	0,90	0,37	0,90	0.23	0,90	—
Kohlenstoff auf dem eintretenden Katalysator, Gew.-⁰/·	0,90	0,10	0,37	0,10	0,23	0,10	0,10	—
Kohlenstoff auf dem austretenden Katalysator, Gew.-%	0,50	48,1	63,4	36,6	80,0	20,0	100,0	—
Katalysatonnenge, bezogen auf Gesamt einsatz, Gew.-%	51,9	109,86	96,07	96,07	88,13	88,13	105,55	105,55
Gesamtkatalysatoreinsatz, t	109,86	1,04	0,91	0,91	0,84	0,84	1,00	1,00
Verhältnis des Gesamtkatalysatoreinsatzes f zweistufig/einstufig)	1,04

Beispiele 3A und 3B

Die Bedingungen, die Anzahl von Stufen und die in 25 Gesamtmenge an einzusetzendem Katalysator in diesen

den einzelnen Stufen von dem Katalysator abgetrennte Beispielen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit

prozentuale Menge an insgesamt abgetrenntem Koh- von 0,76 m/s bei Abtrennung von 83,3% des insgesamt

lenstoff sind wiederum gleich denen der vorhergehen- abgetrennten Kohlenstoffs in der ersten Stufe die

d:n Beispiele. Jedoch ist die Gesamtkohlenstoffmenge Gesamtmenge an einzusetzendem Katalysator nur um

wiederum größer, d. h. sie beträgt 1.0 Gew.-% auf dem jn ein geringes weniger als bei der einstufigen Regenerie-

eintretenden verbrauchten Katalysator und 0,25 rung. Bei einer anderen Anordnung der Trennwand ist

Gew.-% auf dem regenerierten Katalysator. Die die einstufige Regenerierung vorteilhafter als die

entsprechenden Werte sind in den Tabellen 3A und 3B mehrstufige,

zusammengestellt. Bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 1.36

Den Werten dieser Tabellen kann entnommen 35 m/s wird durch die stufenweise Regenerierung gemäß

werden, daß es eine obere Grenze für die Kohlenstoff- der Erfindung kein Vorteil gegenüber der einstufigen

menge, bis zu der der Katalysator mit Vorteil nach dem hinsichtlich der einzusetzenden Gesamtmenge an

mehrstufigen Verfahren gemäß der Erfindung regene- Katalysator erzielt,
riert werden kann. gibt. Beispielsweise beträgt die

Tabelle 3 A

Zweistufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 1,05% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 0,76 m/s

Stufe

KohlenstofTentfernung, bezogen auf Gesamtmenge an abgebr. Kohlenstoff, % Kat.-Durchsatzgeschwindigkeit ausseht. Ablagerungen, kg/s Katalysator-Einlaßtemperatur, C Katalysator-Auslaßtemperatur. C Druck über dem Bett, bar (^-Konzentration in dem aus dem Bett austretenden Gas, Mol-%

Kohlenstoff auf dem eintretenden Katalysator, Gew.-%

Kohlenstoff auf dem austretenden Katalysator, Gew.-V.

Katalysatonnenge, bezogen auf Gesamteinsatz, Gew.-% Gesamtkatalysatoreinsatz, /

Verhältnis des Gesamtkatalysatoreinsatzes (zweistufig/einstufig)

50.0	50,0	66,7	33,3	83,3	16,7	100,0	-
453,5	453,5	453,5	453,5	453,5	453,5	453.5	_
510	593	510	621	510	648	510	-
593	676	621	676	648	676	676	-
2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	-
0,3	0.03	0,3	0,3	0,3	0.3	0.3	-
1,05	0,65	1,05	0,52	1,05	0,38	1,05	-
0,62	0,25	0,52	0,25	0,38	0.25	0,25	-
54,1	45,9	67,6	32,4	83,2'	16,8	100,0	124,69
135,80	135,80	128,09	128,09	123,65	123,65	124,69	1,00
1,09	1,09	1,03	1,03	0,99	0,99	1,00

15 16

TabeIe3B

Stute	2.	1.	2.	1.	2.	1.
1.	50,0	66,7	33,3	83,3	16,7	IDO₁O
50,0	453,5	453,5	453,5	453,5	453,5	453,5
453,5	593	510	621	510	648	510
510	676	621	676	648	676	676
593	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08
2,08	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
0,3

76,66	68,04	68,04	61,78	61,78	59,65	59,65
1.29	1,14	1,14	1,04	1,04	1,00	1,00

Zweistufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 1,05% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 1,36 m/s

2.

Kohlenstoffentfernung, bezogen auf Gesamtmenge an abgebr. Kohlenstoff, %

KaL-Durchsatzgeschwindigkeit ausschl. Ablagerungen, kg/s Katalysator-Einlaßtemperatur, C Katalysator-Auslaßtemperatur. C

Druck über dem Bett, bar ^,ub 2,ua j,ub ^,ua ^,ua ^,ua ζ,υβ — |

O₂-Konzentration in dem aus dem Bett " " " " "" " * ~ * ~ * ~ *

austretenden Gas, Mol-%

Kohlenstoff auf dem eintretenden 1,05 0,65 1,05 0,52 1,05 0,38 1,05 Katalysator, Gew.-% KühlenstüfT auf dem ausirelen Jen 0,65 0,25 0.52 0,25 0,38 0,25 0.25 Katalysator, Gew.-% Katalysatormenge, bizogen auf Gesamt- 61,1 38,9 70,8 29,2 83,9 16,1 100,0

einsatz, Gew.-%

Gesamtkatalysatoreinsatz, ι 76,66

Verhältnis des Gesamtkatalysatoreinsatzes 1,29 (zweistufig/einstufig)

Beispiele 4Aund4B

Diese Beispiele veranschaulichen den Vorteil der mehr als zwei Stufen bei der Regenerierung noch

stufenweisen Regenerierung gemäß der Erfindung. weitere Vorteile erzielt werden können. Um den

wenn verbrauchter Katalysator mit 1.01 Gcw.-% an Ji Vergleich sinnvoll zu machen, wird jede slufenweise

kohligem Material bei Einsatz von 544.3 kg/s in ein. Regenerierung bei etwa optimalen Bedingungen durch-

zwei. drei und vier Stufen bis zu einem Endkohlenstoff- geführt. Auch hier sind die Vorteile der Erfindung bei

gehalt von 0.05 Gew.-% regeneriert wird. Die den höheren Gasgeschwindigkeiten ausgeprägter. Die

Temperatur des eintretenden Katalysators bcirägi Weric der Tabellen zeigen, daß durch die Anwendung

510⁰C und die des austretenden Katalysators 676"C. Die -to von mehr als zwei Regeneralionsstufen hinsichtlich der

Sauerstoffkonzentration des austretenden Gases be- erforderlichen Gesamtmenge an Katalysator nur eine

trägt 0.3 Mol-%. und die Gasobcrflächengeschwindig- geringfügige weitere Verbesserung erzielt wird; jedoch

keilen betragen wiederum 0.76 bzw. 1.36 m/s. Die wird die Zeit, für die der Katalysator bei den höheren

entsprechenden Werte sind in den Tabellen 4A und 4B Temperaturen gehalten werden muß. gesenkt, so daß

zusammengestellt. 4Ί die Gesamtbedingungen des Verfahrens weniger

Diese Beispiele zeigen, daß durch die Anwendung von energisch sein müssen.

Tabelle 4 A

Mehrstufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 1,01% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwindigkeit von 0,76 m/s

izahl Stufen

1. 2. 3. 4.

Kal.-Durchsat/gesdiwindigkeil 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31 544.31

ausschl. Ablagerungen, kg/s

KillalysBlnr-HinlaB. temperatur, < Kalalysalor-Auslaßlemperalur. (' Druck über dem Hell, bar Oj-Konrcnlralion in dem aus dem Hell austretenden (ins. Mol-%

Kohlenstoff au! dem cinlr. Kai.. 1.01 1.(M 0.21 1.01 0.29 n.13 1.01 0.29 0.21 0.13

Anzahl	Stufen	2.	3
I	2
Slufe		1.
I.	1.

510	510	04 8	510	635	OW	510	635	648	663
676	648	676	635	663	670	635	648	663	676
2.08	2.08	2.08	2,08	2.08	2.08	2.08	2,08	2.08	2,08
0.3	0.3	0.3	0.3	0.3	0.3	0.3	0.3	0.3	0.3

Fortsetzung

17

18

Anzahl Stufen

1 2

1. 1. 2.

1.

2.

3.

I.

2.

3.

Kohlenstoß" auf dem austr. KaL, 0,05 0,21 0,05 0,29 0,13 0,05 0,29 0,21 0,13 ^,05

Gew.-%

Kat-Menge, bezogen auf Gesamt- 100 75 25 69 18 13 70 8 9 13

einsatz, Gew.-%

Ges.-KaL-Einsatz, / 356,07 241,94 241,94 227,93 227,93 227,93 226,02 226,02 226,02 226,02

Verhältnis des GesamtkaL-Einsatzes 1,00 0,68 0,68 0,64 0,64 0,64 0,63 0,63 0,63 226,02

(mehrstufig/einstufig)

Tabelle 4 B

Mehrstufige Regenerierung eines Crack-Katalysators mit 1,01% an kohligen Ablagerungen bei einer Gasoberflächengeschwiodigkeit von 1,36 m/s

Anzahl	Stufen	2.	3	2.	3.	4	2.	S. 4.
1	2
Stufe		1.		1.
*	1.

Kat.-Durchsatzgeschwindigkeit ausseht. Ablagerungen, kg/s Katalysalor-Einlaßter< oeratur, C Katalysator-Auslaßtemperatur, C Druck über dem Bett, bar Oj-Konzenlration in dem aus dem Bett austretenden Gas, Mol-% Kohlenstoff ?uf dem eintr. Kat., Gew.-%

Kohlenstoff auf dem austr. Kat., Gew.-%

Kat.-Menge, bezogen auf Gesamteinsatz, Gew.-%

Ges.-Kat.-Einsatz, ι Verhältnis des Gesamtkat.-Einsatzes

(mehrstufig/einstufig) 544,31 544,31 54-4,31 544,31 544,31 544,31 544,3! 544,31 544,31 544,31

510	510	643	510	635	663	510	635	648	663
«76	648	67iS	635	663	676	635	648	663	676
2,08	2,08	2,0-8	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08	2,08
o,:	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
1,0!	1,01	0,21	1,01	0,29	0,13	1,01	0.29	0,21	0,13
0,05	0,21	0,05	0,29	0,13	0,05	0,29	0,21	0,13	0,05

71

29

66

67

262,40 152,81 152,81 140,98 140,98 140,98 139,07 139,07 139,07 139,07 1,00 0,58 0,58 0,54 0,54 0,54 0,53 0,53 0,53 0,53

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zur Regenerierung eines bei einer Kohlenwasserstoffumwandlung verbrauchten Molekularsieb-Katalysators, auf dem kohliges Material abgelagert ist, wobei der verbrauchte Katalysator kontinuierlich mit erhöhter Temperatur in eine Verbrennungszone eingeführt wird, in der er in einem Wirbelbett mit einer dichten Phase, die von einer verdünnten Phase überlagert ist, gehalten und kohliges Material mit einem sauerstoffhaitigen Gas davon abgebrannt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man die dichte Phase des Katalysatorbettes in der Regenerationszone in ein erstes und ein zweites Bett mit einer beiden gemeinsamen verdünnten Phase darüber trennt, den verbrauchten Katalysator kontinuierlich dem ersten Bett zuführt und in diesem bei einer Temperatur von wenigstens etwa 593° C, die wenigstens etwa 56° C über der Jnntrittstemperatur des Katalysators in dieses Bett liegt, wenigstens etwa 65 Gew.-% des kohligen Materials mit einem ersten sauerstoffhaitigen Gas abbrennt, den so teilweise regenerierten Katalysator kontinuierlich in das zweite Bett einleitet und in diesem mit einem weiteren sauerstoffhaitigen Gas abbrennt, wobei die Temperatur in dem zweiten dichten Katalysatorbett zwischen 607 und 732° C und um wenigstens etwa 14°C über der Temperatur des ersten Bettes gehalten wird und wobei der Sauerstoffgehalt des aus der Ve-hrennungszone austretenden Gases zwischen 0,1 und 1,0 Mol-% gehalten wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß von dem in dem ersten Wirbelbett teilweise regenerierten Katalysator, bevor er in das zweite Wirbelbett eingeführt wird, in einem mittleren Wirbelbett weiteres kohliges Material mit einem sauerstoffhaitigen Gas bei einer Temperatur zwischen derjenigen des ersten und derjenigen dt:s zweiten Bettes und wenigstens 14° C über der Temperatur des ersten Bettes abgebrannt wird.