DE1917567B2 - Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer n-phasigen Drehfeldmaschine bestimmenden Gleichungen - Google Patents
Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer n-phasigen Drehfeldmaschine bestimmenden GleichungenInfo
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- DE1917567B2 DE1917567B2 DE19691917567 DE1917567A DE1917567B2 DE 1917567 B2 DE1917567 B2 DE 1917567B2 DE 19691917567 DE19691917567 DE 19691917567 DE 1917567 A DE1917567 A DE 1917567A DE 1917567 B2 DE1917567 B2 DE 1917567B2
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Description
15
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer /i-phasigen
Drehfeldmaschine bestimmenden Gleichungen unter Verwendung statischer Analogrechnerbausteine.
Derartige Maschinennachbildungen, auch als Simula- so
toren bezeichne*, eignen sich für Untersuchungen be züglich des Betriiibsverhaltens von bereits vorhandenen
oder noch zu konstruierenden Maschinen. Dabei sollte das Modell eine klare Analogie zu den physikalischen
Vorgängen liefern, insbesondere alle zeit- as abhängigen Größen in ihrem echten zeitlichen Verlauf
darstellen können. Ferner sollten die einzelnen Mascfrnendaten, wie Widerstände, Induktivitäten,
Schwungmasse, so wie sie auch bei der tatsächlichen Maschine vorhanden sind oder sein werden, direkt
eingestellt werden können.
Es ist in diesem Zusammenhang ein Simulator für eine Synchronmaschine bekannt, der deren Verhalten
am starren Netz nachbildet. Das elektromagnetische Verhalten der Synchronmaschine wird nicht durch
konstante Werte von Widerständen, Induktivitäten und Zeitkonstanten nachgebildet, sondern mittels an
einer anderen Synchronmaschine gemessenen Übertragungsfunktionen, welche dann auf den Simulator
übertragen werden (ETZ-A, 1967, S. 317 bis 321). Bei dieser bekannten Anordnung ist ein direkter Zugriff
zu den Maschinenparametern sowie den Klemmenspannungen und den Klemmenströmen nicht gegeben,
und es kann damit nur der besondere Betriebsfall des Arbeitens am starren Netz untersucht
werden.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, einen universellen Simulator für eine Drehfeldmaschine zu
schaffen, der eine klare Analogie zu den tatsächlichen physikalischen Vorgängen besitzt, bei dem eine
direkte Zugriffsmöglichkeit zu den Maschinenparametern, den Klemmenspannungen und den Klemmenströmen
besteht und bei dem sämtliche Betriebsarten der Drehfeldmaschine untersucht werden können.
Diese Aufgabe wird bei einem Rechengerät der eingangs genannten Art erfindungsgemäß durch folgende
Merkmale gelöst:
a) Die Ausgangsgrößen von η ersten Netzwerken, jeweils bestehend aus einem mit einem veränderbaren
Widerstand und einem veränderbaren Kondensator gegengekoppelten Differenzverstärker,
dessen Ausgangsspannung in einen einer äußeren Klemme zugeführten, eingeprägten Strom umgewandelt ist, wobei die an dieser
äußeren Klemme anliegende Spannung subtraktiv auf den Eingang des Differenzverstärkers
zurückwirkt, sind mit den einen Eingängen zweier Gruppen von je η Multiplikatoren verbunden,
deren andere Eingänge mit den Ausgangsspannungen eines n-phasigen Sinus-Cosinus-Gebers
verbunden uEd deren Ausgangsgrößen zwei Summiergliedern zugeführt sind.
b) Die Ausgangsgrößen der beiden Summierglieder beaufschlagen je ein zweites Netzwerk, jeweils
bestehend aus einem Differenzverstärker, dessen Ausgangssignal auf den Eingang über einen
ohmschen veränderbaren Widerstand und über die Reihenschaltung eines ohmschen veränderbaren
Widerstandes und eines veränderbaren Kondensators gegengekoppelt ist, wobei am Verbindungspunkt des Kondensators mit dem
Widerstand ein Strom eingeprägt ist, der einer an einer äußeren Klemme angelegten Spannung
proportional ist.
c) Die Ausgangsgröße des einen und die Eingangsgröße des anderen zweiten Netzwerkes sind
jeweils mit den Eingängen zweier Multiplikatoren verbunden, deren Ausgänge summiert
werden und dem Eingang eines Integrators zugeführt sind, dessen Ausgangsgröße mit dem
Eingang des Sinus-Cosinus-Gebers verbunden ist.
d) Die Ausgänge des Sinus-Cosinus-Gebers sind zur Bildung «-phasiger Eingangsgrößen für die
η ersten Netzwerke mit den einen Eingängen von η Paaren von Multiplikatoren verbunden,
deren andere Eingänge von Spannungen beaufschlagt sind, die sich jeweils zusammensetzen
aus der differenzierten Ausgangsgröße des einen zweiten Netzwerkes und aus der mit der Ausgangsgröße
des Integrators multiplizierten Ausgangsgröße des jeweils anderen zweiten Netzwerkes.
Die Erfindung samt ihrer weiteren Ausgestaltungen, welche in den Unteransprüchen gekennzeichnet
sind, soll nachstehend an Hand der Figuren näher erläutert werden.
F i g. 1 zeigt eine schematische Gesamtübersicht des erfindungsgemäßen Simulators am Beispiel einer
dreiphasigen Synchronmaschine mit umlaufendem Polrad. Unterhalb der gestrichelten Linie I-I sind
Anschlußklemmen vorgesehen, welche genau den Anschlüssen entsprechen, über die eine tatsächliche
Synchronmaschine mit ihrer Umgebung in Wirkverbindung steht. Es sind dies im einzelnen die Eingangsklemmen
1 und 2 für den Anschluß einei äußeren Erregerspannung Uld bzw. l/,„ zur Erregung
in einer Längsachse und Querachse des Polrades, die Klemme 3 für die Einspeisung einer dem mechanischen
Drehmoment proportionalen Gleichspannung m sowie die Ausgangsklemmen 4 bis 6, an
denen die Ankerphasenspannungen der Synchronmaschine erscheinen.
Bei der Bildung des elektrischen Moments sowie der induzierten Spannung wird die bekannt!
Parksche Methode der Zerlegung der Ankerdurch fiutungen in zwei mit dem Polrad iaitrotierend ange
nommener Komponenten benutzt. Im folgenden sol ein Index d jeweils für eine auf die Längsachse de:
Polrades bezogene Größe gelten und ein Index q fü eine auf die Querachse (Pollückenachse) des Pol
rades bezogene Größe.
Ausgehend von den Ankerkreisnachbildungen 38 und 40, werden drei den Phasenströmen entsprc
chende Wechselspannungen iR, is und iT an die einen I0 (Ankerstreuinduktivität) werden die Ständerklem-Eingänge
je einer Gruppe von drei Multiplikatoren 7 menspannungen uT, us und w^ und die Ständerströme
bis 9 und 10 bis 12 angeschlossen; die anderen Ein- iR, is und iT als Wechselspannungsgrößen gewonnen,
gänge dieser Multiplikatoren sind mit den Aus- F i g. 2 zeigt das der Feldnachbildung zugrunde zu
gangen eines Sinus-Cosinus-Gebers 13 verbunden, 5 legende physikalische Strukturbild. Einem Proporder
bei einer angenommenen Drehung der Längs- tionalglied 42 mit einer Verstärkung, die der Hauptachse
des Polrades um den Winkel α gegenüber einer induktivität lh der Feldwicklung entspricht, wird von
Ankerspulenachse zwei gegeneinander um 90° ver- einer Eingangsgröße /,, beaufschlagt und bildet den
setzten dreiphasige Drehspannungssysteme erzeugt. Hauptfluß Φ = ϊμ · lh. Die Eingangsgröße i„ selbst
Es werden die Komponenten der Phasenströme bzw. io setzt sich zusammen aus der Summe einer der Ankerdie
von ihnen bewirkten Durchflutungen in Längs- durchflutung proportionalen Größe ia, einer dem
und Querrichtung des Polrades erzeugt, indem die Strom i, in der Felderregerwickluing proportionalen
Ausgänge der Multiplikatoren 7 bis 9 einem Sum- Größe und einem dem Strom iD in der Dämpferwickmierglied
14 und die Ausgänge der Multiplikatoren lung proportionalen Größe, wobei siowohl der Dämp-10
bis 12 einem zweiten Summierglied 15 zugeführt 15 ferstrom als auch der Erregerstrom von der Ändesind.
Mit iad ist eine Gleichspannung bezeichnet, rungsgeschwindigkeit des Flusses Φ rückwirkend bewelche
der Projektion der Ankerdurchflutungen auf einflußt werden. Mit r, ist der ohmsche Wicklungsdie
Längsachse des Polrades entspricht und mit iaa widerstand der Erregerwicklung, mit /, deren Streueine
Gleichspannung, welche der Projektion der induktivität bezeichnet, dasselbe gilt für die der
Ankerdiirchflutungen auf die Querachse des Polrades 20 Dämpferwicklung zugeordneten Elemente rD und lD.
entspricht. Diese Spannungen beaufschlagen die Ein- Man könnte nun daran denken, das in F i g. 2 a
gangsklemmen 16 und 17 jeweils einer Feldnachbil- dargestellte Blockschaltbild unmittelbar in eine elekdung
18 bzw. 19 für den Fluß in Längs- und Quer- ironische Schaltung umzusetzen. Es würden dann
richtung (Φα und Φβ), wobei em Funktionsgenerator aber im Signallaufweg in der Regel mehrere Ver-
20 zur Berücksichtigung des Sättigungseinflusses vor- 25 stärker erforderlich werden, was die Gefahr eines
gesehen ist. In den mit 18 und 19 bezeichneten Nachbildungsfehlers oder einer Instabilität beträcht-Blocksymbolen
sind die veränderbaren Maschinen- lieh erhöht. Bei der Ausführung nach Fig. 2b ist
parameter angegeben. Im einzelnen bedeuten rid den dies nicht der Fall. Einem Summierverstärker 43
ohmschen Widerstand und lld die Streuinduktivität — entsprechend dem Summierglied 14 oder 15 in
der Erregerwicklung in der Polradlängsachse, rDd den 30 F i g. 1 — werden an drei Eingängen die Ausgangsohmschen
Widerstand und lDd die Streuinduktivität signale dreier mit den Phasenströmen iK, is und iT
einer in der Längsachse des Polrades als wirksam beaufschlagten Multiplikatoren (7 bis 9 oder 10 bis
angenommenen Dämpferwicklung und lM die Haupt- 12) zugeführt, so daß am Ausgang des Summierverinduktivität
der in der Längsachse wirkenden Erreger- stärkers 13 eine Spannung entsteht, welche der Prowicklung.
Entsprechende Bezeichnungen finden sich 35 jektion der Ankerdurchflutungen .auf die entsprebei
der der Querachse zugeordneten Feldnachbil- chende Polradachse entspricht. Der Ausgang des
dung 19. Summierverstärkers 13 ist mit dem Eingang eines
Mit den Flußkomponenten ΦΛ und Φα sowie den weiteren Verstärkers 44 verbunden, dessen Ausgang
Durchflutungskomponenten iad und iO0 bzw. den ihnen auf seinem Eingang einmal mittels eines veränderentsprechenden
Spannungen wird mittels der beiden 4° baren Kondensators CrP und eines veränderbaren
Multiplikatoren 23 und 24 das elektrische Maschi- ohmschen Widerstandes R10 und schließlich über eine
nenmoment nachgebildet und in einem Summierglied weitere Reihenschaltang eines veränderbaren Kon-25
mit dem in Form einer Gleichspannung m ein- densators Cr, sowie eines veränderbaren Widerstangegebenen
mechanischen Antriebsmoment verglichen. des Rt, gegengekoppelt ist. Am Vorbindungspunkt
Der Momentenunterschied Δ m wirkt auf einen die 45 zwischen dem Kondensator C11 und R1, wird ein kon-Schwungmasse
des Maschinenläufers nachbildenden stanter Strom i, eingeprägt, welcher stets proportional
Integrator 26. Seine Ausgangsspannung ist eine der zu der an der Eingangsklemme eines weiteren VerWinkelgeschwindigkeit
ω entsprechende Gleichspan- stärkers 45 anliegenden Spannung ist Die Spannung
nung und ist mit dem Eingang des Sinus-Cosinus- «/ würde der Erregerspannung entsprechen. P vr
Gebers 13 sowie zwei Multiplikatoren 27 verbunden, 50 Verstärker 45 ist in an sich bekannter Weise als einderen
andere Eingänge mit den Ausgangsklemmen stellbare Konstantstromquelle beschaltet, so daß zwi-
21 und 22 der Feldnachbildungen 18 und 19 verbun- sehen den beiden zwischen seinen mit — und + beden
sind und somit den rotatorischen Anteil der in zeichneten Eingängen und der Eingangsklemme bzw.
der Längs- und der Querachse induzierten Spann un- dem Bezugspotential liegenden Widerständen A1 und
gen ed und eq bilden, während deren transformato- 55 R6 und seinen Rückkopplungswiderständen R2 bzw.
rischer Anteil mittels der beiden ebenfalls an die A4 + R3 die Beziehung gilt
Ausgangsklemmen 22 und 21 der Feldnachbildungen
Ausgangsklemmen 22 und 21 der Feldnachbildungen
19 und 18 angeschlossenen Differenzierglieder 28 ge- A1 (R3 + A4) = Rs-Rs.
bildet und Summiergliedern 30 und 31 zugeführt ist.
bildet und Summiergliedern 30 und 31 zugeführt ist.
Zur Rücktransformation der in der Längs- und in der 60 Die Unterteilung des Mitkopplungswiderstandes in
Querachse induzierten Spannungen eä und e„ in die die beiden Teilwiderstände R3 und A4 dient zur
Ankerphasenspannungen eR, es und eT sind drei bequemeren Festlegung des Proportionalitätsfaktors
Paare von je zwei Multiplikatoren vorgesehen, die zwischen der Spannung u, und dem Strom i7.
außerdem noch mit den Ausgängen des Sinus-Co- Am Beispiel des aus den Elementen R1, und Cr,
sinus-Gebers 13 verbunden sind und deren Ausgänge 65 samt der Konstantstromeinspeisimg i, bestehenden
paarweise in Summiergliedern 32 bis 34 summiert Gegenkopplungspfades soll gezeigt werden, daß die
sind. Mittels je einer Ankerkreisnachbildung mit den Schaltung nach Fig. 2b dem Strukturbild nach
Kennwerten r„ (ohmscher Ankerkreiswiderstand) und Fig. 2a analog i?t Für den die Elemente r, und /,
L.
enthaltenden Rückkopplungspfad des Strukturbildes ten Φά und Φν zusammensetzenden Flußvektor gebil-
nach F i g. 2 a gilt die Differentialgleichung det wird. Der Ausgang des Summierverstärkers 45
ν Φ + u = i (r + vl) (I) vwftA über ein Schwellwertglied auf die beiden mit Sl
' «w * "» \) und 52 bezeichneten Eingänge zweier weiterer Multi-
. d 5 plikatoren 55 und 56. Das Schwellwertglied besteht
wobei ρ den Operator ^- bedeutet. aus einem Verstärker 57, dessen Verstärkungsfaktor
Für den entsprechenden Gegenkopplungszweig der durch einen veränderbaren Widerstand 58 einstellbar
elektronischen Feldnachbilclung nachFig. 2b gilt ist und in dessem Eingangskreis eine vorgespannte
Schwellwertdiode 59 angeordnet ist, deren Kathode
Φ = _ _ / (,· _ /) dt + i · Ru ίο an einem zwischen einer positiven Spannung P und
Cr/ J 2 2 einer negativen Spannung N liegenden Spannungsteiler
angeschlossen ist. IEm Widerstand 60 dieses
und nach einmaliger Differentiation: Spannungsteilers ist veränderbar, so daß damit eine
Veränderung der Durchlaßschwelle möglich ist. Die
η Φ 4- i IC = ι ( — - \- η R, A iT\ »5 Ausgänge der Feldnachbildungen liegen an den Ein-
μ ^1"^« l*yCrf r?"vy \ ) gangenSl und 52 der Multiplikatoren55 und 56,
deren Ausgänge auf die Eingänge 5Od und 50 q der
Die Übereinstimmung der Differentialgleichungen beiden Feldnachbildungsverstärker in gegenkoppeln-
(1) und (2) ergibt sich sofort bei Gleichsetzung fol- dem Sinne wirken.
gender Koeffizienten «o Die Wirkungsweise der Anordnung der F i g. 3 ist
folgende: Bis zu einem bestimmten Wert des resultie-
r ζ= _i_ und / = R renden Gesamtflusses wird die Ansprechschwelle der
' Crf ' "' Diode 59 durch die Ausgangsspannung des Verstärkers
55 nicht überschritten. An den mit 51. und 52
sowie unter Berücksichtigung dessen, daß, wie an- »5 bezeichneten Eingängen der Multiplikatoren 56 und
gedeutet, der die Verstärkung des Verstärkers 46 55 liegt dann die Spannung Null, es findet keine
bestimmende Gegenkopplungswiderstand 47 gleich- Gegenkopplung durch die Ausgangssignale der Multizeitig
und gleichsinnig mit der Kapazität des Konden- plikatoren 56 und 55 statt. Dies entspricht dem unsators
Cr, veränderbar ist. In gleicher Weise läßt sich gesättigten Zustand der Maschine. Bei Überschreiten
diese Analogie auch für den den Dämpferkreis nach- 30 der vorerwärmten Ansprechschwelle findet eine quabüdenden
Gegenkopplungspfad, bestehend aus dem dratische Veränderung des Gegenkopplungsgrades
Widerstand RiD und CrD nachweisen, wobei der dei Feldnachbildungen 18 und 19 infolge der in ihren
Wicklungswiderstand der Dämpferwicklung rD dem Gegenkopplungspfaden angeordneten Multiplikatoren
Kehrwert der Kapazität des Kondensators CrD ent- 55 und 56 statt. Damit lassen sich die tatsächlichen
spricht und der Wert ihrer Streuinduktivität I0 dem 35 Magnetisierungskennlinien nachbilden, wobei durch
WertR,D Mit dem Widerstand R,h der elektronischen Veränderung des Widerstandes 60 der Einsatzpunkt
Schaltung nach Fig. 2b, dessen Wert dem der der Sättigung und durch Veränderung des Wider-Hauptinduktivität
In der Feldwicklung entspricht, ist stands 58 die Krümmung der Magnetisierungskurve
damit ein genaues Analogon des Strukturbildes nach gesättigten Bereich weitgehend freizügig und hinrei-Fig.
2a geschaffen welches den Vorteil besitzt, daß 40 chend naturgetreu festgelegt werden kann. Wesentlich
lediglich ein einziger Verstärker zur Feldnachbildung ist, daß bei der Berücksichtigung der Sättigung stets
im Signallaufweg des Flusses Φ erforderlich ist und von der vektoriellen Summe aus den beiden Flußsämtliche Parameter von Erreger- und Dämpfer- komponenten Φά und Φο ausgegangen wird,
wicklung unabhängig voneinander durch je ein ge- Fig.4a zeigt das elektrische Ersatzschaltbild des sondertes Bauelement einstellbar sind. An eine 45 Ankers einer Synchronmaschine bei generatorischem weitere Eingangsklemme 5Od bzw. SQq für die Quer- Betrieb. Der Ankerkreis wird beaufschlagt von der achse wird eine den Sättigungseinfluß nach- induzierten Spannung E, welche den Strom 1 über den bildende Zusatzeinspeisung vorgesehen. Wicklungswiderstand und den Streublindwiderstand Mit der in Fig. 2b dargestellten Feldnachbildung L? treibt An den Ausgangsklemmen der Maschine kann auf einfache Weise auch der Betriebsfall reali- 50 tritt die Spannung U auf. Der Strom / ergibt sich auf siert werden, daß trotz einer Vergrößerung des Grund der Spannungsdifferenz zwischen E und D Erregerwidersiandes rh was einer Verminderung der unter Berücksichtigung des komplexen Widerstandes Kapazität des Kondensators Crt entsprechen würde, des Ankerkreises zu
derselbe Erregerstrom beibehalten wird. Hierzu E-U I L \
wicklung unabhängig voneinander durch je ein ge- Fig.4a zeigt das elektrische Ersatzschaltbild des sondertes Bauelement einstellbar sind. An eine 45 Ankers einer Synchronmaschine bei generatorischem weitere Eingangsklemme 5Od bzw. SQq für die Quer- Betrieb. Der Ankerkreis wird beaufschlagt von der achse wird eine den Sättigungseinfluß nach- induzierten Spannung E, welche den Strom 1 über den bildende Zusatzeinspeisung vorgesehen. Wicklungswiderstand und den Streublindwiderstand Mit der in Fig. 2b dargestellten Feldnachbildung L? treibt An den Ausgangsklemmen der Maschine kann auf einfache Weise auch der Betriebsfall reali- 50 tritt die Spannung U auf. Der Strom / ergibt sich auf siert werden, daß trotz einer Vergrößerung des Grund der Spannungsdifferenz zwischen E und D Erregerwidersiandes rh was einer Verminderung der unter Berücksichtigung des komplexen Widerstandes Kapazität des Kondensators Crt entsprechen würde, des Ankerkreises zu
derselbe Erregerstrom beibehalten wird. Hierzu E-U I L \
wären nur die mit 48 und 49' bezeichneten Schalt- 55 = /J1 -f ρ —^-J. (3)
brücken in ihre, gestrichelt angedeutet, senkrechte Ra \ Ra)
Stellung zu bringen, so daß der Verstärker 46 umgangen ist Fig.4b zeigt eine elektronische Schaltung zui Fig. 3 zeigt die Nachbildung des Sättigungsflussesi Nachbildung des beispielsweise der StänderphaseR für beide Achsen. Für gleiche oder gleichwirkende 60 zugeordneten Ankerkreises. Sie besteht aus einen Elemente sind die Bezugszeichen aus den vorher· Differenzverstärker 62, welcher mittels eines ver gehenden Figuren übernommea worden. Die den änderbaren ohmschen Widerstandes Rn und einei Flüssen der Längs- und Querachse entsprechenden diesem parallel angeordneten Kondensators veränder Ausgangsspannungen Φά und Φ9 der beiden Feld · barer Kapazität Cla gegengekoppelt ist. Die beidra nachbfldungen 18 und 19 werden jeweils in einer 65 Eingangswiderstände sind mit R0 bezeichnet Den Multipliziereinxichtung53 und 54 quadriert und in Eingangskreis des Verstärkers 62 wird die Differen: einem Sununierverstärker 55 addiert, so daß das Be- zwischen der in der Phase R induzierten Spannung e, tragsquadrat des sich aus den beiden Fmßkomponen- und der Klemmenspannung uR zugeführt Zwischen
Stellung zu bringen, so daß der Verstärker 46 umgangen ist Fig.4b zeigt eine elektronische Schaltung zui Fig. 3 zeigt die Nachbildung des Sättigungsflussesi Nachbildung des beispielsweise der StänderphaseR für beide Achsen. Für gleiche oder gleichwirkende 60 zugeordneten Ankerkreises. Sie besteht aus einen Elemente sind die Bezugszeichen aus den vorher· Differenzverstärker 62, welcher mittels eines ver gehenden Figuren übernommea worden. Die den änderbaren ohmschen Widerstandes Rn und einei Flüssen der Längs- und Querachse entsprechenden diesem parallel angeordneten Kondensators veränder Ausgangsspannungen Φά und Φ9 der beiden Feld · barer Kapazität Cla gegengekoppelt ist. Die beidra nachbfldungen 18 und 19 werden jeweils in einer 65 Eingangswiderstände sind mit R0 bezeichnet Den Multipliziereinxichtung53 und 54 quadriert und in Eingangskreis des Verstärkers 62 wird die Differen: einem Sununierverstärker 55 addiert, so daß das Be- zwischen der in der Phase R induzierten Spannung e, tragsquadrat des sich aus den beiden Fmßkomponen- und der Klemmenspannung uR zugeführt Zwischen
den beiden erwähnten Eingangsspannungen und der 70 und 71 umgepolt wird Zur Erklärune der Wir
(eR - Uo) = A · Rn (I + ρ R -C) (4) 5 Aus|an8sis8nal des Integrators 67 ab dem betrachte?
K R R) Λ K„U + pKra Cla) . (4) ten Ze,tpunkt der y^ ^,, ^^ ^ ^ ^
Leet man folgende Zunrrlmm» f^t ^r 7I S<>schlosseD ist. Der Integrator 67 erhält daal
Legt man folgende Zuordnung fest em negatives Eingangssignal, worauf sein Ausgangs!
„ 1 ,„ S1ßnal zeitlinear in positiver Richtung anzusteigen bei
Λ™ ^ -JT- und cia ~ U. 10 ginnt, bis die mit H bezeichnete Ansprechschwelli
α des Grenzwertmelders 69 erreicht it D d
ginnt, bis die mit H bezeichnete Ansprechschwelli
des Grenzwertmelders 69 erreicht ist. Das dann ar
Zusammenhang wie bei der im Ankerkreis abfallen- Schalter 71
den Spannung und dem Ankerstrom /, wie ein em- d£« βρ^ίΓν^Αη?^ ρ · f ^«fT
sprechender Vergleich der Gleichungen (3) und (4) dS ?chaK70 Jfif t-^ lst c n™mehJ,als(l
zeigt. Die dem Ankerstrom entsprechende Ausgangs- ao öffnet DaVITo Ta ""t ^ Schaj!fr71 ??
spannung^ wird nunmittels eines als variable Stronl demlufolee ^SSU^ T Integrators f7 haj s!dl
quelle beschalteten Verstärkers 63 in einen ihr pro- Sr8Si^*"1 Ausgangssignd w.rd als«
stand ist wiederum in die Einzelwiderstände R, und wirk? bT Sh£ h F"^«anesspannung be-A4
unterteUt; für den Strom U gilt 3 Wemm.L8 w -eub!?dem Eingangssignal ander
R& Klemme 66 setzt sich dieses Spiel periodisch fort; an
• _ A Ra der nut "4 bezeichneten Ausgangsklemme des Inte-
*~ ~r"~r~' K* ergibt sich der in der Fig. 5 enthaltenen
3 x 3O Diagrammski2ze mit t/„ dargestellte Verlauf.
unabhängig von der Größe der an die Ausgangs- weiteri^Sf S^1 ?* Integrators 67 beaufschlagt
klemme 6 angeschlossenen Belastung, welche (^e ΞΑίΐΙη,KomPlementafverstärker 75, der eine
angedeutet, entweder in einer Impedanz Z oder aber eX „h .^PT?8 "? Seinen Positiven Em^^
in einer Wechselspannungsquelle 64 bestehen kann 35 S£ Au«? btS,Chaltet,lst' daß die Summe der an
Die an aer Klemme6 auftretende Klemmenspanmmg 74^ aufietS8 *^76 Und dic ^ der KlenunC
«Λ wird über einen Umkehrverstärker 65 invertier? slant S Ä Spannung zu jedem Zeitpunkt kon-
und auf den Eingang des Verstärkers 62 gegeben Siit Ϊ ^ Im α3Γ8^ε»^η Beispiel diese zuSoll
der Umkehrverstärker 65 die Verstärkung 1 auf- welch? ÄSUilgcVOn ehier SPannung abgeleitet,
weisen, dann ist die Summe seiner Eingangswider- 40 meWerJo *» a™ Schwellwert H des Grenzwertstände
A5+A4 gleich dem Wert seines Gegenkopp- SrstäSL^ λ*™ ^ SämtUche Beschaltunf"
lungswiderstandes Rt. Für den Fall, daß an der Für He^ νΛ Yer/ark A ers 75 von SIeicher Größe·
Klemme4 keine Belastung bzw. keine SpanrunEs- Klemmer* κί ^l ^"sgangsspannung an der
quelle angeschlossen ist, würde die Ausgangs*™- SriäJmftT, SICh/er in der ™W«™™*™*
nxmg des Verstärkers 63 so lange ansteigen, bis t?p 45 ^™ ™117Te ^gedeutete Verlauf.
gleich eR ist. Die Ausgangsspannung A an der ni«l ^w^ des Integrators 67 sowie des Kom-Klemme 61 wäre in diesem Fall Null, wie ia auch der P ^^^erstärkers 75 beaufschlagen jeweils einen Ankerstrom einer Synchronmaschine bei offener ^™onsgenerator 77 bzw. 78, welche die Sinus-Ständerwickluiig zu Null wird. An der Schaltung nach MWp °r u eÜien Wertebereich von 0 bis 60° ab-F ig. 4 bist bemerkenswert, daß bei ihr im Gegensatz so erftR ' a ^1**1 ^80 zwischen deren Ausgangszu üblichen Analogrechnerschaltungen absichtlich die ^= ein κ π α Ein8angsSrößen E die Beziehung Möglichkeit der Rückwirkung von der Ausgangs- aenfräto™^ ^ Ausgangsspannungen der Funktionsklemme 6 auf die Ausgangsspannung A an der SS'iwFV md 78 werden jeweils direkt und Klemme61 vorgesehen ist, womit es möglich wird 2? Umkehrverstaiker79 bzw. 80 zu SchalternS1 jeden beliebigen Belastungsfall der Synchronmaschine 55 elektric- ΊΓ% che wiede™™ vorzugsweise als nachzubilden. 55 ^ktromsche Torschaltungen ausgebildet sind. Die
gleich eR ist. Die Ausgangsspannung A an der ni«l ^w^ des Integrators 67 sowie des Kom-Klemme 61 wäre in diesem Fall Null, wie ia auch der P ^^^erstärkers 75 beaufschlagen jeweils einen Ankerstrom einer Synchronmaschine bei offener ^™onsgenerator 77 bzw. 78, welche die Sinus-Ständerwickluiig zu Null wird. An der Schaltung nach MWp °r u eÜien Wertebereich von 0 bis 60° ab-F ig. 4 bist bemerkenswert, daß bei ihr im Gegensatz so erftR ' a ^1**1 ^80 zwischen deren Ausgangszu üblichen Analogrechnerschaltungen absichtlich die ^= ein κ π α Ein8angsSrößen E die Beziehung Möglichkeit der Rückwirkung von der Ausgangs- aenfräto™^ ^ Ausgangsspannungen der Funktionsklemme 6 auf die Ausgangsspannung A an der SS'iwFV md 78 werden jeweils direkt und Klemme61 vorgesehen ist, womit es möglich wird 2? Umkehrverstaiker79 bzw. 80 zu SchalternS1 jeden beliebigen Belastungsfall der Synchronmaschine 55 elektric- ΊΓ% che wiede™™ vorzugsweise als nachzubilden. 55 ^ktromsche Torschaltungen ausgebildet sind. Die
Fig. 5 zeigt ein Ausführangsbeispiel für den in weichtZfTdea.von emem Codiergatter 81 betätigt,
Fig. 1 mit 13 bezeichneten Funktionsgenerator zur irafi^f*? ™ *β Abgänge eines sechsstufi-Bfldung
von zwei dreiphasigen, gegeneinander um 82 PAauTT*?5, angeschlossen ist. Der Ringzähler
90° elektrisch versetzten Wechselspannungssystemen 60 von den δ ?*** Umsch^eitpunkt t0, tvtt...in
deren Frequenz jeweils der Größe seiner Eingangs- 73 üh/ ^8311S611 der bisUibüen Kippstufen 72 und
spannung proportional ist Der Funktionsgeber 13 zvhI^k" · ΟαβΓ^οεΓ83 einen Impuls, welcher
enthält einen Spannungs-Frequenz-Uinsetzer, der im weitaih·8?116» ^0™1^011 jeweils um eine Stufe
wesentlichen aus einem Integrator 67 besteht, dessen RinezShi t dm einzelnen Signalzuständen des
Eingangsspannung durch das Ansprechen zweier 6s der V" ^ u"1 3^0' ^6 aus ^0- Diagrammskizze
Grenzwertmelder 68 und «9 mit unterschiedlichen einzeh· · "fP^eht, die Umschaltimpulsfolge in
Ansprechschwellen mittels zweier vorzugsweise als in serff ™_r.bezeicl™ete Periodm und diese jeweils
elektronische Torschaltungen ausgebild-ter Schalter ΝηηΚίΧι "^1H6116 Intervalle unterteilt werden. Die
«acöDtfdung der peno(3ischen Sinusfunktion erfolgt
11 12
mittels der Schalter S1 bis S4 durch Aneinander- bezeichneten Drehspannungssystems kann durch drei
reihung der von den Sinusfunktionsgeneratoren 77 weitere Verstärker, welche jeweils zwei Phasenspan-
und 78 ausgegebenen Teilfunktionen. Die Betätigung nungen des zuvor erwähnten Systems subtrahieren
der einzelnen Schalter S1 bis S4 zwischen den einzel- und das Ergebnis mit dem Faktor 1 : V3 multiplizienen
Umschaltzeitpunkten t0 bis ίβ und damit auch der 5 ren ein um 90° elektrisch versetztes Drehspannungs-Aufbau
des Codiergatters 81 ergibt sich aus folgen- system
der Wertetabelle, wobei mit + derjenige Zustand / 2π\ Ι 4π\
der Wertetabelle, wobei mit + derjenige Zustand / 2π\ Ι 4π\
definiert ist, in welchem der entsprechende Schalter cos *>
cos I * ~ "H und cos I <* H
durchlässig zu steuern ist. \ / \ /
ίο erhalten werden.
: F i g. 6 zeigt ein Ausführungsbeispiel zur kalibrier-
Si Si O3 sA ten und reproduzierten Verstellung der die einzelnen
Maschinenparameter bestimmenden veränderbaren
t . Widerstände und Kondensatoren. Zwischen den
θ" bis 60° 4- 15 Klemmen 101 und 102 sind vier Widerstände in Reihe
angeordnet, deren Ohmwerte entsprechend dem
Ί—'·» Aiken-Code gewählt sind. Sämtliche Widerstände
60 bis 120° + 4- sind beidseitig mit Schleifern 106 und Kontaktbrük-
, ι ken 104 eines Codierschalters 103 verbunden. Dieser
j220bisl80° + ao besteht aus vier Kontaktscheiben mit jeweils zehn
Kontakten, von denen jeweils entsprechend dem ge-
*β~U wählten Code eine bestimmte Anzahl durch die Kon-
180 bis 240 4- taktbrücken 104 leitend miteinander verbunden sind.
*4—f5 Bei Drehung einer gemeinsamen Welle 105 kommen
240 bis 300° 4 4 as die auf dieser befestigten Schleifer If6 nacheinandei
t t mit den einzelnen Kontakten in Berührung. Die Dar-
300 bis 360° 4 stellung nach F i g. 6 macht deutlich, daß, ausgehend
von der Schaltstellung Null, bei zehn aufeinanderfolgenden Schaltschritten nacheinander zehn Wider-Die
Ausgänge der Schalte^ bis S4 werden einem 30 standswerte 0, R 2 R, 3 R, 4Ä ... 9 R einstellbar sind.
Summierverstärker 84 zugeführt, an dessen Aus- Eine dekadische Einstelibarkeit für die zu veränderngangsklemmen
somit eine Spannung der Form ü · sin α den Kapazitätswerte kann in analoger Weise erhalten
erscheint, wobei werden. Für die Einstellmöglichkeit innerhalb mehrerer Dekaden wäre die in Fig. 6 dargestellte An-
Λ — ^fL. t ^ ω t 35 Ordnung entsprechend mehrfach vorzusehen.
T Die in F i g. 6 dargestellte dekadische Einstellbar
keit ist bezüglich ihrer übersichtlichen Kalibrierung
ist. In gleicher Weise werden für die beiden übrigen insbesondere auch dann von Vorteil, wenn gleich-Phasen
jeweils um 120° gegeneinander versetzten zeitig, wie in Fig. 2b angedeutet, zwei Impedanzen
Wechselspannungen gebildet, es ist hier nur erforder- 4° gleichzeitig definiert miteinander verstellt werdei
Hch, in dem Codiergatter 81 eine entsprechende, je- sollen.
weils um zwei Umschaltzeitpunkte versetzt arbeitende Die Erfindung ist nicht auf das dargestellte Bei-
Ansteuerung für die den Summierverstärkern 85 und spiel der Simulation einer Synchronmaschine be-86
zugeordneten Schaltern vorzusehen, welche im schränkt, sie kann vielmehr zur Nachbildung belieübrigen
ebenfalls mit den Funktionsgeneratoren 77 45 biger Drehfeldmaschinen benutzt werden, so z. B. bei
und 78 bzw. den Umkehrverstärkern 79 und 80 ver- der Nachbildung einer Asynchronmaschine oder auch
bunden werden können. Aus den drei an den Ver- einer Reluktanzmaschine. Für eine Simulation einei
starkem 84 bis 86 auftretenden Phasenspannungen Asynchronmaschine wären lediglich die Kennwerte lM
des mit und lhq, d. h. die Widerstände Λ,» (Fig. 2b) in jedei
50 der beiden Feldnachbildungen 1· und 19 gleich groß
sin α sin I« - — | und sin (* - — 1 einzustellen und an die Klemmen 1 und 2 (F i g. 1]
\ 3 / \ 3 / mit keiner Eingangsspannung zu beaufschlagen.
Hierzu 5 Blatt Zeichnungen
979
Claims (12)
1. Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer n-phasigen Drehfeldmaschine S
bestimmenden Gleichungen unter Verwendung statischer Analogrechnerbausteine, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
a) die Ausgangsgrößen (iR, is, iT) von η ersten
Netzwerken (38, 39, 40), jeweils begehend xo
aus einem mit einem veränderbaren Widerstand (Rra) und einem veränderbaren Kondensator
(Q0) gegengekoppelten Differenzverstärker (62), dessen Ausgangsspannung in
einen einer äußeren Klemme (4, S, 6) zügeführten,
eingeprägten Strom umgewandelt ist, wobei die an dieser äußeren Klemme anliegende
Spannung subtraktiv auf den Eingang des Differenzverstärkers zurückwirkt, sind mit den einen Eingängen zweier Grup- ao
pen von je η Multiplikatoren (7 bis 9 und 10 bis 12) verbunden, deren andere Eingänge
mit den Ausgangsspannunger. eines «-phasigen Sinus-Cosinus-Gebers (13) verbunden
und deren Ausgangsgrößen zwei a5 Summiergliedern (14,15) zugeführt sind;
b) die Ausgangsgrößen (iad, iag) der beiden
Summierglieder beaufschlagen je ein zweites Netzwerk (18, 19), jeweils bestehend aus
einem Differenzverstärker (44), dessen Ausgangssignal auf den Eingang über einen
ohmschen veränderbaren Widerstand (R11,)
und über die Reihenschaltung eines ohmschen veränderbaren Widerstandes (Ä;/) und
eines veränderbaren Kondensators (Crf) gegengekoppelt
ist, wobei am Verbindungspunkt des Kondensators mit dem Widerstand ein Strom (if) eingeprägt ist, der einer
an einer äußeren Klemme (1, 2) angelegten Spannung (U1) proportional ist;
c) die Ausgangsgröße des einen und die Eingangsgröße des anderen zweiten Netzwerkes
(18, 19) sind jeweils mit den Eingängen zweier Multiplikatoren (23, 24) verbunden,
deren Ausgänge summiert werden und dem Eingang eines Integrators (26) zugeführt sind, dessen Ausgangsgröße (ω) mit dem
Eingang (66) des Sinus-Cosinus-Gebers (13) verbunden ist;
d) die Ausgänge des Sinus-Cosinus-Gebers (13) sind zur Bildung «-phasiger Eingangsgrößen
(eR, es, eT) für die « ersten Netzwerke (36,
39, 40) mit den einen Eingängen von
« Paaren von Multiplikatoren verbunden, deren andere Eingänge von Spannungen beaufschlagt
sind (ed bzw. e„), die sich jeweils
zusammensetzen aus der differenzierten Ausgangsgröße des einen zweiten Netzwerkes
(18, 19) und aus der mit der Ausgangsgröße des Integrators (26) multiplizierten Ausgangsgröße
des jeweils anderen zweiten Netzwerkes (18,19).
2. Rechengerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der eingeprägte Strom (/,)
gleichsinnig mit dem Kapazitätswert des Kondensators (Crf) veränderbar ist.
3. Rechengerät nach Anspruch 1 oder 2 für
40 Maschinen mit Dämpferkreisen, gekennzeichnet durch eine weitere, den Ausgang des Differenzverstärkers
(44) in gegenkoppelndem Sinne mit seinem Eingang verbindende Reihenschaltung aus
einem veränderbaren Kondensator (CrD) und
einem veränderbaren Widerstand (R10).
4. Rechengerät nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangssignale
jedes zweiten Netzwerkes (18, 19) quadriert und summiert einem Schwellwertglied zugeführt sind,
dessen Ausgangssignal je einen im Rückführkreis jedes zweiten Netzwerkes (18, 19) angeordneten
Multiplikator beaufschlagt (F i g. 3).
5. Rechengerät nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß das Schwellwertglied aus einem Verstärker bestent, dessen veränderbarer Eingangswiderstand
über eine Schwellwertdiode mit einem veränderbaren, von einer konstanten Spannung
gespeisten Spannungsteiler verbunden ist.
6. Rechengerät nach den Ansprüchen 1 bis 5, gekennzeichnet durch einen mit Gleichspannung
beaufschlagten Spannungs-Frequenzumsetzer, dessen Ausgang mit einem Sinus-Cosinus-Geber
verbunden ist (F i g. 5).
7. Rechengerät nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß als Spannungs-Frequenz·
umsetzer ein Integrator vorgesehen ist, dessen Eingangsspannung periodisch mittels zweier
Grenzwertmelder bei zwei verschiedenen Werten seiner Ausgangsspannung umgepolt wird.
8. Rechengerät nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet,
daß der Ausgang des Integrators unmittelbar und über einen Komplementärverstärker
mit je einem den Wertebereich von 0 bis 60° nachbildenden Sinus-Funktionsgenerator verbunden
ist, daß die Ausgänge der Sinusfunktionsgeneratoren unmittelbar und über Umkehrverstärker
mit Schaltern (S1 bis S4) verbunden sind
und ein impulsweise zu den Umschaltzeitpunkten der Integratoreingangsspannung angesteuerter
Zähler vorgesehen ist, der über ein Codiergatter die Schalter zur Durchschaltung der Ausgangsspannungen
der Funktionsgeneratoren bzw. der Umkehrverstärker auf den Eingang eines Suminierverstärkers
betätigt.
9. Rechengerät nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Einprägung eines spannungsproportionalen
Stromes ein als Konstantstromqueile beschalteter Differenzverstärker (63) mit einem unterteilten Mitkopplungswiderstand
vorgesehen ist (F i g. 4 b).
10. Rechengerät nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der eine Eingangswiderstand
(Rs) des Differenzverstärkers (63) der Konstantsitromquelle
mit seinem anderen Ende mit dem Eingang eines Umkehrverstärkers (65) verbunden ist, dessen anderer Eingang auf Bezugspotential
Liegt und dessen Ausgangssignal dem beaufschlagten Differenzverstärker (62) des ersten Netzv/erkes
zugeführt ist.
11. Rechengerät nach den Ansprüchen 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß als veränderbare
Widerstände bzw. Kondensatoren mindestens eine Anordnung aus vier hintereinandergeschalteten
Widerständen bzw. vier parallelgeschalteten Kondensatoren verwendet ist, deren Widerstandshzw.
Kapazitätswerte entsprechend einem Dezimal-Binär-Code, vorzugsweise dem Aiken-Code.
bemessen sind und die mittels eines Codierschalters stufenweise kurzschließbar bzw. anschaltbar
sind (F i g. 6).
12. Rechengerät nach Anspruch 2 und 11, gekennzeichnet
durch zwei von einem gemeinsamen Antrieb betätigbare Codierschalter zur gleichsinnigen
Veränderung des Kapazitätswertes des Kondensators (C,/) und des Gegenkopplungswiderstandes
eines dem Differenzverstärker (45) vorgeordneten Spannungsverstärkers (46).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19691917567 DE1917567C3 (de) | 1969-04-05 | Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer n-phasigen Drehfeldmaschine bestimmenden Gleichungen |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19691917567 DE1917567C3 (de) | 1969-04-05 | Rechengerät zur Lösung der das Betriebsverhalten einer n-phasigen Drehfeldmaschine bestimmenden Gleichungen |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1917567A1 DE1917567A1 (de) | 1970-11-19 |
DE1917567B2 true DE1917567B2 (de) | 1975-06-26 |
DE1917567C3 DE1917567C3 (de) | 1976-02-12 |
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0047900A1 (de) * | 1980-09-11 | 1982-03-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Ermitteln des Läuferwiderstandes einer Asynchronmaschine |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0047900A1 (de) * | 1980-09-11 | 1982-03-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Ermitteln des Läuferwiderstandes einer Asynchronmaschine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1917567A1 (de) | 1970-11-19 |
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Legal Events
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E771 | Valid patent as to the heymanns-index 1977, willingness to grant licences | ||
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