DE1622128B1

DE1622128B1 - Einrichtung zum reinigen mit ultraschall

Info

Publication number: DE1622128B1
Application number: DE1968B0096562
Authority: DE
Inventors: Kilian H Brech; Vincent G Krenke
Original assignee: Branson Ultrasonics Corp
Current assignee: Branson Ultrasonics Corp
Priority date: 1967-05-09
Filing date: 1968-02-08
Publication date: 1971-09-09
Also published as: GB1178645A; US3500089A; FR1557404A; JPS494647B1

Description

1 2

Die Erfindung bezieht sich auf eine Einrichtung Für elektromagnetische Vibratoren ist es bereits zum Reinigen mit Ultraschall, bestehend aus einem bekannt, die Betriebsfrequenz in einen unterkritischen Oszillator mit einem piezoelektrischen Schwinger oder überkritischen Bereich zu legen, d. h., die Bezum Übertragen von Ultraschallenergie auf eine Last triebsfrequenz in einem bestimmten Abstand zur Rein Form einer Flüssigkeit in einem Behälter, einer 5 sonanzfrequenz zu legen. Dies erfolgt aus dem Antriebsschaltung für den Oszillator und einer Rück- Grunde, weil eine Abstimmung bei Resonanzfrequenz kopplung, die zwischen den Oszillator und die An- zum sogenannten Anschlag führen kann, d. h., der triebsschaltung zum Aufrechterhalten des Oszillator- Magnet kommt mit dem Anker des Vibrators in betriebes geschaltet ist. . kraftschlüssige Berührung mit entsprechender Ham-

Eine solche Einrichtung besteht aus einem flüssig- io merwirkung.

keitsgefüllten Behälter, an dem ein oder mehrere Aufgabe der Erfindung ist es, eine Einrichtung zum

Schwinger angeordnet sind, die mit HF-Energie von Reinigen mit Ultraschall zu schaffen, bei der mehrere

gewöhnlich 20 kHz oder mehr erregt werden. In den Behälter parallel an einen einzigen Schwinger ange-

Schwingern wird die elektrische in akustische Energie schlossen werden können, ungeachtet der Füllhöhe,

umgewandelt, die Schallschwingungen bzw. Kavita- 15 der Belastung und des Unterschieds in der elektri-

tionen der Flüssigkeit erzeugt. sehen Impedanz der einzelnen Behälter.

Die für diese Zwecke verwendeten Schwinger Bei einer Einrichtung der eingangs genannten Art arbeiten entweder nach dem magnetostriktiven oder wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß zum Eindem elektrostriktiven (piezoelektrischen) Prinzip und stellen einer Oszillatorfrequenz, die größer als die sind entweder unmittelbar an der Behälterwandung 20 Antiresonanzfrequenz des Schwingers ist, eine einen befestigt oder in einem eigenen flüssigkeitsdichten Differenzbildner aufweisende Steuereinrichtung mit Gefäß angeordnet, das in die Flüssigkeit eingetaucht dem Schwinger verbunden ist, wobei der Differenzwird. Ferner sind verschiedene elektrische Einrich- bildner ein Steuersignal I_f liefert, das die Differenz tungen zum Betreiben der Schwinger bekannt, die zwischen dem Strom I₁ durch einen parallel mit dem einen Teil eines in Resonanz arbeitenden Oszillators 25 Schwinger geschalteten Kondensator und den Strom bilden. Es ist bekannt, daß die Resonanzfrequenz des I₀ durch den Schwinger darstellt und dessen Amplielektrischen Teils von der die Belastung darstellen- tude beim Anstieg des Stroms durch den Schwinger den Impedanz des Behälters beeinflußt wird, wobei verringert wird.

diese Impedanz eine Funktion des Flüssigkeitspegels Dadurch, daß für die Antriebsschaltung des Oszilim Behälter und des in der Flüssigkeit eingetauchten 30 lators ein verkleinertes Rückführsignal erzeugt wird, Reinigungsgutes ist. Während man früher eine Hand- wenn der Strom im Schwinger ansteigt, wodurch eine bedienung für den Oszillator vorgesehen hat, die kleine Frequenzverschiebung hervorgerufen wird, die nachgestellt wurde, wenn der Flüssigkeitspegel oder weg von der Resonanzfrequenz gerichtet ist, werden das Reinigungsgut sich änderten, werden in letzter die oben angeführten Nachteile im wesentlichen beZeit selbsttätige Rückkopplungseinrichtungen vorge- 35 hoben. Große Stromspitzen im Schwinger werden sosehen, die den Oszillator in der oder nahe der Reso- mit unmöglich gemacht, indem der elektrische Teil nanzfrequenz unabhängig von den veränderlichen der Einrichtung lastabhängige Resonanzspitzen verImpedanzen einstellen. meidet (maximaler elektrischer Scheinleitwert des

Das Betreiben eines Reinigungsbehälters mit Reso- Schwingers).

nanzfrequenz hat trotz des guten Wirkungsgrades 4° Durch Einstellen der Oszillatorfrequenz auf einen verschiedene Nachteile. Ändert sich die Füllhöhe des Wert größer als die Antiresonanzfrequenz des Behälters und übersteigt dabei ein Mehrfaches der Schwingers gelangt man in einen Bereich, in dem Resonanzwellenlänge, so weist die im Behälter er- der Scheinleitwert verhältnismäßig konstant ist, so zeugte Ultraschallenergie sehr starke Schwankungen daß die Parallelschaltung mehrerer Behälter an einen auf. Dieser Effekt wird durch selbsttätige Rückführ- 45 einzigen Schwinger möglich ist, und ungeachtet der systeme verringert. Sinkt jedoch die Füllhöhe und Füllhöhe, der Belastung und der Unterschiede in wird der Behälter allmählich leer, so bleibt die auf der elektrischen Impedanz solcher parallelgeschalden Behälter übertragene Energie konstant oder steigt teteu Gefäße eine befriedigende Arbeitsweise erzielt sogar an, wodurch der Behälter durch starke mecha- wird. Weist irgendeiner der parallelgeschalteten Benische Vibrationen und durch den Mangel an Kühl- 50 hälter bei einer gegebenen Frequenz eine niedrige flüssigkeit beschädigt wird. Infolge der Schwierigkeit Impedanz auf, so infolge stehender Wellen in der des Resonanzabgleichs bei der sehr steilen Änderung Flüssigkeit oder infolge des Reinigungsgutes, verdes elektrischen Scheinleitwerts des Oszillators im ändert der elektrische Teil zum Ausgleich dieses Bereich der Resonanzfrequenz ist es unmöglich, meh- Zustandes seine Oszillatorfrequenz geringfügig. Darere Reinigungsbehälter zu einem einzigen HF-Gene- 55 her können parallelgeschaltete Behälter tatsächlich rator parallel zu schalten, da im wesentlichen die unter den gleichen Energiebedingungen arbeiten,
gesamte Energie an den Behälter mit der niedrigsten Mit der Erfindung ist eine Einrichtung zum Rei-Impedanz geliefert wird. Auch bei einer selbsttätigen nigen mit Ultraschall geschaffen, bei der der Betrieb Abgleichsteuerung ist es unmöglich, die Behälter in bei unerwünschten Resonanzbedingungen unterbun-Parallelschaltung zu betreiben, wenn man nicht auf 60 den wird. Sie ermöglicht ferner die Parallelschaltung die gleiche Füllhöhe und genau die gleiche Belastung mehrerer Behälter an einen HF-Generator. Ferner in den Behältern achtet. Bekannte selbsttätige Steuer- wird die an einen Behälter übertragene Energie einrichtungen weisen den Nachteil auf, daß sie sich beim Absinken der Füllhöhe oder beim Verringern nach dem Gefäß mit der niedrigsten Impedanz rieh- der Belastung verkleinert. Schließlich vermeidet die ten, wohingegen bei dieser Frequenz ein anderer par- 65 Frequenz, bei der die Einrichtung übertrieben wird, ausgeschalteter Behälter eine sehr hohe Impedanz besondere Schwierigkeiten beim Abgleich,
aufweist. Deshalb vermag ein selbsttätiger Abgleich Die Erfindung ist nachstehend an Hand der Zeichden obengenannten Nachteil nicht zu beheben. nungen näher erläutert. Es zeigt

3 4

F i g. 1 eine perspektivische Ansicht einer Ultra- Schwingers liegt. Der Kondensator 22 und der

schall-Reinigungseinrichtung, Schwinger 14 sind über einen DifTerenzbildner zu-

Fig. 2 eine Darstellung zur Erläuterung der sammengeschaltet, der aus einer Primärwicklung 24a

Wirkungsweise, und einer entgegengesetzten Wicklung 24 αα des

F i g. 3 ein Schaltschema des elektrischen Teils, 5 Transformators 24 besteht. Der Wert des Konden-

Fig. 4 eine Darstellung des elektrischen Schein- sators22 und das Wicklungsverhältnis sind so geleitwerts in Abhängigkeit von der Frequenz bei einer wählt, daß das stromabhängige (ZJ-Signal vom Kon-Reinigungsvorrichtung, densator22 größer als der Strom (Z₀) durch den

F i g. 5 eine Darstellung des elektrischen Phasen- Schwinger 14 ist, wodurch in der Sekundärwicklung

winkeis abhängig von der Frequenz für einen Rei- ₁₀ 24b ein SignalI_f erzeugt wird, das die Differenz

nigungsbehälter im belasteten und unbelasteten Zu- von Z₁ weniger Z₀ darstellt und dessen Wert positiv

stand, bleibt.

Fig. 6 eine Darstellung des elektrischen Phasen- Der aus den Schwingern und anderen Kompo-

winkels in Abhängigkeit vom Wasserspiegel bei nenten des Oszillators bestehende Lastkreis wird

üblichen Betriebsbedingungen, 15 von einer Gleichstromquelle 26 mit Energie versorgt,

F i g. 7 eine Darstellung des elektrischen Schein- die in Reihe mit einem Steuerschalter 30, beispiels-

leitwerts in Abhängigkeit vom Wasserspiegel für die weise einem Transistor, und der Primärwicklung 28 α

in den Fig. 5 und 6 gezeigten Betriebsbedingungen eines Leistungstransformators 28 geschaltet ist. Die

und Sekundärwicklung 28 b des Transformators 28 ist mit

Fig. 8 das Schaltschema des elektrischen Teils in 20 der Induktivität 20 des Oszillators und mit der Mitteleiner weiteren Ausführungsform. punktanzapfung der Primärwicklung des Transfor-

In F i g. 1 ist der Behälter 10 mit einer Flüssigkeit mators24 verbunden. Die erste Sekundärwicklung 12 gefüllt. Einer oder mehrere Schwinger 14 sind 24 b des Transformators 24 liefert ein Rückführsignal am Boden des Behälters angeordnet und übertragen vom Oszillator und ist in Reihe mit einem Widerauf die Flüssigkeit 12 zur Bildung von Hohlräumen 25 stand 32 an den Schalter 30 gelegt. Diese Verbindung Ultraschallenergie. In dem bevorzugten Ausfüh- erzeugt ein Wechselspannungssignal, das in Phase rungsbeispiel bestehen die Schwinger aus je einer mit dem Strom im Oszillatorkreis ist, um die Schwinpiezoelektrischen Scheibe zum Umwandeln der elek- gungen des Oszillators aufrechtzuerhalten. Der irischen in mechanische Energie. Der Schwinger ist Transformator 24 ist mit einer weiteren Sekundärin bekannter Weise in »Sandwich«-Bauweise auf- 30 wicklung 24 c versehen, die in Reihe mit einem gebaut. Die parallelgeschalteten Schwinger weisen Gleichrichter 24 und einem Widerstand 36 geschaltet eine natürliche Vibrationsfrequenz, nämlich 25 oder ist. Während der Halbwelle, in der der Schalter 30 40 kHz auf und werden von einem elektrischen leitfähig ist, wird ein Stromimpuls über den TransGenerator 16 über die Leitung 18 erregt. Dabei ist formator28 auf den Oszillator gegeben. Während Voraussetzung, daß die piezoelektrische Elemente 35 der folgenden Halbwelle, wenn also der Schalter verwendenden Schwinger beim Erregen eine vor- gesperrt ist, stellen die Diode 34 und der Widerstand herrschende kapazitive Stromkomponente aufweisen. 36 eine Last dar, die vom Transformator in den

In F i g. 2 ist der elektrische Scheinleitwert über Oszillator reflektiert bzw. übertragen wird, so daß

einem sehr begrenzten Frequenzbereich für ein man am Schwinger 14 eine verhältnismäßig symme-

übliches Reinigungsgerät aufgetragen. Bei der Fre- 40 irische Ausgangswelle erhält.

quenz/_r ist der Scheinleitwert maximal (minimale In dem bevorzugten Ausführungsbeispiel, wobei

Impedanz) infolge des Wasserspiegels und der Be- gleiche Windungszahl für die Wicklungen 24 a und

lastung. Diese Spitzen wiederholen sich in Inter- 24 αα vorausgesetzt ist, wird der Kondensator 22 so

vallen von einer halben Wellenlänge der Resonanz- gewählt, daß seine Kapazität größer als die des

frequenz. Bei bekannten Einrichtungen, die den 45 piezoelektrischenoder der piezoelektrischen Schwin-

Betrieb bei der niedrigsten Impedanz durchzuführen ger 14 ist, so daß der Strom I_x predominant ist.

suchen, stellt sich die Frequenz des Oszillators, wenn Steigt der Strom Z₀ durch den Schwinger infolge des

mit der Frequenz/₀ gearbeitet wird, auf die Fre- Resonanzzustandes an, der ein Absinken der Impe-

quenz f_r ein, und behält diese Frequenz bei. In dem danz in dem Ultraschallerzeugerbereich zur Folge

nachstehend beschriebenen System jedoch verschiebt 50 hat, so verringert sich die Größe des Rückführ-

sich die Frequenz auf den Wert /_r + Af, wenn der stromes I_f, der die Differenz von I₁ minus Z₀ darstellt,

Ruhewert der Frequenz gleich f_T ist, wodurch dem wodurch sich die Frequenz geringfügig verschiebt,

Zustand des maximalen Scheinleitwerts ausgewichen und damit das Anhängen des elektrischen Teils an

und somit das Vorhandensein von Stromspitzen im die Stromspitze des Ultraschallgenerators, d. h. den

Ultraschallerzeuger infolge von Resonanzlastbedin- 55 von der Anwesenheit der durch die Belastung her-

gungen vermieden wird. vorgerufenen Resonanz der halben Wellenlängen

Der den HF-Generator 16 darstellende elektrische bestimmten Zustand, vermieden wird.

Teil ist in F i g. 3 gezeigt. Die Frequenz des dort ^ 1 , . 1 m ·ι * 1 · * ■, j ^

dargestellten Oszillators ist durch die Induktivität ^Der ^tasche Ted folgt somit folgendem Gesetz:

der Reiheninduktivität 20 und des Transformators 24 60 j _ω

und der Kapazität des oder der Schwinger 14 und . . = negative Zahl,

des dazu parallelelgeschalteten Kondensators 22 be- ^ ^L '

stimmt. Die Größenwerte der Induktivität 20 und worin
des Kondensators 22 zusammen mit dem Schwinger

14 sind so gewählt, daß der Oszillator eine Arbeite- 65 Δω = die Frequenzänderung,

frequenz aufweist, die nicht unterhalb der der Anti- _{AR =} ^ Ä^^g _des Lastwiderstandes und resonanzfrequenz des Schwingers und vorzugsweise

oberhalb derjenigen der Antiresonanzfrequenz des η = > 0.

Somit ruft eine Vergrößerung des Lastwiderstandes eine Verkleinerung der Frequenz des Oszillators hervor.

In Fig. 4 stellt die Kurve40 den Scheinleitwert über der Frequenzkurve des Oszillators für ein Reinigungsgefäß im unbelasteten Zustand dar. Die Kurve 42 gilt für den Behälter im belasteten Zustand. Hieraus ist ersichtlich, daß der Scheinleitwert bei der Resonanzfrequenz f_r maximal und im Bereich der Antiresonanzfrequenz f_a minimal ist. Bisher gingen alle Anstrengungen dahin, die Reinigungsgeräte dieser Art in der Resonanzfrequenz f_r zu betreiben. Auch ist ersichtlich, daß der Resonanzabgleich für einen leeren oder unbelasteten Behälter sehr kritisch ist, während der Abgleich im belasteten Zustand einfacher ist. Erfindungsgemäß wird mit einer Frequenz gearbeitet, die oberhalb der Antiresonanzfrequenz liegt, und zwar mit einer Frequenz f_Q. In diesem Bereich ändert sich der Scheinleitwert nicht so steil bei einer Frequenzänderung wie bei der Frequenz f_r oder f_a. Daher kann die Frequenz von einer mittleren Frequenz aus ohne große Änderung der Impedanz verändert werden. Deshalb ist es auch möglich, verschiedene Reinigungsgefäße mit nicht allzu verschiedenen Impedanzen parallel an einen einzigen HF-Generator zu schalten.

Der vorstehend beschriebene elektrische Teil hat noch andere wünschenswerte Eigenschaften, z. B. die Änderung des Scheinleitwertphasenwinkels des Schwingers im unbelasteten Zustand, d. h. bei leerem Gefäß, bei dem der Wert für R_L groß wird und keine Energie auf eine äußere Last übertragen wird. In Fig. 5 zeigt die Kurve41 die Kennlinie für einen leeren Behälter und die Kurve 43 für einen Behälter unter Belastung, wobei der Phasenwinkel der Spannung des Oszillators über die Frequenz aufgetragen ist. Der Betriebspunkt f₀ ist so gewählt, daß er oberhalb der Antiresonanzfrequenz f_a ist, und ferner so, daß ein verhältnismäßig großer Wechsel im Wert des Kosinus des Phasenwinbels beim Übergang vom unbelasteten auf den belasteten Behälter anzutreffen ist. Da die umgesetzte Durchschnittsenergie das Produkt aus Spitzenspannung und Spitzenstrom dividiert durch den Faktor 2 und multipliziert mit dem Kosinus des Phasenwinkels ist, wird verständ-

Nachstehend folgt ein Testbericht:

sich, daß die Größenänderung des Kosinus von wesentlicher Bedeutung ist. Beim Betriebspunkt/₀ der untersuchten Einrichtung verursacht der unbelastete Behälter einen voreilenden Phasenwinkel von etwa 80°, während der belastete Behälter einen voreilenden Phasenwinkel von etwa 70° hat. Der Kosinus von 80° beträgt 0,16, und der Kosinus von 70° ist 0,34. Daher stellt sich ein Energieverhältnis im Bereich von 1:2 ein. Die effektive Energie verschwindet,

ίο sobald der Zustand des leeren Behälters erreicht ist. Diese letztere Eigenschaft ist äußerst wünschenswert und ist gerade das Gegenteil von dem, was bei den bisher bekannten Einrichtungen der Fall ist, die in der Resonanzfrequenz arbeiten, bei der die Energie

konstant ist oder sogar ansteigt, wenn der Zustand des unbelasteten Behälters erreicht wird. Hieraus ist zu erkennen, daß die Energieverringerung beim leeren Behälter von großem Vorteil ist und den Behälter und den Ultraschallerzeuger vor Zerstörung

schützt.

Die obengenannte vorteilhafte Betriebseigenschaft ist in Fig. 6 dargestellt, in der die Kurve46 den voreilenden Phasenwinkel in Abhängigkeit von der Füllhöhe des Behälters zeigt. Der Phasenwinkel ist

bei leerem unbelastetem Behälter höher und sinkt schnell mit der Füllhöhe auf niedrigere Werte ab, auf denen er dann im wesentlichen konstant bleibt. Die steht wiederum im Gegensatz zu dem bisher Bekannten, bei dem die Energie außerordentlich

starke Schwankungen bei Änderungen der Füllhöhe des Behälters erfährt, nämlich durch Viertelwellenlängen der Resonanzfrequenz geht.

Fig. 7 zeigt den elektrischen Scheinleitwert in Abhängigkeit von der Füllhöhe. Die Kurve 48 zeigt,

daß der elektrische Scheinleitwert des Oszillators bei sich ändernden Füllhöhen im wesentlichen konstant bleibt, wodurch es möglich ist, verschiedene Reinigungsbehälter mit unterschiedlichen Füllhöhen parallel zu betreiben, was bisher nicht möglich war.

Insbesondere ist es mit der Erfindung möglich, vier bis sieben Schwinger parallel ohne erneutes Abgleichen zu betreiben. Ferner wurden drei getrennte Behälter mit zusammen sechs Schwingern von einem einzigen Generator aus erfolgreich be-

trieben.

Anzahl
der Schwinger *

Strom

Kapazität von 22

Induktivität von 20

Frequenz
/o

12

3,3
4,35

1,5
3,0

0,03 mF 0,05 mF 0,15 bis 0,18 mH
0,09 bis 0,10 mH

Wicklungen 24 α und 24 aa jeweils 40 Windungen
Wicklungen 24 b und 24 c jeweils 20 Windungen

43,5 kHz
43,5 kHz

* Statische Kapazität etwa 0,0055 mF/Transduktor Element.

Hieraus ist ersichtlich, daß der Wert des Kondensators 22 durch eine Vergrößerung der Windungszahl der Wicklung 24 α verringert werden kann, wobei die einzige Bedingung ist, daß ein Stromanstieg von Z₀ einen geringeren Strom I_f zur Folge hat.

Ein weiteres verbessertes Ausführungsbeispiel ist in Fig. 8 dargestellt. Die verbleibende Unstetigkeit in der Energieabgabe des Oszillators abhängig vom Wasserpegel und vom Lastzustand gemäß Fig. 6 kann noch weiter verbessert werden, wenn man die Hochfrequenz des Oszillators mit einem Signal kleinerer Frequenz moduliert. So ist gemäß Fig. 8 der Transformator 24 mit zwei weiteren sekundären Steuerwicklungen 24 e und 24 d versehen, die gegeneinandergeschaltet sind. Diese Wicklungen werden über einen Widerstand 38 mit einem Gleichstromsignal erregt, das zweckmäßig in einer Frequenz von 120 pulsiert, um die Magnetisierung und den Fluß im Transformatorkern zyklisch zu verändern. Der Gesamteffekt dieser Niederfrequenzmodulation

erzeugt eine periodische Frequenzabweichung Δ f des Oszillators von dem vorzugsweise benutzten Betriebspunkt /₀ in Fi g. 5. Das pulsierende Gleichstromsignal ist lediglich ein Beispiel für ein Modulationssignal von niedriger Frequenz, das Verwendung finden kann und das in einfacher Weise von einem Vollweggleichrichter, der an das Netz angeschlossen ist, erhalten wird. An Stelle der Modulation des Oszillators mit dem Niederfrequenzsignal mittels des Transformators 24 kann diese Modulation auch an anderer Stelle des elektrischen Teils erfolgen.

Die Vorteile können wie folgt zusammengefaßt werden: Es können verschiedene Tanks parallel betrieben werden; der Energieausgang ist unabhängig von Änderungen der Füllhöhe und des Lastzustandes im wesentlichen konstant. Die auf das Gefäß übertragene Energie wird beim Absinken des Flüssigkeitsspiegels gegen 0 verringert. Bei wechselnder Belastung werden große Energieschwankungen vermieden. Auf manuelle oder automatische Steuereinrichtungen zum Abgleich des Oszillators auf die Resonanzfrequenz wird verzichtet.

Die Anordnung ist einfach und zweckmäßig und benötigt nur wenig Bauteile.

Claims

25 Patentansprüche:

1. Einrichtung zum Reinigen mit Ultraschall, bestehend aus einem Oszillator mit einem piezoelektrischen Schwinger zum Übertragen von Ultraschallenergie auf eine Last in Form einer Flüssigkeit in einem Behälter, einer Antriebsschaltung für den Oszillator und einer Rückkopplung, die zwischen den Oszillator und die Antriebsschaltung zum Aufrechterhalten des Oszillatorbetriebes geschaltet ist, dadurch gekennzeichnet, daß zum Einstellen einer Oszillatorfrequenz, die größer als die Antiresonanzfrequenz des Schwingers ist, eine einen Differenzbildner (24) aufweisende Steuereinrichtung (22, 24) mit dem Schwinger (14) verbunden ist, wobei der Differenzbildner ein Steuersignal I_t liefert, das die Differenz zwischen dem Strom/, durch einen parallel mit dem Schwinger (14) geschalteten Kondensator (22) und dem Strom I₀ durch den Schwinger darstellt und dessen Amplitude beim Anstieg des Stroms durch den Schwinger verringert wird.

2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Differenzbildner ein Transformator (24) ist, in dessen Primärwicklung (24 a, 24 aa) der Strom I₀ durch den Schwinger (14) vom Strom I₁ durch den Kondensator (22) subtrahiert wird und dessen Sekundärwicklung (246) ein Rückführsignal I_f entsprechend der Differenz der Ströme an eine Schalteinrichtung (30) liefert, von der die Speisung des Oszillators gesteuert wird.

3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Kondensator (22) und das Wicklungsverhältnis des Transformators (24) derart ausgelegt sind, daß der StTOmZ₁ durch den Kondensator (22) größer ist als der Strom I₀ durch den Schwinger (14).

4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß Mittel (24 .-^, 24 e, 38) zum Modulieren des Oszillators mit einem Signal vorgesehen sind, dessen Grundfrequenz wesentlich niedriger als die Frequenz des Oszillators ist.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen

COPY

109537.79